ES2737601T3 - Procedimiento para producir una lámina de acero recubierta o no recubierta de ultra alta resistencia y la lámina obtenida - Google Patents

Procedimiento para producir una lámina de acero recubierta o no recubierta de ultra alta resistencia y la lámina obtenida Download PDF

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ArcelorMittal SA
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Abstract

Un procedimiento para producir una lámina de acero laminado en frío que tiene una resistencia a la tracción RT de al menos 1470 MPa y un alargamiento total AT de al menos el 19 %, comprendiendo el procedimiento las etapas sucesivas de: - recocer a temperatura de recocido TR una lámina de acero laminada en frío hecha de acero cuya composición química contiene en % en peso:**Fórmula** siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo la temperatura de recocido TR superior al punto de transformación Ac3 del acero, - templar la lámina de acero recocida enfriándola a una temperatura de temple TT inferior al punto de transformación Ms del acero y entre 200 °C y 230 °C, y - realizar un tratamiento de partición recalentando la lámina de acero templada a una temperatura de partición TP entre 350 °C y 450 °C y manteniendo la lámina de acero a esta temperatura durante un tiempo de partición Tp de entre 15 segundos y 120 segundos, - después de la partición, enfriar la lámina de acero a temperatura ambiente para obtener una lámina de acero no recubierta.

Description

DESCRIPCIÓN
Procedimiento para producir una lámina de acero recubierta o no recubierta de ultra alta resistencia y la lámina obtenida
[0001] La presente invención se refiere a la fabricación de láminas de acero de alta resistencia recubiertas o no recubiertas que tienen una resistencia a la tracción mejorada y un alargamiento total mejorado y las láminas obtenidas mediante este procedimiento.
[0002] Para fabricar diversos equipos, tales como piezas de elementos estructurales de la carrocería y paneles de la carrocería para vehículos automovilísticos, en la actualidad resulta habitual utilizar láminas descubiertas, electrogalvanizadas, galvanizadas y recocidas fabricadas de aceros FD (de fase dual), de fase múltiple, de fase compleja o aceros martensíticos.
[0003] Por ejemplo, una fase múltiple de alta resistencia puede incluir una estructura bainítica-martensítica con/sin algo de austenita y contiene aproximadamente un 0,2 % de C, aproximadamente un 2 % de Mn, aproximadamente un 1,5% de Si, lo que daría como resultado una carga de fluencia de aproximadamente 750 MPa, una resistencia a la tracción de aproximadamente 980 MPa y un alargamiento total de aproximadamente un 10 %. Estas láminas se producen en una línea de recocido continúo templando de una temperatura de recocido superior al punto de transformación Ac3 a una temperatura de sobreenvejecimiento superior al punto de transformación Ms y manteniendo la lámina a la temperatura durante un tiempo dado. Opcionalmente, la lámina es galvanizada o galvanizada y recocida.
[0004] Para reducir el peso de las piezas de automóviles con el fin de mejorar su eficiencia en consumo de combustible, en vista de la conservación global del medio ambiente, es deseable tener láminas que tengan un mejor equilibrio entre la resistencia y la ductilidad. Pero dichas láminas también deben tener una buena formabilidad.
[0005] A este respecto, se propuso producir láminas hechas de acero utilizando las llamadas templadas y particionadas que tienen mejores propiedades mecánicas y buena formabilidad.
[0006] Este procedimiento se describe, por ejemplo, en el documento EP 2325346 A1.
[0007] Otros procedimientos para fabricar un acero con una estructura bainitítica-martensítica con/sin algo de austenita retenida, como temple y revenido bainítico (BQT, por sus siglas en inglés), transformación bainítica (BAT, por sus siglas en inglés), temple y revenido bainíticos (BQ&P, por sus siglas en inglés) y el temple-partición-revenido son conocidos del artículo «Enhanced ductility and toughness in an ultrahigh-strength Mn-Si-Cr-C steel: the great potential of ultrafine filmy retained austenite», Gao y col., Acta Materialia, volumen 76, 1 de septiembre de 2014, págs.
425-433, y el artículo «A carbide-free bainite/martensite/austenite triplex steel with enhanced mechanical properties treated by a novel quenching-partitioning-tempering process», Gao y col., Materials Science and Engineering: A, volumen 559, 1 de enero de 2013, págs. 165-169.
[0008] El objetivo es proporcionar láminas recubiertas o no recubiertas (descubiertas) que tienen una resistencia a la tracción RT de aproximadamente 1470 MPa y un alargamiento total de al menos un 19 %.
[0009] Por lo tanto, el propósito de la presente invención es proporcionar dicha lámina y un procedimiento para producirla.
[0010] Para este propósito, la invención se refiere a un procedimiento para producir una lámina de acero no recubierta según la reivindicación 1.
[0011] Preferentemente, la temperatura de recocido TR se encuentra entre 870 y 930 °C.
[0012] Preferentemente, el acero laminado en frío descubierto es luego electrogalvanizado.
[0013] La invención se refiere también a un procedimiento para producir una lámina de acero recubierta según la reivindicación 3.
[0014] La invención también se refiere a una lámina de acero no recubierta hecha de acero cuya composición química comprende en % en peso:
0.34 % < C < 0.40 %
1.50 % < Mn < 2.30 %
1.50 < Si <2.40%
0.35 % < Cr < 0.45%
0.07 % < Mo < 0.20 %
0.01 %< Al < 0.08 %
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, comprendiendo la estructura al menos un 60 % de martensita y entre un 12 % y un 15 % de austenita residual, la carga de fluencia es superior a 880 MPa, la resistencia a la tracción es superior a 1520 MPa y el alargamiento total es superior al 20 %.
[0015] La invención también se refiere a una lámina de acero recubierta hecha de acero cuya composición química comprende en % en peso:
0.34 % < C < 0.40 %
1.50 % < Mn < 2.30 %
1.50 < Si < 2.40 %
0.35 % < Cr < 0.45 %
0.07 % < Mo < 0.20 %
0.01 %< Al <0.08%
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, comprendiendo la estructura al menos un 60 % de martensita y entre un 12 % y un 15 % de austenita residual, donde la lámina de acero es galvanizada, la resistencia a la tracción es superior a 1510 MPa y el alargamiento total es superior al 20 %.
[0016] La invención se describirá ahora en detalle pero sin introducir limitaciones.
[0017] Según la invención, la lámina se obtiene mediante el tratamiento térmico de una lámina de acero no tratada laminada en caliente o preferentemente en frío hecha de acero cuya composición química contiene, en % en peso:
- de 0,34 % a 0,40 % de carbono para garantizar una resistencia satisfactoria y mejorar la estabilidad de la austenita retenida. Esto es necesario para obtener un alargamiento suficiente. Si el contenido de carbono es demasiado alto, la lámina laminada en caliente es demasiado dura para laminar en frío y la soldabilidad es insuficiente. En el procedimiento según la invención, el contenido de C está comprendido entre el 0,34 % y el 0,37 %.
- de 1,50 % a 2,40 % de silicio con el fin de estabilizar la austenita, para proporcionar una fortificación de la solución sólida y retrasar la formación de carburos durante la división con procedimientos adecuados para prevenir la formación de óxidos de silicio en la superficie de la lámina, lo cual es perjudicial para la capacidad de recubrimiento.
- de 1,50 % a 2,30 % de manganeso para tener una capacidad de endurecimiento suficiente para obtener una estructura que contenga al menos un 60 % de martensita, una resistencia a la tracción de más de 1470 MPa y para evitar problemas de segregación que son perjudiciales para la ductilidad.
- de 0,07 % a 0,20 % de molibdeno y de 0,35 % a 0,45 % de cromo para aumentar la capacidad de endurecimiento y estabilizar la austenita retenida para reducir considerablemente la descomposición de la austenita durante la partición. - de 0,01 % a 0,08 % de aluminio, que normalmente se añade al acero líquido preferentemente con fines de desoxidación.
[0018] El resto es hierro y elementos residuales o impurezas inevitables resultantes de la fabricación del acero. A este respecto, al menos Ni, Cu, V, Ti, B, S, P y N se consideran elementos residuales que son impurezas inevitables. Por lo tanto, en general, su contenido es inferior al 0,05 % para Ni, 0,05 % para Cu, 0,007 % para V, 0,001 % para B, 0,005 % para S, 0,02 % para P y 0,010 % para N. Podría utilizarse la adición de elementos de microaleación tales como Nb de 0 a 0,05 % y/o Ti de 0 a 0,1 % para obtener la microestructura deseada y una combinación óptima de propiedades del producto.
[0019] La lámina de acero no tratada es una lámina laminada en frío preparada según los procedimientos conocidos por los expertos en la técnica.
[0020] Después del laminado, las láminas se decapan o limpian y, a continuación, se tratan térmicamente y, opcionalmente, se recubren por inmersión en caliente.
[0021] El tratamiento térmico que se realiza preferentemente en un recocido continuo cuando la lámina no está recubierta y en una línea de recubrimiento por inmersión en caliente cuando la lámina de acero está recubierta, comprende las siguientes etapas sucesivas:
- recocer la lámina laminada en frío a una temperatura de recocido TR igual o superior al punto de transformación Ac3 del acero, y preferentemente superior a 15 °C de Ac3, para obtener una lámina de acero recocida que tenga una estructura completamente austenítica, pero inferior a 1000 °C para no engrosar demasiado los granos austeníticos. En general, una temperatura superior a 870 °C es suficiente para el acero según la invención y esta temperatura no necesita ser superior a 930 °C. Luego, la lámina de acero se mantiene a esta temperatura, es decir, se mantiene entre una TR de - 5 °C y una TR de 10 °C, durante un tiempo suficiente para homogeneizar la temperatura en el acero. Preferentemente, este tiempo es de más de 30 segundos, pero no necesita ser de más de 300 segundos. Para calentarse a la temperatura de recocido, la lámina de acero laminada en frío se calienta, por ejemplo, primero a una temperatura de aproximadamente 600 °C a una velocidad típicamente inferior a 20 °C/s, luego se calienta nuevamente a una temperatura de aproximadamente 800 °C a una velocidad típicamente inferior a 10 °C/s y finalmente se calienta a la temperatura de recocido a una velocidad de calentamiento inferior a 5 °C/s. En este caso, la lámina se mantiene a la temperatura de recocido durante un tiempo entre 40 y 150 segundos. - templar la lámina recocida enfriando a una temperatura de temple TT inferior al punto de transformación Ms entre 200 °C y 230 °C a una velocidad de enfriamiento lo suficientemente rápida como para evitar la formación de ferrita en el enfriamiento y, preferentemente, de más de 35 °C/segundo, para obtener una lámina templada que tenga una estructura que consista en martensita y austenita y luego, la estructura final contiene al menos un 60 % de martensita y entre el 12 % y el 15 % de austenita.
- recalentar la lámina templada hasta una temperatura de partición TP entre 350 °C y 450 °C. La velocidad de calentamiento es preferentemente de al menos 30 °C/s.
- mantener la lámina a la temperatura de partición TP durante un tiempo de partición Tp. Durante la etapa de partición, el carbono se separa, es decir, se difunde desde la martensita a la austenita que, de este modo, se enriquece.
- Opcionalmente, enfriar la lámina a la temperatura ambiente si no se desea un recubrimiento o calentar la lámina a una temperatura de recubrimiento, recubrir por inmersión en caliente la lámina y enfriarla a la temperatura ambiente si se desea un recubrimiento. El recubrimiento por inmersión en caliente es, por ejemplo, el galvanizado, y la temperatura de recubrimiento es de aproximadamente 460 °C como se conoce en la técnica.
[0022] El calentamiento a la temperatura de recubrimiento se realiza preferentemente a una velocidad de calentamiento de al menos 30°/s y el recubrimiento tarda entre 2 y 10 s.
[0023] Independientemente de si se aplica o no un recubrimiento, la velocidad de enfriamiento a la temperatura ambiente está preferentemente entre 3 y 20 °C/s.
[0024] Cuando la lámina no está recubierta, el tiempo de partición es de entre 15 segundos y 120 segundos. Con dicho tratamiento es posible obtener láminas con una carga de fluencia de más de 880 MPa, una resistencia a la tracción de más de 1520 MPa y un alargamiento total de más del 20 %.
[0025] Cuando se recubre la lámina, el tiempo de partición Tp está entre 25 segundos y 55 segundos. En estas condiciones, incluso es posible obtener una lámina de acero recubierta que tenga una resistencia a la tracción superior a 1510 MPa y un alargamiento total de al menos el 20 %.
[0026] Como ejemplos y comparación, se fabricaron láminas hechas de aceros cuyas composiciones en peso y temperaturas características tales como Ac3 y Ms se muestran en la tabla I.
[0027] Las láminas se laminaron en frío, se recocieron, se templaron, se separaron y se enfriaron a temperatura ambiente o, se galvanizaron después de la partición antes de enfriarlas a temperatura ambiente.
[0028] Las propiedades mecánicas se midieron en la dirección transversal con respecto a la dirección de rodadura. Como es bien sabido en la técnica, el nivel de ductilidad es ligeramente mejor en la dirección de rodadura que en la dirección transversal para dicho acero de alta resistencia. Las propiedades medidas son la relación de expansión de agujero REA medida según la norma ISO 16630: 2009, la carga de fluencia CF, la tensión de tracción Tt, el alargamiento uniforme AU y el alargamiento total AT.
[0029] Las condiciones de tratamiento y las propiedades mecánicas se presentan en la tabla II para las láminas no recubiertas y en la tabla III para las láminas recubiertas.
[0030] En estas tablas, TR es la temperatura de recocido, TT la temperatura de temple, TP la temperatura de partición. En la tabla II, GI es la temperatura de galvanización.
Figure imgf000005_0001
Tabla II
Figure imgf000005_0002
Tabla III
Figure imgf000006_0001
[0031] Los ejemplos 1 a 14 muestran que con el acero S80, que contiene cromo y molibdeno, es posible alcanzar las propiedades deseadas, es decir, rT > 1470 MPa y AT > 19 %. En la aleación S80, que contiene cromo y molibdeno, se alcanzan las propiedades deseadas para una temperatura de temple rápido TT de 220 °C y un tiempo de partición entre 30 y 100 segundos (ejemplos 7 a 10). En este caso, la resistencia a la tracción es superior a 1520 MPa y el alargamiento total es más del 20 %. Además, vale la pena mencionar que todos los ejemplos que contienen Cr y Mo (7 a 14) tienen cargas de fluencia significativamente más bajas que los ejemplos 1 a 6, en relación con un acero sin Cr y Mo.
[0032] Los ejemplos 15 a 33 muestran que solo los ejemplos correspondientes a los aceros que contienen Cr y Mo son capaces de alcanzar las propiedades deseadas cuando las láminas están galvanizadas (ejemplos 27 y 28). Para el acero S80, la temperatura de temple debe ser de 220 °C y una partición de 10 segundos es demasiado corta, mientras que un tiempo de partición de 100 segundos es demasiado largo. Cuando el acero no contiene Cr y no contiene Mo, la resistencia a la tracción siempre permanece por debajo de 1470 MPa.

Claims (5)

REIVINDICACIONES
1. Un procedimiento para producir una lámina de acero laminado en frío que tiene una resistencia a la tracción RT de al menos 1470 MPa y un alargamiento total AT de al menos el 19 %, comprendiendo el procedimiento las etapas sucesivas de:
- recocer a temperatura de recocido TR una lámina de acero laminada en frío hecha de acero cuya composición química contiene en % en peso:
0.34 % < C < 0.37 %
1.50 % < Mn < 2.30 %
1.50 < Si <2.40%
0.35 % < Cr < 0.45%
0.07 % < Mo < 0.20 %
0.01 % < Al < 0.08 %
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo la temperatura de recocido TR superior al punto de transformación Ac3 del acero,
- templar la lámina de acero recocida enfriándola a una temperatura de temple TT inferior al punto de transformación Ms del acero y entre 200 °C y 230 °C, y
- realizar un tratamiento de partición recalentando la lámina de acero templada a una temperatura de partición TP entre 350 °C y 450 °C y manteniendo la lámina de acero a esta temperatura durante un tiempo de partición Tp de entre 15 segundos y 120 segundos,
- después de la partición, enfriar la lámina de acero a temperatura ambiente para obtener una lámina de acero no recubierta.
2. El procedimiento según la reivindicación 1, caracterizado porque la temperatura de recocido TR se encuentra entre 870 °C y 930 °C.
3. Un procedimiento para producir una lámina de acero laminado en frío que tiene una resistencia a la tracción RT de al menos 1470 MPa y un alargamiento total AT de al menos el 19 %, comprendiendo el procedimiento las etapas sucesivas de:
- recocer a temperatura de recocido TR una lámina de acero laminada en frío hecha de acero cuya composición química contiene en % en peso:
0.34 % < C < 0.37 %
1.50 % < Mn < 2.30 %
1.50 < Si <2.40%
0.35 % < Cr < 0.45%
0.07 % < Mo < 0.20 %
0.01 % < Al < 0.08 %,
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo la temperatura de recocido TR superior al punto de transformación Ac3 del acero,
- templar la lámina de acero recocida enfriándola a una temperatura de temple TT inferior al punto de transformación Ms del acero y entre 200 °C y 230 °C, y
- realizar un tratamiento de partición recalentando la lámina de acero templada a una temperatura de partición TP entre 350 °C y 450 °C y manteniendo la lámina de acero a esta temperatura durante un tiempo de partición Tp de entre 25 segundos y 55 segundos,
- después de la partición, se galvaniza la lámina de acero y luego se enfría a temperatura ambiente para obtener una lámina de acero recubierta.
4. Una lámina de acero no recubierta hecha de acero cuya composición química comprende en % en peso:
0.34 % < C < 0.40 %
1.50 % < Mn < 2.30 %
1.50 < Si <2.40%
0.35 % < Cr < 0.45 %
0.07 % < Mo < 0.20 %
0.01 %< Al < 0.08 %
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, comprendiendo la estructura al menos un 60 % de martensita y entre un 12 % y un 15 % de austenita residual, siendo la carga de fluencia superior a 880 MPa, la resistencia a la tracción superior a 1520 MPa y siendo el alargamiento total de al menos el 20 %.
5. Una lámina de acero recubierta hecha de acero cuya composición química comprende en % en peso: 1.50 % < Mn < 2.30 %
1.50 < Si <2.40%
0.35 % < Cr < 0.45 %
0.07 % < Mo < 0.20 %
0.01 %< Al < 0.08 %
siendo el resto Fe e impurezas inevitables, comprendiendo la estructura al menos un 60 % de martensita y entre un 12 % y un 15 % de austenita residual, donde la lámina de acero es galvanizada, la resistencia a la tracción es superior a 1510 MPa y el alargamiento total es superior al 20 %.
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Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9814560B2 (en) 2013-12-05 2017-11-14 W. L. Gore & Associates, Inc. Tapered implantable device and methods for making such devices
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JP6673942B2 (ja) 2015-06-05 2020-04-01 ダブリュ．エル．ゴア アンド アソシエイツ，インコーポレイティドＷ．Ｌ． Ｇｏｒｅ ＆ Ａｓｓｏｃｉａｔｅｓ， Ｉｎｃｏｒｐｏｒａｔｅｄ テーパ付き低出血性植え込み型人工器官
CN106282494B (zh) * 2016-09-18 2018-12-04 扬州大学 一种中碳合金钢的q-p热处理工艺
CN108018484B (zh) * 2016-10-31 2020-01-31 宝山钢铁股份有限公司 抗拉强度1500MPa以上成形性优良的冷轧高强钢及其制造方法
WO2018234839A1 (en) * 2017-06-20 2018-12-27 Arcelormittal ZINC COATED STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH POINTS WELDABILITY
KR102206933B1 (ko) * 2017-10-24 2021-01-25 아르셀러미탈 코팅된 강 시트의 제조 방법, 두 개의 스폿 용접된 금속 시트들 및 이의 용도
WO2019122957A1 (en) * 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal A coated steel substrate
WO2020128574A1 (en) * 2018-12-18 2020-06-25 Arcelormittal Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
JP7185555B2 (ja) * 2019-02-18 2022-12-07 株式会社神戸製鋼所 鋼板
US20220205058A1 (en) * 2019-04-30 2022-06-30 Tata Steel Nederland Technology B.V. A high strength steel product and a process to produce a high strength steel product
US20240084427A1 (en) * 2021-03-25 2024-03-14 Nippon Steel Corporation Steel sheet

Family Cites Families (34)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB486584A (en) * 1936-10-06 1938-06-07 Joseph L Herman Improvements in and relating to a method and apparatus for coating metals by dipping
JPS61157625A (ja) * 1984-12-29 1986-07-17 Nippon Steel Corp 高強度鋼板の製造方法
AUPM648394A0 (en) * 1994-06-27 1994-07-21 Tubemakers Of Australia Limited Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections
US6368728B1 (en) * 1998-11-18 2002-04-09 Kawasaki Steel Corporation Galvannealed steel sheet and manufacturing method
US7090731B2 (en) 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
DE10161465C1 (de) * 2001-12-13 2003-02-13 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von Warmband
AU2003270334A1 (en) * 2002-09-04 2004-03-29 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
FR2850671B1 (fr) * 2003-02-05 2006-05-19 Usinor Procede de fabrication d'une bande d'acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue
JP4268079B2 (ja) * 2003-03-26 2009-05-27 株式会社神戸製鋼所 伸び及び耐水素脆化特性に優れた超高強度鋼板、その製造方法、並びに該超高強度鋼板を用いた超高強度プレス成形部品の製造方法
JP4582707B2 (ja) * 2005-04-20 2010-11-17 新日本製鐵株式会社 不メッキ欠陥発生のない溶融亜鉛メッキ方法
CN101225499B (zh) 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP5402007B2 (ja) * 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
KR20100034118A (ko) 2008-09-23 2010-04-01 포항공과대학교 산학협력단 마르텐사이트 조직을 가진 초고강도 용융아연도금 강판 및 그 제조 방법
JP4924730B2 (ja) 2009-04-28 2012-04-25 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性、溶接性および疲労特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5883211B2 (ja) * 2010-01-29 2016-03-09 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP5333298B2 (ja) 2010-03-09 2013-11-06 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
JP5287770B2 (ja) * 2010-03-09 2013-09-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR101253885B1 (ko) * 2010-12-27 2013-04-16 주식회사 포스코 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
CA2850332C (en) * 2011-09-30 2016-06-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet and high-strength alloyed hot-dip galvanized steel sheet excellent in mechanical cutting property, and manufacturing method thereof
JP5569647B2 (ja) 2011-09-30 2014-08-13 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
KR101607786B1 (ko) 2011-09-30 2016-03-30 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 인장 강도 980㎫ 이상 갖는 도금 밀착성, 성형성과 구멍 확장성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판 및 고강도 합금화 용융 아연 도금 강판과 그 제조 방법
JP5764549B2 (ja) 2012-03-29 2015-08-19 株式会社神戸製鋼所 成形性および形状凍結性に優れた、高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにそれらの製造方法
CN103361547B (zh) * 2012-03-30 2016-01-20 鞍钢股份有限公司 一种冷成型用超高强度钢板的生产方法及钢板
RU2491357C1 (ru) 2012-05-10 2013-08-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства листовой стали
JP2014019928A (ja) 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
WO2014020640A1 (ja) * 2012-07-31 2014-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法
JP5633653B1 (ja) * 2012-12-25 2014-12-03 新日鐵住金株式会社 合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
CN103103435B (zh) 2013-01-23 2015-06-03 北京科技大学 一种具有trip效应的球墨铸铁的制备工艺
WO2015011511A1 (fr) 2013-07-24 2015-01-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier à très hautes caractéristiques mécaniques de résistance et de ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles
WO2015088523A1 (en) 2013-12-11 2015-06-18 ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. Cold rolled and annealed steel sheet
ES2777835T3 (es) 2014-07-03 2020-08-06 Arcelormittal Procedimiento para producir una lámina de acero de ultra alta resistencia no recubierta y una lámina obtenida

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Publication number Publication date
PL3164517T3 (pl) 2020-09-21
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BR112017000019B1 (pt) 2020-01-28
US11124853B2 (en) 2021-09-21

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