RU2687284C2 - Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист - Google Patents

Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист Download PDF

Info

Publication number
RU2687284C2
RU2687284C2 RU2016151388A RU2016151388A RU2687284C2 RU 2687284 C2 RU2687284 C2 RU 2687284C2 RU 2016151388 A RU2016151388 A RU 2016151388A RU 2016151388 A RU2016151388 A RU 2016151388A RU 2687284 C2 RU2687284 C2 RU 2687284C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
sheet
temperature
coating
redistribution
steel
Prior art date
Application number
RU2016151388A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2016151388A3 (ru
RU2016151388A (ru
Inventor
Донвей ФАН
Хюнь Цзо ЦЗУНЬ
Рашми Ранджан МОХАНТИ
Original Assignee
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=53269687&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=RU2687284(C2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Арселормиттал filed Critical Арселормиттал
Publication of RU2016151388A publication Critical patent/RU2016151388A/ru
Publication of RU2016151388A3 publication Critical patent/RU2016151388A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2687284C2 publication Critical patent/RU2687284C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
    • C21D8/0484—Application of a separating or insulating coating

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности на разрыв TS по меньшей мере 1180 МПа, общее удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%. Сталь содержит, % по массе: 0,13%≤С≤0,22%, 1,2%≤Si≤1,8%, 1,8%≤Mn≤2,2%, 0,10%≤Мо≤0,20%, Nb≤0,05%, Al≤0,5%, Ti<0,05%, остальное составляют Fe и неизбежные примеси. Лист отжигают при температуре ТА, превышающей Ас, но ниже 1000°С, в течение периода времени 30-300 с, затем закаливают охлаждением при температуре QT от 325°С до 375°С, при скорости охлаждения, достаточной для получения структуры, состоящей из аустенита и по меньшей мере 60% мартенсита, причем содержание аустенита таково, что конечная структура может содержать от 3% до 15% остаточного аустенита и от 85% до 97% суммы мартенсита и бейнита, без феррита, причем скорость охлаждения превышает 30°С/с, затем выдерживают лист при температуре закалки QT в течение времени выдержки от 2 с до 8 с, после чего нагревают лист до температуры перераспределения РТ от 430°С до 480°С и выдерживают при данной температуре в течение времени перераспределения Pt от 10 с до 90 с, затем применяют горячее покрытие погружением с последующим охлаждением до комнатной температуры. 2 з. и 11 н.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл., 10 пр.

Description

Настоящее изобретение относится к способу получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность, пластичность и формуемость, и к листам, полученным с помощью данного способа.
Для производства различных деталей, таких как части элементов каркаса кузова и. панели кузова автомобилей, обычно используют оцинкованные или отожженные и оцинкованные листы из DP (двухфазных) сталей или TRIP (с пластичностью, наведенной превращением) сталей.
Например, такие стали, которые имеют мартенситную структуру и/или некоторое количество остаточного аустенита и которые содержат примерно 0,2% С, примерно 2% Mn, примерно 1,7% Si, - имеют предел текучести примерно 750 МПа, предел прочности на разрыв примерно 980 МПа, общее удлинение более 8%. Такие листы производят на линии непрерывного отжига закалкой от температуры отжига, превышающей температуру превращения Ас3, до температуры перестаривания, превышающей температуру превращения Ms, и выдерживанием листа при данной температуре в течение заданного времени. Затем лист оцинковывают или отжигают и оцинковывают.
Для снижения веса автомобилей для повышения их эффективности расхода топлива с точки зрения глобальной защиты окружающей среды желательно иметь листы, обладающие повышенными пределом текучести и пределом прочности на разрыв. Однако такие листы также должны иметь хорошую пластичность и хорошую формуемость и, в частности, хорошую способность к отбортовке-вытяжке.
В связи с этим, желательно иметь листы, имеющие предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности на разрыв TS примерно 1180 МПа, общее удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER согласно стандарту ISO 16630:2009 более 25%. Следует подчеркнуть, что из-за различий в способах измерения, значения коэффициента раздачи отверстия HER согласно стандарту ISO сильно различаются и не сопоставимы со значениями коэффициента раздачи отверстия λ согласно стандарту JFS Т 1001 (Japan Iron and Steel Federation).
Таким образом, целью настоящего изобретения является предложить такой лист и способ его получения.
В связи с этим, изобретение относится к способу получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и улучшенную формуемость, причем лист имеет предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности на разрыв TS по меньшей мере 1180 МПа, общее удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%, с помощью термической обработки и нанесения покрытия на стальной лист, в котором сталь имеет следующий химический состав в % по массе:
0,13%≤С≤0,22%
1,2%≤Si≤1,8%
1,8%≤Mn≤2,2%
0,10%≤Мо≤0,20%
Nb≤0,05%
Al≤0,5%
остальное составляют Fe и неизбежные примеси. Термическая обработка и нанесение покрытия включают следующие стадии:
- отжиг листа при температуре отжига ТА, превышающей Ас3, но ниже 1000°С, в течение периода времени более 30 с,
- закалку листа охлаждением его до температуры закалки QT в диапазоне 325-375°С, при скорости охлаждения, достаточной для получения структуры, состоящей из аустенита и по меньшей мере 60% мартенсита, причем содержание аустенита таково, что конечная структура, т.е. после обработки, покрытия и охлаждения до комнатной температуры, может содержать от 3% до 15% остаточного аустенита и от 85% до 97% суммы мартенсита и бейнита, без феррита,
- нагревание листа до температуры РТ перераспределения от 430°С до 480°С, и поддержание листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt от 10 с до 90 с,
- горячее покрытие листа погружением, и
- охлаждение листа до комнатной температуры.
Предпочтительно температура закалки QT составляет от 350°С до 375°С.
Предпочтительно температура перераспределения РТ составляет от 435°С до 465°С.
Химический состав стали может удовлетворять по меньшей мере одному из следующих условий:
0,16%≤С≤0,20%
1,3%≤Si≤1,6%
и
1,9%≤Mn≤2,1%
Стадия горячего покрытия погружением может быть стадией оцинковывания.
Стадия горячего покрытия погружением может быть стадией оцинковывания с отжигом, при этом температура легирования TGA составляет от 480°С до 510°С. В этом случае время перераспределения РТ предпочтительно составляет от 50 с до 70 с.
Предпочтительно, после подвергания листа закалке при температуре закалки QT и перед нагреванием листа до температуры перераспределения РТ, лист выдерживают при температуре закалки QT в течение времени выдержки от 2 с до 8 с, предпочтительно от 3 с до 7 с.
Изобретение также относится к стальному листу с покрытием, в котором сталь имеет следующий химический состав в % по массе:
0,13%≤С≤0,22%
1,2%≤Si≤1,8%
1,8%≤Mn≤2,2%
0.10%≤Мо≤0,20%
Nb≤0,05%
Al≤0,5%
Ti<0,05%
остальное составляют Fe и неизбежные примеси. Структура стали содержит от 3% до 15% остаточного аустенита и от 85% до 97% мартенсита и бейнита, без феррита. По меньшей мере одна сторона листа содержит металлическое покрытие. Лист имеет предел текучести по меньшей мере 800 МПа, предел прочности на разрыв по меньшей мере 1180 МПа, общее удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%.
Необязательно химический состав стали может удовлетворять по меньшей мере одному из следующих условий:
0,16%≤С≤0,20%
1,3%≤Si≤1,6%
и
1,9%≤Mn≤2,1%
По меньшей мере одна сторона с покрытием является, например, оцинкованной. По меньшей мере одна сторона с покрытием является, например, отожженной и оцинкованной.
Изобретение будет теперь описано подробно без введения ограничений и проиллюстрировано фигурой, которая представляет собой микрофотографию примера изобретения.
В соответствии с изобретением лист получают горячей прокаткой и необязательно холодной прокаткой полуфабриката, химический состав которого содержит, в % по массе:
- 0,13-0,22%, и предпочтительно более 0,16% и предпочтительно менее 0,20% углерода для обеспечения достаточной прочности и улучшенной устойчивости остаточного аустенита, что необходимо для получения достаточного удлинения. Если содержание углерода слишком высоко, - горячекатаный лист с большим трудом поддается холодной прокатке, и свариваемость является недостаточной.
- 1,2-1,8%, предпочтительно более 1,3% и менее 1,6% кремния для обеспечения устойчивости аустенита, чтобы обеспечить упрочнение твердого раствора и замедлить образование карбидов во времени перестаривания без образования оксидов кремния на поверхности листа, что ухудшает способность к образованию покрытия.
- 1,8-2,2% и предпочтительно более 1,9% и предпочтительно менее 2,1% марганца для получения достаточной закаливаемости, чтобы получить структуру, содержащую по меньшей мере 65% мартенсита, предел прочности на разрыв более 1150 МПа и чтобы избежать проблем, связанных с сегрегацией, которые ухудшают пластичность.
- 0,10-0,20% молибдена для повышения закаливаемости и для обеспечения устойчивости остаточного аустенита, чтобы значительно снизить разрушение аустенита во время перестаривания.
- до 0,5% алюминия, который обычно добавляют в жидкую сталь для раскисления, предпочтительно содержание Al ограничивают 0,05%. Если содержание Al превышает 0,5%, температура аустенитизации будет слишком высока для легкого достижения, и сталь будет трудно обрабатывать в промышленном масштабе.
- содержание Nb и содержание Ti ограничены 0,05% для каждого элемента, поскольку выше этих значений будут образовываться многочисленные выделения, и будет снижаться формуемость, что делает достижение 14% общего удлинения более затруднительным.
Остальное является железом и остаточными элементами сталелитейного производства. В связи с этим, Ni, Cr, Cu, V, В, S, Р и N по меньшей мере рассматриваются в качестве остаточных элементов, которые являются неизбежными примесями. Поэтому, как правило, их содержание ниже 0,05% для Ni; 0,10% для Cr; 0,03% для Cu; 0,007% для V; 0,0010% для В; 0,005% для S; 0,02% для Р и 0,010% для N.
Лист получают с помощью горячей прокатки и необязательно холодной прокатки, в соответствии со способами, известными специалистам в данной области техники.
После прокатки листы подвергают травлению или очистке, затем подвергают термической обработке и горячему покрытию погружением.
Термическая обработка, которую осуществляют предпочтительно на объединенной линии непрерывного отжига и горячего покрытия погружением, включает следующие стадии:
- отжиг листа при температуре отжига ТА, которая выше, чем температура превращения стали Ас3, и предпочтительно выше, чем Ас3 +15°С, чтобы гарантировать, что структура является полностью аустенитной, но ниже 1000°С, чтобы не допустить слишком большого укрупнения аустенитных зерен. Как правило, температура, превышающая 865°С, является достаточной для стали по изобретению. Лист выдерживают при температуре отжига, т.е. между ТА -5°С и ТА +10°С, в течение достаточного времени для гомогенизации химического состава. Предпочтительно время выдержки превышает 30 с, но не должно быть больше, чем 300 с.
- закалка листа охлаждением до температуры закалки QT, которая ниже, чем температура превращения Ms, при скорости охлаждения, которая достаточна, чтобы предотвратить образование феррита и бейнита. Температура закалки составляет от 325°С до 375°С, и предпочтительно составляет от 350°С до 375°С, чтобы получить непосредственно после закалки структуру, состоящую из аустенита и по меньшей мере 60% мартенсита, причем содержание аустенита таково, что конечная структура, т.е. после обработки, покрытия и охлаждения до комнатной температуры, может содержать от 3% до 15% остаточного аустенита и от 85% до 97% суммы мартенсита и бейнита, без феррита. Скорость охлаждения более 30°С/сек является достаточной,
- повторное нагревание листа до температуры перераспределения РТ в диапазоне от 430°С до 480°С, и предпочтительно от 435°С до 465°С. Например, температура перераспределения может быть равна температуре, до которой лист должен быть нагрет для горячего покрытия погружением, т.е. от 455°С до 465°С. Скорость повторного нагревания может быть высокой, если повторное нагревание осуществляется индукционным нагревателем, однако скорость повторного нагревания не оказывает очевидного влияния на конечные свойства листа. Предпочтительно, между стадией закалки и стадией повторного нагревания листа до температуры перераспределения РТ лист выдерживают при температуре закалки QT в течение времени выдержки от 2 с до 8 с, предпочтительно от 3 с до 7 с.
- выдерживание листа при температуре перераспределения РТ в течение времени перераспределения Pt от 10 с до 90 с. Выдерживание листа при температуре перераспределения означает, что во время перераспределения температура листа остается между РТ -20°С и РТ +20°С.
- необязательно, корректировка температуры листа с помощью охлаждения или нагревания, для выравнивания к температуре, до которой лист должен быть нагрет для горячего покрытия погружением.
- горячее покрытие листа погружением, причем горячее покрытие погружением является, например, оцинковыванием или оцинковыванием с отжигом, но в то же время возможны все типы горячего металлического покрытия погружением, при условии, что температура листа во время покрытия остается менее 650°С. Когда лист оцинковывают, это осуществляется в обычных условиях. Когда лист подвергают отжигу и оцинковыванию, температура легирования TGA не должна быть слишком высокой, чтобы получить хорошие механические свойства конечного продукта. Эта температура предпочтительно составляет от 480°С до 510°С. Кроме того, в данном случае время перераспределения предпочтительно составляет от 50 с до 70 с.
- как правило, после нанесения покрытия лист обрабатывают в соответствии с известными способами. В частности, лист охлаждают до комнатной температуры.
При такой обработке могут быть получены листы с покрытием, имеющие предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности на разрыв по меньшей мере 1180 МПа, общее удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER в соответствии со стандартом ISO 16630:2009 по меньшей мере 30%.
В качестве примера, лист толщиной 1,2 мм, имеющий следующий состав: С=0,18%, Si=1,5%, Mn=2,0%, Nb=0,02%, Мо=0,15%, где остальное составляет железо и примеси, был изготовлен горячей и холодной прокаткой. Теоретическая температура превращения Ms данной стали составляет 386°С, и температура Ас3 составляет 849°С.
Образцы листа подвергали термической обработке отжигом, закалкой и перераспределением, затем оцинковывали или отжигали и оцинковывали, и механические свойства измеряли.
Условия обработки и полученные свойства представлены в таблице I для образцов, которые были оцинкованы, и в таблице II - для образцов, которые были оцинкованы с отжигом.
Figure 00000001
Figure 00000002
В этих таблицах ТА является температурой отжига, QT - температурой закалки, РТ - температурой перераспределения, Pt - временем выдержки при температуре перераспределения, TGA - температурой легирования для листов, которые были оцинкованы с отжигом, YS - пределом текучести, TS - пределом прочности на разрыв, UE - равномерным удлинением, ТЕ - общим удлинением и HER - коэффициентом раздачи отверстия, измеренным в соответствии с стандартом ISO 16630:2009.
Для примера 9, «520-20» (TGA) означает, что сталь была при температуре GA 520°С в течение 20 с, в других примерах (7,8 и 10), как только достигается температура GA, далее температура медленно понижается перед конечным охлаждением.
Примеры 1-4 показывают, что при температуре закалки, равной или меньшей, чем 350°С, перераспределение при температуре 460°С при времени перераспределения от 30 с до 90 с оцинкованных листов дает предел текучести, превышающий 800 МПа, предел прочности на разрыв, превышающий 1180 МПа, общее удлинение, превышающее или равное 12%, и коэффициент раздачи отверстия, измеренный в соответствии с стандартом ISO 16630:2009, превышающий 30%.
Примеры, для которых температура закалки превышает Ms, являются сравнительными примерами и/или примерами известного уровня техники. Структура содержит феррит или бейнит и аустенит, и предел текучести составляет значительно меньше 800 МПа.
Примеры 7-10 показывают, что в случае, когда лист является отожженным и оцинкованным, температура легирования должна быть как можно более низкой, чтобы получить общее удлинение 14% и коэффициент раздачи отверстия HER более 30%. В примере 7, микрофотография которого показана на фигуре, содержится 7% остаточного аустенита и 96% суммы мартенсита и бейнита.
Условия обработки и полученные свойства представлены в таблице I для образцов, которые были оцинкованы, и в таблице II - для образцов, которые были оцинкованы с отжигом.

Claims (42)

1. Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и улучшенную формуемость, причем стальной лист с покрытием имеет предел текучести YS по меньшей мере 800 МПа, предел прочности на разрыв TS по меньшей мере 1180 МПа, общее удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%, посредством термической обработки и покрытия листа, изготовленного из стали, имеющей следующий химический состав, % по массе:
0,13%≤C≤0,22%,
1,2%≤Si≤1,8%,
1,8%≤Mn≤2,2%,
0,10%≤Mo≤0,20%,
Nb≤0,05%,
Al≤0,5%,
Ti<0,05%,
остальное составляют Fe и неизбежные примеси, в котором термическая обработка и покрытие включают следующие стадии:
отжиг листа при температуре отжига ТА, превышающей Ас3, но ниже 1000°С, в течение периода времени 30-300 с,
закалку листа охлаждением его до температуры закалки QT в диапазоне 325-375°C при скорости охлаждения, достаточной для получения структуры, состоящей из аустенита и по меньшей мере 60% мартенсита, причем содержание аустенита таково, что конечная структура, т.е. после термической обработки, покрытия и охлаждения до комнатной температуры, содержит от 3% до 15% остаточного аустенита и от 85% до 97% суммарно мартенсита и бейнита, без феррита, причем скорость охлаждения превышает 30°С/с,
выдерживание листа при температуре закалки QT в течение времени выдержки от 2 с до 8 с,
нагрев листа до температуры PT перераспределения от 430°С до 480°C и выдерживание листа при этой температуре в течение времени перераспределения Pt от 10 с до 90 с,
горячее покрытие листа погружением и охлаждение листа до комнатной температуры.
2. Способ по п. 1, в котором температура закалки QT составляет от 350°С до 375°С.
3. Способ по п. 1, в котором температура перераспределения PT составляет от 435°С до 465°С.
4. Способ по п. 2, в котором температура перераспределения PT составляет от 435°С до 465°С.
5. Способ по любому из пп. 1-4, в котором химический состав стали соответствует по меньшей мере одному из следующих условий:
0,16%≤C≤0,20%,
1,3%≤Si≤1,6%
и
1,9%≤Mn≤2,1%.
6. Способ по любому из пп. 1-4, в котором стадия горячего покрытия погружением является стадией оцинковывания.
7. Способ по любому из пп. 1-4, в котором стадия горячего покрытия погружением является стадией оцинковывания с отжигом, при этом температура сплавления TGA составляет от 480°C до 510°С.
8. Способ по п. 7, в котором время перераспределения Pt составляет от 50 с до 70 с.
9. Способ по п. 1, в котором лист выдерживают при температуре закалки QT в течение времени выдержки от 3 с до 7 с.
10. Стальной лист с покрытием, полученный способом по любому из пп. 1-4, в котором сталь имеет следующий химический состав, % по массе:
0,13%≤C≤0,22%,
1,2%≤Si≤1,8%,
1,8%≤Mn≤2,2%,
0,10%≤Mo≤0,20%,
Nb≤0,05%,
Al≤0,5%,
Ti<0,05%,
остальное составляют Fe и неизбежные примеси, при этом структура содержит от 3% до 15% остаточного аустенита и от 85% до 97% мартенсита и бейнита, без феррита, при этом по меньшей мере одна сторона листа содержит металлическое покрытие, лист имеет предел текучести по меньшей мере 800 МПа, предел прочности по меньшей мере 1180 МПа, общее удлинение по меньшей мере 14% и коэффициент раздачи отверстия HER по меньшей мере 30%.
11. Стальной лист с покрытием по п. 10, в котором химический состав стали соответствует по меньшей мере одному из следующих условий:
0,16%≤C≤0,20%,
1,3%≤Si≤1,6%
и
1,9%≤Mn≤2,1%.
12. Стальной лист с покрытием по п. 10 или 11, в котором по меньшей мере одна сторона с покрытием является оцинкованной.
13. Стальной лист с покрытием по п. 10 или 11, в котором по меньшей мере одна сторона с покрытием является оцинкованной с отжигом.
RU2016151388A 2014-07-03 2015-07-03 Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист RU2687284C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IBPCT/IB2014/003249 2014-07-03
PCT/IB2014/003249 WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2014-07-03 Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
PCT/IB2015/055035 WO2016001891A1 (en) 2014-07-03 2015-07-03 Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength and ductility and obtained sheet

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2016151388A RU2016151388A (ru) 2018-06-26
RU2016151388A3 RU2016151388A3 (ru) 2018-11-22
RU2687284C2 true RU2687284C2 (ru) 2019-05-13

Family

ID=53269687

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016151388A RU2687284C2 (ru) 2014-07-03 2015-07-03 Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист

Country Status (16)

Country Link
US (2) US10995383B2 (ru)
EP (1) EP3164512B1 (ru)
JP (2) JP6515119B2 (ru)
KR (1) KR102455376B1 (ru)
CN (1) CN106536782B (ru)
BR (1) BR112017000023B1 (ru)
CA (1) CA2954140C (ru)
ES (1) ES2701837T3 (ru)
HU (1) HUE041424T2 (ru)
MX (1) MX2016017398A (ru)
PL (1) PL3164512T3 (ru)
RU (1) RU2687284C2 (ru)
TR (1) TR201818939T4 (ru)
UA (1) UA118699C2 (ru)
WO (2) WO2016001710A1 (ru)
ZA (1) ZA201608672B (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2812417C1 (ru) * 2023-07-18 2024-01-30 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Российский государственный аграрный университет - МСХА имени К.А. Тимирязева" (ФГБОУ ВО РГАУ - МСХА имени К.А. Тимирязева) Способ получения высокопрочного стального листа

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
CN105886750A (zh) * 2016-04-18 2016-08-24 河北钢铁股份有限公司 1180MPa级Q&P钢的连续热镀锌方法
WO2018203111A1 (en) 2017-05-05 2018-11-08 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having high ductility, formability and weldability, and obtained steel sheet
CN109972036B (zh) * 2019-04-01 2021-09-10 山东钢铁集团日照有限公司 一种具有不同屈强比的热轧q&p1180钢及其制造方法
CN109988969B (zh) * 2019-04-01 2021-09-14 山东钢铁集团日照有限公司 一种具有不同屈强比的冷轧q&p1180钢及其生产方法
JP2021034838A (ja) 2019-08-22 2021-03-01 株式会社オートネットワーク技術研究所 出力装置
CN110964969B (zh) * 2019-11-27 2021-09-21 本钢板材股份有限公司 一种高强度热镀锌淬火配分钢及其生产方法
CA3182757A1 (en) * 2020-06-12 2021-12-16 Arcelormittal Cold rolled and heat-treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
WO2022206912A1 (zh) * 2021-04-02 2022-10-06 宝山钢铁股份有限公司 抗拉强度≥980MPa的低碳低合金TRIP钢或热镀锌TRIP钢及其制造方法

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2267176A1 (en) * 2008-02-08 2010-12-29 JFE Steel Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent processability and process for producing the same
RU2010114212A (ru) * 2007-09-10 2011-10-20 Пертти Й. СИППОЛА (US) Способ и устройство для улучшения формуемости гальванизированной стали, имеющей высокую прочность на растяжение
WO2012120020A1 (en) * 2011-03-07 2012-09-13 Tata Steel Nederland Technology Bv Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung

Family Cites Families (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5236145A (en) 1975-09-18 1977-03-19 Nippon Shokubai Kagaku Kogyo Co Ltd Molding resin composition
US4159218A (en) * 1978-08-07 1979-06-26 National Steel Corporation Method for producing a dual-phase ferrite-martensite steel strip
JP4608822B2 (ja) 2001-07-03 2011-01-12 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形性と歪時効硬化特性に優れた高延性溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
US6746548B2 (en) * 2001-12-14 2004-06-08 Mmfx Technologies Corporation Triple-phase nano-composite steels
WO2004022794A1 (en) 2002-09-04 2004-03-18 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
WO2005068676A1 (ja) 2004-01-14 2005-07-28 Nippon Steel Corporation めっき密着性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき高強度鋼板とその製造方法
JP4510488B2 (ja) 2004-03-11 2010-07-21 新日本製鐵株式会社 成形性および穴拡げ性に優れた溶融亜鉛めっき複合高強度鋼板およびその製造方法
JP4367300B2 (ja) 2004-09-14 2009-11-18 Ｊｆｅスチール株式会社 延性および化成処理性に優れる高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP4716358B2 (ja) 2005-03-30 2011-07-06 株式会社神戸製鋼所 強度と加工性のバランスに優れた高強度冷延鋼板およびめっき鋼板
JP4174592B2 (ja) 2005-12-28 2008-11-05 株式会社神戸製鋼所 超高強度薄鋼板
US7887648B2 (en) 2005-12-28 2011-02-15 Kobe Steel, Ltd. Ultrahigh-strength thin steel sheet
EP1832667A1 (fr) 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
GB2439069B (en) 2006-03-29 2011-11-30 Kobe Steel Ltd High Strength cold-rolled steel sheet exhibiting excellent strength-workability balance and plated steel sheet
JP4974341B2 (ja) 2006-06-05 2012-07-11 株式会社神戸製鋼所 成形性、スポット溶接性、および耐遅れ破壊性に優れた高強度複合組織鋼板
JP4291860B2 (ja) 2006-07-14 2009-07-08 株式会社神戸製鋼所 高強度鋼板およびその製造方法
JP4411326B2 (ja) 2007-01-29 2010-02-10 株式会社神戸製鋼所 リン酸塩処理性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
EP1990431A1 (fr) 2007-05-11 2008-11-12 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier laminées à froid et recuites à très haute résistance, et tôles ainsi produites
EP2020451A1 (fr) 2007-07-19 2009-02-04 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier à hautes caractéristiques de résistance et de ductilité, et tôles ainsi produites
ES2367713T3 (es) 2007-08-15 2011-11-07 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Acero de fase dual, producto plano de un acero de fase dual tal y procedimiento para la fabricación de un producto plano.
EP2028282B1 (de) 2007-08-15 2012-06-13 ThyssenKrupp Steel Europe AG Dualphasenstahl, Flachprodukt aus einem solchen Dualphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines Flachprodukts
EP3696292B1 (en) 2007-10-25 2024-03-13 JFE Steel Corporation A high tensile strength galvanized steel sheet with excellent formability and anti-crush properties and method of manufacturing the same
KR101018131B1 (ko) * 2007-11-22 2011-02-25 주식회사 포스코 저온인성이 우수한 고강도 저항복비 건설용 강재 및 그제조방법
JP2009173959A (ja) 2008-01-21 2009-08-06 Nakayama Steel Works Ltd 高強度鋼板およびその製造方法
CN101225499B (zh) 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP5418047B2 (ja) * 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5315956B2 (ja) 2008-11-28 2013-10-16 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5412182B2 (ja) 2009-05-29 2014-02-12 株式会社神戸製鋼所 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼板
JP5703608B2 (ja) * 2009-07-30 2015-04-22 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5807368B2 (ja) 2010-06-16 2015-11-10 新日鐵住金株式会社 圧延方向に対して４５°の方向の均一伸びが極めて高い高強度冷延鋼板及びその製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5821260B2 (ja) * 2011-04-26 2015-11-24 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性及び形状凍結性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びにその製造方法
UA112771C2 (uk) 2011-05-10 2016-10-25 Арселормітталь Інвестігасьон І Десароло Сл Сталевий лист з високою механічною міцністю, пластичністю і формованістю, спосіб виготовлення та застосування таких листів
JP2012240095A (ja) 2011-05-20 2012-12-10 Kobe Steel Ltd 高強度鋼板の温間成形方法
JP5824283B2 (ja) 2011-08-17 2015-11-25 株式会社神戸製鋼所 室温および温間での成形性に優れた高強度鋼板
JP5834717B2 (ja) 2011-09-29 2015-12-24 Ｊｆｅスチール株式会社 高降伏比を有する溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
RU2474623C1 (ru) 2011-10-31 2013-02-10 Валентин Николаевич Никитин Способ производства высокопрочной листовой стали мартенситного класса и деформационно-термический комплекс для его осуществления
JP5632904B2 (ja) * 2012-03-29 2014-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法
JP2013237923A (ja) 2012-04-20 2013-11-28 Jfe Steel Corp 高強度鋼板およびその製造方法
JP2014019928A (ja) 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
KR20150029736A (ko) 2012-07-31 2015-03-18 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 성형성 및 형상 동결성이 우수한 고강도 용융 아연 도금 강판, 그리고 그의 제조 방법
JP5857909B2 (ja) * 2012-08-09 2016-02-10 新日鐵住金株式会社 鋼板およびその製造方法
WO2016001706A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength and formability and obtained sheet
WO2016001710A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel having improved strength and ductility and obtained sheet
WO2016001700A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength steel sheet having improved strength, ductility and formability
WO2016001702A1 (en) 2014-07-03 2016-01-07 Arcelormittal Method for producing a high strength coated steel sheet having improved strength, ductility and formability

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2010114212A (ru) * 2007-09-10 2011-10-20 Пертти Й. СИППОЛА (US) Способ и устройство для улучшения формуемости гальванизированной стали, имеющей высокую прочность на растяжение
EP2267176A1 (en) * 2008-02-08 2010-12-29 JFE Steel Corporation High-strength hot-dip galvanized steel sheet with excellent processability and process for producing the same
WO2012120020A1 (en) * 2011-03-07 2012-09-13 Tata Steel Nederland Technology Bv Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith
EP2524970A1 (de) * 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung

Non-Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
DE MOOR et al. "Quench and partitioning response of a Mo-alloyed CMnSi steel", NEW DEVELOPMENTS ON METALLURGY AND APPLICATIONS OF HIGH STRENGTH STEELS: BUENOS AIRES 2008, INTERNATIONAL CONFERENCE, MAY 26-28, HILTON HOTEL, BUENOS AIRES, ARGENTINA, 2008, P.721-730. *
Edmonds D.V. et al. "Quenching and partitioning martensite-A novel steel heat treatment", MATERIALS SCIENCE AND ENGINEERING A: STRUCTURAL MATERIALS: PROPERTIES, MICROSTRUCTURES AND PROCESSING, ELSEVIER BV, NL, 2006, vol. 438-440, P. 25-34. *
Thomas G. et al. "Alloy design for fundamental study of quenched and partitioned steels", MATERIALS SCIENCE & TECHNOLOGY CONFERENCE & EXHIBITION, COLUMBUS, OH, UNITED STATES, 2011, P. 552-567. *
Thomas G. et al. "Alloy design for fundamental study of quenched and partitioned steels", MATERIALS SCIENCE & TECHNOLOGY CONFERENCE & EXHIBITION, COLUMBUS, OH, UNITED STATES, 2011, P. 552-567. DE MOOR et al. "Quench and partitioning response of a Mo-alloyed CMnSi steel", NEW DEVELOPMENTS ON METALLURGY AND APPLICATIONS OF HIGH STRENGTH STEELS: BUENOS AIRES 2008, INTERNATIONAL CONFERENCE, MAY 26-28, HILTON HOTEL, BUENOS AIRES, ARGENTINA, 2008, P.721-730. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2812417C1 (ru) * 2023-07-18 2024-01-30 Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Российский государственный аграрный университет - МСХА имени К.А. Тимирязева" (ФГБОУ ВО РГАУ - МСХА имени К.А. Тимирязева) Способ получения высокопрочного стального листа

Also Published As

Publication number Publication date
US10995383B2 (en) 2021-05-04
CN106536782A (zh) 2017-03-22
HUE041424T2 (hu) 2019-05-28
ES2701837T3 (es) 2019-02-26
KR102455376B1 (ko) 2022-10-14
US20210095357A1 (en) 2021-04-01
RU2016151388A3 (ru) 2018-11-22
UA118699C2 (uk) 2019-02-25
CA2954140C (en) 2022-06-07
JP6515119B2 (ja) 2019-05-15
JP2017524823A (ja) 2017-08-31
EP3164512A1 (en) 2017-05-10
US20170130290A1 (en) 2017-05-11
CN106536782B (zh) 2020-04-03
PL3164512T3 (pl) 2019-02-28
BR112017000023A2 (pt) 2017-11-07
MX2016017398A (es) 2017-05-01
JP2019151933A (ja) 2019-09-12
BR112017000023B1 (pt) 2021-03-23
JP6843176B2 (ja) 2021-03-17
RU2016151388A (ru) 2018-06-26
WO2016001891A1 (en) 2016-01-07
ZA201608672B (en) 2019-10-30
EP3164512B1 (en) 2018-09-12
WO2016001710A1 (en) 2016-01-07
TR201818939T4 (tr) 2019-01-21
CA2954140A1 (en) 2016-01-07
KR20170026406A (ko) 2017-03-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2687284C2 (ru) Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист
JP7166396B2 (ja) 強度、延性および成形性が改善された高強度鋼板を製造する方法
RU2686729C2 (ru) Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью
KR102459261B1 (ko) 향상된 강도 및 성형성을 갖는 고강도 강 시트의 제조 방법 및 획득된 시트
KR102462277B1 (ko) 초고강도의 코팅된 또는 비코팅된 강 시트를 제조하기 위한 방법 및 얻어진 시트
RU2677888C2 (ru) Способ изготовления высокопрочной листовой стали, имеющей улучшенную формуемость, и полученный лист
KR20170026440A (ko) 고강도 강 시트의 제조 방법 및 상기 방법에 의해 획득된 시트
KR102512602B1 (ko) 개선된 강도 및 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법, 및 수득된 시트
KR102490989B1 (ko) 초고강도 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법 및 획득된 갈바닐링된 강판