CN109988969B - 一种具有不同屈强比的冷轧q&p1180钢及其生产方法 - Google Patents

一种具有不同屈强比的冷轧q&p1180钢及其生产方法 Download PDF

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Abstract

本发明公开了一种具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢及其生产方法，其包括板坯加热工序、热轧工序、冷却及卷取工序、酸轧工序、连退工序、平整工序。能够实现一种成分体系生产屈强比＜0.55及屈强比＞0.70两种冷轧Q&P1180钢产品，其中屈强比＜0.55的冷轧Q&P1180钢产品延伸率≥17.0％，适用于有深加工或冷加工成形和几何精度要求高的汽车结构件和加强件；屈强比＞0.70的冷轧Q&P1180钢产品强塑积达到25.0GPa％以上，适用于碰撞时要求能以较低的变形量高效率地吸收冲击能量特性的汽车结构件和加强件。

Description

一种具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢及其生产方法
技术领域
本发明属于冶金材料技术领域，具体涉及一种具有不同屈强比的冷轧 Q&P1180钢及其生产方法。
背景技术
近年来汽车工业的快速发展强有力地推动着我国国民经济实现中高速发展，但由此产生的高能耗以及高排放，正在严重地污染着环境，对人们日常生活产生诸多负面影响。因此要实现汽车工业的可持续发展，必须解决节能减排、低碳环保的难题，这也是各国汽车工业所面临要解决的首要问题。这使得人们对现代汽车提出了安全、环保、舒适、节能于一体的新需求，要求既要实现轻量化，也要同时保证整车性能，因此通过设计优化整车结构以及应用各种新材料、新工艺方法成为汽车企业在研发新车型时追求的目标与导向。超高强钢在车身上的应用，顺应汽车轻量化趋势，可缓解节能减排、低碳环保的难题，有利于实现汽车工业的可持续发展，其中Q&P钢(淬火-配分钢)作为最近十年来汽车用高强钢研究领域的热点钢种，已经被钢铁企业及汽车用钢领域公认为是第三代先进高强钢的典型代表，世界范围的众多科研小组以及知名钢企的研究人员，对于这一类钢种从理论研究→工艺过程模拟→小批量工业试制→用户应用，均进行了详细且深入的探析。各家汽车主机厂对相同级别冷轧Q&P1180 钢的订货量较少，每次约6～20吨，而国内外诸多钢铁企业，组织生产1炉高强钢为210吨，出铸坯约8～10支，能出成品卷8～10卷，每卷重约20～25吨。可见，充分考虑钢铁企业针对小批量冷轧Q&P1180钢的生产组织特点，通过合理的成分设计并有效地控制各工序段工艺参数，实现采用一种成分体系可生产具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢产品，不仅利于钢铁企业迅速消化钢坯库存，而且能够满足汽车产业多零件、多性能的特殊需求，是本领域技术人员亟待解决的技术问题。而现有公开的技术，对1180MPa强度级别的冷轧Q&P钢公开的生产方法、加工方法或制造方法非常少，而且只是针对一种特定强度级别的冷轧Q&P1180钢，进行生产方法、加工方法或制造方法的阐明，例如申请公布号 CN104988391A和CN 105886750A。
发明内容
本发明要解决的技术问题是在充分考虑钢铁企业针对冷轧Q&P1180钢的小批量生产组织特点的基础上，可以兼顾满足汽车主机配套厂家小批量订货，以及对0.80～2.00mm规格范围冷轧Q&P1180钢产品多零件、多性能的特殊需求，通过合理的成分设计并有效地控制各工序段的关键工艺参数，实现采用一种成分体系可生产屈强比＜0.55及屈强比＞0.70两种冷轧Q&P1180钢产品。
为解决上述技术问题，一种具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢，其化学成分按重量百分比包括C：0.19～0.22％，Si：1.00～1.40％，Mn：2.00～2.30％，Nb： 0.03～0.06％，Mo：0.20～0.35％，Alt：0.50～0.70％，并限制P≤0.008％，S≤0.005％， N≤0.005％，O≤0.003％，H≤2ppm，余量为Fe及其他不可避免的杂质；
冷轧Q&P1180钢产品的厚度规格为0.80～2.00mm，包括<0.55及>0.70两种屈强比级别，屈强比<0.55的冷轧Q&P1180钢产品延伸率≥17.0％，适用于有深加工/冷加工成形和几何精度要求高的汽车结构件和加强件；屈强比>0.70的冷轧Q&P1180钢产品强塑积达到25.0GPa％以上；
一种具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢的生产方法，包括板坯加热工序、热轧工序、冷却及卷取工序、酸轧工序、连退工序、平整工序；钢坯厚度为230mm；其中热轧基料厚度热轧基料厚度≤2.00mm的粗轧出口坯厚为28mm；2.00mm ＜热轧基料厚度≤3.00mm的粗轧出口坯厚为32mm；3.00mm＜热轧基料厚度≤ 4.00mm的粗轧出口坯厚为36mm；热轧基料厚度＞4.00mm的粗轧出口坯厚为 38mm；
其中，屈强比＜0.55的冷轧Q&P1180钢产品的生产方法，按照以下方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1230～1260℃，均热段时间40min，总在炉时间为240min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1090～1120℃，精轧终轧温度890～920℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以20℃/s 的冷速冷却至680～710℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用46.0～52.0％的压下量进行冷轧；
(5)连退工序：将酸轧后的钢带进行连续退火，均热温度800～820℃，缓冷段结束温度680～700℃，快冷段结束温度350～370℃，过时效段温度340～ 350℃，终冷出炉温度≤160℃；
(6)平整工序：将连续退火后的钢卷进行平整，平整延伸率控制在0.4～ 0.5％，然后卷取即得到成品钢卷；
其中，屈强比＞0.70的冷轧Q&P1180钢产品的生产方法，按照以下方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1220～1250℃，均热段时间30min，总在炉时间为240min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1060～1090℃，精轧终轧温度860～890℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以20℃/s 的冷速冷却至660～690℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用50.0～55.0％的压下量进行冷轧；
(5)连退工序：将酸轧后的钢带进行连续退火，均热温度780～800℃，缓冷段结束温度670～690℃，快冷段结束温度330～350℃，过时效段温度320～ 340℃，终冷出炉温度≤160℃；
(6)平整工序：将连续退火后的钢卷进行平整，平整延伸率控制在0.8～1.0％，然后卷取即得到成品钢卷。
具体的，一种具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢的生产方法，获得的显微组织主要为马氏体/贝氏体、少量等轴状先共析铁素体及残余奥氏体，其中屈强比＜0.55冷轧Q&P1180钢的先共析铁素体的体积分数为16.0～28.5％，残余奥氏体的体积分数为8.5～15.6％；屈强比＞0.70冷轧Q&P1180钢的先共析铁素体的体积分数为14.9～22.4％，残余奥氏体的体积分数为7.3～13.5％。
与现有技术相比较，本发明具有如下的有益效果：本发明的实施在充分考虑钢铁企业针对冷轧Q&P1180钢的小批量生产组织特点的基础上，可以兼顾满足汽车主机配套厂家小批量订货，以及对0.80～2.00mm规格范围冷轧Q&P1180 钢产品多零件、多性能的特殊需求，通过合理的成分设计并有效地控制各工序段的关键工艺参数，实现采用一种成分体系可生产屈强比＜0.55及屈强比＞0.70 两种冷轧Q&P1180钢产品，其中屈强比＜0.55的冷轧Q&P980钢产品具有低屈强比和高抗拉强度的特点，同时延伸率≥17.0％，特别适用于有深加工/冷加工成形和几何精度要求高的汽车结构件和加强件；屈强比＞0.70的冷轧Q&P1180钢产品具有高屈强比和高抗拉强度的特点，同时强塑积达到25.0GPa％以上，特别适用于碰撞时要求能以较低的变形量高效率地吸收冲击能量特性的汽车结构件和加强件。
附图说明
图1为本发明实施例3-I(屈强比＜0.55)的典型扫描组织图；
图2为本发明实施例3-II(屈强比＞0.70)的典型扫描组织图。
具体实施方式
以下是本发明的具体实施方式作进一步详细说明，但本发明的实施方式不限于此。
本发明实施例中对于样品的微观组织及力学性能性能测试采用如下的方法进行：
沿热轧成品钢卷上取样，金相试样经研磨、抛光后，采用4％硝酸酒精侵蚀，在扫描电镜下进行微观组织分析。
沿热轧成品钢卷上取样，用D/max2400型X射线衍射仪测定试样中残余奥氏体相对量时，测定(220)γ和(200)α峰的衍射强度，采用式Vγ＝1.4Iγ/(Iα+1.4Iγ)求得残余奥氏体的相对量；采用Leica图像分析软件测定计算铁素体的体积分数。
从热轧成品钢卷上取样并按标准GB/T 228制成拉伸试样，有效标距为50 ×20mm，在SANA万能实验机上进行力学性能测试。
下面对本发明的具体实施方式作进一步详细说明，但本发明的实施方式不限于此。
实施例1～4：本发明所述的一种具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢及其生产方法如下所述。
本发明实施例1～4中钢坯的化学成分按重量百分比包括C：0.19～0.22％， Si：1.00～1.40％，Mn：2.00～2.30％，Nb：0.03～0.06％，Mo：0.20～0.35％，Alt： 0.50～0.70％，并限制P≤0.008％，S≤0.005％，N≤0.005％，O≤0.003％，H≤2ppm，余量为Fe及其他不可避免的杂质。具体实施例1～4中钢坯的出钢钢水化学成分如表1所示，钢坯厚度为230mm。
表1实施例的实际冶炼成分(质量百分比，％)
Figure GDA0003174405550000051
本发明实施例1～4中热轧基料厚度热轧基料厚度≤2.00mm的粗轧出口坯厚为28mm；2.00mm＜热轧基料厚度≤3.00mm的粗轧出口坯厚为32mm；3.00mm ＜热轧基料厚度≤4.00mm的粗轧出口坯厚为36mm；热轧基料厚度＞4.00mm的粗轧出口坯厚为38mm。
本发明实施例1～4中具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢，具体的板坯加热工序、热轧工序、冷却及卷取工序、酸轧工序、连退工序、平整工序的工艺过程如下所述。
本发明实施例1～4中屈强比＜0.55的冷轧Q&P1180钢产品的生产方法，按照以下方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1230～1260℃，均热段时间40min，总在炉时间为240min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1090～1120℃，精轧终轧温度890～920℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以20℃/s 的冷速冷却至680～710℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用46.0～52.0％的压下量进行冷轧；
(5)连退工序：将酸轧后的钢带进行连续退火，均热温度800～820℃，缓冷段结束温度680～700℃，快冷段结束温度350～370℃，过时效段温度340～ 350℃，终冷出炉温度≤160℃；
(6)平整工序：将连续退火后的钢卷进行平整，平整延伸率控制在0.4～ 0.5％，然后卷取即得到成品钢卷。
本发明实施例1～4中屈强比＞0.70的冷轧Q&P1180钢产品的生产方法，按照以下方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1220～1250℃，均热段时间30min，总在炉时间为240min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1060～1090℃，精轧终轧温度860～890℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以20℃/s 的冷速冷却至660～690℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用50.0～55.0％的压下量进行冷轧；
(5)连退工序：将酸轧后的钢带进行连续退火，均热温度780～800℃，缓冷段结束温度670～690℃，快冷段结束温度330～350℃，过时效段温度320～ 340℃，终冷出炉温度≤160℃；
(6)平整工序：将连续退火后的钢卷进行平整，平整延伸率控制在0.8～ 1.0％，然后卷取即得到成品钢卷。
本发明实施例1～4在实际生产中的具体控轧控冷工艺参数如表2所示，其中1-I、2-I、3-I、4-I为屈强比＜0.55冷轧Q&P1180钢产品的制造方法，1-II、 2-II、3-II、4-II为屈强比＞0.70冷轧Q&P1180钢产品的制造方法。
表2实施例的主要工艺控制参数
Figure GDA0003174405550000071
对制备得到的具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢取样进行显微组织分析及力学性能测试，测试与分析结果具体见表3。附图1和2分别为本发明实施例 3-I(屈强比＜0.55)、3-II(屈强比＞0.70)的典型扫描组织图，从图中可以观察到，本发明冷轧Q&P1180钢的显微组织主要由等轴状先共析铁素体、马氏体/ 贝氏体及少量残余奥氏体组成，其中屈强比＜0.55冷轧Q&P980钢(实施例1-I、 2-I、3-I、4-I)的先共析铁素体的体积分数为16.0～28.5％，残余奥氏体的体积分数为8.5～15.6％；屈强比＞0.70冷轧Q&P1180钢(实施例1-II、2-II、3-II、 4-II)的先共析铁素体的体积分数为14.9～22.4％，残余奥氏体的体积分数为7.3～ 13.5％。由于基体组织中分布有一定量的残余奥氏体，使得本发明的冷轧 Q&P1180钢在拉伸过程中发生相变诱导塑性效应，从而有利于同步提高其强度和塑性，从而保证本发明中屈强比＜0.55的冷轧Q&P1180钢产品抗拉强度达到 1180MPa以上(1187～1279MPa)，同时延伸率≥17.0％；屈强比＞0.70的冷轧 Q&P1180钢产品抗拉强度达到1180MPa以上(1197～1309MPa)，同时强塑积达到25.0GPa％以上(25.13～27.17GPa％)。
表3实施例的力学性能与显微组织体积分数
Figure GDA0003174405550000081
以上所述，仅是本发明的较佳实施例而已，并非是对本发明作其它形式的限制，任何熟悉本专业的技术人员可能利用上述揭示的技术内容加以变更或改型为等同变化的等效实施例应用于其它领域，但是凡是未脱离本发明技术方案内容，依据本发明的技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、等同变化与改型，仍属于本发明技术方案的保护范围。

Claims (2)

1.一种具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢，其特征在于，其化学成分按重量百分比包括C：0.19～0.22％，Si：1.00～1.40％，Mn：2.00～2.30％，Nb：0.03～0.06％，Mo：0.20～0.35％，Alt：0.50～0.70％，并限制P≤0.008％，S≤0.005％，N≤0.005％，O≤0.003％，H≤2ppm，余量为Fe及其他不可避免的杂质；
冷轧Q&P1180钢产品的厚度规格为0.80～2.00mm，包括<0.55及>0.70两种屈强比级别，屈强比<0.55的冷轧Q&P1180钢产品延伸率≥17.0％，适用于有深加工/冷加工成形和几何精度要求高的汽车结构件和加强件；屈强比>0.70的冷轧Q&P1180钢产品强塑积达到25.0GPa％以上；
所述具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢的生产方法，生产方法包括板坯加热工序、热轧工序、冷却及卷取工序、酸轧工序、连退工序、平整工序；钢坯厚度为230mm；其中热轧基料厚度热轧基料厚度≤2.00mm的粗轧出口坯厚为28mm；2.00mm＜热轧基料厚度≤3.00mm的粗轧出口坯厚为32mm；3.00mm＜热轧基料厚度≤4.00mm的粗轧出口坯厚为36mm；热轧基料厚度＞4.00mm的粗轧出口坯厚为38mm；
其中，屈强比＜0.55的冷轧Q&P1180钢产品的生产方法，按照以下方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1230～1260℃，均热段时间40min，总在炉时间为240min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1090～1120℃，精轧终轧温度890～920℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以20℃/s的冷速冷却至680～710℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用46.0～52.0％的压下量进行冷轧；
(5)连退工序：将酸轧后的钢带进行连续退火，均热温度800～820℃，缓冷段结束温度680～700℃，快冷段结束温度350～370℃，过时效段温度340～350℃，终冷出炉温度≤160℃；
(6)平整工序：将连续退火后的钢卷进行平整，平整延伸率控制在0.4～0.5％，然后卷取即得到成品钢卷；
其中，屈强比＞0.70的冷轧Q&P1180钢产品的生产方法，按照以下方法进行控制各工序段的工艺参数：
(1)板坯加热工序：将钢坯加热，设置均热段温度为1220～1250℃，均热段时间30min，总在炉时间为240min；
(2)热轧工序：粗轧机和精轧机道次分配和各道次压下率由二级系统粗轧设定模型计算；粗轧出口温度1060～1090℃，精轧终轧温度860～890℃；
(3)冷却及卷取工序：精轧结束后采取轧后前段层流冷却工艺，以20℃/s的冷速冷却至660～690℃，进行卷取，并将卷取后的钢卷迅速置入保温坑中进行72h缓冷；
(4)酸轧工序：酸洗上述热轧钢卷以去除氧化物，然后采用50.0～55.0％的压下量进行冷轧；
(5)连退工序：将酸轧后的钢带进行连续退火，均热温度780～800℃，缓冷段结束温度670～690℃，快冷段结束温度330～350℃，过时效段温度320～340℃，终冷出炉温度≤160℃；
(6)平整工序：将连续退火后的钢卷进行平整，平整延伸率控制在0.8～1.0％，然后卷取即得到成品钢卷。
2.根据权利要求1所述的一种具有不同屈强比的冷轧Q&P1180钢的生产方法，其特征在于，获得的显微组织主要为马氏体/贝氏体、少量等轴状先共析铁素体及残余奥氏体，其中屈强比＜0.55冷轧Q&P1180钢的先共析铁素体的体积分数为16.0～28.5％，残余奥氏体的体积分数为8.5～15.6％；屈强比＞0.70冷轧Q&P1180钢的先共析铁素体的体积分数为14.9～22.4％，残余奥氏体的体积分数为7.3～13.5％。
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Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN110592347B (zh) * 2019-09-02 2021-09-10 河钢股份有限公司承德分公司 热轧在线热处理1200MPa级复相钢卷板的生产方法
CN110578094A (zh) * 2019-10-18 2019-12-17 山东钢铁集团日照有限公司 一种1.0GPa级冷轧TRIP-BF钢的制备方法
CN111363903B (zh) * 2020-04-17 2022-04-01 山东钢铁集团日照有限公司 一种提高q＆p800钢性能的方法
CN111321281B (zh) * 2020-04-21 2021-12-07 山东钢铁集团日照有限公司 一种通过微观组织调控实现i＆qp钢增强增塑的方法
CN114107785B (zh) * 2020-08-27 2022-10-21 宝山钢铁股份有限公司 一种具有超高屈强比的吉帕级贝氏体钢及其制造方法
CN115466907A (zh) * 2022-09-20 2022-12-13 山东钢铁集团日照有限公司 一种cr1500hf热成型钢及其冷轧生产方法
CN115652217B (zh) * 2022-11-15 2024-01-26 山东钢铁集团日照有限公司 一种具有高强塑积的高强度波形梁用钢材及其生产方法

Citations (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1888117A (zh) * 2005-06-30 2007-01-03 宝山钢铁股份有限公司 超高强带钢及其生产方法
CN102605250A (zh) * 2012-03-27 2012-07-25 首钢总公司 一种汽车用钢板及其生产方法
CN103305757A (zh) * 2013-06-06 2013-09-18 首钢总公司 高强度汽车用钢板及其生产方法
CN104694817A (zh) * 2015-03-26 2015-06-10 攀钢集团西昌钢钒有限公司 超低碳冷轧钢板生产方法
CN104831177A (zh) * 2015-05-11 2015-08-12 首钢总公司 一种冷轧热镀锌双相钢及其制备方法
CN105274432A (zh) * 2014-06-11 2016-01-27 鞍钢股份有限公司 600MPa级高屈强比高塑性冷轧钢板及其制造方法
CN105420605A (zh) * 2015-11-30 2016-03-23 钢铁研究总院 一种超低屈强比冷轧双相钢及其制造方法
CN105886750A (zh) * 2016-04-18 2016-08-24 河北钢铁股份有限公司 1180MPa级Q&P钢的连续热镀锌方法
CN106244924A (zh) * 2016-08-31 2016-12-21 东北大学 一种冷轧淬火延性钢及制备方法
CN106536782A (zh) * 2014-07-03 2017-03-22 安赛乐米塔尔公司 用于制造具有改进的强度和延展性的高强度经涂覆的钢板的方法以及获得的板
CN107058869A (zh) * 2017-05-22 2017-08-18 钢铁研究总院 超低屈强比980MPa级冷轧双相钢及其制造方法
CN108559919A (zh) * 2018-05-24 2018-09-21 山东钢铁集团日照有限公司 一钢多级的经济型冷轧相变诱导塑性钢及其生产方法
CN108642387A (zh) * 2018-05-24 2018-10-12 山东钢铁集团日照有限公司 一种一钢多级的热轧相变诱导塑性钢及其生产方法
CN108677089A (zh) * 2018-05-24 2018-10-19 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 超低碳钢板的制备方法
CN108754307A (zh) * 2018-05-24 2018-11-06 山东钢铁集团日照有限公司 一种生产不同屈服强度级别的经济型冷轧dp780钢的方法
CN109136779A (zh) * 2018-08-14 2019-01-04 山东建筑大学 一种马氏体基体1100MPa级稀土Q&P钢制备方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3101147B1 (en) * 2014-01-29 2018-08-15 JFE Steel Corporation High-strength cold-rolled steel sheet and method for manufacturing same

Patent Citations (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1888117A (zh) * 2005-06-30 2007-01-03 宝山钢铁股份有限公司 超高强带钢及其生产方法
CN102605250A (zh) * 2012-03-27 2012-07-25 首钢总公司 一种汽车用钢板及其生产方法
CN103305757A (zh) * 2013-06-06 2013-09-18 首钢总公司 高强度汽车用钢板及其生产方法
CN105274432A (zh) * 2014-06-11 2016-01-27 鞍钢股份有限公司 600MPa级高屈强比高塑性冷轧钢板及其制造方法
CN106536782A (zh) * 2014-07-03 2017-03-22 安赛乐米塔尔公司 用于制造具有改进的强度和延展性的高强度经涂覆的钢板的方法以及获得的板
CN104694817A (zh) * 2015-03-26 2015-06-10 攀钢集团西昌钢钒有限公司 超低碳冷轧钢板生产方法
CN104831177A (zh) * 2015-05-11 2015-08-12 首钢总公司 一种冷轧热镀锌双相钢及其制备方法
CN105420605A (zh) * 2015-11-30 2016-03-23 钢铁研究总院 一种超低屈强比冷轧双相钢及其制造方法
CN105886750A (zh) * 2016-04-18 2016-08-24 河北钢铁股份有限公司 1180MPa级Q&P钢的连续热镀锌方法
CN106244924A (zh) * 2016-08-31 2016-12-21 东北大学 一种冷轧淬火延性钢及制备方法
CN107058869A (zh) * 2017-05-22 2017-08-18 钢铁研究总院 超低屈强比980MPa级冷轧双相钢及其制造方法
CN108559919A (zh) * 2018-05-24 2018-09-21 山东钢铁集团日照有限公司 一钢多级的经济型冷轧相变诱导塑性钢及其生产方法
CN108642387A (zh) * 2018-05-24 2018-10-12 山东钢铁集团日照有限公司 一种一钢多级的热轧相变诱导塑性钢及其生产方法
CN108677089A (zh) * 2018-05-24 2018-10-19 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 超低碳钢板的制备方法
CN108754307A (zh) * 2018-05-24 2018-11-06 山东钢铁集团日照有限公司 一种生产不同屈服强度级别的经济型冷轧dp780钢的方法
CN109136779A (zh) * 2018-08-14 2019-01-04 山东建筑大学 一种马氏体基体1100MPa级稀土Q&P钢制备方法

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