KR102490989B1 - 초고강도 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법 및 획득된 갈바닐링된 강판 - Google Patents

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Abstract

적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도 (TS) 및 적어도 17% 의 전 연신율 (TE) 을 가지는 코팅된 강판을 제조하기 위한 방법으로서, 방법은 다음 연속 단계들: 중량% 로, 0.34% ≤ C ≤ 0.45%, 1.50% ≤ Mn ≤ 2.30%, 1.50 ≤ Si ≤ 2.40%, 0% < Cr ≤ 0.7%, 0% ≤ Mo ≤ 0.3%, 0.10% ≤ Al ≤ 0.7%, 선택적으로 0% ≤ Nb ≤ 0.05% 를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물인 화학 조성을 갖는 강으로 만들어진 냉간 압연된 강판을 제공하는 단계, 강의 Ac3 변태점보다 높은 어닐링 온도 (AT) 로 냉간 압연된 강판을 어닐링하는 단계, 150 ℃ ~ 250 ℃ 로 이루어지고 강의 Ms 변태점보다 낮은 ??칭 온도 (QT) 까지 어닐링된 강판을 냉각함으로써 어닐링된 강판을 ??칭하는 단계, ??칭된 강판을 350 ℃ ~ 450 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT) 로 재가열하고 적어도 80 초의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 파티셔닝 온도 (PT) 로 강판을 유지하는 단계, 및 470 ℃ ~ 520 ℃ 로 이루어진 합금화 온도 (GAT) 로, 갈바닐링함으로써 강판을 코팅하는 단계를 포함한다.

Description

초고강도 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법 및 획득된 갈바닐링된 강판
본 발명은 개선된 인장 강도 및 개선된 전 연신율 (total elongation) 을 가지는 고강도 갈바닐링된 강판의 제조, 및 이 방법에 의해 획득된 갈바닐링된 강판에 관한 것이다.
자동차 차량들용 보디 구조 부재들 및 보디 패널들의 부품들과 같은 다양한 장비를 제조하기 위해서, 현재 DP (이상) 강들, 다상, 복합 상 또는 마텐자이트 강들로 만들어진 판들을 사용하는 것이 일반적이다.
예를 들어, 고강도 다상은 약간의 잔류 오스테나이트를 가지거나 가지지 않는 베이나이트-마텐자이트 조직을 포함할 수도 있고 약 0.2% 의 C, 약 2% 의 Mn, 약 1.5% 의 Si 를 함유하고 이것은 약 750 ㎫ 의 항복 강도, 약 980 ㎫ 의 인장 강도, 및 약 10% 의 전 연신율을 유발할 것이다. 이런 판들은, Ac3 변태점보다 높은 어닐링 온도로부터, Ms 변태점 이상의 과시효 (overaging) 온도까지 ??칭하고 판을 그 온도로 주어진 시간 동안 유지하여 연속 어닐링 라인에서 제조된다. 선택적으로, 판은 갈바나이징되거나 갈바닐링된다.
지구 환경 보전을 고려하여 연료 효율을 개선하도록 자동차 부품들의 중량을 감소시키기 위해서, 개선된 강도-연성 균형을 갖는 판들을 가지는 것이 바람직하다. 그러나, 이러한 판들은 또한 양호한 성형성을 가져야 한다.
게다가, 갈바닐링은 점 용접 및 스탬핑 후 개선된 용접성과 높은 내식성을 제공하므로, 갈바닐링된 강판을 제조하는 것이 바람직하다.
이 점에 있어서, 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도 (TS) 및 적어도 17% 의 전 연신율 (TE) 을 가지는 갈바닐링된 강판을 제공하는 것이 바람직하다. 이런 특성들은 2009 년 10 월에 공개된 ISO 표준 ISO 6892-1 에 따라 측정된다. 측정 방법들의 차이로 인해, 특히 사용된 시험편의 크기 차이로 인해, ISO 표준에 따른 전 연신율의 값들은 JIS Z 2201-05 표준에 따른 전 연신율의 값들과 매우 다르고, 특히 그 값들보다 낮다는 점이 강조되어야 한다. 더욱이, 견고한 제조 방법들로 갈바닐링된 판들을 만드는 것이 바람직하여서, 즉 방법 파라미터들의 변화가 획득된 기계적 특성들의 중요한 변화로 이어지지 않는다.
따라서, 본 발명의 목적은 이러한 판 및 그것을 제조하는 견고한 방법을 제공하는 것이다.
이 목적으로, 본 발명은 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법에 관한 것으로, 상기 방법은 다음 연속 단계들:
- 중량% 로,
0.34% ≤ C ≤ 0.45%
1.50% ≤ Mn ≤ 2.30%
1.50 ≤ Si ≤ 2.40%
0% < Cr ≤ 0.7%
0% ≤ Mo ≤ 0.3%
0.10% ≤ Al ≤ 0.7%,
선택적으로 0% ≤ Nb ≤ 0.05% 를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물인 화학 조성을 갖는 강으로 만들어진 냉간 압연된 강판을 제공하는 단계,
- 상기 강의 Ac3 변태점보다 높은 어닐링 온도 (AT) 로 상기 냉간 압연된 강판을 어닐링하는 단계,
- 150 ℃ ~ 250 ℃ 로 이루어지고 강의 Ms 변태점보다 낮은 ??칭 온도 (QT) 까지 어닐링된 강판을 냉각함으로써 상기 어닐링된 강판을 ??칭하는 단계,
- ??칭된 강판을 350 ℃ ~ 450 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT) 로 재가열하고 적어도 80 초의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 파티셔닝 온도 (PT) 로 상기 강판을 유지하는 단계,
- 470 ℃ ~ 520 ℃ 로 이루어진 합금화 온도 (GAT) 로, 아연 욕에서 핫 딥 코팅 (hot dip coating) 후 갈바닐링함으로써 상기 강판을 코팅하는 단계를 포함한다.
본 발명의 다른 유리한 양태들에 따르면, 상기 방법은, 단독으로 또는 임의의 기술적으로 가능한 조합에 따라 고려되는, 다음 특징들 중 하나 이상을 추가로 포함한다:
- ??칭 중, 상기 어닐링된 강판은, 마텐자이트 및 오스테나이트로 이루어진 조직을 가지는 ??칭된 강판을 획득하도록, 냉각시 페라이트 형성을 회피하기에 충분한 냉각률로 상기 ??칭 온도 (QT) 까지 냉각되고,
- 상기 냉각률은 20 ℃/s 이상이고,
- 상기 ??칭 온도는 200 ℃ ~ 230 ℃ 이고,
- 상기 파티셔닝 시간 (Pt) 은 100 초 ~ 300 초로 이루어지고,
- 상기 어닐링 온도 (AT) 는 870 ℃ ~ 930 ℃ 로 이루어지고,
- 상기 합금화 온도 (GAT) 는 480 ℃ ~ 500 ℃ 로 이루어지고,
- 상기 강판은 상기 합금화 온도 (GAT) 로 5 초 ~ 15 초로 이루어진 시간 (GAt) 동안 유지되고,
- 상기 강의 조성은 Al ≤ 0.30% 이도록 되어 있고,
- 상기 강의 조성은 0.15% ≤ Al 이도록 되어 있고,
- 상기 강의 조성은 0.03% ≤ Nb ≤ 0.05% 이도록 되어 있고,
- 상기 갈바닐링된 강판은 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도 (TS) 및 적어도 17% 의 전 연신율 (TE) 을 제공한다.
본 발명은 강으로 만들어진 갈바닐링된 강판으로서, 상기 강은, 중량% 로,
0.34% ≤ C ≤ 0.45%
1.50% ≤ Mn ≤ 2.30%
1.50 ≤ Si ≤ 2.40%
0% < Cr ≤ 0.7%
0% ≤ Mo ≤ 0.3%
0.10% ≤ Al ≤ 0.7%,
선택적으로 0% ≤ Nb ≤ 0.05% 를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물인 화학 조성을 갖고, 상기 강의 조직은 50% ~ 70% 의 마텐자이트, 잔류 오스테나이트 및 베이나이트로 이루어진다.
본 발명의 다른 유리한 양태들에 따르면, 상기 갈바닐링된 강판은, 단독으로 또는 임의의 기술적으로 가능한 조합에 따라 고려되는, 다음 특징들 중 하나 이상을 추가로 포함한다:
- 상기 강의 조성은 Al ≤ 0.30% 이도록 되어 있고,
- 상기 강의 조성은 0.15% ≤ Al 이도록 되어 있고,
- 상기 강의 조성은 0.03% ≤ Nb ≤ 0.05% 이도록 되어 있고,
- 상기 잔류 오스테나이트는 0.9% ~ 1.2% 로 이루어진 C 함량을 가지고,
- 상기 갈바닐링된 강판은 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도 (TS) 및 적어도 17% 의 전 연신율 (TE) 을 제공한다.
본 발명은 이제 제한 없이 상세히 설명될 것이다.
본 발명에 따르면, 판은 강으로 만들어진 열간 압연된, 바람직하게 냉간 압연된 강판을 열 처리함으로써 획득되고, 상기 강은 중량% 로 다음을 포함하는 화학 조성을 갖는다:
- 충분한 연신율을 획득하는데 필요한, 잔류 오스테나이트의 안정성을 개선하고 만족스러운 강도를 보장하는 0.34% ~ 0.45% 의 탄소. 탄소 함량이 0.45% 를 초과한다면, 열간 압연된 판은 냉간 압연하기에 너무 단단하고 용접성은 불충분하다.
- 오스테나이트를 안정화시키고, 고용체 강화를 제공하고 코팅성에 불리한 판의 표면에서 규소 산화물의 형성을 방지하기 위해서 적절한 절차로 파티셔닝 중 탄화물의 형성을 지연하도록 1.50% ~ 2.40% 의 규소. 바람직하게, 규소 함량은 1.80% 이상이다. 바람직하게, 규소 함량은 2.20% 이하이다.
- 1.50% ~ 2.30% 의 망간. 최소 함량은 적어도 50% 의 마텐자이트를 함유한 미세조직을 획득하기 위해서 충분한 경화능, 및 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도를 가지도록 규정된다. 최대치는 연성에 불리한 편석 (segregation) 문제를 가지는 것을 회피하도록 규정된다.
- 파티셔닝 중 오스테나이트 분해를 강하게 감소시키도록, 경화능을 증가시키고 잔류 오스테나이트를 안정화시키는 0% ~ 0.3% 의 몰리브덴 및 0% ~ 0.7% 의 크롬. 잔류량으로 인해 절대 제로 값은 제외된다. 실시형태에 따르면, 조성은 0% ~ 0.5% 의 크롬을 포함한다. 바람직하게, 몰리브덴 함량은 0.07% ~ 0.20% 로 이루어지고, 크롬 함량은 바람직하게 0.25% ~ 0.45% 로 이루어진다.
- 0.10% ~ 0.7% 의 알루미늄. 알루미늄이 첨가되어서 높은 수준의 연신율 뿐만 아니라 양호한 강도-연성 균형을 획득하고, 제조 방법의 견고성을 증가시키고, 특히 ??칭 온도 및 파티셔닝 시간이 변할 때 획득된 기계적 특성들의 안정성을 증가시킨다. 어닐링을 더욱 어려워지게 하는 온도까지 Ac3 변태점의 증가를 방지하도록 0.7% 의 최대 알루미늄 함량이 규정된다. 바람직하게, 알루미늄 함량은 0.15% 이상이고, 그리고/또는 0.30% 이하이고, 이것은 적어도 17% 의 전 연신율 (TE) 및 적어도 16% 의 균일 연신율 (UE) 을 획득하는 것을 허용한다. 바람직하게, 알루미늄은 후기 스테이지에, 탈산 스테이지 후 첨가된다.
잔부는 철 및 제강으로부터 유발되는 잔류 원소들 또는 불가피한 불순물이다. 이 점에 있어서, 적어도 Ni, Cu, V, Ti, B, S, P 및 N 은 불가피한 불순물인 잔류 원소들로서 간주된다. 따라서, 일반적으로, 그것들의 함량은 Ni 에 대해 0.05%, Cu 에 대해 0.05, V 에 대해 0.007%, B 에 대해 0.001%, S 에 대해 0.005%, P 에 대해 0.02% 및 N 에 대해 0.010% 미만이다.
0% ~ 0.05% 의 니오븀 및/또는 0% ~ 0.1% 의 티타늄과 같은 미세합금 원소들의 첨가는 원하는 미세조직 및 제품 특성들의 최적 조합, 특히 증가된 인장 강도를 획득하는데 이용될 수 있다. 예를 들어, Nb 는 0.03% ~ 0.05% 의 양으로 첨가된다.
열간 압연 판은 이 강으로부터 공지된 방식으로 제조될 수 있다.
일례로서, 상기 조성을 가지는 판은 1200 ℃ ~ 1280 ℃, 바람직하게 약 1250 ℃ 의 온도로 가열되고, 바람직하게 850 ℃ 미만의 최종 압연 온도로 열간 압연된 후, 바람직하게 500 ℃ ~ 730 ℃ 로 이루어진 온도에서 냉각 및 코일링된다. 판은 그 후 냉간 압연된다.
압연 후, 판은 산세척 또는 세정되고, 그런 후에 열 처리되고 갈바닐링된다.
바람직하게 연속 어닐링 및 핫 딥 코팅 라인에서 이루어지는 열 처리는 다음 연속 단계들을 포함한다:
- 완전히 오스테나이트의 조직을 가지는 어닐링된 강판을 획득하도록 강의 Ac3 변태점 이상이고, 바람직하게 Ac3 + 15 ℃ 보다 높지만, 오스테나이트 결정립들을 너무 많이 조대화하지 않도록 1000 ℃ 미만의 어닐링 온도 (AT) 로 냉간 압연된 판을 어닐링하는 단계. 일반적으로, 870 ℃ 보다 높은 온도는 본 발명에 따른 강에 충분하고 이 온도는 930 ℃ 보다 높을 필요는 없다. 그 후, 강판은 강에서 온도를 균질화하기에 충분한 시간 동안 이 온도로 유지되고, 즉 AT - 5 ℃ ~ AT + 10 ℃ 로 유지된다. 바람직하게, 이 시간은 30 초를 초과하지만 300 초를 초과할 필요는 없다. 어닐링 온도로 가열되도록, 냉간 압연된 강판은, 예를 들어, 먼저 전형적으로 20 ℃/s 미만, 예를 들어 10 ℃/s 미만의 가열률로 약 600 ℃ 의 온도까지 가열되고, 그 후 전형적으로 10 ℃/s 미만, 예를 들어 2 ℃/s 미만의 가열률로 약 800 ℃ 의 온도까지 다시 가열되고, 결국 5 ℃/s 미만, 예를 들어 1.5 ℃/s 미만의 가열률로 어닐링 온도 (AT) 까지 가열된다. 이 경우에, 판은 40 초 ~ 150 초의 어닐링 시간 (At) 동안 어닐링 온도 (AT) 로 유지된다.
- Ms 변태점보다 낮고, 150 ℃ ~ 250 ℃ 로 이루어진 ??칭 온도 (QT) 까지 어닐링된 판을 냉각시킴으로써 어닐링된 판을 ??칭하는 단계. 어닐링된 판은 냉각시 페라이트 형성을 회피하기에 충분한 냉각률로 ??칭 온도 (QT) 까지 냉각된다. 바람직하게, 냉각률은 20 ℃/s ~ 50 ℃/s 로 이루어지고, 예를 들어 25 ℃/s 이상이다. ??칭 중 ??칭 온도 (QT) 및 냉각률은 마텐자이트 및 오스테나이트로 이루어진 조직을 가지는 ??칭된 판을 획득하도록 선택된다. ??칭된 판에서 마텐자이트와 오스테나이트 함량은, 열처리 및 갈바닐링 후, 50% ~ 70% 의 마텐자이트, 잔류 오스테나이트 및 베이나이트로 이루어진 최종 조직을 획득할 수 있도록 선택된다. ??칭 온도 (QT) 가 150 ℃ 보다 낮다면, 최종 조직에서 파티셔닝된 마텐자이트의 분율 (fraction) 은 충분한 양의 잔류 오스테나이트를 안정화시키기에 너무 높아서, 전 연신율은 17% 에 도달하지 못한다. 더욱이, ??칭 온도 (QT) 가 350 ℃ 보다 높다면, 파티셔닝된 마텐자이트의 분율은 너무 낮아서 원하는 인장 강도를 획득하지 못한다. 바람직하게, ??칭 온도 (QT) 는 200 ℃ ~ 230 ℃ 로 이루어진다.
- ??칭된 판을 350 ℃ ~ 450 ℃ 로 이루어진 파티셔닝 온도 (PT) 까지 재가열하는 단계. 가열률은 바람직하게 적어도 30 ℃/s 이다.
- 적어도 80 초, 예를 들어 80 초 ~ 300 초로 이루어지고, 바람직하게 적어도 100 초의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 파티셔닝 온도 (PT) 로 판을 유지하는 단계. 파티셔닝 단계 동안, 탄소는 파티셔닝되고, 즉 마텐자이트로부터 오스테나이트로 확산되고 이것은 따라서 탄소가 풍부하다. 파티셔닝 정도는 홀딩 단계의 지속 기간에 따라 증가한다. 따라서, 홀딩 지속 기간 (Pt) 은 가능한 한 완벽하게 파티셔닝을 제공하도록 충분히 길게 선택된다. 하지만, 너무 긴 지속 기간은 오스테나이트 분해와 마텐자이트의 너무 높은 파티셔닝, 따라서, 기계적 특성들의 저하를 초래할 수 있다. 따라서, 페라이트의 형성을 가능한 한 많이 회피하도록 파티셔닝 시간은 제한된다.
- 합금화 온도 (GAT) 로, 아연 욕에서 판을 핫 딥 코팅한 후 갈바닐링하는 단계. 합금화 온도까지 가열은 바람직하게 적어도 20 ℃/s, 바람직하게 적어도 30 ℃/s 의 가열률로 이루어진다. 바람직하게, 합금화 온도 (GAT) 는 470 ℃ ~ 520 ℃ 로 이루어진다. 여전히 바람직하게, 합금화 온도는 500 ℃ 이하이고 그리고/또는 480 ℃ 이상이다. 판은 예를 들어 5 초 ~ 20 초, 바람직하게 5 초 ~ 15 초, 예를 들어 8 초 ~ 12 초로 이루어진 시간 (GAt) 동안 합금화 온도 (GAT) 로 유지된다.
- 갈바닐링 후 갈바닐링된 판을 실온까지 냉각하는 단계. 실온까지 냉각 속도는 바람직하게 3 ~ 20 ℃/s 이다.
이런 열 처리 및 갈바닐링은, 즉, 파티셔닝, 갈바닐링 및 실온까지 냉각 후, 50% ~ 70% 로 이루어진 표면 분율을 갖는 마텐자이트, 잔류 오스테나이트 및 베이나이트로 이루어진, 최종 조직을 획득할 수 있도록 허용한다.
50% ~ 70% 로 이루어진 마텐자이트의 분율은 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도를 획득할 수 있도록 허용한다.
더욱이, 이 처리는 적어도 0.9%, 바람직하게 적어도 1.0%, 최대 1.2% 의, 잔류 오스테나이트에서 증가된 C 함량을 획득할 수 있도록 허용한다.
이런 열 처리로, 적어도 900 ㎫ 의 항복 강도, 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도, 적어도 16% 의 균일 연신율 및 적어도 17% 의 전 연신율을 가지는 판들을 획득할 수 있다.
실시예들과 비교예로서, 그것은, 중량% 의 조성 및 Ac3 및 Ms 와 같은 임계 온도가 표 Ⅰ 에 보고된 강들로 만들어진 제조된 판들이었다.
[표 Ⅰ]
Figure 112018063804701-pct00001
밑줄친 값들은 본 발명에 따른 것이 아니다.
여러 개의 판들이, 80 초의 시간 (tA) 동안 온도 (TA) 에서 어닐링하고, 25 ℃/s 의 냉각률로 온도 (QT) 에서 ??칭함으로써 열 처리되었고, 40 ℃/s 의 재가열률로 파티셔닝 온도 (PT) 까지 재가열되고, 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 파티셔닝 온도 (PT) 로 유지된 후, 시간 (GAt) 또는 10 초 동안 합금화 온도 (GAT) 로 갈바닐링된 후, 5 ℃/s 의 냉각률로 실온까지 냉각되었다.
기계적 특성들은 압연 방향에 대해 횡 방향으로 측정되었다. 본 기술분야에 주지된 대로, 연성 수준은 이런 고강도 강에 대해 횡 방향보다는 압연 방향으로 약간 더 우수하다. 측정된 특성들은 항복 강도 (YS), 인장 응력 (TS), 균일 연신율 (UE) 및 전 연신율 (TE) 이다.
처리 조건들 및 기계적 특성들은 표 Ⅱ 에 보고된다.
이 표들에서, AT 는 어닐링 온도, QT 는 ??칭 온도, PT 는 파티셔닝 온도, Pt 는 파티셔닝 시간이고, GAT 는 합금화 온도이다.
[표 Ⅱ]
Figure 112018063804701-pct00002
실시예 1 내지 실시예 6 은, 215 ℃ 또는 230 ℃ 의 ??칭 온도 (QT), 400 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT) 와, 본 발명에 따른 조성을 가지고, 특히 0.17% Al 을 포함하는 강으로, 높은 수준의 연신율 및 양호한 강도-연성 균형을 갖는 강판을 획득할 수 있음을 보여준다. 사실, 실시예 1 내지 실시예 6 의 판들은 모두 적어도 910 ㎫ 의 항복 강도, 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도, 적어도 16.5% 의 균일 연신율 (UE) 및 적어도 17%, 심지어 21% 의 전 연신율 (TE) 을 갖는다.
실시예 1 내지 실시예 6 의 기계적 특성들의 비교는 또한 획득된 원하는 기계적 특성들이 215 ℃ ~ 230 ℃ 범위의 ??칭 온도 (QT) 및 100 초 ~ 300 초로 이루어질 때 파티셔닝 시간 (Pt) 에 거의 민감하지 않다는 것을 보여준다. 따라서, 획득된 특성들은 ??칭 온도 및/또는 파티셔닝 시간의 변화에 매우 견고하다.
그에 비해, 0.048% Al 을 함유한 강으로 만들어진 실시예 7 및 실시예 8 의 특성들은 파티셔닝 시간 (Pt) 의 변화에 더 민감하다.

Claims (24)

  1. 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도 (TS) 및 적어도 17% 의 전 연신율 (TE) 을 가지는 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법으로서, 상기 방법은 다음 연속 단계들:
    - 중량% 로,
    0.34% ≤ C ≤ 0.45%
    1.50% ≤ Mn ≤ 2.30%
    1.50 ≤ Si ≤ 2.40%
    0% < Cr ≤ 0.7%
    0% ≤ Mo ≤ 0.3%
    0.10% ≤ Al ≤ 0.7%,
    선택적으로 0% ≤ Nb ≤ 0.05% 를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물인 화학 조성을 갖는 강으로 만들어진 냉간 압연된 강판을 제공하는 단계,
    - 상기 강의 Ac3 변태점보다 높은 어닐링 온도 (AT) 로 상기 냉간 압연된 강판을 어닐링하는 단계,
    - 150 ℃ ~ 250 ℃ 로 이루어지고 상기 강의 Ms 변태점보다 낮은 ??칭 온도 (QT) 까지 어닐링된 강판을 냉각함으로써 상기 어닐링된 강판을 ??칭하는 단계,
    - ??칭된 강판을 350 ℃ ~ 450 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT) 로 재가열하고 적어도 80 초의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 파티셔닝 온도 (PT) 로 상기 강판을 유지하는 단계,
    - 470 ℃ ~ 520 ℃ 로 이루어진 합금화 온도 (GAT) 로, 아연 욕에서 핫 딥 코팅 (hot dip coating) 후 갈바닐링함으로써 상기 강판을 코팅하는 단계를 포함하는, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    ??칭 중, 상기 어닐링된 강판은, 마텐자이트 및 오스테나이트로 이루어진 ??칭된 강판의 조직을 획득하도록, 냉각시 페라이트 형성을 회피하기에 충분한 냉각률로 상기 ??칭 온도 (QT) 까지 냉각되는, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  3. 제 2 항에 있어서,
    상기 냉각률은 20 ℃/s 이상인, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 ??칭 온도는 200 ℃ ~ 230 ℃ 인, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 파티셔닝 시간 (Pt) 은 100 초 ~ 300 초로 이루어진, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  6. 제 1 항에 있어서,
    상기 어닐링 온도 (AT) 는 870 ℃ ~ 930 ℃ 로 이루어진, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  7. 제 1 항에 있어서,
    상기 합금화 온도 (GAT) 는 480 ℃ ~ 500 ℃ 로 이루어진, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 강판은 상기 합금화 온도 (GAT) 로 5 초 ~ 15 초로 이루어진 시간 (GAt) 동안 유지되는, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  9. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 0.10% ≤ Al ≤ 0.30% 이도록 되어 있는, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  10. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 0.15% ≤ Al ≤ 0.7% 이도록 되어 있는, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  11. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 0.03% ≤ Nb ≤ 0.05% 이도록 되어 있는, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  12. 제 1 항 내지 제 8 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 갈바닐링된 강판은 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도 (TS) 및 적어도 17% 의 전 연신율 (TE; total elongation) 을 제공하는, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  13. 제 2 항 또는 제 3 항에 있어서,
    상기 ??칭 온도는 200 ℃ ~ 230 ℃ 인, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  14. 제 2 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 합금화 온도 (GAT) 는 480 ℃ ~ 500 ℃ 로 이루어진, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  15. 제 2 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강판은 상기 합금화 온도 (GAT) 로 5 초 ~ 15 초로 이루어진 시간 (GAt) 동안 유지되는, 갈바닐링된 강판을 제조하기 위한 방법.
  16. 강으로 만들어진 갈바닐링된 강판으로서, 상기 강은, 중량% 로,
    0.34% ≤ C ≤ 0.45%
    1.50% ≤ Mn ≤ 2.30%
    1.50 ≤ Si ≤ 2.40%
    0% < Cr ≤ 0.7%
    0% ≤ Mo ≤ 0.3%
    0.10% ≤ Al ≤ 0.7%,
    선택적으로 0% ≤ Nb ≤ 0.05% 를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물인 화학 조성을 갖고, 상기 강의 조직은 50% ~ 70% 의 마텐자이트, 잔류 오스테나이트 및 베이나이트로 구성되고, 상기 갈바닐링된 강판은 적어도 1450 ㎫ 의 인장 강도 (TS) 및 적어도 17% 의 전 연신율 (TE) 을 가지는, 갈바닐링된 강판.
  17. 제 16 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 0.10% ≤ Al ≤ 0.30% 이도록 되어 있는, 갈바닐링된 강판.
  18. 제 16 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 0.15% ≤ Al ≤ 0.7% 이도록 되어 있는, 갈바닐링된 강판.
  19. 제 17 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 0.15% ≤ Al ≤ 0.30% 이도록 되어 있는, 갈바닐링된 강판.
  20. 제 16 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 0.03% ≤ Nb ≤ 0.05% 이도록 되어 있는, 갈바닐링된 강판.
  21. 제 17 항 또는 제 18 항에 있어서,
    상기 강의 조성은 0.03% ≤ Nb ≤ 0.05% 이도록 되어 있는, 갈바닐링된 강판.
  22. 제 16 항 내지 제 20 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 잔류 오스테나이트는 0.9% ~ 1.2% 로 이루어진 C 함량을 가지는, 갈바닐링된 강판.
  23. 삭제
  24. 삭제
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