UA119946C2 - Спосіб виробництва надвисокоміцної листової сталі, підданої цинкуванню з відпалюванням, і одержана листова сталь, піддана цинкуванню з відпалюванням - Google Patents

Спосіб виробництва надвисокоміцної листової сталі, підданої цинкуванню з відпалюванням, і одержана листова сталь, піддана цинкуванню з відпалюванням Download PDF

Info

Publication number
UA119946C2
UA119946C2 UAA201806912A UAA201806912A UA119946C2 UA 119946 C2 UA119946 C2 UA 119946C2 UA A201806912 A UAA201806912 A UA A201806912A UA A201806912 A UAA201806912 A UA A201806912A UA 119946 C2 UA119946 C2 UA 119946C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
steel
temperature
sheet steel
range
hot
Prior art date
Application number
UAA201806912A
Other languages
English (en)
Inventor
Ольга А. Гіріна
Ольга А. ГИРИНА
Деймон Панахі
Деймон Панахи
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA119946C2 publication Critical patent/UA119946C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/013—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic one layer being formed of an iron alloy or steel, another layer being formed of a metal other than iron or aluminium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/04—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material
    • B32B15/043—Layered products comprising a layer of metal comprising metal as the main or only constituent of a layer, which is next to another layer of the same or of a different material of metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/18—Layered products comprising a layer of metal comprising iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/19—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering by interrupted quenching
    • C21D1/22—Martempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0278—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular surface treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/34—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/285—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath for remelting the coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C23C2/29—Cooling or quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C30/00—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process
    • C23C30/005—Coating with metallic material characterised only by the composition of the metallic material, i.e. not characterised by the coating process on hard metal substrates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2307/00—Properties of the layers or laminate
    • B32B2307/50—Properties of the layers or laminate having particular mechanical properties
    • B32B2307/54—Yield strength; Tensile strength
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B2311/00—Metals, their alloys or their compounds
    • B32B2311/30—Iron, e.g. steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P10/00—Technologies related to metal processing
    • Y02P10/20—Recycling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12958—Next to Fe-base component
    • Y10T428/12965—Both containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/26—Web or sheet containing structurally defined element or component, the element or component having a specified physical dimension

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

Спосіб виробництва листової сталі з нанесеним покриттям, яка характеризується границею міцності на розтяг TS, яка становить щонайменше 1450 МПа, і повним відносним подовженням ТЕ, яке становить щонайменше 17 %, при цьому спосіб включає послідовні стадії: одержання холоднокатаної листової сталі, виготовленої зі сталі, яка має хімічний склад, який містить у мас.%: 0,34 %£С£0,45 %, 1,50 %£Мn£2,30 %, 1,50£Si£2,40 %, 0 %£Сr£0,7 %, 0 %£Мo£0,3 %, 0,10 %£А1£ 0,7 % і необов'язково 0 %£Nb£0,05 %, при цьому решта це Fe і неминучі домішки, відпалювання холоднокатаної листової сталі при температурі відпалювання AT, більшої, ніж температура перетворення Ас3 для сталі, гартування відпаленої листової сталі охолодженням до температури гартування QT, меншої, ніж температура перетворення Ms сталі, яка лежить в межах від 150 °C до 250 °C, і повторне нагрівання підданої гартуванню листової сталі до температури розподілу РТ в діапазоні від 350 °C до 450 °C і зберігання листової сталі при температурі розподілу РТ протягом часу розподілу Pt, який становить щонайменше 80 с, і нанесення на листову сталь покриття шляхом цинкування з відпалюванням при температурі сплавлювання GAT, яка лежить в межах від 470 °C до 520 °C.

Description

Цей винахід відноситься до виготовлення міцної листової сталі, підданої цинкуванню з відпалюванням, яка характеризується покращеними границею міцності на розтяг і покращеним повним відносним подовженням, і до підданої цинкуванню з відпалюванням листової сталі, одержаної за цим способом.
Для виготовлення різних одиниць обладнання, як-то деталі елементів конструкції кузова і панелей кузова для механічних транспортних засобів, сьогодні звичайним є використання листів, виготовлених з ЮР-(двофазні)-сталей, багатофазних, комплекснофазних або мартенситних сталей.
Наприклад, високоміцний багатофазний матеріал може включати бейнітно-мартенситну структуру за наявності/відсутності деякої кількості залишкового аустеніту і містить приблизно 0,296 С, приблизно 2 95 Мп, приблизно 1,5 95 5і, що в результаті призводить до одержання границі плинності на розтяг, яка становить приблизно 750 МПа, границі міцності на розтяг, яка становить приблизно 980 МПа, і повного відносного подовження, яке становить приблизно 1095. Ці листи виробляють на технологічній лінії безперервного відпалювання шляхом гартування від температури відпалювання, більшої, ніж температура перетворення АсЗ, до температури перестарювання вищої температури перетворення М5 і зберігання листа при цій температурі протягом заданого часу. Необов'язково лист піддають цинкуванню гарячим способом або цинкуванню з відпалюванням.
Для зменшення маси деталей автомобіля з метою покращення його коефіцієнта корисної дії за витратою палива з урахуванням збереження навколишнього середовища у глобальних масштабах бажано мати листи, які характеризуються покращеним балансом міцність-тягучість.
Але такі листи також повинні характеризуватися хорошою штампованістю.
Додатково до цього, бажано виробляти листову сталь, піддану цинкуванню з відпалюванням, оскільки цинкування з відпалюванням забезпечує одержання покращеної зварюваності і високої корозійної стійкості після точкового зварювання і штампування.
У цьому відношенні бажано запропонувати піддану цинкуванню з відпалюванням листову сталь, яка характеризується границею міцності на розтяг Т5, яка становить, щонайменше, 1450
МПа, і повним відносним подовженням ТЕ, яке перевищує 17 95. Ці властивості вимірюють згідно до документу ІБО 5іапдага ІЗО 6892-1, опублікованому у жовтні 2009 року. Необхідно підкреслити, що внаслідок відмінностей у методах вимірювання, зокрема, внаслідок відмінностей у розмірі використовуваних зразків, значення повного відносного подовження, яке відповідає стандарту ІЗО 5їапаага, дуже сильно відрізняються від значень повного відносного подовження, відповідних до документу 415 2 2201-05 «апаага, зокрема, є меншими у порівнянні з ними. Додатково, бажано виробляти листи, піддані цинкуванню з відпалюванням, за способом виготовлення, який є експлуатаційно надійним, тобто таким, при якому варіації параметрів способу не призводять до виникнення суттєвих варіацій одержаних механічних властивостей.
Тому завдання цього винаходу полягає в тім, щоб запропонувати такий лист і експлуатаційно надійний спосіб його виробництва.
Виходячи з цієї задачі винахід відноситься до способу виробництва листової сталі, підданої цинкуванню з відпалюванням, при цьому спосіб включає послідовні стадії: - одержання холоднокатаної листової сталі, виготовленої зі сталі, яка має хімічний склад, який містить у 95 (мабс.): 0,34 95 5 Ох 0,45 95, 1 210) чо Мп с 2,30 то, 1,50 «5 Бі х 2,40 Об,
Об «Ск 0,7 то,
О 96 « Мо «0,3 9,
ОО до хАЇ «0,7 90 і необов'язково 0 95 х МЬ «0,05 95, при цьому решта являє собою Ге і неминучі домішки, - відпалювання холоднокатаної листової сталі при температурі відпалювання АТ, більшою, ніж температура перетворення АсЗ для сталі, - гартування відпаленої листової сталі шляхом охолодження до температури гартування ОТ, меншої, ніж температура перетворення М5 сталі і, яка лежить в межах від 1502 до 2502С, - повторне нагрівання підданої гартуванню листової сталі до температури розподілу РТ в діапазоні від 3502С до 4502 і зберігання листової сталі при температурі розподілу РТ протягом часу розподілу Рі, який становить, щонайменше, 80 с, - нанесення на листову сталь покриття зануренням до розплаву у цинковій ванні з подальшим цинкуванням з відпалюванням при температурі сплавлювання САТ, яка лежить в 60 межах від 4702С до 52026.
У відповідності з іншими вигідними аспектами винаходу спосіб, додатково, включає один або декілька наведених далі ознак, які розглядаються індивідуально або відповідно у будь-якій технічно можливій їх комбінації: - під час гартування відпалену листову сталь охолоджують до температури гартування ОТ при швидкості охолодження, достатній для уникнення утворення фериту при охолодженні, з метою одержання підданої гартуванню листової сталі, яка має структуру, яка складається з мартенситу і аустеніту, - згадана швидкість охолодження є більшою або рівною 202С/с, - температура гартування знаходиться в діапазоні від 2002С до 2302С, - час розподілу Рі лежить в межах від 100 с до 300 с, - температура відпалювання АТ лежить в межах від 8702С до 9302С, - температура сплавлювання САТ лежить в межах від 4802С до 5002С, - листову сталь зберігають при температурі сплавлювання САТ протягом періоду часу СА, який лежить в межах від 5 с до 15 с, - склад сталі є таким, що АЇ «х 0,30 95, - склад сталі є таким, що 0,15 95 « АЇ, - склад сталі є таким, що 0,03 95 «5 МО « 0,05 965, - згадана листова сталь, піддана цинкуванню з відпалюванням, яка характеризується границею міцності на розтяг Т5, яка становить, щонайменше, 1450 МПа, і повним відносним подовженням ТЕ, яке становить, щонайменше, 17 95.
Винахід відноситься до підданої цинкуванню з відпалюванням листової сталі, виготовленої зі сталі, яка має хімічний склад, який містить у 95 (мабс.): 0,34 ох Ох 0,45 Ор, 1 210) чо Мп с 2,30 то, 1,50 « Бі х 2,40 Ор,
Об «Ск 0,7 то,
О 96 « Мо «0,3 9, 010 бо х А «0,7 Фо і необов'язково 0 95 «5 Мр « 0,05 95,
Зо при цьому решта це Ре і неминучі домішки, причому структура сталі складається з від 50 95 до 70 95 мартенситу, залишкового аустеніту і бейніту.
У відповідності з іншими вигідними аспектами винаходу листова сталь, піддана цинкуванню з відпалюванням, включає один або декілька наведених далі ознак, які розглядаються індивідуально або відповідно у будь-якій технічно можливій їх комбінації: - склад сталі є таким, що АЇ «х 0,30 95, - склад сталі є таким, що 0,15 95 « АЇ, - склад сталі є таким, що 0,03 95 «5 МО « 0,05 965, - залишковий аустеніт характеризується рівнем вмісту С, який лежить в межах від 0,9 95 до 1,2 95, - згадана листова сталь, піддана цинкуванню з відпалюванням, яка характеризується границею міцності на розтяг Т5, яка становить, щонайменше, 1450 МПа, і повним відносним подовженням ТЕ, яке становить, щонайменше, 17 95.
Тепер винахід буде описуватися докладно, але без введення обмежень.
Згідно до винаходу лист одержують шляхом термічної обробки гарячекатаної, а переважно холоднокатаної, листової сталі, виготовленої зі сталі, яка має хімічний склад, який містить у о (мас.): - від 0,34 95 до 0,45 95 вуглецю для забезпечення задовільною міцності і покращення стабільності залишкового аустеніту, що необхідно для одержання достатнього відносного подовження. У разі рівня вмісту вуглецю, який перевищує 0,45 95, гарячекатаний лист буде
БО надмірно твердим для холодного вальцювання, а зварюваність буде недостатньою. - від 1,50 95 до 2,40 95 кремнію з метою стабілізації аустеніту для одержання зміцнення твердого розчину і затримування утворення карбідів під час розподілу при використанні належних методик для запобігання утворенню оксидів кремнію на поверхні листа, що було б шкідливим з точки зору придатності до нанесення покриття. Переважно рівень вмісту кремнію є більшим або рівним 1,80 95. Переважно рівень вмісту кремнію є меншим або рівним 2,20 95. - від 1,50 95 до 2,30 95 марганцю. Мінімальний рівень вмісту визначають з умови досягнення достатньої прогартованості з метою одержання мікроструктури, яка містить, щонайменше, 50 Фо мартенситу, і має границі міцності на розтяг, яка становить, щонайменше, 1450 МПа. Максимум визначають для уникнення виникнення проблем, пов'язаних з ліквацією, які є шкідливими з точки зору пластичності. - від 095 до 0,3 95 молібдену і від 0 95 до 0,7 96 хрому для збільшення прогартованості і стабілізації залишкового аустеніту з метою сильного зменшення розпаду аустеніту під час розподілу. Абсолютне нульове значення виключається внаслідок наявності залишкових кількостей. Згідно до одного варіанта здійснення композиція містить від 0 9о до 0,5 95 хрому.
Переважно рівень вмісту молібдену лежить в межах від 0,07 95 до 0,20 95, а рівень вмісту хрому переважно лежить в межах від 0,25 905 до 0,45 95. - від 0,10 95 до 0,7 96 алюмінію. Алюміній додають для одержання високого рівня відносного подовження, а також хорошого балансу міцність-тягучість і для збільшення експлуатаційної надійності способу виготовлення, зокрема, для збільшення стабільності механічних властивостей, одержаних при варіюванні температури гартування і часу розподілу.
Максимальний рівень вмісту алюмінію в 0,795 визначають для запобігання збільшення температури перетворення АсЗ3 до температури, яка ускладнює відпалювання. Переважно рівень вмісту алюмінію є більшим або рівним 0,15 95 і/або меншим або рівним 0,30 95, що уможливлює одержання повного відносного подовження ТЕ, яке перевищує 17 905, і рівномірного відносного подовження ШОЕ, яке перевищує 16 95. Переважно алюміній додають на останній стадії після стадії розкислення.
Решта являє собою залізо і залишкові елементи або неминучі домішки, які є результатом сталеплавильного виробництва. У цьому відношенні Мі, Си, М, Ті, В, 5, Р ї М, щонайменше, розглядаються в якості залишкових елементів, які Є неминучими домішками. Тому у загальному випадку їх рівні вмісту яке не перевищує 0,05 95 для Мі, 0,05 для Си, 0,007 95 для М, 0,001 95 для
В, 0,005955,0,02 95 для Ріб,010 95 для М.
Для одержання бажаної мікроструктури і оптимальної комбінації властивостей продукту, зокрема, збільшеної границі міцності на розтяг, може бути використане додавання легувальних елементів, як-то ніобій в діапазоні від 0 95 до 0,05 95 і/або титан в діапазоні від 0 95 до 0,1 95.
Наприклад, МБО додають у кількості, яка лежить в межах від 0,03 905 до 0,05 95.
З такої сталі відомим чином може бути вироблений гарячекатаний лист.
В порядку одного прикладу лист, який характеризується вищезгаданою композицією, піддають нагріванню до температури, яка знаходиться в діапазоні від 12002С до 12802С, яка переважно становить приблизно 12502, гарячому вальцюванню при температурі кінцевого вальцювання, переважно становить менше, ніж 8502С, після цього охолодженню і змотуванню в рулон при температурі, яка переважно лежить в межах від 5002 до 7302С. Далі лист піддають холодному вальцюванню.
Після вальцювання лист піддають травленню або зачищенню, після цього термічній обробці і цинкуванню з відпалюванням.
Термічна обробка, яку переважно проводять на технологічній лінії безперервного відпалювання і нанесення покриття зануренням у розплав, який включає наступні послідовні стадії: - відпалювання холоднокатаного листа при температурі відпалювання АТ, рівній або більшій температури перетворення АсЗ для сталі, а переважно, яка перевищує Ас3-152С з метою одержання відпаленої листової сталі, яка має повністю аустенітну структуру, але менше, ніж 10002С метою недопущення надмірно великого загрублення аустенітних зерен. У загальному випадку для сталі, яка відповідна винаходу, достатньою є температура, яка перевищує 8702С, їі ця температура не має перевищувати 9302С. Після цього лист зберігають при цій температурі, тобто, зберігають в діапазоні від АТ - 52С до АТ -- 102С, протягом періоду часу, достатнього для гомогенізації температури сталі. Переважно цей період часу перевищує 30 с, але не має перевищувати 300 с. Для нагрівання до температури відпалювання холоднокатану листову сталь, наприклад, спочатку нагрівають до температури, яка становить приблизно 6002С, при швидкості нагрівання, зазвичай становить менше, ніж 202С/с, наприклад, менше, ніж 102С/с, після цього нагрівають ще раз до температури, яка становить приблизно 8002С, при швидкості нагрівання, яка зазвичай становить менше, ніж 102С/с, наприклад, менш, ніж 22С/с, а, врешті, нагрівають до температури відпалювання при швидкості нагрівання, яка становить менше, ніж
БоС/с, наприклад, менше, ніж 1,52С/б5. В цьому випадку лист зберігають при температурі відпалювання АТ протягом часу відпалювання АЇї в діапазоні від 40 до 150 с. - гартування відпаленого листа в результаті його охолодження до температури гартування
ОТ, меншою, ніж температура перетворення М5 і, яка лежить в межах від 1502С до 250260.
Відпалений лист охолоджують до температури гартування ОТ при швидкості охолодження, достатньої для уникнення утворення фериту при охолодженні. Переважно швидкість охолодження лежить в межах від 202С/с до 502С/с, наприклад, перевищує або дорівнює 252С/с.
Температуру гартування ОТ і швидкість охолодження під час гартування вибирають таким чином, щоб одержати підданий гартуванню лист, який має структуру, яка складається з мартенситу і аустеніту. Рівні вмісту мартенситу і аустеніту у підданому гартуванню листі вибирають так, щоб уможливити одержання після термічної обробки і цинкування з відпалюванням кінцевої структури, яка складається з від 50 95 до 70 95 мартенситу, залишкового аустеніту і бейніту. У разі температури гартування ОТ, яка менше, ніж 1502С, частка підданої стадії розподілу мартенситу у кінцевій структурі буде надмірно великою для стабілізації достатньої кількості залишкового аустеніту так, щоб повне відносне подовження не досягало б 17 95. Крім цього, у разі температури гартування ОТ, яка перевищує 3502С, частка підданого стадії розподілу мартенситу буде занадто маленькою для одержання бажаної границі міцності на розтяг. Переважно температура гартування ОТ лежить в межах від 2002С до 23020. - повторне нагрівання листа, підданого гартуванню, до розподілу температури РТ, яка лежить в межах від 3502С до 4502. Швидкість повторного нагрівання переважно перевищує
З02еС/б. - зберігання листів при температурі розподілу РТ протягом часу розподілу Рі, який перебільшує 80 с, наприклад, лежить в межах від 80 до 300 с і переважно становить, щонайменше, 100 с. Під час стадії розподілу вуглець розподіляється, тобто, дифундує з мартенситу до аустеніту, який, таким чином, збагачується на вуглець. Таким чином, тривалість витримування Рі вибирають досить довгою для уможливлення більш повного розподілу. Однак, надмірно довга тривалість може зумовити розкладання аустеніту і надмірно великий розподіл мартенситу і, таким чином, погіршення механічних властивостей. Тобто, час розподілу обмежують так, щоб уникати утворення фериту. - нанесення на лист покриття зануренням до розплаву у цинковій ванні з подальшим цинкуванням з відпалюванням при температурі сплавлювання САТ. Нагрівання до температури сплавлювання переважно проводять при швидкості нагрівання, яка перевищує 202С/с, переважно, щонайменше, 302С/с. Переважно температура сплавлювання САТ лежить в межах від 4702С до 5202С. Більш переважно температура сплаву є меншою або рівною 5002С і/або більшою або рівною 4802С. Лист зберігають при температурі сплавлювання ЗАТ протягом періоду часу САЇ, який, наприклад, лежить у межах від 5 с до 20 с, переважно від 5 до 15 с, наприклад, від 8 до 12 с. - охолодження листа, підданого цинкуванню з відпалюванням, до кімнатної температури після цинкування з відпалюванням. Швидкість охолодження до кімнатної температури переважно знаходиться в діапазоні від З до 202С/с.
Ця термічна обробка і цинкування з відпалюванням уможливлюють одержання кінцевої структури, тобто, після розподілу, цинкування з відпалюванням і охолодження до кімнатної температури, яка складається з мартенситу, який характеризується поверхневою часткою, яка лежить в межах від 50 95 до 70 95, залишкового аустеніту і бейніту.
Частка мартенситу, лежить в межах від 50 95 до 70 96, що уможливлює одержання границі міцності на розтяг, яка перевищує 1450 МПа.
Додатково, ця обробка уможливлює одержання збільшеного рівня вмісту С у залишковому аустеніті, який становить, щонайменше, 0,9 95, переважно, щонайменше, 1,0 95 і аж до 1,2 95.
При використанні цієї термічної обробки можливим є одержання листів, які характеризуються границею плинності на розтяг, яка становить, щонайменше, 900 МПа, границею міцності на розтяг, яка становить, щонайменше, 1450 МПа, рівномірним відносним подовженням, яке перевищує 16 95, і повним відносним подовженням, яке перевищує 17 95.
В рамках прикладів і зіставлення виготовляли листи, одержані зі сталі, композиції вираженні у 95 (мас.) і критичні температури, як-то АсЗ і М5, яки наводяться в таблиці І.
Таблиця І -н апсптя пня рент - : бталь Су) Міо Ві, 96 | Ст,95 Мо, | АГ МБ, | Ае3,9С | МЕ, ї Годі 203 1,92 031 | 0 | "ЛЕДІ ЩЕ 875 305 сі 0838 ! 1,98 І 193 ІЙ 0.51 0003 г 0,048 | 0.039 825 1 290
Підкреслені значення не відповідають винаходу.
Декілька листів піддавали термічній обробці шляхом відпалювання при температурі ТА і протягом періоду часу їд 80 с, гартуванню при температурі ОТ при швидкості охолодження 252Сб/с6, повторного нагрівання до температури розподілу РТ при швидкості повторного нагрівання 402С/с і зберігання при температурі розподілу РТ протягом часу розподілу РІ, після цього цинкування з відпалюванням при температурі сплавлювання ЗАТ протягом періоду часу
САЇ 10 с, після цього охолодженню до кімнатної температури при швидкості охолодження 52С/с.
Механічні властивості вимірювали у поперечному напрямку по відношенню до напрямку вальцювання. Як це добре відомо на сучасному рівні техніки, рівень пластичності є дещо кращим у напрямку вальцювання, ніж в поперечному напрямку для такої високоміцної сталі.
Виміряні властивості це границя плинності на розтяг У5, границя міцності на розтяг Т5, рівномірне відносне подовження ШЕ і повне відносне подовження ТЕ.
Умови проведення обробки і механічні властивості приводяться у таблиці ІІ.
У цих таблицях АТ це температура відпалювання, ОТ це температура гартування, РТ це температура розподілу, Рі час розподілу, а ЗАТ це температура сплавлення.
Таблиця ІЇ
Приклад ; Сталь ; , ня І оре вряюрю ю пк т
ПИ и о и йо щІиуп пр прут т
З сі 100 99011561 14,3 1165 79 сі 17900 1501500. 998 | 1581 ей 143 -
Як це демонструють приклади 1-6, при використанні сталі, яка характеризується композицією, відповідної винаходу, зокрема, містить 0,17 95 АЇ, при використанні температури гартування ОТ 2152С або 2302 і розподілу температури РТ 4002С може бути одержана листова сталь, яка характеризується високим рівнем відносного подовження і хорошим балансом міцність-тягучість. Дійсно, всі листи з прикладів 1-6 характеризуються границею плинності на розтяг, яка перевищує 910 МПа, границею міцності на розтяг, яка перевищує 1450 МПа, рівномірним відносним подовженням ШЕ, яке перевищує 16,5595, і повним відносним подовженням ТЕ, яке перевищує, 17 95 і навіть 21 95.
Як, додатково, демонструє зіставлення механічних властивостей прикладів 1-6, отримані бажані механічні властивості є майже несприйнятливими до температури гартування ОТ, яка знаходиться в діапазоні від 2152 до 2302С, і до часу розподілу Рі, коли він лежить в межах від 100 до 300 с. Таким чином, одержані властивості є дуже експлуатаційно надійними щодо до варіацій температури гартування і/або розподілу часу.
Як це випливає із зіставлення, властивості з прикладів 7-8, одержаних зі сталі, яка містить 0,048 95 АЇ, є більш сприйнятливими до варіацій часу розподілу Рі.
Коо)

Claims (18)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Спосіб виробництва листової сталі, підданої цинкуванню з відпалюванням, при цьому спосіб включає послідовні стадії:
одержання холоднокатаної листової сталі, виготовленої зі сталі, яка має хімічний склад, який містить у мас. 9: 0,34 Уо-С0,45 о, 1 210) о Мпх2,30 то, 1,5055і52,40 95, О Фо Ст0,7 оо, 0 чо Мо0,З то, 0,10 ФохАЇкО, 7 9о і необов'язково 0 95: МО0,05 о, при цьому решта являє собою Ее і неминучі домішки, відпалювання холоднокатаної листової сталі при температурі відпалювання АТ, яка перевищує температуру перетворення АсЗ для зазначеної сталі, гартування відпаленої листової сталі охолодженням до температури гартування ОТ, меншої, ніж температура перетворення М5 для зазначеної сталі, яка лежить в межах від 1507 до 25076, повторне нагрівання підданої гартуванню листової сталі до температури розподілу РТ в діапазоні від 350 "С до 450 С і витримування листової сталі при температурі розподілу РТ протягом часу розподілу Рі, який становить щонайменше 80 с, нанесення на листову сталь покриття зануренням до розплаву у цинковій ванні з подальшим цинкуванням з відпалюванням при температурі сплавлювання САТ, яка лежить в межах від 470 С до 520 76.
2. Спосіб за п. 1, в якому під час гартування відпалену листову сталь охолоджують до температури гартування ОТ зі швидкістю охолодження, достатньою для уникнення утворення фериту при охолодженні, з метою одержання підданої гартуванню листової сталі, яка має структуру, яка складається з мартенситу і аустеніту.
3. Спосіб за п. 2, в якому зазначена швидкість охолодження є більшою або рівною 20 "С/с.
4. Спосіб за будь-яким з пп. 1-3, в якому температура гартування знаходиться в діапазоні від 200 "С до 230 "С.
5. Спосіб за будь-яким з пп. 1-4, у якому час розподілу Рі лежить в межах від 100 до 300 с. Зо
6. Спосіб за будь-яким з пп. 1-5, в якому температура відпалювання АТ лежить в межах від 870 "С до 930 С.
7. Спосіб за будь-яким з пп. 1-6, в якому температура сплавлювання САТ лежить в межах від 480 "С до 500 "С.
8. Спосіб за будь-яким з пп. 1-7, в якому листову сталь витримують при температурі сплавлювання САТ протягом періоду часу САЇ, який знаходиться в межах від 5 до 15 с.
9. Спосіб за будь-яким з пп. 1-8, у якому склад сталі є таким, що АїЇкО,30 Об.
10. Спосіб за будь-яким з пп. 1-9, у якому склад сталі є таким, що 0,15 ФохАЇ.
11. Спосіб за будь-яким з пп. 1-10, у якому склад сталі є таким, що 0,03 Фо: МЬ«0,05 9».
12. Спосіб за будь-яким з пп. 1-11, в якому згадана листова сталь піддана цинкуванню з відпалюванням, яка характеризується границею міцності на розтяг Т5, яка становить щонайменше 1450 Мпа, і повним відносним подовженням ТЕ, яке перевищує 17 95.
13. Піддана цинкуванню з відпалюванням листова сталь, виготовлена із сталі, яка має хімічний склад, який містить у мас. 90: 0,34 Уо-С0,45 о, 1 210) о Мпх2,30 то, 1,5055і52,40 95, О Фо Ст0,7 оо, 0 чо Мо0,З то, 0,10 ФохАЇкО, 7 9о БО і необов'язково 0 95: МЬ20,05 9, при цьому решта це Ге і неминучі домішки, причому структура сталі складається з від 50 95 до 70 95 мартенситу, залишкового аустеніту і бейніту.
14. Піддана цинкуванню з відпалюванням листова сталь за п. 13, у якій склад сталі є таким, що АїІ0,30 9о.
15. Піддана цинкуванню з відпалюванням листова сталь за будь-яким з пп. 13 або 14, у якій склад сталі є таким, що 0,15 ФохАЇ.
16. Піддана цинкуванню з відпалюванням листова сталь за будь-яким з пп. 13-15, у якій склад сталі є таким, що 0,03 до МЬ-0,05 Фо.
17. Піддана цинкуванню з відпалюванням листова сталь за будь-яким з пп. 13-16, у якій залишковий аустеніт характеризується рівнем вмісту, який лежить в межах від 0,9 905 до 1,2 95.
18. Піддана цинкуванню з відпалюванням листова сталь за будь-яким з пп. 13-17, у якій згадана листова сталь, піддана цинкуванню з відпалюванням, характеризується границею міцності на розтяг Т5, яка становить щонайменше 1450 МПа, і повним відносним подовженням ТЕ, яке перевищує 17 Об.
UAA201806912A 2015-12-29 2015-12-29 Спосіб виробництва надвисокоміцної листової сталі, підданої цинкуванню з відпалюванням, і одержана листова сталь, піддана цинкуванню з відпалюванням UA119946C2 (uk)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2015/060026 WO2017115107A1 (en) 2015-12-29 2015-12-29 Method for producing a ultra high strength galvannealed steel sheet and obtained galvannealed steel sheet

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA119946C2 true UA119946C2 (uk) 2019-08-27

Family

ID=55221463

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201806912A UA119946C2 (uk) 2015-12-29 2015-12-29 Спосіб виробництва надвисокоміцної листової сталі, підданої цинкуванню з відпалюванням, і одержана листова сталь, піддана цинкуванню з відпалюванням

Country Status (16)

Country Link
US (2) US11035020B2 (uk)
EP (1) EP3397785B1 (uk)
JP (1) JP6704997B2 (uk)
KR (1) KR102490989B1 (uk)
CN (1) CN108431247B (uk)
BR (1) BR112018013051B1 (uk)
CA (1) CA3009294C (uk)
ES (1) ES2774091T3 (uk)
HU (1) HUE049059T2 (uk)
MA (1) MA43505B1 (uk)
MX (1) MX2018008103A (uk)
PL (1) PL3397785T3 (uk)
RU (1) RU2695844C1 (uk)
UA (1) UA119946C2 (uk)
WO (1) WO2017115107A1 (uk)
ZA (1) ZA201804104B (uk)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6967628B2 (ja) * 2015-12-29 2021-11-17 アルセロールミタル 超高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するための方法、及び得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板
WO2020128574A1 (en) * 2018-12-18 2020-06-25 Arcelormittal Cold rolled and heat-treated steel sheet and method of manufacturing the same
WO2020221889A1 (en) * 2019-04-30 2020-11-05 Tata Steel Nederland Technology B.V. A high strength steel product and a process to produce a high strength steel product

Family Cites Families (36)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB486584A (en) 1936-10-06 1938-06-07 Joseph L Herman Improvements in and relating to a method and apparatus for coating metals by dipping
JPS61157625A (ja) 1984-12-29 1986-07-17 Nippon Steel Corp 高強度鋼板の製造方法
AUPM648394A0 (en) 1994-06-27 1994-07-21 Tubemakers Of Australia Limited Method of increasing the yield strength of cold formed steel sections
US6368728B1 (en) 1998-11-18 2002-04-09 Kawasaki Steel Corporation Galvannealed steel sheet and manufacturing method
US7090731B2 (en) * 2001-01-31 2006-08-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) High strength steel sheet having excellent formability and method for production thereof
JP4188581B2 (ja) * 2001-01-31 2008-11-26 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
DE10161465C1 (de) 2001-12-13 2003-02-13 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen von Warmband
US20060011274A1 (en) 2002-09-04 2006-01-19 Colorado School Of Mines Method for producing steel with retained austenite
FR2850671B1 (fr) 2003-02-05 2006-05-19 Usinor Procede de fabrication d'une bande d'acier dual-phase a structure ferrito-martensitique, laminee a froid et bande obtenue
JP4268079B2 (ja) 2003-03-26 2009-05-27 株式会社神戸製鋼所 伸び及び耐水素脆化特性に優れた超高強度鋼板、その製造方法、並びに該超高強度鋼板を用いた超高強度プレス成形部品の製造方法
CN101225499B (zh) 2008-01-31 2010-04-21 上海交通大学 低合金超高强度复相钢及其热处理方法
JP5402007B2 (ja) * 2008-02-08 2014-01-29 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5418047B2 (ja) 2008-09-10 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
KR20100034118A (ko) * 2008-09-23 2010-04-01 포항공과대학교 산학협력단 마르텐사이트 조직을 가진 초고강도 용융아연도금 강판 및 그 제조 방법
JP4924730B2 (ja) 2009-04-28 2012-04-25 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性、溶接性および疲労特性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5883211B2 (ja) 2010-01-29 2016-03-09 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高強度冷延鋼板およびその製造方法
JP5333298B2 (ja) * 2010-03-09 2013-11-06 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板の製造方法
JP5287770B2 (ja) 2010-03-09 2013-09-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP5136609B2 (ja) 2010-07-29 2013-02-06 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性および耐衝撃性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR101253885B1 (ko) 2010-12-27 2013-04-16 주식회사 포스코 연성이 우수한 성형 부재용 강판, 성형 부재 및 그 제조방법
WO2012120020A1 (en) * 2011-03-07 2012-09-13 Tata Steel Nederland Technology Bv Process for producing high strength formable steel and high strength formable steel produced therewith
EP2524970A1 (de) 2011-05-18 2012-11-21 ThyssenKrupp Steel Europe AG Hochfestes Stahlflachprodukt und Verfahren zu dessen Herstellung
MX2014003712A (es) * 2011-09-30 2014-07-09 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, de alta resistencia, y lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, aleada, de alta resistencia, que tiene excelente adhesion de enchapado, formabilidad, y capacidad de expansion de agujero con resistencia a la traccion de 980 mpa o mas y metodo de fabricacion de las mismas.
WO2013047812A1 (ja) * 2011-09-30 2013-04-04 新日鐵住金株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板
KR101951081B1 (ko) * 2011-09-30 2019-02-21 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 용융 아연 도금 강판 및 그 제조 방법
JP5764549B2 (ja) 2012-03-29 2015-08-19 株式会社神戸製鋼所 成形性および形状凍結性に優れた、高強度冷延鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板および高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、ならびにそれらの製造方法
CN103361547B (zh) 2012-03-30 2016-01-20 鞍钢股份有限公司 一种冷成型用超高强度钢板的生产方法及钢板
RU2491357C1 (ru) 2012-05-10 2013-08-27 Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" Способ производства листовой стали
JP2014019928A (ja) 2012-07-20 2014-02-03 Jfe Steel Corp 高強度冷延鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法
IN2014DN11262A (uk) 2012-07-31 2015-10-09 Jfe Steel Corp
PE20151042A1 (es) * 2012-09-14 2015-07-27 Salzgitter Mannesmann Prec Gmbh Aleacion de acero para un acero de alta resistencia, de baja aleacion
CN103103435B (zh) 2013-01-23 2015-06-03 北京科技大学 一种具有trip效应的球墨铸铁的制备工艺
WO2015011511A1 (fr) * 2013-07-24 2015-01-29 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Tôle d'acier à très hautes caractéristiques mécaniques de résistance et de ductilité, procédé de fabrication et utilisation de telles tôles
WO2015088523A1 (en) * 2013-12-11 2015-06-18 ArcelorMittal Investigación y Desarrollo, S.L. Cold rolled and annealed steel sheet
JP6314520B2 (ja) * 2014-02-13 2018-04-25 新日鐵住金株式会社 引張最大強度１３００ＭＰａ以上を有する成形性に優れた高強度鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、及び、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とそれらの製造方法
US10745775B2 (en) * 2015-06-11 2020-08-18 Nippon Steel Corporation Galvannealed steel sheet and method for producing the same

Also Published As

Publication number Publication date
BR112018013051B1 (pt) 2021-01-26
WO2017115107A1 (en) 2017-07-06
US20190010574A1 (en) 2019-01-10
MA43505B1 (fr) 2020-06-30
MX2018008103A (es) 2018-08-23
EP3397785A1 (en) 2018-11-07
CN108431247A (zh) 2018-08-21
US11035020B2 (en) 2021-06-15
ES2774091T3 (es) 2020-07-16
JP6704997B2 (ja) 2020-06-03
BR112018013051A2 (pt) 2018-12-04
US11512362B2 (en) 2022-11-29
EP3397785B1 (en) 2020-02-05
CA3009294A1 (en) 2017-07-06
KR20180097595A (ko) 2018-08-31
CA3009294C (en) 2022-06-21
JP2019505678A (ja) 2019-02-28
PL3397785T3 (pl) 2020-08-10
ZA201804104B (en) 2021-06-30
KR102490989B1 (ko) 2023-01-19
RU2695844C1 (ru) 2019-07-29
CN108431247B (zh) 2019-10-01
HUE049059T2 (hu) 2020-09-28
US20210047707A1 (en) 2021-02-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6564963B1 (ja) 超高強度被覆または非被覆鋼板を製造する方法および得られる鋼板
RU2686729C2 (ru) Способ производства высокопрочного стального листа с покрытием, обладающего высокой прочностью, пластичностью и формуемостью
RU2687284C2 (ru) Способ получения высокопрочного стального листа с покрытием, имеющего улучшенную прочность и пластичность, и полученный лист
JP6935420B2 (ja) 改善された強度、延性及び成形加工性を有する鋼板を製造するための方法
US11512362B2 (en) Method for producing an ultra high strength galvannealed steel sheet and obtained galvannealed steel sheet
WO2016020714A1 (en) Method for producing a coated steel sheet having improved strength, ductility and formability
JP6967628B2 (ja) 超高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造するための方法、及び得られた合金化溶融亜鉛めっき鋼板