KR102455376B1 - 개선된 강도 및 연성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법, 및 수득된 시트 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 항복 강도 (YS) > 800　㎫, 인장 강도 (TS) > 1180 ㎫, 총 연신율 > 14 % 및 구멍 확장비 (HER) > 30 % 를 갖는 고강도 강 시트의 제조 방법에 관한 것이다. 강은 중량% 로 0.13% ≤ C ≤ 0.22%, 1.2% ≤ Si ≤ 1.8%, 1.8% ≤ Mn ≤ 2.2%, 0.10% ≤ Mo ≤ 0.20%, Nb ≤ 0.05%, Al ≤ 0.5% 를 함유하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물들이다. 강은 Ac3 보다 높고 1000 ℃ 미만의 어닐링 온도 (TA) 에서 30 초 초과의 시간 동안 시트를 어닐링되고, 그런 다음 오스테나이트 및 적어도 60 % 의 마르텐사이트로 구성되는 조직을 얻기에 충분한 냉각 속도로 325 ℃ 내지 375 ℃ 의 켄칭 온도 (QT) 까지 냉각되고, 오스테나이트 함량은 최종 조직이 페라이트 없이 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계를 함유할 수 있도록 하고, 강은 그런 다음 430 ℃ 내지 480 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT) 까지 가열되고 10 s 내지 90 s 의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 상기 파티셔닝 온도에서 유지되며, 그런 다음 용융 코팅되어 실온까지 냉각된다. 코팅된 시트가 얻어진다.

Description

개선된 강도 및 연성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법, 및 수득된 시트{METHOD FOR PRODUCING A HIGH STRENGTH COATED STEEL SHEET HAVING IMPROVED STRENGTH AND DUCTILITY AND OBTAINED SHEET}
본 발명은 개선된 강도, 연성 및 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법 및 상기 방법으로 얻어진 시트들에 관한 것이다.
자동차들 용의 차체 패널들 및 차체 조직 부재들의 부품들과 같은 다양한 장비들을 제조하기 위해, 일반적으로 DP (dual phase) 강들 또는 TRIP (transformation induced plasticity) 강들로 제조된 갈바나이징 (galvanized) 또는 갈바닐링 (galvannealed) 시트를 사용한다.
예를 들어, 마르텐사이트 조직 (martensitic structure) 및/또는 일부 잔류 오스테나이트 (retained austenite) 를 포함하고 약 0.2 % 의 C, 약 2 % 의 Mn, 약 1.7 % 의 Si 를 함유하는 이러한 강들은, 약 750 ㎫ 의 항복 강도, 약 980 ㎫ 의 인장 강도, 8 % 초과의 총 연신율을 갖는다. 이러한 시트들은 Ac3 변태점보다 높은 어닐링 온도로부터 Ms 변태점보다 높은 과시효 온도까지 켄칭 (quenching) 시키고 이 온도에서 주어진 시간 동안 시트들을 유지함으로써 연속 어닐링 라인에서 제조된다. 그런 다음, 시트는 갈바나이징되거나 갈바닐링된다.
지구 환경 보존을 고려하여 연료 효율을 향상시키기 위해 자동차의 중량을 감소시키기 위해, 시트들은 개선된 항복 및 인장 강도를 갖는 것이 바람직하다. 그러나, 이러한 시트들은 또한 양호한 연성 및 양호한 성형성을 가져야 하며, 보다 구체적으로는 양호한 신장 플랜지성 (stretch flangeability) 을 가져야 한다.
이와 관련하여, 시트들이 적어도 800 MPa 의 항복 강도 (YS), 약 1180 MPa 의 인장 강도 (TS), 적어도 14 % 의 총 연신율 및 ISO 표준 16630:2009 에 따라 25 % 초과의 구멍 확장비 (HER; hole expansion ratio) 를 갖는 것이 바람직하다. 측정 방법들의 차이들 때문에, ISO 표준에 따른 구멍 확장비 (HER) 의 값들은 매우 다르고 JFS T 1001 (일본 철강 연맹 표준) 에 따른 구멍 확장비 (λ) 의 값들과 비교할 수 없음이 강조되어야 한다.
따라서, 본 발명의 목적은 이러한 시트 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
이를 위해, 본 발명은 개선된 강도 및 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법에 관한 것으로, 상기 강 시트는 강 시트의 열처리 및 코팅에 의해 적어도 800 ㎫ 의 항복 강도 (YS), 적어도 1180 ㎫ 의 인장 강도 (TS), 적어도 14 % 의 총 연신율 및 적어도 30 % 의 구멍 확장비 (HER) 를 갖고, 강의 화학 조성은, 중량 % 로:
0.13% ≤ C ≤ 0.22%
1.2% ≤ Si ≤ 1.8%
1.8% ≤ Mn ≤ 2.2%
0.10% ≤ Mo ≤ 0.20%
Nb ≤ 0.05%
Al ≤ 0.5%
를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물들이다. 상기 열처리 및 코팅은:
- Ac3 보다 높고 1000 ℃ 미만의 어닐링 온도 (TA) 에서 30 초 초과의 시간 동안 상기 시트를 어닐링하는 단계,
- 오스테나이트 및 적어도 60 % 의 마르텐사이트로 구성되는 조직을 얻기에 충분한 냉각 속도로 325 ℃ 내지 375 ℃ 의 켄칭 온도 (QT) 까지 상기 시트를 냉각시킴으로써 상기 시트를 켄칭하는 단계로서, 오스테나이트 함량은 최종 조직, 즉 처리, 코팅 및 실온까지의 냉각 이후의 최종 조직이 페라이트 없이 3 % 내지 15 % 의 잔류 (residual) 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계를 가질 수 있도록 하는, 상기 시트를 켄칭시키는 단계,
- 430 ℃ 내지 480 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT; partitioning temperature) 까지 상기 시트를 가열하고 10 s 내지 90 s 의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 상기 파티셔닝 온도에서 상기 시트를 유지시키는 단계,
- 상기 시트를 용융 코팅 (hot dip coatings) 하는 단계,
- 상기 시트를 실온까지 냉각시키는 단계
를 포함한다.
바람직하게는, 켄칭 온도 (QT) 는 350 ℃ 내지 375 ℃ 이다.
바람직하게는, 파티셔닝 온도 (PT) 는 435 ℃ 내지 465 ℃ 이다.
강의 화학적 조성은 하기의 조건들:
0.16% ≤ C ≤ 0.20%
1.3% ≤ Si ≤ 1.6%
및
1.9% ≤ Mn ≤ 2.1%
중 적어도 하나를 만족시킬 수 있다.
용융 코팅하는 단계는 갈바나이징 (galvanizing) 단계일 수도 있다.
용융 코팅하는 단계는 480 ℃ 내지 510 ℃ 의 합금화 온도 (TGA) 를 갖는 갈바닐링 (galvannealing) 단계일 수도 있다. 이러한 경우, 파티셔닝 시간 (PT) 은 바람직하게는 50 s 내지 70 s 이다.
바람직하게는, 시트가 켄칭 온도 (QT) 까지 켄칭된 후에 그리고 시트가 파티셔닝 온도 (PT) 까지 가열되기 전에, 시트는 2 s 내지 8 s, 바람직하게는 3 s 내지 7 s 의 유지 시간 동안 켄칭 온도 (QT) 에서 유지된다.
또한, 본 발명은 코팅된 강 시트에 관한 것으로, 강의 화학적 조성은 중량 % 로:
0.13% ≤ C ≤ 0.22%
1.2% ≤ Si ≤ 1.8%
1.8% ≤ Mn ≤ 2.2%
0.10% ≤ Mo ≤ 0.20%
Nb ≤ 0.05%
Al ≤ 0.5%
Ti ≤ 0.05%
를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물들이다. 강의 조직은 페라이트 없이 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트로 이루어진다. 시트의 적어도 하나의 면은 금속 코팅을 포함한다. 시트는 적어도 800 ㎫ 의 항복 강도, 적어도 1180 ㎫ 의 인장 강도, 적어도 14 % 의 총 연신율 및 적어도 30 % 의 구멍 확장비 (HER) 를 갖는다.
선택적으로는, 강의 화학 조성이 하기의 조건들:
0.16% ≤ C ≤ 0.20%
1.3% ≤ Si ≤ 1.6%
및
1.9% ≤ Mn ≤ 2.1%
중 적어도 하나를 만족시킬 수 있다.
예를 들어, 적어도 하나의 코팅된 면은 갈바나이징된다.
예를 들어, 적어도 하나의 코팅된 면은 갈바닐링된다.
본 발명은 이제 상세하지만 제한들을 도입함 없이 설명될 것이고, 본 발명의 예의 현미경 사진인 도면에 의해 예시될 것이다.
본 발명에 따르면, 시트는 반제품의 열간 압연 및 선택적으로 냉간 압연에 의해 얻어지고, 상기 시트의 화학 조성은 중량 % 로:
- 만족스러운 강도를 확보하고 충분한 연신율을 획득하는데 필요한 잔류 오스테나이트의 안정성을 향상시키기 위한, 0.13 % 내지 0.22 %, 바람직하게는 0.16 % 초과 바람직하게는 0.20 % 미만의 탄소를 함유한다. 탄소 함량이 너무 높으면, 열간 압연 시트는 냉간 압연되기 너무 단단하고, 용접성이 불충분하다.
- 오스테나이트를 안정화시키고, 고용 강화를 제공하고, 또한 과시효 동안 코팅성을 열화시키는 시트의 표면에서의 산화 규소의 형성 없이 탄화물의 형성을 지연시키기 위한, 1.2 % 내지 1.8 %, 바람직하게는 1.3 % 초과 1.6 % 미만의 규소를 함유한다.
- 연성을 열화시키는 편석 (segregation) 문제의 발생을 회피하고 1150 ㎫ 초과의 인장 강도, 적어도 65 % 의 마르텐사이트를 함유하는 조직을 획득하기 위해 충분한 경화능을 갖기 위한 1.8 % 내지 2.2 %, 바람직하게는 1.9 % 초과 바람직하게는 2.1 % 미만의 망간을 함유한다.
- 과시효 동안 오스테나이트 분해를 강력하게 감소시키기 위해 잔류 오스테나이트를 안정화시키고 경화능을 증가시키기 위한 0.10 % 내지 0.20 % 의 몰리브덴을 함유한다.
- 탈산 목적으로 액체 강에 보통 첨가되는 최대 0.5 % 의 알루미늄을 함유하고, 바람직하게는 Al 함량은 0.05 % 로 제한된다. Al 함량이 0.5 % 를 초과하면, 오스테나이트화 온도가 용이하게 도달하기에 너무 높아질 것이고, 강은 산업상 가공하기 어려워질 것이다.
- Nb 함량과 Ti 함량은 각각 0.05 % 로 제한되는데, 이 값들을 초과하면, 큰 침전물들 (precipitates) 이 형성되고 성형성은 감소하여 14 % 의 총 연신율에 도달하기가 더 어려워질 것이기 때문이다.
잔부는 철 및 제강으로부터 생기는 잔류 원소들이다. 이 점에 있어서, 적어도 Ni, Cr, Cu, V, B, S, P 및 N 이 불가피한 불순물들인 잔류 원소들로 간주된다. 그러므로, 일반적으로, 이들의 함량은 Ni: 0.05 % 미만, Cr: 0.10 %, Cu: 0.03 %, V: 0.007 %, B: 0.0010 %, S : 0.005 %, P : 0.02 %, 및 N : 0.010 % 이다.
시트는 당업자에게 알려진 방법들에 따라 열간 압연 및 선택적으로 냉간 압연에 의해 준비된다.
압연 후, 시트들은 산세 또는 세척되고 나서 열처리 및 용융 코팅된다.
바람직하게는 조합된 연속 어닐링 및 용융 코팅 라인에서 행해지는 열처리는 하기의 단계들을 포함한다.
- 조직이 전적으로 오스테나이트인 것을 확신하도록 강의 Ac3 변태점 초과, 바람직하게는 Ac3 + 15 ℃ 초과이지만, 오스테나이트 입자들을 너무 많이 조대화하지 않도록 1000 ℃ 미만인 어닐링 온도 (TA) 에서 시트를 어닐링하는 단계. 일반적으로, 865 ℃ 초과의 온도는 발 발명에 따른 강에 충분하다. 시트는 화학 조성을 균질화하기에 충분한 시간 동안 어닐링 온도에서, 즉 TA - 5 ℃ 내지 TA + 10 ℃ 에서 유지된다. 바람직하게는, 유지 시간은 30 s 초과이지만, 300 s 초과일 필요는 없다.
- 페라이트 및 베이나이트 형성을 회피하기에 충분한 냉각 속도로 Ms 변태점 미만의 켄칭 온도 (QT) 까지 냉각시킴으로써 시트를 켄칭하는 단계. 켄칭 온도는, 켄칭 직후에 오스테나이트와 적어도 60 % 의 마텐자이트로 이루어진 조직을 갖도록 325 ℃ 내지 375 ℃, 바람직하게는 350 ℃ 내지 375 ℃ 이고, 오스테나이트 함량은 최종 조직, 즉 처리, 코팅 및 실온으로의 냉각 후의 최종 조직이 페라이트 없이 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마텐자이트와 베이나이트의 합계를 함유할 수 있게 한다. 30 ℃/s 초과의 냉각 속도가 충분하다.
- 430 ℃ 내지 480 ℃, 바람직하게는 435 ℃ 내지 465 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT) 까지 시트를 재가열하는 단계. 예를 들어, 파티셔닝 온도는 용융 코팅되도록 시트가 가열되어야 하는 온도, 즉 455 ℃ 내지 465 ℃ 의 온도와 동일할 수 있다. 재가열 속도는 인덕션 히터에 의해 재가열이 행해지는 때에 높을 수 있지만, 재가열 속도는 시트의 최종 특성들에 분명한 영향을 미치지 않았다. 바람직하게는, 켄칭 단계와 시트를 파티셔닝 온도 (PT) 로 재가열하는 단계 사이에, 시트는 2 s 내지 8 s, 바람직하게는 3 s 내지 7 s 의 유지 시간 동안 켄칭 온도에서 유지된다.
- 10 s 내지 90 s 의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 시트를 파티셔닝 온도 (PT) 에서 유지시는 단계. 파티셔닝 온도에서 시트를 유지하는 것은, 파티셔닝 동안에 시트의 온도가 PT - 20 ℃ 내지 PT + 20 ℃ 로 유지되는 것을 의미한다.
- 선택적으로, 용융 코팅되도록 시트가 가열되어야 하는 온도와 동일하도록 냉각 또는 가열에 의해 시트의 온도를 조절하는 단계.
- 시트를 용융 코팅하는 단계로서, 용융 코팅은, 예를 들어, 갈바나이징 또는 갈바닐링이지만, 코팅 동안 시트가 도달되는 온도가 650 ℃ 미만으로 유지되면 모든 유형의 금속 용융 코팅이 가능한, 상기 시트를 용융 코팅하는 단계. 시트가 갈바나이징되는 경우, 일반적인 조건들로 처리된다. 시트가 갈바닐링되는 경우, 합금화 온도 (TGA) 는 양호한 최종 기계적 특성들을 획득하기 위해서 너무 높아서는 안된다. 상기 온도는 바람직하게는 480 ℃ 내지 510 ℃ 이다. 게다가, 이러한 경우에, 파티셔닝 시간은 바람직하게는 50 s 내지 70 s 이다.
- 일반적으로, 코팅 후에, 시트는 공지된 기술에 따라 처리된다. 특히, 시트는 실온으로 냉각된다.
이러한 처리로, 적어도　800　㎫ 의 항복 강도 (YS), 적어도 1180 ㎫ 의 인장 강도, 적어도 14 % 의 총 연신율, 및 적어도 30 % 의 ISO 표준 16630:2009 에 따른 구멍 확장비 (HER) 를 갖는 코팅된 시트들이 획득될 수 있다.
일례로, 두께가 1.2 ㎜ 이고 하기의 조성: C = 0.18 %, Si = 1.5 %, Mn = 2.0 %, Nb = 0.02 %, Mo = 0.15 % 를 갖고 잔부가 Fe 및 불순물들인 시트가 열간 및 냉간 압연에 의해 제조되었다. 상기 강의 이론적 Ms 변태점은 386 ℃ 이고 Ac3 점은 849 ℃ 이다.
시트의 샘플들을 어닐링, 켄칭 및 파티셔닝에 의해 열처리된 후, 갈바나이징 또는 갈바닐링되었고, 기계적 특성들이 측정되었다.
처리 조건들과 획득된 특성들은 갈바나이징된 샘플들에 대해서는 표 Ⅰ 에서 그리고 갈바닐링된 샘플들에 대해서는 표 Ⅱ 에서 기록된다.
Figure 112016129490882-pct00001
Figure 112016129490882-pct00002
이러한 표들에서, TA 는 어닐링 온도, QT 켄칭 온도, PT 는 파티셔닝 온도, Pt 는 파티셔닝 온도에서의 유지 시간, TGA 는 갈바닐링된 시트들에 대한 합금화 온도, YS 는 항복 강도, TS 는 인장 강도, UE 는 균일 연신율, TE 는 총 연신율 및 HER 는 ISO 16630:2009 표준에 따라 측정된 구멍 확장비이다.
실시예 9 에 대해, "520-20" (TGA) 는 강이 520 ℃ 의 GA 온도에서 20 초 동안 있었다는 것을 의미하고, 다른 예들 (7, 8 및 10) 에서는, 일단 GA 온도가 도달되면, 온도가 최종 냉각 전에 서서히 감소된다.
실시예들 1 내지 4 는, 350 ℃ 이하의 켄칭 온도, 460 ℃ 의 온도에서의 파티셔닝, 30 s 내지 90 s 의 파티셔닝 시간의 경우, 갈바나이징된 시트들은 800 ㎫ 초과의 항복 강도, 1180 ㎫ 초과의 인장 강도, 12 % 이상의 총 연신율, 및 ISO 표준 16630: 2009 에 따라 측정된 30 % 초과의 구멍 확장비를 갖는 것을 또한 보여준다.
켄칭 온도가 Ms 보다 높은 예들은 비교 실시예들이고 그리고/또는 종래 기술에 따른 것이다. 조직은 페라이트 또는 베이나이트 및 오스테나이트를 함유하고, 항복 강도는 800 ㎫ 훨씬 미만이다.
실시예들 7 내지 10 은, 시트가 갈바닐링될 때에, 합금화 온도가 14 % 의 총 연신율고 30 % 초과의 구멍 확장비 (HER) 를 획득하기 위하여 가능한 한 낮아야 한다는 것을 보여준다. 실시예 7 (그의 현미경 사진이 도면에 도시됨) 은 7 % 의 잔류 오스테나이트와 96% 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합을 함유한다.
처리된 조건들과 획득된 특성들은 갈바나이징된 샘플들에 대해서는 표 Ⅰ 에서 그리고 갈바닐링된 샘플들에 대해서는 표 Ⅱ 에서 기록된다.

Claims (12)

  1. 개선된 강도와 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법으로서,
    상기 코팅된 강 시트는, 중량 % 로:
    0.13% ≤ C ≤ 0.22%
    1.2% ≤ Si ≤ 1.8%
    1.8% ≤ Mn ≤ 2.2%
    0.10% ≤ Mo ≤ 0.20%
    Nb ≤ 0.05%
    Al ≤ 0.5%
    Ti ≤ 0.05%
    를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물들인 화학 조성을 가지는 강으로 만들어진 시트의 열처리 및 코팅에 의해 적어도 800 ㎫ 의 항복 강도 (YS), 적어도 1180 ㎫ 의 인장 강도 (TS), 적어도 14 % 의 총 연신율 및 적어도 30 % 의 ISO 표준 16630:2009 에 따른 구멍 확장비 (HER) 를 갖고, 상기 열처리 및 상기 코팅은:
    - Ac3 보다 높고 1000 ℃ 미만의 어닐링 온도 (TA) 에서 30 초 초과의 시간 동안 상기 시트를 어닐링하는 단계,
    - 오스테나이트 및 면적 분율을 기준으로 적어도 60 % 의 마르텐사이트로 구성되는 조직을 얻기에 충분한 냉각 속도로 325 ℃ 내지 375 ℃ 의 켄칭 온도 (QT) 까지 상기 시트를 냉각시킴으로써 상기 시트를 켄칭하는 단계로서, 상기 오스테나이트의 함량은 최종 조직, 즉 열 처리, 코팅 및 실온까지의 냉각 이후의 최종 조직이 페라이트 없이 면적 분율을 기준으로, 3 % 내지 15 % 의 잔류 (residual) 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트의 합계를 가지고, 상기 냉각 속도는 30 ℃/s 초과인, 상기 시트를 켄칭시키는 단계,
    - 2 s 내지 8 s 의 유지 시간 동안 켄칭 온도 (QT) 에서 상기 시트를 유지시키는 단계,
    - 430 ℃ 내지 480 ℃ 의 파티셔닝 온도 (PT; partitioning temperature) 까지 상기 시트를 가열하고 10 s 내지 90 s 의 파티셔닝 시간 (Pt) 동안 상기 파티셔닝 온도 (PT) 에서 상기 시트를 유지시키는 단계,
    - 상기 시트를 용융 코팅 (hot dip coating) 하는 단계,
    - 상기 시트를 실온까지 냉각시키는 단계를 포함하는, 개선된 강도와 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 켄칭 온도 (QT) 는 350 ℃ 내지 375 ℃ 인, 개선된 강도와 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 파티셔닝 온도 (PT) 는 435 ℃ 내지 465 ℃ 인, 개선된 강도와 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  4. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 강의 화학적 조성은 하기의 조건들:
    0.16% ≤ C ≤ 0.20%
    1.3% ≤ Si ≤ 1.6%
    및
    1.9% ≤ Mn ≤ 2.1%
    중 적어도 하나를 만족시킬 수 있는, 개선된 강도와 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용융 코팅하는 단계는 갈바나이징 (galvanizing) 단계인, 개선된 강도와 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 용융 코팅하는 단계는 480 ℃ 내지 510 ℃ 의 합금화 온도 (TGA) 를 갖는 갈바닐링 (galvannealing) 단계인, 개선된 강도와 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  7. 제 6 항에 있어서,
    상기 파티셔닝 시간 (Pt) 은 50 s 내지 70 s 인, 개선된 강도와 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  8. 제 1 항 내지 제 3 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 켄칭 온도 (QT) 에서 상기 유지 시간은 3 s 내지 7 s 인, 개선된 강도와 개선된 성형성을 갖는 고강도의 코팅된 강 시트의 제조 방법.
  9. 코팅된 강 시트로서,
    강의 화학적 조성은, 중량 % 로:
    0.13% ≤ C ≤ 0.22%
    1.2% ≤ Si ≤ 1.8%
    1.8% ≤ Mn ≤ 2.2%
    0.10% ≤ Mo ≤ 0.20%
    Nb ≤ 0.05%
    Al ≤ 0.5%
    Ti ≤ 0.05%
    를 포함하고, 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물들이고, 상기 코팅된 강 시트는 페라이트 없이 면적 분율을 기준으로, 3 % 내지 15 % 의 잔류 오스테나이트 및 85 % 내지 97 % 의 마르텐사이트와 베이나이트로 이루어지는 조직을 가지고, 상기 코팅된 강 시트의 적어도 하나의 면은 금속 코팅을 포함하고, 상기 코팅된 강 시트는 적어도 800 ㎫ 의 항복 강도, 적어도 1180 ㎫ 의 인장 강도, 적어도 14 % 의 총 연신율 및 적어도 30 % 의 ISO 표준 16630:2009 에 따른 구멍 확장비 (HER) 를 갖는, 코팅된 강 시트.
  10. 제 9 항에 있어서,
    상기 강의 화학 조성이 하기의 조건들:
    0.16% ≤ C ≤ 0.20%
    1.3% ≤ Si ≤ 1.6%
    및
    1.9% ≤ Mn ≤ 2.1%
    중 적어도 하나를 만족시킬 수 있는, 코팅된 강 시트.
  11. 제 9 항 또는 제 10 항에 있어서,
    금속 코팅을 포함하는 상기 적어도 하나의 면은 갈바나이징되는, 코팅된 강 시트.
  12. 제 9 항 또는 제 10 항에 있어서,
    금속 코팅을 포함하는 상기 적어도 하나의 면은 갈바닐링되는, 코팅된 강 시트.
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