RU2563275C2 - Теплопередающие композиции - Google Patents
Теплопередающие композиции Download PDFInfo
- Publication number
- RU2563275C2 RU2563275C2 RU2012139637/05A RU2012139637A RU2563275C2 RU 2563275 C2 RU2563275 C2 RU 2563275C2 RU 2012139637/05 A RU2012139637/05 A RU 2012139637/05A RU 2012139637 A RU2012139637 A RU 2012139637A RU 2563275 C2 RU2563275 C2 RU 2563275C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- composition
- composition according
- heat exchanger
- paragraphs
- heat
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K5/00—Heat-transfer, heat-exchange or heat-storage materials, e.g. refrigerants; Materials for the production of heat or cold by chemical reactions other than by combustion
- C09K5/02—Materials undergoing a change of physical state when used
- C09K5/04—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa
- C09K5/041—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems
- C09K5/044—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds
- C09K5/045—Materials undergoing a change of physical state when used the change of state being from liquid to vapour or vice versa for compression-type refrigeration systems comprising halogenated compounds containing only fluorine as halogen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J9/00—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof
- C08J9/04—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent
- C08J9/12—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent by a physical blowing agent
- C08J9/14—Working-up of macromolecular substances to porous or cellular articles or materials; After-treatment thereof using blowing gases generated by a previously added blowing agent by a physical blowing agent organic
- C08J9/143—Halogen containing compounds
- C08J9/144—Halogen containing compounds containing carbon, halogen and hydrogen only
- C08J9/146—Halogen containing compounds containing carbon, halogen and hydrogen only only fluorine as halogen atoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
- C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
- C09K3/30—Materials not provided for elsewhere for aerosols
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B39/00—Evaporators; Condensers
- F25B39/02—Evaporators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B45/00—Arrangements for charging or discharging refrigerant
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49716—Converting
Abstract
Изобретение относится к теплопередающей композиции, включающей транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), фторэтан (R-161) и третий компонент, выбранный из дифторметана (R-32) и/или 1,1-дифторэтана (R-152a). Указанная теплопередающая композиция используется в смазочной композиции, в композиции, включающей антипирен, в теплообменнике, при получении вспенивающего агента, и во вспенивающей композиции, в пене, при охлаждении или нагреве изделий, в способе экстракции веществ из биомассы, из водного раствора с растворителем, из дисперсной твердой матрицы, в способе очистки изделий. Указанная композиция используется также в механическом устройстве для получения энергии, в способе модификации теплообменника (холодильного аппарата), в способе получения квот на выбросы парниковых газов. Технический результат достигается за счет замены существующих холодильных агентов, таких как R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410, R-407A, R-407B, R-507 и R-404a. 21 н. и 36 з.п. ф-лы,16 табл.
Description
Изобретение относится к теплопередающим композициям и, в частности, к теплопередающим композициям, которые могут быть использованы в качестве замены существующих холодильных агентов, таких как R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a.
Перечисление или обсуждение какого-либо ранее опубликованного документа или любого первоисточника в настоящем описании не должны рассматриваться, как признание того, что документ или первоисточник являются частью уровня техники или являются общеизвестными.
Хорошо известны механические системы охлаждения и соответствующие теплообменники, такие как тепловые насосы и системы кондиционирования. В таких системах холодильный агент испаряется при низком давлении, забирая тепло из окружающей зоны. Затем получающийся пар компримируют и подают в конденсатор, где пар конденсируется и отдает тепло второй зоне, причем конденсат возвращается через дроссельный вентиль в испаритель, завершая таким образом цикл. Механическую энергию, необходимую для компримирования пара и перекачки жидкости, получают, например, от электромотора или двигателя внутреннего сгорания.
В дополнение к подходящей точке кипения и высокой скрытой теплоте испарения, предпочтительные свойства холодильного агента включают низкую токсичность, невоспламеняемость, отсутствие коррозионной активности, высокую стабильность и отсутствие нежелательного запаха. Другими желательными свойствами являются легкая сжимаемость при давлении менее 25 бар, низкая температура нагнетания при компримировании, высокая хладопроизводительность, высокая производительность (высокий холодильный коэффициент) и давление в испарителе более 1 бара при желательной температуре испарения.
Дихлордифторметан (холодильный агент R-12) обладает подходящей комбинацией свойств и был много лет наиболее широко используемым холодильным агентом. Из-за общей обеспокоенности тем фактом, что полностью и частично галогенированные хлорфторуглероды разрушают защитный озоновый слой земли, имеется общее соглашение, что их изготовление и использование должны быть сильно ограничены и, в конечном счете, постепенно полностью прекращены. Использование дихлордифторметана было постепенно сокращено в 1990-ых.
Хлордифторметан (R-22) был введен как замена R-12 из-за его более низкого потенциала разрушения озонового слоя. В связи с обеспокоенностью тем, что R-22 является эффективным парниковым газом, его использование также постепенно сокращается.
Хотя теплообменники того типа, к которым имеет отношение настоящее изобретение, являются по существу закрытыми системами, утечки холодильного агента в атмосферу могут произойти из-за утечки во время работы оборудования или во время его обслуживания. Поэтому важно заменить полностью и частично галогенированные хлорфтороуглеродные холодильные агенты материалами с нулевым потенциалом разрушения озонового слоя.
В дополнение к возможности разрушения озонового слоя было сделано предположение, что существенные концентрации галогенуглеродных холодильных агентов в атмосфере могут способствовать глобальному потеплению (так называемый парниковый эффект). Поэтому желательно использовать холодильные агенты с относительно коротким временем жизни в атмосфере из-за способности реагировать с другими компонентами атмосферы, такими как гидроксильные радикалы, или из-за их быстрого разрушения в фотолитических процессах.
Холодильные агенты R-410A и R-407 (включая R-407A, R-407B и R-407C) были введены как холодильные агенты для замены R-22. Однако и R-22, и R-410A, и R-407 имеют высокий потенциал глобального потепления (GWP, также известный как потенциал парникового эффекта).
1,1,1,2-Тетрафторметан (холодильный агент R-134a) был введен как холодильный агент для замены R-12. Однако несмотря на отсутствие существенного потенциала разрушения озона, GWP R-134a составляет 1300. Было бы желательно найти замену для R-134a с более низким GWP.
R-152a (1,1-дифторэтан) был предложен как альтернатива R-134a. Он несколько более эффективен, чем R-134a и обладает потенциалом парникового эффекта 120. Однако воспламеняемость R-152a представляется слишком высокой для, например, разрешения его безопасного использования в мобильных системах кондиционирования воздуха. В частности, его нижняя точка воспламенения на воздухе и его энергия воспламенения слишком низки, а его скорость распространения пламени слишком высока.
Таким образом, существует потребность в создании альтернативных холодильных агентов с улучшенными свойствами, такими как низкая воспламеняемость. Химия сгорания фторуглерода сложна и непредсказуема. Далеко не всегда добавление негорючего фторуглерода к горючим фторуглеродам уменьшает воспламеняемость жидкости или уменьшает диапазон взрываемости смесей в воздухе. Например, авторы установили, что если негорючий R-134a смешать с горючим R-152a, нижняя точка воспламенения смеси меняется совершенно непредсказуемым образом. Ситуация представляется еще более сложной и менее предсказуемой, если рассматривать тройные или четверные композиции.
Также существует потребность в создании альтернативных холодильных агентов, которые могут быть использованы в существующих устройствах, таких как устройства охлаждения, с незначительной их модификацией или вовсе без нее.
R-1234yf (2,3,3,3-тетрафторпропен) был предложен как возможный альтернативный холодильный агент для замены R-134a в определенных областях, в частности, передвижных кондиционерах или тепловых насосах. Его GWP составляет около 4. R-1234yf является горючим, но его характеристики воспламеняемости обычно рассматриваются как приемлемые для некоторых областей применения, включая мобильное кондиционирование воздуха или тепловые насосы. В частности при сравнении с R-152a у него более высокая нижняя точка воспламенения, его минимальная энергия воспламенения выше, а скорость распространения пламени в воздухе значительно ниже, чем у R-152a.
Воздействие на окружающую среду при работе систем кондиционирования воздуха или охлаждения, в смысле выбросов парниковых газов, следует рассматривать не только в плане "прямого" GWP холодильного агента, но также и в плане так называемых "непрямых" выбросов, означая выбросы диоксида углерода, образующегося при потреблении электричества или топлива при работе системы. Разработаны несколько показателей этого суммарного GWP, включая те, которое известны как анализ общего коэффициента эквивалентного потепления (TEWI) или выбросов диоксида углерода за срок эксплуатации (LCCP). Оба из этих показателя включают оценку влияния GWP холодильного агента и энергетической эффективности на общий вклад в потепление.
Было установлено, что энергоотдача и хладопроизводительность R-1234yf значительно ниже, чем у R-134a, и, кроме того, было установлено, что R-1234yf в жидком состоянии характеризуется повышенным падением давления в трубах и теплообменниках. В результате этого для того, чтобы использовать R-1234yf и достигнуть энергетической эффективности и хладопроизводительности, эквивалентной R-134a, требуются повышенная сложность оборудования и больший размер системы труб, что приводит к увеличению непрямых выбросов, связанным с оборудованием. Кроме того, производство R-1234yf представляется более сложным и менее эффективным в использовании сырья (фторированние и хлорированние), чем в случае R-134a. Таким образом, использование R-1234yf вместо R-134a приведет к большему потреблению сырья и к большим непрямым выбросам парниковых газов, чем в случае R-134a.
Некоторые существующие технологии, разработанные для R-134a, могут не подходить даже для пониженной воспламеняемости некоторых теплопередающих композиций (любая композиция с GWP менее 150, как полагают, является до некоторой степени воспламеняемой).
Поэтому основная цель настоящего изобретения состоит в создании теплопередающей композиции, которая является пригодной для индивидуального применения или подходящей в качестве замены существующих хладагентов, которая должна иметь пониженный GWP, но при этом, желательно, имела бы производительность и энергетическую эффективность (которые удобно выражать "коэффициентом полезного действия") в пределах 10% от величин, например, достигаемых при использовании существующих холодильных агентов (например, R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 и R-404a), и, предпочтительно, в пределах менее чем 10% (например, около 5%) от этих величин. В известном уровне техники такие различия свойств жидкостей обычно могут быть скомпенсированы модернизацией оборудования и изменением эксплуатационных характеристик системы. Кроме того, в идеале композиция должна обладать пониженной токсичностью и приемлемой горючестью.
Целью изобретения является преодоление вышеуказанных недостатков путем создания теплопередающей композиции, включающей транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), фторэтан (R-161) и третий компонент, выбранный из дифторметана (R-32) и/или 1,1-дифторэтана (R-152a). Далее она будет обозначаться как композиция по изобретению, если не оговорено иное.
Все химикаты, описанные в заявке, являются коммерчески доступными. Например, фторсодержащие химикаты могут быть получены от Apollo Scientific (UK).
В соответствии с использованием в настоящем документе все количества в %, указанные в упоминаемых здесь композициях, выражены в массовых процентах относительно общей массы композиций, если не оговорено иное.
Обычно композиции по изобретению включают до около 30% масс. третьего компонента.
Соответственно, композиции по изобретению включают до около 30% масс. R-161.
Соответственно, композиции по изобретению содержат около 2-30% масс. R-32, около 2-30% масс. R-161 и около 60-94% масс. R-1234ze(E).
В одном аспекте композиции по изобретению состоят по существу из R-1234ze(E), R-161 и третьего компонента, выбранного из R-32 и/или R-152a.
Под термином "состоять по существу из" подразумевается, что композиции по изобретению по существу не содержат других компонентов, в частности, дополнительных (гидро)(фтор)соединений (например, (гидио)(фтор)алканов или (гидро)(фтор)алкенов), известных, как подходящие для использования в теплопередающих композициях. Термин "состоять из" включается в значение термина "состоять по существу из".
Для исключения неопределенности любая композиция по изобретению, описанная в настоящем документе, включая композиции с точно определенным количеством компонентов, может состоять по существу из (или состоять из) компонентов, определенных в этих композициях.
В предпочтительном варианте осуществления третий компонент выбран из R-32 или R-152a.
В одном варианте осуществления композиции по изобретению включают, предпочтительно состоят по существу из R-1234ze(E), R-161 и R-32 (то есть тройная смесь R-1234ze(E)/R-161/R-32).
Подходящие смеси R-1234ze(E)/R-161/R-32 содержат около 5-30% масс. R-161, около 2-12% масс. R-32 и около 58-93% масс. R-1234ze(E).
Предпочтительно смеси R-1234ze(E)/R-161/R-32 содержат около 5-25% масс. R-161, около 3-12% масс. R-32 и около 63-92% масс. R-1234ze(E).
Преимущественно смеси R-1234ze(E)/R-161/R-32 содержат около 5-20% масс. R-161, около 4-12% масс. R-32 и около 68-91% масс. R-1234ze(E).
Другая предпочтительная группа смесей R-1234ze(E)/R-161/R-32 содержит около 5-15% масс. R-161, около 6-12% масс. R-32 и около 73-89% масс. R-1234ze(E).
В другом варианте осуществлении композиции по изобретению включают, предпочтительно состоят по существу из R-1234ze(E), R-161 и R-152a (то есть тройная смесь R-1234ze(E)/R-161/R-152a).
Подходящие смеси R-1234ze(E)/R-161/R-152a содержат около 2-20% масс. R-161, около 5-30% масс. R-152a и около 50-93% масс. R-1234ze(E).
Предпочтительная группа смесей R-1234ze(E)/R-161/R-152a содержит около 2-16% масс. R-161, около 5-30% масс. R-152a и около 54-93% масс. R-1234ze(E).
Преимущественно смеси R-1234ze(E)/R-161/R-152a содержат около 10-20% масс. R-161, около 5-25% масс. R-152a и около 55-85% масс. R-1234ze(E).
Соответственно, смеси R-1234ze(E)/R-161/R-152a содержат около 12-20% масс. R-161, около 5-20% масс. R-152a и около 60-83% масс. R-1234ze(E).
Другая предпочтительная группа смесей R-1234ze(E)/R-161/R-152a содержит около 14-20% масс. R-161, около 5-15% масс. R-152a и около 65-81% масс. R-1234ze(E).
Преимущественно, смеси R-1234ze(E)/R-161/R-152a содержат около 16-20% масс. R-161, около 5-12% масс. R-152a и около 68-79% масс. R-1234ze(E).
Для исключения неопределенности следует понимать, что указанные верхние и нижние значения диапазонов количества компонентов в композициях по изобретению могут меняться любым образом, при условии, что получающиеся диапазоны входят в объем притязаний изобретения.
В одном варианте осуществления композиции по изобретению дополнительно содержат 1,1,1,2-тетрафторэтан (R-134a). Таким образом, композиции по изобретению могут включать R-1234ze(E); R-161; третий компонент, выбранный из дифторметана R-32 и/или R-152a; и R-134a. R-134a обычно включают для снижения воспламеняемости композиций по изобретению.
Если R-134a присутствует, то получающиеся композиции обычно содержат около 50% масс. R-134a, предпочтительно около 25-40% масс. R-134a. Остаток композиции будет содержать R-161, R-1234ze(E) и R-32/R-152a соответственно в тех же предпочтительных пропорциях, как описано выше.
Например, смесь R-1234ze(E)/R-161/R-32/R-134a может содержать около 2-15% масс. R-32, около 5-15% масс. R-161, около 25-50% R-134a и остаток R-1234ze(E).
Если доля R-134a в смеси R-1234ze(E)/R-161/R-32/R-134 составляет около 40% масс., то остаток композиции обычно содержит около 2-8% масс. R-32, около 5-12% масс. R-161 и остальное R-1234ze(E).
Смесь R-1234ze(E)/R-161/R-152a/R-134a может содержать около 5-15% масс. R-152а, около 5-15% масс. R-161, около 25-50% R-134a и остальное - R-1234ze(E).
Если доля R-134a в смеси R-1234ze(E)/R-161/R-152a/R-134a составляет около 40% масс., то остаток композиции обычно содержит около 5-10% масс. R-152a, около 5-10% масс. R-161 и остальное - R-1234ze(E).
Одна предпочтительная область применения жидкостей по изобретению - это применение в системах автомобильного кондиционирования воздуха и тепловых насосах, установленных в электрических и гибридных транспортных средствах, где для обогрева салона может потребоваться система а/с (система кондиционирования воздуха),, действующая как тепловой насос в зимних условиях. Известно, что для успешной работы такого автомобильного теплового насоса у холодильного агента должны быть более высокая летучесть и теплоемкость по сравнению с R-134a, предпочтительно такие, чтобы давление паров холодильного агента было выше 1 бар при -30°C. Это ограничение вызвано необходимостью работы оборудования в качестве теплового насоса в окружающих условиях, соответствующих зимним условиям Северной Америки или Европы.
Тройные и четверные композиции по изобретению, включающие и R-32, и R-161 с общим содержанием (R-32 и R-161) более около 11% масс., как было установлено, характеризуются давлением паров более 100 кПа при 30°C и, следовательно, являются особенно полезными.
Обычно композиции изобретения, которые содержат R-134a, являются невоспламеняющимися при температуре испытания 60°C с использованием методики ASHRAE 34.
Композиции по изобретению преимущественно по существу не содержат R-1225 (пентафторпропена), по существу не содержат R-1225ye (1,2,3,3,3-пентафторпропена) или R-1225zc (1,1,3,3,3-пентафторпропена), которые могут быть токсичными.
Под "по существу без" подразумевается, что композиции по изобретению содержат 0,5% масс. или менее указанных компонентов, предпочтительно 0,1% или менее относительно общей массы композиции.
Композиции по изобретению могут по существу не содержать:
(I), 2,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234yf)
(II) цис-1,3,3,3-тетрафторпропена (R-1234ze (Z)), и/или
(III) 3,3,3-тетрафторпропена (R-1243zf).
Композиции по изобретению обладают нулевым потенциалом разложения озона.
Предпочтительно GWP композиции по изобретению (например, тех, которые являются холодильными агентами для замены R-134a, R-1234yf или R-152a) составляет менее 1300, предпочтительно менее 1000, более предпочтительно менее 500, 400, 300 или 200, в частности менее 150 или 100, а в некоторых случаях даже менее 50. Если не оговорено иное, в настоящем документе используются значения GWP TAR (третий оценочный доклад) IPCC (межправительственная комиссия по изменению климата).
Преимущественно композиции имеют пониженную огнеопасность по сравнению с индивидуальными горючими компонентами композиций, например, R-161, R-32 и/или R-152а. Предпочтительно композиции имеют пониженную огнеопасность по сравнению с R-1234yf.
В одном аспекте композиции имеют одну или большее число из следующих свойств: (а) повышенная нижняя точка воспламенения; (b) повышенная энергия воспламенения или (с) пониженная скорость распространения пламени по сравнению с R-161, R-32, R-152a или R-1234yf.
Воспламеняемость может быть определена в соответствии с стандартом ASHRAE Standard 34, включая ASTM Е-681 с методикой испытания из Приложения 34р, датированного 2004, полное содержание которого включено в настоящий документ посредством ссылки.
В некоторых областях применения отсутствует необходимость классификации рецептур как невоспламеняющихся в соответствии с методом испытания ASHRAE 34; можно разработать жидкости, точка воспламенения которых будут достаточно понижена на воздухе, чтобы придать им безопасность при использовании, например, если физически будет невозможно получить огнеопасную смесь при протечке агента для зарядки холодильного оборудования в окружающую среду. Авторами было обнаружено, что эффект добавления R-1234ze(E) и R-32/R-152a к огнеопасному холодильному агенту R-161 должен изменить воспламеняемость в смесях с воздухом именно таким образом.
Температурный гистерезис, который можно рассматривать как разницу между температурами точки начала кипения и точкой росы зеотропной (не-азеотропной) смеси при постоянном давлении, является характеристикой холодильного агента; если необходимо заменить жидкость смесью, то часто предпочтительно, чтобы альтернативная жидкость имела такой же или сниженный гистерезис. В осуществлении изобретения композиции являются зеотропными.
Соответственно, температурный гистерезис (в испарителе) композиций по изобретению составляет меньше приблизительно 10 К, предпочтительно меньше приблизительно 5 К.
Предпочтительно объемная хладопроизводительность композиций по изобретению составляет по меньшей мере 85% известного жидкого холодильного агента, который предполагается заменить, предпочтительно по меньшей мере 90% или даже по меньшей мере 95%.
Обычно объемная хладопроизводительность композиций по изобретению составляет по меньшей мере 90% хладопроизводительности R-1234yf. Предпочтительно хладопроизводительность композиций по изобретению составляет по меньшей мере 95% хладопроизводительности R-1234yf, например, от около 95 до около 120% хладопроизводительности R-1234yf.
В одном варианте осуществления кпд цикла (холодильный коэффициент, СОР) композиций по изобретению находится в пределах приблизительно 5% или лучше от СОР заменяемого холодильного агента.
Преимущественно температура композиций по изобретению на выходе из компрессора находится в пределах приблизительно 15 К от температуры на выходе из компрессора заменяемого холодильного агента, предпочтительно в пределах приблизительно 10 К или даже приблизительно 5 К.
Энергоотдача композиций по изобретению предпочтительно составляет по меньшей мере 95% (предпочтительно по меньшей мере 98%) от R-134a при равных условиях, при этом с пониженными или эквивалентными характеристиками падения давления и с хладопроизводительностью 95% или выше от значения хладопроизводительности для R-134a. Преимущественно энергоотдача композиций выше и характеристики падения давления ниже, чем у R-134a при равных условиях. Преимущественно энергоотдача и характеристики падения давления композиций лучше, чем у одного R-1234.
Теплопередающие композиции по изобретению являются подходящими для использования в существующих конструкциях оборудования и являются совместимыми со всеми классами смазочных материалов, используемых в настоящее время с традиционными холодильными агентами HFC. Опционально их можно стабилизировать или сделать совместимыми с минеральными маслами при помощи соответствующих добавок.
Предпочтительно, когда композиция по изобретению используется в теплообменном оборудовании, она скомбинирована со смазочным материалом.
Предпочтительно смазочный материал выбран из группы, состоящей из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (PABs), сложных эфиров полиспиртов (POEs), полиалкиленгликолей (PAGs), сложных эфиров полиалкиленгликолей (сложные эфиры PAG), простых поливиниловых эфиров (PVEs), поли(альфа-олефинов) и их комбинаций.
Преимущественно смазочный материал дополнительно включает стабилизатор.
Предпочтительно стабилизатор выбран из группы, состоящей из соединений на основе диенов, фосфатов, фенольных соединений и эпоксидов, и их смесей.
Преимущественно композиция по изобретению может быть объединена с антипиреном.
Преимущественно антипирен выбран из группы, состоящей из три-(2-хлорэтил)-фосфата, (хлорпропил)фосфата, три-(2,3-дибромпропил)фосфата, три-(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммоний фосфата, различных галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, гидроксида алюминия, поливинилхлорида, фторированного йодуглерода, фторированного бромуглерода, трифторйодметана, перфторалкиламинов, бромфторалкиламинов и их смесей.
Предпочтительно теплопередающая композиция является композицией холодильного агента.
В одном варианте осуществления изобретение относится к теплообменнику, включающему композицию по изобретению.
Предпочтительно теплообменник является холодильным аппаратом.
Преимущественно теплообменник выбран из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, бытовых систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, бытовых холодильных систем, бытовых морозильных систем, коммерческих холодильных систем, коммерческих морозильных систем, холодильных систем кондиционирования воздуха, холодильных систем холодильников и коммерческих или бытовых тепловых насосов. Предпочтительно теплообменник является холодильным аппаратом или системой кондиционирования.
Преимущественно теплообменник содержит компрессор центробежного типа.
Изобретение также относится к использованию композиции по изобретению в теплообменнике в соответствии с описанием.
Согласно дополнительному аспекту изобретения описывается вспенивающий агент, включающее композицию по изобретению.
Согласно другому аспекту изобретения описывается вспениваемая композиция, включающая один или более компонентов, способных образовывать пену, а также композицию по изобретению.
Предпочтительно один или более компонентов, способных образовывать пену, выбраны из полиуретанов, термопластических полимеров и смол, таких как полистирол и эпоксидные смолы.
Согласно дополнительному аспекту изобретения описывается пена, получаемая из вспениваемой композиции по изобретению.
Предпочтительно пена включает композицию по изобретению.
Согласно другому аспекту изобретения описывается пригодная к распылению композиция, включающая распыляемый материал и пропеллент, включающий композицию по изобретению.
Согласно дополнительному аспекту изобретения описывается способ охлаждения изделия, который включает конденсацию композиции по изобретению и последующее испарение указанной композиции вблизи от охлаждаемого изделия.
Согласно другому аспекту изобретения описывается способ нагрева изделия, который включает конденсацию композиции по изобретению вблизи от нагреваемого изделия и последующее испарение указанной композиции.
Согласно дополнительному аспекту изобретения описывается способ экстракции вещества из биомассы, включающий контактирование биомассы с растворителем, включающим композицию по изобретению, и отделение вещества от растворителя.
Согласно другому аспекту изобретения описывается способ очистки изделия, включающий контактирование изделия с растворителем, включающим композицию по изобретению.
Согласно дополнительному аспекту изобретения описывается способ экстракции материала из водного раствора, включающий контактирование водного раствора с растворителем, включающим композицию по изобретению, и отделение вещества от растворителя.
Согласно другому аспекту изобретения описывается способ экстракции материала из дисперсной твердой матрицы, включающий контактирование дисперсной твердой матрицы с растворителем, включающим композицию по изобретению, и отделение вещества от растворителя.
Согласно дополнительному аспекту изобретения описывается механическое устройство для получения энергии, содержащее композицию по изобретению.
Предпочтительно механическое устройство для получения энергии адаптировано для использования цикла Ранкина или его модификации для получения работы из тепла.
Согласно другому аспекту изобретения описывается способ модификации теплообменника, включающий стадию удаления существующей теплопередающей жидкости и введения композиции по изобретению. Предпочтительно теплообменник является холодильной установкой или (стационарной) системой кондиционирования воздуха. Преимущественно способ дополнительно включает стадию получения квоты на выброс парниковых газов (например, диоксида углерода).
Согласно вышеописанному способу модификации теплообменника, имеющаяся теплопередающая жидкость может быть полностью удалена из теплообменника до введения композиции по изобретению. Имеющаяся теплопередающая жидкость также может быть частично удалена из теплообменника с последующим введением композиции по изобретению.
В другом варианте осуществления, в котором имеющаяся теплопередающая жидкость является R-134a, и композиция по изобретению содержит R134a, R-1234ze(E), R-161 и третий компонент, выбранный из R-32, R-152a и их смесей (и дополнительные компоненты, такие как смазочный материал, стабилизатор или антипирен), R-1234ze(E), R-161, R-32 и/или R-152a и т.д., могут быть добавлены к R-134a в теплообменнике, формируя таким образом композиции по изобретению и теплообменники по изобретению in situ. Некоторая часть существующего R-134a может быть удалена из теплообменника до добавления R-1234ze(E), R-161, R-32 и/или R-152a и т.д. для облегчения добавления компонентов композиций изобретения в необходимых пропорциях.
Таким образом, изобретение относится к способу приготовления композиции и/или теплообменника по изобретению, включающему введение R-1234ze(E), R-161 и третьего компонента, выбранного из R-32, R-152a и их смесей, и дополнительных компонентов, таких как смазочные материалы, стабилизатор или антипирен в теплообменник, содержащий имеющуюся теплопередающую жидкость, которая является R-134a. Необязательно по меньшей мере часть R-134a удаляют из теплообменника до введения R-1234ze(E), R-161, R-32 и/или R-152a и т.д.
Конечно, композиции по изобретению также быть могут приготовлены простым смешиванием R-1234ze(E), R-161, третьего компонента, выбранного из R-32, R-152a и их смесей, необязательно R-134a (и дополнительных компонентов, таких как смазочные материалы, стабилизатор или антипирен) в необходимых пропорциях. Композиции затем могут быть введены в теплообменник (или использоваться любым другим способом, как определено в настоящем документе), который не содержит R-134a или какой-либо другой известной теплопередающей жидкости, например, устройство, из которого были удалены R-134a или любая другая известная теплопередающая жидкость.
В дополнительном аспекте изобретения описывается способ снижения воздействия на окружающую среду в результате использования продукта, включающего известные соединение или композицию, включающий по меньшей мере частичную замену существующего соединения или композиции композицией по изобретению. Предпочтительно этот способ включает стадию получения квоты на выброс парниковых газов.
В воздействие на окружающую среду авторы включают получение и выброс парниковых газов при использовании продукта.
Как указано выше, это воздействие на окружающую среду можно рассматривать как включающее не только те выбросы соединений или композиций, которые оказывают существенное воздействие на окружающую среду при утечке или других потерях, но также и включающее выброс диоксида углерода, вызванного потреблением энергии устройством за период его эксплуатации. Такое воздействие на окружающую среду может быть определено количественно показателем, известным как общий коэффициент эквивалентного потепления (TEWI). Этот показатель используется в количественной оценке воздействия на окружающую среду данного холодильного оборудования и оборудования для кондиционирования воздуха, включая, например, холодильные системы магазинов (см., например, http://en.wikipedia.org/wiki/Total_equivalent_warming_impact).
Воздействие на окружающую среду далее можно рассматривать как включающее выброс парниковых газов, появляющихся в результате синтеза и изготовления соединений или композиций. В этом случае выбросы при производстве добавляют к потреблению энергии и прямым потерям для получения показателя, известного как выбросы диоксида углерода за срок эксплуатации (LCCP, см. например http://www.sae.org/events/aars/presentations/2007papasavva.pdf). Показатель LCCP часто используется при оценке воздействия на окружающую среду автомобильных систем кондиционирования воздуха.
Квота(ы) на выбросы предоставляются за уменьшение выбросов загрязнений, которые способствуют глобальному потеплению и могут быть, например, внесены в банк, обменены или проданы. Они традиционно выражены в эквивалентном количестве диоксида углерода. Таким образом, если предотвращены выбросы 1 кг R-134a, то может быть представлена квота на выбросы, эквивалентные 1×1300=1300 кг CO2.
В другом варианте осуществления изобретения предложен способ получения квоты(квот) на выброс парниковых газов, включающий (i) замену известного соединения или композиции композицией по изобретению, где GWP композиции по изобретению ниже, чем GWP известного соединения или композиции; и (ii) получение квоты на выброс парниковых газов за указанную стадию замены.
В предпочтительном варианте осуществления использование композиции по изобретению приводит к оборудованию с более низким общим коэффициентом эквивалентного потепления и/или более низким выбросам диоксида углерода за срок эксплуатации, чем те, что были бы достигнуты с использованием известного соединения или композиции.
Эти способы могут быть осуществлены с любым подходящим продуктом, например, в области кондиционирования, охлаждения (например, низко- и среднетемпературное охлаждение), теплопередачи, пенообразователей, аэрозолей или способных к распылению пропеллентов, газообразных диэлектриков, криохирургии, ветеринарии, стоматологии, тушении огня, пламегасителей, растворителей (например, носители вкусовых ароматизирующих веществ и ароматизаторы), чистящих средств, пневматических звуковых сигналов, пневматического оружия, местных анестезирующих средств и применений для объемного расширения. Предпочтительно областью использования является кондиционирование или охлаждение.
Примеры подходящих продуктов включают теплообменники, пенообразователи, вспениваемые композиции, способные к распылению композиции, растворители и механические устройства для получения энергии. В предпочтительном варианте осуществления продукт является теплообменником, например холодильным устройством или установкой кондиционирования.
Воздействие на окружающую среду, выраженное как GWP и/или TEWI и/или LCCP, известных соединений или композиций выше, чем у композиций по изобретению, которыми их заменяют. Известные соединение или композиция могут включать фторуглеродные соединения, такие как перфтор-, гидрофтор-, хлорфтор- или гидрохлорфторуглеродные соединения или они могут включать фторированный олефин.
Предпочтительно известное соединение или композиция является теплопередающей композицией, такой как холодильный агент. Примеры холодильных агентов, которые могут быть заменены, включают R-134a, R-152a, R-1234yf, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507, R-22 и R-404A. Композиции по изобретению являются, в частности, подходящими для замены R-134a, R-152a или R-1234yf.
Любое количество известного соединения или композиции может быть заменено с целью снижения воздействия на окружающую среду. Это может зависеть от воздействия на окружающую среду известного заменяемого соединения или композиции и воздействия на окружающую среду заменяющей композиции по изобретению. Предпочтительно известные соединение или композиции в продукте полностью заменяются композицией по изобретению.
Изобретение проиллюстрировано следующими не ограничивающими примерами.
Примеры
Характеристики смесей R-32/R-161/R-1234ze и R-152a/R-161/R-1234ze
Характеристики выбранных тройных композиций по изобретению оценивают по модели термодинамических свойств с привлечением идеализированного парокомпрессионного цикла. Термодинамическая модель использует уравнение состояния Пенг Робинсона, чтобы представить свойства паровой фазы и равновесия смесей жидкость-пар, с полиномиальной корреляцией изменения энтальпии идеального газа каждого компонента смеси от температуры. Принципы применения этого уравнения состояния к моделям термодинамических свойств и равновесия жидкость пар, объяснены более полно в The Properties of Gases and Liquids (5th edition) by BE Poling, JM Prausnitz and JM O'Connell pub. McGraw Hill 2000, в частности, в главах 4 и 8 (которые включены в настоящий документ посредством ссылки).
Основными данными по свойствам, необходимым для использования этой модели, являются: критические температура и давление; давление пара и соответствующий ацентрический фактор Питцера (Pitzer); энтальпия идеального газа и данные измерения равновесий жидкость пар для бинарных систем R-32/R-152a; R-152a/R-1234ze(E) и R-32/R1234ze(E).
Основные данные по свойствам (критические свойства, ацентрический фактор, давление пара и энтальпия идеального газа) для R-32 и R-152a взяты из программного обеспечения NIST REFPROP версии 8.0, которое включено в настоящий документ посредством ссылки. Критическая точка и давление пара для R-1234ze(E) были измерены экспериментально. Энтальпию идеального газа для R-1234ze(E) в диапазоне температур оценивали, используя программу молекулярного моделирования Hyperchem 7.5, которая включена в настоящий документ посредством ссылки.
По данным по равновесию жидкость пар для бинарных смесей строят регрессию в форме уравнения Пенг Робинсона, используя константы бинарного взаимодействия, включенные в правила смешения Ван-дер-Ваальса следующим образом. Для бинарной пары R-32 с R-152a данные взяты из Lee et al. J Chem Eng Data 1999 (44) 190-192 (этот документ включен в описание посредством ссылки). Данные по равновесию жидкость пар для R-152a с R-1234ze(E) и для R-161 с R-1234ze(E) взяты из WO 2006/094303 страница 69 (этот документ включен в описание посредством ссылки). Константу взаимодействия для R-152a и R-1234ze(E) выбирали для соответствия азеотропной композиции, определяемой этими данными при -25°C, и константу взаимодействия для R-161 с R-1234ze(E) экстраполировали для данных лапласового давления для такой системы. Поскольку данные по равновесию жидкость пар для R-32 с R-1234ze(E) отсутствовали, то константу взаимодействия для этой пары принимали равной нулю. Данные по равновесию жидкость пар для R-134a с R-1234ze(E) измеряли в изотермическом рециркуляционном ректификационном аппарате для всего диапазона состава 0-100% R-134a и в диапазоне температуры от -40 до +50°C; по полученным данным строят регрессию в форме уравнения Пенг Робинсона.
Хладопроизводительность некоторых тройных композиций по изобретению моделируют, используя следующие условия цикла.
Температура конденсации (°C) | 60 |
Температура испарения (°C) | 0 |
Переохлаждение (К) | 5 |
Перегрев (К) | 5 |
Температура всасывания (°C) | 15 |
Изоэнтропная эффективность | 65% |
Отношение мертвого объема к объему компрессора | 4% |
Мощность (кВт) | 6 |
Диаметр линии всасывания (мм) | 16,2 |
Данные по хладопроизводительности этих композиций приведены в следующих таблицах.
Характеристики энергетической эффективности тройных композиций выше по сравнению с R-1234yf. Может быть достигнута значительно более высокая хладопроизводительность, чем у R-1234yf или у R-134a, с сохранением температурного гистерезиса в испарителе около 3 К или менее. Те композиции по изобретению, которые имеют характеристики выше чем приблизительно 115% от уровня R-1234yf при этих условиях цикла, будут особенно полезны в автомобильных системах кондиционирования воздуха, разработанных для работы и в режиме кондиционирования воздуха (охлаждение), и в режиме теплового насоса (нагрев), как обсуждалось ранее: давление пара таких композиций с высокой производительностью по существу более около 100 кПа при -30°C.
Таблица 1 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-32/R-161/R-1234ze(E), содержащих 2% R32 | |||||||||||
R32 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | ||
R161 | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 93 | 92 | 90 | 88 | 86 | 83 | 78 | 73 | 68 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные |
||||||||||
134а | R1234yf | 2/5/93 | 2/6/92 | 2/8/90 | 2/10/88 | 2/12/86 | 2/15/83 | 2/20/78 | 2/25/73 | 2/30/68 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,74 | 5,73 | 5,71 | 5,68 | 5,66 | 5,63 | 5,57 | 5,52 | 5,47 |
Коэффициент подачи (компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,1% | 83,2% | 83,4% | 83,6% | 83,7% | 84,0% | 84,4% | 84,7% | 85,1% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 2,3 | 2,4 | 2,5 | 2,7 | 2,8 | 2,9 | 3,0 | 3,0 | 2,9 |
Температурный гистерезис испарителя | |||||||||||
(К) | 0,0 | 0,0 | 1,2 | 1,3 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,9 | 2,1 | 2,3 | 2,3 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,6 | -0,6 | -0,7 | -0,8 | -0,9 | -1,0 | -1,1 | -1,1 | -1,2 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 53,9 | 53,8 | 53,7 | 53,7 | 53,6 | 53,6 | 53,5 | 53,5 | 53,5 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 13,84 | 13,98 | 14,27 | 14,55 | 14,82 | 15,22 | 15,84 | 16,42 | 16,97 |
Испаритель Р (бар) | 2,92 | 3,14 | 2,41 | 2,44 | 2,50 | 2,56 | 2,62 | 2,70 | 2,84 | 2,98 | 3,10 |
Хладопроизводительность (кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 120,17 | 121,75 | 124,91 | 128,04 | 131,15 | 135,77 | 143,41 | 150,95 | 158,42 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,03 | 2,04 | 2,04 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,08 |
Температура нагнетания Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 91,63 | 92,16 | 93,20 | 94,21 | 95,19 | 96,61 | 98,85 | 100,97 | 102,97 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 179,75 | 177,41 | 172,93 | 168,70 | 164,70 | 159,09 | 150,62 | 143,10 | 136,35 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 16,10 | 15,88 | 15,47 | 15,09 | 14,74 | 14,25 | 13,53 | 12,92 | 12,38 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1342 | 1360 | 1396 | 1431 | 1465 | 1516 | 1596 | 1672 | 1744 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 1192 | 1164 | 1113 | 1066 | 1022 | 963 | 878 | 806 | 745 |
GWP (на основе TAR) | 17 | 17 | 17 | 17 | 18 | 18 | 18 | 18 | 19 | ||
Фторное отношение R=F/(F+H) | 0,607 | 0,597 | 0,578 | 0,559 | 0,541 | 0,516 | 0,478 | 0,444 | 0,413 | ||
Производительность относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 87,2% | 88,3% | 90,7% | 92,9% | 95,2% | 98,4% | 103,6% | 108,6% | 113,3% |
106,6 | 106,8 | 107,3 | 107,6 | ||||||||
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 106,4% | % | % | 107,1% | % | % | 108,0% | 108,3% | 108,6% |
Относительное падение давления | 76,9% | 100,0% | 96,2% | 94,0% | 89,8% | 86,0% | 82,5% | 77,7% | 70,8% | 65,1% | 60,1% |
Таблица 2 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-32/R-161/R-1234ze(E), содержащих 4% R32 | |||||||||||
R32 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | ||
R161 | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 91 | 90 | 88 | 86 | 84 | 81 | 76 | 71 | 66 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 4/5/91 | 4/6/90 | 4/8/88 | 4/10/86 | 4/12/84 | 4/15/81 | 4/20/76 | 4/25/71 | 4/30/66 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,76 | 5,74 | 5,72 | 5,69 | 5,67 | 5,63 | 5,57 | 5,51 | 5,46 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,2% | 83,3% | 83,5% | 83,7% | 83,8% | 84,1% | 84,5% | 84,9% | 85,2% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 3,4 | 3,5 | 3,6 | 3,6 | 3,7 | 3,7 | 3,7 | 3,6 | 3,4 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 1,8 | 1,9 | 2,0 | 2,1 | 2,3 | 2,4 | 2,5 | 2,6 | 2,6 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,9 | -0,9 | -1,0 | -1,1 | -1,1 | -1,2 | -1,3 | -1,3 | -1,3 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 53,3 | 53,3 | 53,2 | 53,2 | 53,2 | 53,2 | 53,2 | 53,2 | 53,3 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 14,48 | 14,62 | 14,90 | 15,17 | 15,43 | 15,81 | 16,40 | 16,96 | 17,49 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,52 | 2,55 | 2,61 | 2,66 | 2,72 | 2,81 | 2,94 | 3,08 | 3,20 |
Хпадопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 123,32 | 124,88 | 127,98 | 131,06 | 134,13 | 138,69 | 146,23 | 153,69 | 161,09 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,04 | 2,04 | 2,05 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,08 |
Температура нагнетания Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 93,55 | 94,06 | 95,05 | 96,02 | 96,95 | 98,32 | 100,48 | 102,53 | 104,46 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 175,15 | 172,96 | 168,77 | 164,81 | 161,04 | 155,74 | 147,72 | 140,54 | 134,08 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 15,34 | 15,15 | 14,78 | 14,44 | 14,13 | 13,69 | 13,04 | 12,48 | 11,99 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1408 | 1426 | 1461 | 1495 | 1529 | 1578 | 1657 | 1731 | 1802 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 1114 | 1090 | 1044 | 1002 | 963 | 910 | 833 | 768 | 712 |
GWP (на основе TAR) | 28 | 28 | 28 | 28 | 28 | 29 | 29 | 29 | 30 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,603 | 0,593 | 0,574 | 0,556 | 0,538 | 0,513 | 0,476 | 0,442 | 0,411 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 91,4% | 92,6% | 94,9% | 97,1% | 99,3% | 102,5% | 107,6% | 112,4% | 117,0% |
106,8 | |||||||||||
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 106,6% | % | 107,0% | 107,2% | 107,4% | 107,7% | 108,1% | 108,4% | 108,6% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 89,9% | 88,0% | 84,3% | 80,9% | 77,7% | 73,4% | 67,2% | 62,0% | 57,5% |
Таблица 3 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-32/R-161/R-1234ze(E), содержащих 6% R32 | |||||||||||
R32 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | ||
R161 | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 89 | 88 | 86 | 84 | 82 | 79 | 74 | 69 | 64 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 6/5/89 | 6/6/88 | 6/8/86 | 6/10/84 | 6/12/82 | 6/15/79 | 6/20/74 | 6/25/69 | 6/30/64 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,77 | 5,75 | 5,72 | 5,69 | 5,67 | 5,63 | 5,57 | 5,51 | 5,46 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,3% | 83,4% | 83,6% | 83,8% | 83,9% | 84,2% | 84,6% | 85,0% | 85,3% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 4,4 | 4,4 | 4,4 | 4,4 | 4,4 | 4,4 | 4,2 | 4,1 | 3,9 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 2,4 | 2,4 | 2,6 | 2,7 | 2,7 | 2,8 | 2,9 | 3,0 | 2,9 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -1,2 | -1,2 | -1,3 | -1,3 | -1,4 | -1,4 | -1,5 | -1,5 | -1,5 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 52,8 | 52,8 | 52,8 | 52,8 | 52,8 | 52,8 | 52,9 | 53,0 | 53,1 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 15,12 | 15,25 | 15,52 | 15,77 | 16,02 | 16,39 | 16,96 | 17,50 | 18,01 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,62 | 2,65 | 2,71 | 2,77 | 2,83 | 2,91 | 3,05 | 3,18 | 3,30 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 126,35 | 127,88 | 130,94 | 133,97 | 137,00 | 141,51 | 148,96 | 156,35 | 163,70 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,04 | 2,04 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,08 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 95,40 | 95,89 | 96,84 | 97,76 | 98,66 | 99,98 | 102,07 | 104,05 | 105,93 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 170,95 | 168,90 | 164,96 | 161,22 | 157,67 | 152,64 | 145,00 | 138,15 | 131,95 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 14,65 | 14,48 | 14,15 | 13,85 | 13,56 | 13,16 | 12,57 | 12,06 | 11,62 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1474 | 1492 | 1526 | 1560 | 1593 | 1641 | 1718 | 1790 | 1859 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 1045 | 1023 | 983 | 945 | 910 | 862 | 792 | 733 | 682 |
GWP (на основе TAR) | 39 | 39 | 39 | 39 | 39 | 40 | 40 | 40 | 40 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,599 | 0,589 | 0,570 | 0,552 | 0,535 | 0,511 | 0,473 | 0,440 | 0,409 | ||
Производительность | 101,3 | ||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 95,7% | 96,9% | 99,1% | % | 103,5% | 106,6% | 111,6% | 116,3% | 120,8% |
106,8 | 107,4 | ||||||||||
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | % | 106,9% | 107,2% | % | 107,5% | 107,8% | 108,1% | 108,4% | 108,6% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 84,3% | 82,6% | 79,3% | 76,3% | 73,4% | 69,6% | 64,0% | 59,2% | 55,1% |
Таблица 4 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-32/R-161/R-1234ze(E), содержащих 8% R32 | |||||||||||
R32 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | ||
R161 | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 87 | 86 | 84 | 82 | 80 | 77 | 72 | 67 | 62 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 8/5/87 | 8/6/86 | 8/8/84 | 8/10/82 | 8/12/80 | 8/15/77 | 8/20/72 | 8/25/67 | 8/30/62 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,76 | 5,75 | 5,72 | 5,69 | 5,66 | 5,62 | 5,56 | 5,50 | 5,45 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,4% | 83,5% | 83,7% | 83,9% | 84,1% | 84,3% | 84,7% | 85,1% | 85,4% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 5,3 | 5,2 | 5,2 | 5,1 | 5,1 | 5,0 | 4,7 | 4,5 | 4,2 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 2,9 | 3,0 | 3,1 | 3,1 | 3,2 | 3,3 | 3,3 | 3,3 | 3,2 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -1,5 | -1,5 | -1,5 | -1,6 | -1,6 | -1,6 | -1,6 | -1,6 | -1,6 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 52,4 | 52,4 | 52,4 | 52,4 | 52.5 | 52,5 | 52,6 | 52,8 | 52,9 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 15,74 | 15,87 | 16,13 | 16,37 | 16,61 | 16,96 | 17,52 | 18,03 | 18,52 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,73 | 2,76 | 2,82 | 2,88 | 2,93 | 3,02 | 3,15 | 3,28 | 3,40 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 129,26 | 130,77 | 133,78 | 136,78 | 139,77 | 144,23 | 151,61 | 158,95 | 166,24 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,05 | 2,05 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,08 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 97,19 | 97,65 | 98,56 | 99,46 | 100,33 | 101,60 | 103,62 | 105,54 | 107,37 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 167,11 | 165,18 | 161,46 | 157,91 | 154,54 | 149,76 | 142,47 | 135,89 | 129,93 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 14,02 | 13,87 | 13,57 | 13,30 | 13,04 | 12,68 | 12,14 | 11,68 | 11,27 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1540 | 1558 | 1591 | 1624 | 1657 | 1704 | 1779 | 1849 | 1917 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 983 | 964 | 927 | 893 | 862 | 819 | 755 | 701 | 654 |
GWP (на основе TAR) | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 50 | 51 | 51 | 51 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,595 | 0,586 | 0,567 | 0,549 | 0,532 | 0,508 | 0,471 | 0,438 | 0,408 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 100,0% | 101,2% | 103,4% | 105,5% | 107,6% | 110,6% | 115,5% | 120,1% | 124,5% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 107,0% | 107,1% | 107,3% | 107,4% | 107,6% | 107,8% | 108,1% | 108,4% | 108,5% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 79,3% | 77,8% | 74,8% | 72,1% | 69,6% | 66,1% | 61,0% | 56,6% | 52,8% |
Таблица 5 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-32/R-161/R-1234ze(E), содержащих 10% R32 | |||||||||||
R32 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | ||
R161 | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 85 | 84 | 82 | 80 | 78 | 75 | 70 | 65 | 60 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 10/5/85 | 10/6/84 | 10/8/82 | 10/10/80 | 10/12/78 | 10/15/75 | 10/20/70 | 10/25/65 | 10/30/60 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,76 | 5,74 | 5,71 | 5,68 | 5,65 | 5,61 | 5,55 | 5,49 | 5,44 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,6% | 83,7% | 83,9% | 84,0% | 84,2% | 84,5% | 84,9% | 85,2% | 85,6% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 6,0 | 5,9 | 5,8 | 5,7 | 5,6 | 5,5 | 5,2 | 4,9 | 4,5 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 3,4 | 3,5 | 3,5 | 3,6 | 3,6 | 3,6 | 3,6 | 3,5 | 3,4 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -1,7 | -1,7 | -1,8 | -1,8 | -1,8 | -1,8 | -1,8 | -1,8 | -1,7 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 52,0 | 52,0 | 52,1 | 52,1 | 52,2 | 52,3 | 52,4 | 52,6 | 52,7 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 16,36 | 16,49 | 16,73 | 16,97 | 17,20 | 17,53 | 18,06 | 18,56 | 19,03 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,84 | 2,87 | 2,93 | 2,99 | 3,04 | 3,13 | 3,26 | 3,38 | 3,50 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 132,06 | 133,55 | 136,53 | 139,50 | 142,45 | 146,87 | 154,19 | 161,47 | 168,72 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,05 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,07 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 98,91 | 99,36 | 100,24 | 101,10 | 101,95 | 103,17 | 105,14 | 107,01 | 108,79 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 163,56 | 161,74 | 158,21 | 154,84 | 151,63 | 147,07 | 140,08 | 133,77 | 128,02 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 13,44 | 13,30 | 13,04 | 12,79 | 12,56 | 12,23 | 11,75 | 11,32 | 10,94 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1607 | 1624 | 1656 | 1689 | 1720 | 1766 | 1839 | 1908 | 1974 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 927 | 910 | 877 | 847 | 818 | 779 | 721 | 672 | 628 |
GWP (на основе TAR) | 61 | 61 | 61 | 61 | 61 | 61 | 62 | 62 | 62 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,592 | 0,582 | 0,564 | 0,546 | 0,529 | 0,505 | 0,469 | 0,436 | 0,406 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 104,4% | 105,4% | 107,6% | 109,7% | 111,7% | 114,7% | 119,4% | 123,9% | 128,2% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 107,1% | 107,2% | 107,4% | 107,5% | 107,7% | 107,8% | 108,1% | 108,3% | 108,5% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 74,8% | 73,5% | 70,8% | 68,3% | 66,0% | 62,9% | 58,2% | 54,2% | 50,7% |
Таблица 6 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-32/R-161/R-1234ze(E), содержащих 12% R32 | |||||||||||
R32 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | ||
R161 | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 83 | 82 | 80 | 78 | 76 | 73 | 68 | 63 | 58 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 12/5/83 | 12/6/82 | 12/8/80 | 12/10/78 | 12/12/76 | 12/15/73 | 12/20/68 | 12/25/63 | 12/30/58 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,75 | 5,73 | 5,70 | 5,67 | 5,64 | 5,60 | 5,53 | 5,48 | 5,42 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,7% | 83,8% | 84,0% | 84,2% | 84,4% | 84,6% | 85,0% | 85,4% | 85,7% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 6,6 | 6,5 | 6,4 | 6,2 | 6,1 | 5,9 | 5,5 | 5,1 | 4,8 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 3,9 | 3,9 | 4,0 | 4,0 | 4,0 | 4,0 | 3,9 | 3,8 | 3,6 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -2,0 | -2,0 | -2,0 | -2,0 | -2,0 | -2,0 | -2,0 | -1,9 | -1,8 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 51,7 | 51,8 | 51,8 | 51,9 | 52,0 | 52,1 | 52,2 | 52,4 | 52,6 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 16,97 | 17,09 | 17,33 | 17,55 | 17,78 | 18,10 | 18,61 | 19,09 | 19,54 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,95 | 2,98 | 3,04 | 3,10 | 3,15 | 3,23 | 3,36 | 3,49 | 3,60 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 134,76 | 136,24 | 139,18 | 142,12 | 145,05 | 149,43 | 156,70 | 163,94 | 171,14 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,05 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,07 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 100,59 | 101,03 | 101,88 | 102,71 | 103,53 | 104,72 | 106,63 | 108,45 | 110,18 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 160,28 | 158,55 | 155,19 | 151,98 | 148.?! | 144,55 | 137,84 | 131,76 | 126,21 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 12,91 | 12,79 | 12,55 | 12,32 | 12,11 | 11,81 | 11,37 | 10,98 | 10,64 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1673 | 1689 | 1721 | 1753 | 1784 | 1828 | 1899 | 1967 | 2030 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 877 | 862 | 832 | 804 | 779 | 743 | 690 | 644 | 604 |
GWP (на основе TAR) | 72 | 72 | 72 | 72 | 72 | 72 | 72 | 73 | 73 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,588 | 0,578 | 0,560 | 0,543 | 0,526 | 0,502 | 0,466 | 0,434 | 0,404 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 108,7% | 109,7% | 111,8% | 113,8% | 115,8% | 118,7% | 123,4% | 127,7% | 131,9% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 107,2% | 107,3% | 107,4% | 107,6% | 107,7% | 107,8% | 108,1% | 108,3% | 108,4% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 70,8% | 69,5% | 67,2% | 64,9% | 62,8% | 60,0% | 55,7% | 52,0% | 48,8% |
Таблица 7 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 2% R161 | |||||||||||
R161 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | 2 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 93 | 92 | 90 | 88 | 86 | 83 | 78 | 73 | 68 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 2/5/93 | 2/6/92 | 2/8/90 | 2/10/88 | 2/12/86 | 2/15/83 | 2/20/78 | 2/25/73 | 2/30/68 | |
Отношение давления | 5.79 | 5.24 | 5.71 | 5.71 | 5.70 | 5.69 | 5.68 | 5.67 | 5.65 | 5.63 | 5.62 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83.6% | 84.7% | 83.1% | 83.2% | 83.3% | 83.4% | 83.5% | 83.6% | 83.8% | 84.0% | 84.2% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,8 | 0,8 | 0,8 | 0,7 | 0,7 | 0,6 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 0,4 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,5 | 0,6 | 0,5 | 0,5 | 0,4 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,2 | -0,2 | -0,2 | -0,3 | -0,3 | -0,3 | -0,3 | -0,2 | -0,2 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55.0 | 55.0 | 54.7 | 54.6 | 54.6 | 54.6 | 54.6 | 54.6 | 54.6 | 54.7 | 54.7 |
Конденсатор Р (бар) | 16.88 | 16.46 | 13.12 | 13.19 | 13.33 | 13.46 | 13.59 | 13.77 | 14.03 | 14.27 | 14.47 |
Испаритель Р(бар) | 2.92 | 3.14 | 2.30 | 2.31 | 2.34 | 2.37 | 2.39 | 2.43 | 2.48 | 2.53 | 2.58 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123.76 | 94.99 | 116.34 | 117.23 | 119.01 | 120,81 | 122.61 | 125.33 | 129.93 | 134.62 | 139.41 |
СОР | 2.03 | 1.91 | 2.03 | 2.03 | 2.04 | 2.04 | 2.04 | 2.05 | 2.06 | 2.07 | 2.07 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99.15 | 92.88 | 89.58 | 89.91 | 90,57 | 91.21 | 91.85 | 92.80 | 94.36 | 95.89 | 97.41 |
Массовый расход (кг/час) | 174.53 | 227.39 | 185.67 | 184.26 | 181.49 | 178.80 | 176.17 | 172.35 | 166.25 | 160,46 | 154.94 |
Объемный расход (м3/ч) | 13.16 | 14.03 | 17.01 | 16.89 | 16.65 | 16.43 | 16.22 | 15.93 | 15.50 | 15.13 | 14.80 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1270 | 1279 | 1297 | 1315 | 1331 | 1356 | 1393 | 1428 | 1460 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 1290 | 1274 | 1242 | 1212 | 1183 | 1143 | 1082 | 1028 | 980 |
GWP (на основе TAR) | 12 | 13 | 15 | 18 | 20 | 23 | 29 | 35 | 40 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,617 | 0,612 | 0,602 | 0,593 | 0,583 | 0,570 | 0,548 | 0,528 | 0,509 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106.6% | 100,0% | 82.5% | 83.1% | 84.2% | 85.4% | 86.5% | 88.0% | 90,5% | 92.7% | 94.8% |
Относительный СОР | 106.0% | 100,0% | 106.2% | 106.3% | 106.5% | 106.6% | 106.8% | 107.1% | 107.6% | 108.0% | 108.4% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76.9% | 100,0% | 104.1% | 102.8% | 100,2% | 97.8% | 95.5% | 92.3% | 87.4% | 83.0% | 79.1% |
Таблица 8 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 4% R161 | |||||||||||
R161 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | 4 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 91 | 90 | 88 | 86 | 84 | 81 | 76 | 71 | 66 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 4/5/91 | 4/6/90 | 4/8/88 | 4/10/86 | 4/12/84 | 4/15/81 | 4/20/76 | 4/25/71 | 4/30/66 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,69 | 5,69 | 5,68 | 5,67 | 5,66 | 5,65 | 5,63 | 5,61 | 5,60 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,3% | 83,3% | 83,4% | 83,5% | 83,6% | 83,7% | 83,9% | 84,1% | 84,3% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 0,9 | 0,8 | 0,7 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,7 | 0,6 | 0,5 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,3 | -0,3 | -0,3 | -0,4 | -0,4 | -0,4 | -0,3 | -0,3 | -0,3 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 54,5 | 54,5 | 54,5 | 54,5 | 54,5 | 54,5 | 54,5 | 54,6 | 54,6 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 13,44 | 13,51 | 13,64 | 13,76 | 13,88 | 14,05 | 14,30 | 14,52 | 14,71 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,36 | 2,37 | 2,40 | 2,43 | 2,45 | 2,49 | 2,54 | 2,59 | 2,63 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 119,53 | 120,41 | 122,19 | 123,98 | 125,78 | 128,50 | 133,10 | 137,80 | 142,61 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,04 | 2,04 | 2,04 | 2,04 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,07 | 2,08 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 90,70 | 91,02 | 91,66 | 92,29 | 92,91 | 93,84 | 95,37 | 96,87 | 98,36 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 180,71 | 179,38 | 176,77 | 174,22 | 171,73 | 168,10 | 162,29 | 156,75 | 151,46 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 16,52 | 16,41 | 16,19 | 15,99 | 15,80 | 15,53 | 15,14 | 14,79 | 14,49 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1308 | 1317 | 1334 | 1351 | 1367 | 1390 | 1427 | 1460 | 1490 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 1228 | 1213 | 1184 | 1157 | 1130 | 1094 | 1038 | 989 | 944 |
GWP (на основе TAR) | 12 | 13 | 15 | 18 | 20 | 23 | 29 | 35 | 40 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,597 | 0,592 | 0,583 | 0,574 | 0,565 | 0,552 | 0,531 | 0.512 | 0,494 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 84,9% | 85,5% | 86,6% | 87,7% | 88,8% | 90,3% | 92,7% | 94,8% | 96,8% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 106,4% | 106,5% | 106,7% | 106,9% | 107,1% | 107,3% | 107,8% | 108,2% | 108,6% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 99,1% | 97,9% | 95,6% | 93,3% | 91,2% | 88,3% | 83,8% | 79,8% | 76,2% |
Таблица 9 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 6% R161 | |||||||||||
R161 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | 6 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 89 | 88 | 86 | 84 | 82 | 79 | 74 | 69 | 64 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 6/5/89 | 6/6/88 | 6/8/86 | 6/10/84 | 6/12/82 | 6/15/79 | 6/20/74 | 6/25/69 | 6/30/64 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,67 | 5,67 | 5,66 | 5,65 | 5,64 | 5,63 | 5,61 | 5,60 | 5,59 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,4% | 83,5% | 83,6% | 83,7% | 83,8% | 83,9% | 84,1% | 84,3% | 84,5% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,1 | 1,0 | 0,9 | 0,8 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 0,8 | 0,9 | 0,9 | 0,9 | 0,9 | 0,8 | 0,8 | 0,7 | 0,6 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,4 | -0,4 | -0,4 | -0,4 | -0,4 | -0,4 | -0,4 | -0,3 | -0,3 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 54,4 | 54,4 | 54,4 | 54,4 | 54,4 | 54,4 | 54,5 | 54,5 | 54,6 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 13,75 | 13,81 | 13,94 | 14,06 | 14,17 | 14,33 | 14,56 | 14,77 | 14,95 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,42 | 2,44 | 2,46 | 2,49 | 2,51 | 2,54 | 2,60 | 2,64 | 2,68 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 122,68 | 123,57 | 125,34 | 127,13 | 128,92 | 131,64 | 136,25 | 140,97 | 145,80 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,04 | 2,04 | 2,04 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,08 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 91,78 | 92,10 | 92,72 | 93,33 | 93,94 | 94,85 | 96,34 | 97,82 | 99,29 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 176,06 | 174,80 | 172,33 | 169,91 | 167,54 | 164,08 | 158,53 | 153,23 | 148,15 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 16,06 | 15,96 | 15,76 | 15,58 | 15,41 | 15,16 | 14,80 | 14,49 | 14,21 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1345 | 1353 | 1370 | 1386 | 1402 | 1424 | 1459 | 1491 | 1520 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 1171 | 1157 | 1131 | 1106 | 1082 | 1048 | 997 | 951 | 910 |
GWP (на основе TAR) | 12 | 13 | 15 | 18 | 20 | 23 | 29 | 35 | 41 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,577 | 0,573 | 0,564 | 0,555 | 0,547 | 0,534 | 0,515 | 0,497 | 0,479 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 87,3% | 87,9% | 89,0% | 90,0% | 91,1% | 92,5% | 94,8% | 96,8% | 98,7% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 106,7% | 106,8% | 107,0% | 107,1% | 107,3% | 107,5% | 108,0% | 108,4% | 108,8% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 94,5% | 93,4% | 91,3% | 89,3% | 87,3% | 84,6% | 80,5% | 76,8% | 73,5% |
Таблица 10 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 8% R161 | |||||||||||
R161 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | 8 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 87 | 86 | 84 | 82 | 80 | 77 | 72 | 67 | 62 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 8/5/87 | 8/6/86 | 8/8/84 | 8/10/82 | 8/12/80 | 8/15/77 | 8/20/72 | 8/25/67 | 8/30/62 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,65 | 5,65 | 5,64 | 5,63 | 5,62 | 5,61 | 5,59 | 5,58 | 5,57 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,6% | 83,6% | 83,7% | 83,8% | 83,9% | 84,0% | 84,2% | 84,4% | 84,6% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 1,5 | 1,4 | 1,4 | 1,4 | 1,4 | 1,3 | 1,2 | 1,0 | 0,9 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 1,0 | 0,9 | 0,8 | 0,7 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,5 | -0,5 | -0,5 | -0,5 | -0,5 | -0,5 | -0,4 | -0,4 | -0,3 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 54,3 | 54,3 | 54,3 | 54,3 | 54,3 | 54,4 | 54,4 | 54,5 | 54,5 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 14,05 | 14,11 | 14,23 | 14,34 | 14,44 | 14,59 | 14,81 | 15,01 | 15,17 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,48 | 2,50 | 2,52 | 2,55 | 2,57 | 2,60 | 2,65 | 2,69 | 2,72 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 125,81 | 126,70 | 128,47 | 130,25 | 132,05 | 134,77 | 139,39 | 144,12 | 148,97 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,04 | 2,05 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,08 | 2,08 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 92,83 | 93,13 | 93,74 | 94,34 | 94,94 | 95,83 | 97,29 | 98,75 | 100,19 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 171,68 | 170,49 | 168,14 | 165,83 | 163,58 | 160,27 | 154,96 | 149,87 | 144,99 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 15,64 | 15,55 | 15,37 | 15,20 | 15,04 | 14,82 | 14,48 | 14,19 | 13,94 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1381 | 1389 | 1406 | 1421 | 1436 | 1458 | 1491 | 1522 | 1549 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 1119 | 1106 | 1082 | 1059 | 1038 | 1007 | 959 | 917 | 879 |
GWP (на основе TAR) | 12 | 13 | 16 | 18 | 20 | 24 | 29 | 35 | 41 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,559 | 0,554 | 0,546 | 0,538 | 0,530 | 0,518 | 0,499 | 0,482 | 0,465 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 89,7% | 90,2% | 91,3% | 92,3% | 93,3% | 94,7% | 96,9% | 98,8% | 100,6% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 106,9% | 107,0% | 107,2% | 107,3% | 107,5% | 107,7% | 108,1% | 108,5% | 108,9% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 90,3% | 89,3% | 87,3% | 85,5% | 83,7% | 81,2% | 77,4% | 74,0% | 70,9% |
Таблица 11 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 10% R161 | |||||||||||
R161 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | 10 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 85 | 84 | 82 | 80 | 78 | 75 | 70 | 65 | 60 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 10/5/85 | 10/6/84 | 10/8/82 | 10/10/80 | 10/12/78 | 10/15/75 | 10/20/70 | 10/25/65 | 10/30/60 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,63 | 5,63 | 5,62 | 5,61 | 5,60 | 5,59 | 5,57 | 5,56 | 5,55 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,8% | 83,8% | 83,9% | 84,0% | 84,1% | 84,2% | 84,4% | 84,6% | 84,7% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 1,6 | 1,6 | 1,6 | 1,5 | 1,5 | 1,4 | 1,3 | 1,1 | 1,0 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,1 | 1,1 | 1,1 | 1,0 | 0,9 | 0,8 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,6 | -0,6 | -0,6 | -0,6 | -0,6 | -0,5 | -0,5 | -0,4 | -0,4 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 54,2 | 54,2 | 54,2 | 54,2 | 54,3 | 54,3 | 54,4 | 54,4 | 54,5 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 14,34 | 14,40 | 14,51 | 14,61 | 14,71 | 14,85 | 15,06 | 15,24 | 15,39 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,55 | 2,56 | 2,58 | 2,60 | 2,63 | 2,66 | 2,70 | 2,74 | 2,77 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 128,92 | 129,80 | 131,57 | 133,36 | 135,16 | 137,89 | 142,52 | 147,27 | 152,14 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,05 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,08 | 2,09 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 93,84 | 94,14 | 94,73 | 95,32 | 95,90 | 96,78 | 98,22 | 99,65 | 101,08 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 167,54 | 166,41 | 164,17 | 161,97 | 159,81 | 156,65 | 151,56 | 146,67 | 141,97 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 15,25 | 15,16 | 15,00 | 14,84 | 14,70 | 14,49 | 14,19 | 13,92 | 13,69 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1417 | 1425 | 1440 | 1455 | 1470 | 1490 | 1522 | 1552 | 1578 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 1071 | 1059 | 1037 | 1016 | 996 | 968 | 924 | 885 | 849 |
GWP (на основе TAR) | 12 | 13 | 16 | 18 | 20 | 24 | 29 | 35 | 41 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,541 | 0,537 | 0,529 | 0,521 | 0,513 | 0,502 | 0,484 | 0,468 | 0,452 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 92,0% | 92,5% | 93,5% | 94,5% | 95,4% | 96,8% | 98,9% | 100,8% | 102,5% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 107,1% | 107,2% | 107,4% | 107,5% | 107,7% | 107,9% | 108,3% | 108,7% | 109,1% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 86,4% | 85,5% | 83,7% | 82,0% | 80,4% | 78,1% | 74,6% | 71,4% | 68,5% |
Таблица 12 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 12% 161 | |||||||||||
R161 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | 12 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 83 | 82 | 80 | 78 | 76 | 73 | 68 | 63 | 58 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 12/5/83 | 12/6/82 | 12/8/80 | 12/10/78 | 12/12/76 | 12/15/73 | 12/20/68 | 12/25/63 | 12/30/58 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,61 | 5,61 | 5,60 | 5,59 | 5,58 | 5,57 | 5,56 | 5,55 | 5,54 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 83,9% | 84,0% | 84,0% | 84,1% | 84,2% | 84,3% | 84,5% | 84,7% | 84,8% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 1,8 | 1,8 | 1,7 | 1,6 | 1,6 | 1,5 | 1,3 | 1,2 | 1,0 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 1,3 | 1,3 | 1,3 | 1,2 | 1,2 | 1,2 | 1,0 | 0,9 | 0,8 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,7 | -0,7 | -0,6 | -0,6 | -0,6 | -0,6 | -0,5 | -0,5 | -0,4 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 54,1 | 54,1 | 54,2 | 54,2 | 54,2 | 54,3 | 54,3 | 54,4 | 54,5 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 14,62 | 14,67 | 14,78 | 14,88 | 14,97 | 15,10 | 15,30 | 15,46 | 15,61 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,60 | 2,62 | 2,64 | 2,66 | 2,68 | 2,71 | 2,75 | 2,79 | 2,82 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 132,01 | 132,89 | 134,66 | 136,45 | 138,25 | 140,99 | 145,64 | 150,41 | 155,31 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,05 | 2,05 | 2,06 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,08 | 2,09 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 94,82 | 95,12 | 95,70 | 96,27 | 96,85 | 97,70 | 99,12 | 100,53 | 101,94 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 163,63 | 162,54 | 160,41 | 158,30 | 156,24 | 153,21 | 148,31 | 143,61 | 139,08 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 14,88 | 14,80 | 14,65 | 14,51 | 14,38 | 14,19 | 13,91 | 13,66 | 13,45 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1451 | 1459 | 1474 | 1488 | 1502 | 1522 | 1553 | 1581 | 1606 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 1027 | 1016 | 996 | 977 | 958 | 932 | 892 | 855 | 821 |
GWP (на основе ТАК) | 12 | 14 | 16 | 18 | 20 | 24 | 30 | 35 | 41 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,524 | 0,520 | 0,513 | 0,505 | 0,498 | 0,487 | 0,470 | 0,454 | 0,439 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 94,3% | 94,8% | 95,7% | 96,7% | 97,6% | 98,9% | 100,9% | 102,7% | 104,3% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 107,3% | 107,4% | 107,6% | 107,7% | 107,9% | 108,1% | 108,5% | 108,8% | 109,2% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 82,9% | 82,0% | 80,4% | 78,8% | 77,3% | 75,2% | 72,0% | 69,0% | 66,3% |
Таблица 13 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 14% R161 | |||||||||||
R161 | 14 | 14 | 14 | 14 | 14 | 14 | 14 | 14 | 14 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 81 | 80 | 78 | 76 | 74 | 71 | 66 | 61 | 56 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 14/5/81 | 14/6/80 | 14/8/78 | 14/10/76 | 14/12/74 | 14/15/71 | 14/20/66 | 14/25/61 | 14/30/56 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,59 | 5,59 | 5,58 | 5,57 | 5,56 | 5,55 | 5,54 | 5,53 | 5,52 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 84,1% | 84,1% | 84,2% | 84,3% | 84,4% | 84,5% | 84,7% | 84,8% | 85,0% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 1,9 | 1,9 | 1,8 | 1,7 | 1,7 | 1,6 | 1,4 | 1,2 | 1,1 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 1,4 | 1,4 | 1,4 | 1,3 | 1,3 | 1,2 | 1,1 | 1,0 | 0,9 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,7 | -0,7 | -0,7 | -0,7 | -0,7 | -0,6 | -0,6 | -0,5 | -0,4 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 54,1 | 54,1 | 54,1 | 54,1 | 54,2 | 54,2 | 54,3 | 54,4 | 54,5 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 14,89 | 14,94 | 15,04 | 15,13 | 15,22 | 15,34 | 15,53 | 15,68 | 15,82 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,66 | 2,67 | 2,70 | 2,72 | 2,74 | 2,76 | 2,80 | 2,84 | 2,86 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 135,07 | 135,95 | 137,73 | 139,52 | 141,33 | 144,07 | 148,74 | 153,54 | 158,46 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,06 | 2,06 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,08 | 2,08 | 2,09 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 95,78 | 96,06 | 96,63 | 97,20 | 97,76 | 98,61 | 100,00 | 101,40 | 102,79 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 159,92 | 158,88 | 156,83 | 154,82 | 152,84 | 149,92 | 145,22 | 140,68 | 136,31 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 14,54 | 14,47 | 14,33 | 14,20 | 14,08 | 13,91 | 13,65 | 13,42 | 13,22 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1485 | 1493 | 1507 | 1521 | 1534 | 1553 | 1583 | 1609 | 1634 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 986 | 977 | 958 | 940 | 923 | 899 | 861 | 827 | 796 |
GWP (на основе TAR) | 13 | 14 | 16 | 18 | 21 | 24 | 30 | 35 | 41 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,508 | 0,504 | 0,497 | 0,490 | 0,483 | 0,473 | 0,456 | 0,441 | 0,426 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 96,5% | 97,0% | 97,9% | 98,8% | 99,6% | 100,9% | 102,8% | 104,5% | 106,1% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 107,5% | 107,6% | 107,7% | 107,9% | 108,0% | 108,2% | 108,6% | 109,0% | 109,3% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 79,6% | 78,8% | 77,3% | 75,9% | 74,5% | 72,5% | 69,5% | 66,7% | 64,2% |
Таблица 14 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 16% R161 | |||||||||||
R161 | 16 | 16 | 16 | 16 | 16 | 16 | 16 | 16 | 16 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 79 | 78 | 76 | 74 | 72 | 69 | 64 | 59 | 54 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 16/5/79 | 16/6/78 | 16/8/76 | 16/10/74 | 16/12/72 | 16/15/69 | 16/20/64 | 16/25/59 | 16/30/54 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,57 | 5,57 | 5,56 | 5,55 | 5,54 | 5,53 | 5,52 | 5,51 | 5,51 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 84,2% | 84,3% | 84,3% | 84,4% | 84,5% | 84,6% | 84,8% | 84,9% | 85,1% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 2,0 | 1,9 | 1,9 | 1,8 | 1,7 | 1,6 | 1,4 | 1,3 | 1,1 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 1,5 | 1,5 | 1,5 | 1,4 | 1,4 | 1,3 | 1,2 | 1,0 | 0,9 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,8 | -0,8 | -0,7 | -0,7 | -0,7 | -0,6 | -0,6 | -0,5 | -0,5 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 54,0 | 54,0 | 54,1 | 54,1 | 54,1 | 54,2 | 54,3 | 54,4 | 54,4 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 15,16 | 15,20 | 15,30 | 15,38 | 15,47 | 15,58 | 15,75 | 15,90 | 16,02 |
Испаритель Р (бар) | 2,92 | 3,14 | 2,72 | 2,73 | 2,75 | 2,77 | 2,79 | 2,82 | 2,85 | 2,88 | 2,91 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 138,12 | 139,00 | 140,78 | 142,58 | 144,39 | 147,15 | 151,84 | 156,66 | 161,61 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,06 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,07 | 2,08 | 2,09 | 2,09 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 96,71 | 96,99 | 97,55 | 98,10 | 98,66 | 99,49 | 100,87 | 102,24 | 103,62 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 156,39 | 155,39 | 153,43 | 151,50 | 149,59 | 146,79 | 142,25 | 137,88 | 133,65 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 14,22 | 14,16 | 14,03 | 13,91 | 13,80 | 13,64 | 13,40 | 13,19 | 13,01 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1519 | 1526 | 1539 | 1553 | 1565 | 1584 | 1612 | 1637 | 1660 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 949 | 940 | 923 | 906 | 890 | 868 | 832 | 801 | 771 |
GWP (на основе TAR) | 13 | 14 | 16 | 18 | 21 | 24 | 30 | 35 | 41 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,493 | 0,489 | 0,482 | 0,475 | 0,469 | 0,459 | 0,443 | 0,429 | 0,415 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 98,6% | 99,1% | 100,0% | 100,8% | 101,7% | 102,9% | 104,7% | 106,3% | 107,8% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 107,7% | 107,8% | 107,9% | 108,0% | 108,2% | 108,4% | 108,7% | 109,1% | 109,4% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 76,6% | 75,9% | 74,5% | 73,1% | 71,8% | 70,0% | 67,2% | 64,6% | 62,2% |
Таблица 15 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 18% R161 | |||||||||||
R161 | 18 | 18 | 18 | 18 | 18 | 18 | 18 | 18 | 18 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 77 | 76 | 74 | 72 | 70 | 67 | 62 | 57 | 52 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 18/5/77 | 18/6/76 | 18/8/74 | 18/10/72 | 18/12/70 | 18/15/67 | 18/20/62 | 18/25/57 | 18/30/52 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,55 | 5,55 | 5,54 | 5,53 | 5,52 | 5,52 | 5,50 | 5,50 | 5,49 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 84,4% | 84,4% | 84,5% | 84,6% | 84,6% | 84,7% | 84,9% | 85,1% | 85,2% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 2,1 | 2,0 | 1,9 | 1,9 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | 1,3 | 1,2 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 1,6 | 1,6 | 1,5 | 1,5 | 1,4 | 1,4 | 1,2 | 1,1 | 1,0 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,8 | -0,8 | -0,8 | -0,7 | -0,7 | -0,7 | -0,6 | -0,5 | -0,5 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 54,0 | 54,0 | 54,0 | 54,1 | 54,1 | 54,2 | 54,3 | 54,3 | 54,4 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 15,41 | 15,46 | 15,54 | 15,63 | 15,70 | 15,81 | 15,97 | 16,10 | 16,22 |
Испаритель Р(бар) | 2,92 | 3,14 | 2,78 | 2,79 | 2,81 | 2,83 | 2,84 | 2,87 | 2,90 | 2,93 | 2,95 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 141,15 | 142,04 | 143,82 | 145,63 | 147,45 | 150,22 | 154,93 | 159,78 | 164,76 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,06 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,07 | 2,07 | 2,08 | 2,09 | 2.09 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 97,61 | 97,89 | 98,44 | 98,98 | 99,53 | 100,35 | 101,71 | 103,07 | 104,42 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 153,03 | 152,07 | 150,18 | 148,32 | 146,49 | 143,79 | 139,42 | 135,19 | 131,10 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 13,93 | 13,87 | 13,75 | 13,64 | 13,53 | 13,39 | 13,17 | 12,97 | 12,81 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1551 | 1558 | 1571 | 1584 | 1596 | 1613 | 1640 | 1665 | 1687 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 914 | 906 | 890 | 874 | 860 | 838 | 806 | 776 | 748 |
GWP (на основе TAR) | 13 | 14 | 16 | 18 | 21 | 24 | 30 | 36 | 41 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,478 | 0,474 | 0,468 | 0,461 | 0,455 | 0,446 | 0,431 | 0,417 | 0,403 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 100,7% | 101,2% | 102,0% | 102,9% | 103,7% | 104,8% | 106,5% | 108,1% | 109,6% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 107,8% | 107,9% | 108,0% | 108,2% | 108,3% | 108,5% | 108,9% | 109,2% | 109,6% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 73,8% | 73,1% | 71,8% | 70,6% | 69,4% | 67,7% | 65,0% | 62,6% | 60,4% |
Таблица 16 | |||||||||||
Теоретические характеристики некоторых смесей R-152a/R-161/R-1234ze(E), содержащих 20% R161 | |||||||||||
R161 | 20 | 20 | 20 | 20 | 20 | 20 | 20 | 20 | 20 | ||
R152a | 5 | 6 | 8 | 10 | 12 | 15 | 20 | 25 | 30 | ||
R1234ze(E) | 75 | 74 | 72 | 70 | 68 | 65 | 60 | 55 | 50 | ||
Расчетные результаты | Сравнительные данные | ||||||||||
134а | R1234yf | 20/5/75 | 20/6/74 | 20/8/72 | 20/10/70 | 20/12/68 | 20/15/65 | 20/20/60 | 20/25/55 | 20/30/50 | |
Отношение давления | 5,79 | 5,24 | 5,53 | 5,53 | 5,52 | 5,51 | 5,51 | 5,50 | 5,49 | 5,48 | 5,48 |
Коэффициент подачи | |||||||||||
(компрессора) | 83,6% | 84,7% | 84,5% | 84,6% | 84,6% | 84,7% | 84,8% | 84,9% | 85,0% | 85,2% | 85,3% |
Температурный гистерезис | |||||||||||
конденсатора (К) | 0,0 | 0,0 | 2,1 | 2,1 | 2,0 | 1,9 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | 1,3 | 1,2 |
Температурный гистерезис | |||||||||||
испарителя (К) | 0,0 | 0,0 | 1,7 | 1,7 | 1,6 | 1,5 | 1,5 | 1,4 | 1,2 | 1,1 | 1,0 |
Ввод испарителя Т (°C) | 0,0 | 0,0 | -0,8 | -0,8 | -0,8 | -0,8 | -0,7 | -0,7 | -0,6 | -0,6 | -0,5 |
Выход конденсатора Т (°C) | 55,0 | 55,0 | 53,9 | 54,0 | 54,0 | 54,1 | 54,1 | 54,2 | 54,2 | 54,3 | 54,4 |
Конденсатор Р (бар) | 16,88 | 16,46 | 15,66 | 15,70 | 15,78 | 15,86 | 15,93 | 16,03 | 16,18 | 16,31 | 16,41 |
Испаритель Р (бар) | 2,92 | 3,14 | 2,83 | 2,84 | 2,86 | 2,88 | 2,89 | 2,92 | 2,95 | 2,98 | 3,00 |
Хладопроизводительность | |||||||||||
(кДж/кг) | 123,76 | 94,99 | 144,17 | 145,06 | 146,85 | 148,66 | 150,49 | 153,28 | 158,01 | 162,89 | 167,90 |
СОР | 2,03 | 1,91 | 2,06 | 2,07 | 2,07 | 2,07 | 2,07 | 2,08 | 2,08 | 2,09 | 2,10 |
Температура нагнетания | |||||||||||
Т (°C) | 99,15 | 92,88 | 98,49 | 98,76 | 99,30 | 99,84 | 100,38 | 101,19 | 102,53 | 103,87 | 105,22 |
Массовый расход (кг/час) | 174,53 | 227,39 | 149,82 | 148,90 | 147,09 | 145,29 | 143,53 | 140,92 | 136,70 | 132,61 | 128,65 |
Объемный расход (м3/ч) | 13,16 | 14,03 | 13,65 | 13,59 | 13,48 | 13,38 | 13,29 | 13,15 | 12,95 | 12,77 | 12,61 |
Рабочий объем (м3/ч) | 1641 | 1540 | 1583 | 1589 | 1602 | 1614 | 1626 | 1643 | 1668 | 1692 | 1713 |
Падение давления (кПа/м) | 953 | 1239 | 881 | 874 | 859 | 845 | 831 | 811 | 781 | 753 | 727 |
GWP (на основе TAR) | 13 | 14 | 16 | 19 | 21 | 24 | 30 | 36 | 41 | ||
Фторное отношение | |||||||||||
R=F/(F+H) | 0,464 | 0,460 | 0,454 | 0,448 | 0,442 | 0,433 | 0,419 | 0,405 | 0,392 | ||
Производительность | |||||||||||
относительно 1234yf | 106,6% | 100,0% | 102,8% | 103,2% | 104,0% | 104,8% | 105,6% | 106,7% | 108,4% | 109,9% | 111,2% |
Относительный СОР | 106,0% | 100,0% | 108,0% | 108,1% | 108,2% | 108,3% | 108,4% | 108,6% | 109,0% | 109,3% | 109,7% |
Относительное падение | |||||||||||
давления | 76,9% | 100,0% | 71,1% | 70,5% | 69,3% | 68,2% | 67,1% | 65,5% | 63,0% | 60,7% | 58,6% |
Claims (57)
1. Теплопередающая композиция, включающая транс-1,3,3,3-тетрафторпропен (R-1234ze(E)), фторэтан (R-161) и третий компонент, выбранный из дифторметана (R-32) и/или 1,1-дифторэтана (R-152a).
2. Композиция по п. 1, включающая до около 30 мас.% третьего компонента и до около 30 мас.% R-161, остальное - R-1234ze.
3. Композиция по п. 1, в которой третий компонент является R-32.
4. Композиция по п. 3, включающая от около 58 до около 93 мас.% R-1234ze(E), от около 5 до около 30 мас.% R-161 и от около 2 до около 12 мас.% R-32.
5. Композиция по п. 4, включающая от около 68 до около 91 мас.% R-1234ze(E), от около 5 до около 20 мас.% R-161 и от около 4 до около 12 мас.% R-32.
6. Композиция по п. 1, в которой третий компонент является R-152a.
7. Композиция по п. 6, включающая от около 50 до около 93 мас.% R-1234ze(E), от около 2 до около 20 мас.% R-161 и от около 5 до около 30 мас.% R-152a.
8. Композиция по п. 7, включающая от около 60 до около 83 мас.% R-1234ze(E), от около 12 до около 20 мас.% R-161 и от около 5 до около 20 мас.% R-152a.
9. Композиция по п. 1, дополнительно включающая 1,1,1,2-тетрафторэтан (R-134a).
10. Композиция по п. 9, включающая до около 50 мас.% R-134a.
11. Композиция по п. 10, включающая от около 2 до около 20 мас.% R-161, от около 2 до около 20 мас.% третьего компонента, от около 25 до около 50% R-134a, и остальное - R-1234ze(E).
12. Композиция по п. 1, состоящая по существу из R-1234ze(E), R-161, третьего компонента и, необязательно, R-134a.
13. Композиция по п. 1, GWP которой составляет менее 1000, предпочтительно менее 150.
14. Композиция по п. 1, температурный гистерезис которой составляет менее приблизительно 10 К, предпочтительно менее приблизительно 5 К.
15. Композиция по п. 1, объемная производительность охлаждения которой находится в пределах приблизительно 15%, предпочтительно в пределах приблизительно 10% от известного холодильного агента, который планируется заменить.
16. Композиция по п. 1, которая является менее огнеопасной, чем каждый из R-32, R-161, R-152a или R-1234yf по отдельности.
17. Композиция по п. 16, обладающая:
(а) повышенным нижним пределом возгораемости;
(b) повышенной энергией воспламенения; и/или
(c) пониженной скоростью распространения пламени
по сравнению с каждым из R-32, R-161, R-152a или R-1234yf по отдельности.
(а) повышенным нижним пределом возгораемости;
(b) повышенной энергией воспламенения; и/или
(c) пониженной скоростью распространения пламени
по сравнению с каждым из R-32, R-161, R-152a или R-1234yf по отдельности.
18. Композиция по п. 1, в которой фторное отношение (F/(F+H)) составляет от около 0,40 до около 0,67, предпочтительно от около 0,45 до около 0,62.
19. Композиция по п. 1, значение кпд цикла которой находится в пределах приблизительно 5% от известного холодильного агента, который планируется заменить.
20. Композиция по п. 1, температура нагнетания компрессора которой находится в пределах приблизительно 15 К, предпочтительно в пределах приблизительно 10 К, от известного холодильного агента, который планируется заменить.
21. Композиция, включающая смазочный материал и композицию по п. 1.
22. Композиция по п. 21, в которой смазочный материал выбран из минерального масла, силиконового масла, полиалкилбензолов (PABs), сложных эфиров полиспиртов (POEs), полиалкиленгликолей (PAGs), сложных эфиров полиалкиленгликолей (сложные эфиры PAG), простых поливиниловых эфиров (PVEs), поли(альфа-олефинов) и их комбинаций.
23. Композиция по п. 21, дополнительно включающая стабилизатор.
24. Композиция по п. 23, в которой стабилизатор выбран из соединений на основе диенов, фосфатов, фенольных соединений и эпоксидов и их смесей.
25. Композиция, включающая антипирен и композицию по п. 1.
26. Композиция по п. 25, в которой антипирен выбран из группы, состоящей из три-(2-хлорэтил)-фосфата, (хлорпропил)фосфата, три-(2,3-дибромпропил)фосфата, три-(1,3-дихлорпропил)фосфата, диаммоний фосфата, различных галогенированных ароматических соединений, оксида сурьмы, гидроксида алюминия, поливинилхлорида, фторированного йодуглерода, фторированного бромуглерода, трифторйодметана, перфторалкиламинов, бромфторалкиламинов и их смесей.
27. Композиция по п. 1, которая является композицией холодильного агента.
28. Теплообменник, включающий композицию по любому из пп. 1-27.
29. Применение композиции по любому из пп. 1-27 в теплообменнике.
30. Теплообменник, который является холодильным аппаратом и содержит композицию по любому из пп. 1-27.
31. Теплообменник по п. 30, который выбран из группы, состоящей из автомобильных систем кондиционирования воздуха, бытовых систем кондиционирования воздуха, коммерческих систем кондиционирования воздуха, бытовых холодильных систем, бытовых морозильных систем, коммерческих холодильных систем, коммерческих морозильных систем, холодильных систем кондиционирования воздуха, холодильных систем холодильников и коммерческих или бытовых тепловых насосов.
32. Теплообменник по п. 30 или 31, который включает компрессор.
33. Вспенивающий агент, включающий композицию по любому из пп. 1-27.
34. Вспениваемая композиция, включающая один или более компонентов, способных образовывать пену, и композицию по п. 1, в которой один или более компонентов, способных образовывать пену, выбран из полиуретанов, термопластических полимеров и смол, таких как полистирол и эпоксидные смолы, и их смесей.
35. Пена, включающая композицию по любому из пп. 1-27.
36. Композиция, пригодная к распылению, включающая распыляемый материал и пропеллент, включающая композицию по любому из пп. 1-27.
37. Способ охлаждения изделия, включающий конденсацию композиции по любому из пп. 1-27 и последующее испарение композиции вблизи охлаждаемого изделия.
38. Способ нагрева изделия, включающий конденсацию композиции по любому из пп. 1-27 вблизи нагреваемого изделия и последующее испарение композиции.
39. Способ экстракции вещества из биомассы, включающий контактирование биомассы с растворителем, включающим композицию по любому из пп. 1-27, и отделение вещества от растворителя.
40. Способ очистки изделия, включающий контактирование изделия с растворителем, включающим композицию по любому из пп. 1-27.
41. Способ экстракции вещества из водного раствора, включающий контактирование водного раствора с растворителем, включающим композицию по любому из пп. 1-27, и отделение вещества от растворителя.
42. Способ экстракции материала из дисперсной твердой матрицы, включающий контактирование дисперсной твердой матрицы с растворителем, включающим композицию по любому из пп. 1-27, и отделение материала от растворителя.
43. Механическое устройство для получения энергии, содержащее композицию по п. 1.
44. Механическое устройство для получения энергии по п. 43, которое адаптировано для использования цикла Ранкина или его модификации для получения энергии из тепла.
45. Способ модификации теплообменника, включающий стадию удаления существующей теплопередающей жидкости и введения композиции по п. 1.
46. Способ по п. 45, в котором теплообменник является холодильным аппаратом.
47. Способ по п. 46, в котором теплообменник является системой кондиционирования воздуха.
48. Способ снижения воздействия на окружающую среду, вызванного эксплуатацией продукта, включающего известное теплопередающее соединение или композицию, включающий по меньшей мере частичную замену известного теплопередающего соединения или композиции композицией по п. 1.
49. Способ получения композиции по любому из пп. 1-27, причем композиция содержит R-134a, где способ включает введение R-1234ze(E), R-161, R-32 и/или R-152a и, необязательно, смазочного материала, стабилизатора и/или дополнительного антипирена в теплообменник, содержащий известную теплопередающую жидкость, которая является R-134а.
50. Способ по п. 49, включающий стадию удаления по меньшей мере некоторого количества присутствующего R-134a из теплообменника до введения R-1234ze(E), R-161, R-32 и/или R-152a и, необязательно, смазочного материала, стабилизатора и/или дополнительного антипирена.
51. Способ получения квот на выбросы парниковых газов, включающий (i) замену известного соединения или композиции композицией по п. 1, в котором GWP композиции по п. 1 более низкий, чем GWP известного соединения или композиции; и (ii) получение квот на выбросы парниковых газов за указанную стадию замены.
52. Способ по п. 51, в котором использование композиции по изобретению приводит к более низкому общему коэффициенту эквивалентного потепления и/или выбросам диоксида углерода за срок эксплуатации, чем при использовании известного соединения или композиции.
53. Способ по п. 51, осуществляемый с использованием продукта из области кондиционирования, охлаждения, теплопередачи, вспенивающих агентов, аэрозолей или способных к распылению пропеллентов, газообразных диэлектриков, криохирургии, ветеринарии, стоматологии, тушения огня, пламегасителей, растворителей, чистящих средств, пневматических звуковых сигналов, пневматического оружия, местных анестезирующих средств и применений для объемного расширения.
54. Способ по п. 48, в котором продукт выбран из теплообменника, вспенивающего агента, вспениваемой композиции, способной к распылению композиции, растворителя или механического устройства получения энергии.
55. Способ по п. 54, в котором продукт является теплообменником.
56. Способ по п. 48, в котором существующее соединение или композиция являются теплопередающей композицией.
57. Способ по п. 56, в котором теплопередающая композиция является холодильным агентом, выбранным из R-134a, R-1234yf и R-152a.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GBGB1002622.7A GB201002622D0 (en) | 2010-02-16 | 2010-02-16 | Heat transfer compositions |
GB1002622.7 | 2010-02-16 | ||
PCT/GB2011/000197 WO2011101617A2 (en) | 2010-02-16 | 2011-02-15 | Heat transfer compositions |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2012139637A RU2012139637A (ru) | 2014-03-27 |
RU2563275C2 true RU2563275C2 (ru) | 2015-09-20 |
Family
ID=42110802
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2012139637/05A RU2563275C2 (ru) | 2010-02-16 | 2011-02-15 | Теплопередающие композиции |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9175202B2 (ru) |
EP (1) | EP2536806A2 (ru) |
JP (1) | JP2013519775A (ru) |
KR (1) | KR20130040784A (ru) |
CN (1) | CN102762685B (ru) |
AU (1) | AU2011217059B2 (ru) |
BR (1) | BR112012020510A2 (ru) |
CA (1) | CA2789351A1 (ru) |
GB (1) | GB201002622D0 (ru) |
MX (1) | MX2012009137A (ru) |
RU (1) | RU2563275C2 (ru) |
WO (1) | WO2011101617A2 (ru) |
Families Citing this family (33)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8463441B2 (en) | 2002-12-09 | 2013-06-11 | Hudson Technologies, Inc. | Method and apparatus for optimizing refrigeration systems |
US9845419B2 (en) | 2009-07-29 | 2017-12-19 | Honeywell International Inc. | Low GWP heat transfer compositions containing difluoromethane and 1,3,3,3-tetrafluoropropene |
GB201002616D0 (en) * | 2010-02-16 | 2010-03-31 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer compositions |
EP2603569B1 (en) * | 2010-08-13 | 2018-07-18 | Carrier Corporation | Fluorinated hydrocarbon composition |
US9169427B2 (en) | 2011-07-13 | 2015-10-27 | Honeywell International Inc. | Low GWP heat transfer compositions containing difluoromethane, a fluorinated ethane and 1,3,3,3-tetrafluoropropene |
US9330419B2 (en) * | 2012-05-01 | 2016-05-03 | Oracle International Corporation | Social network system with social objects |
US9783721B2 (en) | 2012-08-20 | 2017-10-10 | Honeywell International Inc. | Low GWP heat transfer compositions |
WO2014043487A2 (en) | 2012-09-14 | 2014-03-20 | The Procter & Gamble Company | Aerosol antiperspirant compositions, products and methods |
RU2015122800A (ru) | 2012-11-16 | 2017-01-10 | Басф Се | Смазывающие композиции, содержащие эпоксиды для улучшения совместимости с фторполимерным уплотнением |
US8940180B2 (en) | 2012-11-21 | 2015-01-27 | Honeywell International Inc. | Low GWP heat transfer compositions |
US9982180B2 (en) | 2013-02-13 | 2018-05-29 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions and methods |
US20150023886A1 (en) | 2013-07-16 | 2015-01-22 | The Procter & Gamble Company | Antiperspirant Spray Devices and Compositions |
US11186424B2 (en) | 2013-07-16 | 2021-11-30 | The Procter & Gamble Company | Antiperspirant spray devices and compositions |
DK3071664T3 (da) * | 2013-11-22 | 2022-10-17 | Chemours Co Fc Llc | Anvendelse af sammensætninger omfattende tetrafluorpropen og tetrafluorethan i effektcyklusser; og effektcyklusanordning |
US9579265B2 (en) | 2014-03-13 | 2017-02-28 | The Procter & Gamble Company | Aerosol antiperspirant compositions, products and methods |
US9662285B2 (en) | 2014-03-13 | 2017-05-30 | The Procter & Gamble Company | Aerosol antiperspirant compositions, products and methods |
CN112940683A (zh) * | 2015-01-05 | 2021-06-11 | 浙江省化工研究院有限公司 | 一种环保型制冷组合物 |
CN106833536B (zh) * | 2016-12-26 | 2019-08-20 | 浙江衢化氟化学有限公司 | 一种含有氢氟烯烃的制冷剂组合物 |
GB2562509B (en) * | 2017-05-17 | 2020-04-29 | Mexichem Fluor Sa De Cv | Heat transfer compositions |
FR3083802B1 (fr) | 2018-07-13 | 2021-02-12 | Total Marketing Services | Composition refroidissante et ignifugeante pour systeme de propulsion d'un vehicule electrique ou hybride |
FR3083800B1 (fr) | 2018-07-13 | 2020-12-25 | Total Marketing Services | Composition refroidissante et ignifugeante pour systeme de propulsion d'un vehicule electrique ou hybride |
CN114656934A (zh) | 2018-07-17 | 2022-06-24 | 大金工业株式会社 | 制冷剂循环装置 |
EP3825383A4 (en) | 2018-07-17 | 2022-10-05 | Daikin Industries, Ltd. | REFRIGERATION CIRCUIT DEVICE FOR A VEHICLE |
JP7108212B2 (ja) | 2018-07-17 | 2022-07-28 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含有する組成物、熱移動媒体及び熱サイクルシステム |
US11209196B2 (en) * | 2018-10-26 | 2021-12-28 | The Chemours Company Fc, Llc | HFO-1234ZE, HFO-1225ZC and HFO-1234YF compositions and processes for producing and using the compositions |
JP6737391B1 (ja) * | 2019-01-30 | 2020-08-05 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含有する組成物、並びに、その組成物を用いた冷凍方法、冷凍装置の運転方法及び冷凍装置 |
EP3919593A4 (en) | 2019-01-30 | 2022-12-28 | Daikin Industries, Ltd. | COMPOSITION WITH A REFRIGERANT, REFRIGERATION METHOD USING SUCH COMPOSITION, METHOD OF OPERATING REFRIGERATION DEVICE AND REFRIGERATION APPLIANCE |
WO2020162401A1 (ja) | 2019-02-05 | 2020-08-13 | ダイキン工業株式会社 | 冷媒を含有する組成物、並びに、その組成物を用いた冷凍方法、冷凍装置の運転方法及び冷凍装置 |
CN113412398A (zh) | 2019-02-06 | 2021-09-17 | 大金工业株式会社 | 含有制冷剂的组合物及使用了该组合物的冷冻方法、冷冻装置的运转方法和冷冻装置 |
CN110257014B (zh) * | 2019-07-19 | 2020-10-09 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种混合制冷工质 |
CN111423852B (zh) * | 2020-03-30 | 2021-06-29 | 珠海格力电器股份有限公司 | 三元制冷组合物及包含其的制冷装置 |
CN113528091B (zh) * | 2020-04-09 | 2023-03-24 | 浙江省化工研究院有限公司 | 一种含hfc-161的环保型制冷组合物 |
CN114702938B (zh) * | 2022-04-19 | 2023-03-24 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种混合制冷剂和空调系统 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2042710C1 (ru) * | 1990-09-28 | 1995-08-27 | Дзе Лабризол Корпорейшн | Охлаждающая жидкость |
RU2334776C2 (ru) * | 2002-11-29 | 2008-09-27 | Е.И.Дюпон Де Немур Энд Компани | Хладагенты для холодильных установок |
Family Cites Families (100)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA668494A (en) | 1963-08-13 | P. Ruh Robert | Preparation of 3,3,3-trifluoropropene | |
DE1122697B (de) | 1960-05-06 | 1962-01-25 | Bayer Ag | Verfahren zur Herstellung von Schaumstoffen auf Isocyanatbasis |
US3884828A (en) | 1970-10-15 | 1975-05-20 | Dow Corning | Propellants and refrigerants based on trifluoropropene |
US3723318A (en) | 1971-11-26 | 1973-03-27 | Dow Corning | Propellants and refrigerants based on trifluoropropene |
US4945119A (en) | 1989-05-10 | 1990-07-31 | The Dow Chemical Company | Foaming system for rigid urethane and isocyanurate foams |
US5053155A (en) | 1989-12-19 | 1991-10-01 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions and process for use in refrigeration |
JPH04110388A (ja) | 1990-08-31 | 1992-04-10 | Daikin Ind Ltd | 熱伝達用流体 |
DE4116274C2 (de) | 1991-05-17 | 1998-03-19 | Forschungszentrum Fuer Kaeltet | Kältemittel |
EP0582451B1 (en) | 1992-08-05 | 1997-12-10 | Nippon Oil Co., Ltd. | Refrigerator oil composition for fluoroalkane refrigerant |
US5538659A (en) | 1993-03-29 | 1996-07-23 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions including hexafluoropropane and a hydrofluorocarbon |
GB9415140D0 (en) | 1994-07-27 | 1994-09-14 | Ici Plc | Refrigerant compositions |
RU2073058C1 (ru) | 1994-12-26 | 1997-02-10 | Олег Николаевич Подчерняев | Озонобезопасная рабочая смесь |
US5714083A (en) | 1995-01-30 | 1998-02-03 | Turner; Donald E. | A non-flammable refrigerant fluid containing hexa fluoropropane and hydrocarbons |
CN1083474C (zh) | 1995-10-24 | 2002-04-24 | 顾雏军 | 在热力循环中使用的改进的非共沸工作介质 |
AU4085997A (en) | 1996-08-08 | 1998-02-25 | Donald E. Turner | Alternative refrigerant including hexafluoropropylene |
JP2001526655A (ja) | 1997-05-02 | 2001-12-18 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 半透膜によるフルオロカーボンからのco▲下2▼の除去 |
US5788886A (en) | 1997-05-05 | 1998-08-04 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Pentafluoropropane compositions |
US6881354B2 (en) | 1998-12-30 | 2005-04-19 | Praxair Technology, Inc. | Multicomponent refrigerant fluids for low and cryogenic temperatures |
US6327866B1 (en) | 1998-12-30 | 2001-12-11 | Praxair Technology, Inc. | Food freezing method using a multicomponent refrigerant |
US6076372A (en) | 1998-12-30 | 2000-06-20 | Praxair Technology, Inc. | Variable load refrigeration system particularly for cryogenic temperatures |
US6374629B1 (en) | 1999-01-25 | 2002-04-23 | The Lubrizol Corporation | Lubricant refrigerant composition for hydrofluorocarbon (HFC) refrigerants |
US6516837B2 (en) | 2000-09-27 | 2003-02-11 | Honeywell International Inc. | Method of introducing refrigerants into refrigeration systems |
JP4677144B2 (ja) | 2001-08-31 | 2011-04-27 | 株式会社堀場製作所 | 温室効果ガス排出権換算システム |
US9005467B2 (en) | 2003-10-27 | 2015-04-14 | Honeywell International Inc. | Methods of replacing heat transfer fluids |
US20080121837A1 (en) | 2003-10-27 | 2008-05-29 | Honeywell International, Inc. | Compositions containing fluorine substituted olefins |
US20040089839A1 (en) | 2002-10-25 | 2004-05-13 | Honeywell International, Inc. | Fluorinated alkene refrigerant compositions |
US8033120B2 (en) | 2002-10-25 | 2011-10-11 | Honeywell International Inc. | Compositions and methods containing fluorine substituted olefins |
US20120097885A9 (en) | 2003-10-27 | 2012-04-26 | Honeywell International Inc. | Compositions Containing Difluoromethane and Fluorine Substituted Olefins |
US7279451B2 (en) | 2002-10-25 | 2007-10-09 | Honeywell International Inc. | Compositions containing fluorine substituted olefins |
US9796848B2 (en) | 2002-10-25 | 2017-10-24 | Honeywell International Inc. | Foaming agents and compositions containing fluorine substituted olefins and methods of foaming |
EP2277942A3 (en) | 2002-10-25 | 2014-07-09 | Honeywell International, Incorporated. | Compositions containing fluorine substituted olefins |
US20090253820A1 (en) | 2006-03-21 | 2009-10-08 | Honeywell International Inc. | Foaming agents and compositions containing fluorine sustituted olefins and methods of foaming |
US7833433B2 (en) | 2002-10-25 | 2010-11-16 | Honeywell International Inc. | Heat transfer methods using heat transfer compositions containing trifluoromonochloropropene |
US7238299B2 (en) | 2002-11-01 | 2007-07-03 | Honeywell International Inc. | Heat transfer fluid comprising difluoromethane and carbon dioxide |
US7655610B2 (en) | 2004-04-29 | 2010-02-02 | Honeywell International Inc. | Blowing agent compositions comprising fluorinated olefins and carbon dioxide |
US9499729B2 (en) | 2006-06-26 | 2016-11-22 | Honeywell International Inc. | Compositions and methods containing fluorine substituted olefins |
US7524805B2 (en) | 2004-04-29 | 2009-04-28 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and hydrofluorocarbons |
US7413674B2 (en) | 2004-04-16 | 2008-08-19 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like trifluoroiodomethane compositions |
US7098176B2 (en) | 2004-04-16 | 2006-08-29 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-like compositions of tetrafluoropropene and pentafluoropropene |
ES2392333T3 (es) | 2004-04-16 | 2012-12-07 | Honeywell International Inc. | Composiciones de tipo azeótropo de tetrafluoropropeno y trifluoroyodometano |
US7629306B2 (en) | 2004-04-29 | 2009-12-08 | Honeywell International Inc. | Compositions comprising tetrafluoropropene and carbon dioxide |
ATE486107T1 (de) | 2004-06-28 | 2010-11-15 | Canon Kk | Wässrige tinte, wässriger tintensatz, tintenpatrone, tintenstrahlaufzeichner, tintenstrahlaufzeichnungsverfahren und bilderzeugungsverfahren |
US7569170B2 (en) | 2005-03-04 | 2009-08-04 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions comprising a fluoroolefin |
EP3351609B1 (en) | 2005-03-04 | 2020-08-26 | The Chemours Company FC, LLC | Method for replacing a high gwp refrigerant by compositions comprising hfc-1234yf |
US20060243945A1 (en) * | 2005-03-04 | 2006-11-02 | Minor Barbara H | Compositions comprising a fluoroolefin |
US20060243944A1 (en) | 2005-03-04 | 2006-11-02 | Minor Barbara H | Compositions comprising a fluoroolefin |
TWI558685B (zh) | 2005-06-24 | 2016-11-21 | 哈尼威爾國際公司 | 含有經氟取代之烯烴之組合物 |
WO2007035697A1 (en) | 2005-09-20 | 2007-03-29 | The Government Of The United States Of America, As Represented By The Secretary, Department Of Health And Human Services | Use of real time pcr for detection of allelic expression |
WO2007053697A2 (en) | 2005-11-01 | 2007-05-10 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions comprising fluoroolefins and uses thereof |
US7718089B2 (en) | 2005-11-01 | 2010-05-18 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Solvent compositions comprising unsaturated fluorinated hydrocarbons |
US7708903B2 (en) * | 2005-11-01 | 2010-05-04 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions comprising fluoroolefins and uses thereof |
US20070210276A1 (en) | 2006-03-10 | 2007-09-13 | Honeywell International Inc. | Method for generating pollution credits |
US20070210275A1 (en) | 2006-03-10 | 2007-09-13 | Honeywell International Inc. | Method for generating pollution credits |
CA2646990C (en) | 2006-03-21 | 2018-02-20 | Honeywell International Inc. | Foaming agents containing fluorine substituted unsaturated olefins |
GB0614067D0 (en) | 2006-07-17 | 2006-08-23 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer compositions |
DE202007008291U1 (de) | 2006-06-17 | 2007-10-18 | Ineos Fluor Holdings Ltd., Runcorn | Wärmeübertragungszusammensetzungen |
US8377327B2 (en) | 2006-06-27 | 2013-02-19 | E I Du Pont De Nemours And Company | Tetrafluoropropene production processes |
KR20090027771A (ko) | 2006-07-12 | 2009-03-17 | 솔베이 플루오르 게엠베하 | 플루오로에테르 화합물을 이용한 가열 및 냉각 방법, 이에 적당한 조성물 및 그들의 용도 |
GB0614080D0 (en) | 2006-07-17 | 2006-08-23 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer compositions |
CN101827912A (zh) | 2006-09-01 | 2010-09-08 | 纳幕尔杜邦公司 | 用于通过闭环循环使选定的热传递流体循环的方法 |
US8070355B2 (en) | 2006-09-15 | 2011-12-06 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Method of detecting leaks of fluoroolefin compositions and sensors used therefor |
GB0623551D0 (en) | 2006-11-27 | 2007-01-03 | Rpl Holdings Ltd | Refringement extenders for HCFL 22 |
WO2008065011A1 (en) | 2006-11-29 | 2008-06-05 | Solvay Fluor Gmbh | Compositions comprising unsaturated hydrofluorocarbon compounds, and methods for heating and cooling using the compositions |
US7807074B2 (en) | 2006-12-12 | 2010-10-05 | Honeywell International Inc. | Gaseous dielectrics with low global warming potentials |
RU2447120C2 (ru) | 2006-12-15 | 2012-04-10 | Е.И.Дюпон Де Немур Энд Компани | Композиции, содержащие 1,2,3,3,3-пентафторпропен с соотношением z- и е-изомеров, оптимизированным для эффективности охлаждения |
EP2412753B1 (en) | 2007-03-29 | 2016-10-19 | Arkema Inc. | Closed cell foam and process |
CA2681602C (en) | 2007-03-29 | 2014-10-28 | Arkema Inc. | Hydrofluoropropene blowing agents for thermoplastics |
PL2129714T3 (pl) | 2007-03-29 | 2012-04-30 | Arkema Inc | Kompozycja środka porotwórczego złożona z fluoropropenu i chlorofluoroolefiny |
JP2010526982A (ja) | 2007-05-11 | 2010-08-05 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 蒸気圧縮熱搬送システム中の熱交換方法、ならびに二列蒸発器または二列凝縮器を使用した中間熱交換器を含む蒸気圧縮熱交換システム |
EP2156158A1 (en) | 2007-06-21 | 2010-02-24 | E. I. Du Pont de Nemours and Company | Method for leak detection in heat transfer system |
JP5599706B2 (ja) * | 2007-06-27 | 2014-10-01 | アーケマ・インコーポレイテッド | 安定化ヒドロクロロフルオロオレフィンおよびヒドロフルオロオレフィン |
US8628681B2 (en) | 2007-10-12 | 2014-01-14 | Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. | Heat transfer compositions |
US8333901B2 (en) | 2007-10-12 | 2012-12-18 | Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. | Heat transfer compositions |
WO2009047542A1 (en) | 2007-10-12 | 2009-04-16 | Ineos Fluor Holdings Limited | Heat transfer compositions |
WO2009047535A2 (en) | 2007-10-12 | 2009-04-16 | Ineos Fluor Holdings Limited | Heat transfer compositions |
US8512591B2 (en) | 2007-10-12 | 2013-08-20 | Mexichem Amanco Holding S.A. De C.V. | Heat transfer compositions |
US8066900B2 (en) * | 2007-12-14 | 2011-11-29 | 3M Innovative Properties Company | Azeotropic-like compositions with 1,1,1,2,3,3-hexafluoro-3-methoxy-propane and 1-bromopropane |
JP2009257652A (ja) | 2008-02-29 | 2009-11-05 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
JP2009257655A (ja) | 2008-03-04 | 2009-11-05 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
PL2247562T3 (pl) | 2008-03-07 | 2018-03-30 | Arkema, Inc. | Zastosowanie R-1233 w cieczowych urządzeniach chłodzących |
US9994751B2 (en) | 2008-04-30 | 2018-06-12 | Honeywell International Inc. | Absorption refrigeration cycles using a LGWP refrigerant |
FR2932493B1 (fr) | 2008-06-11 | 2010-07-30 | Arkema France | Compositions a base d'hydrofluoroolefines |
FR2932492B1 (fr) | 2008-06-11 | 2010-07-30 | Arkema France | Compositions a base d'hydrofluoroolefines |
FR2932494B1 (fr) | 2008-06-11 | 2011-02-25 | Arkema France | Compositions a base d'hydrofluoroolefines |
WO2010002023A1 (en) | 2008-07-01 | 2010-01-07 | Daikin Industries, Ltd. | REFRIGERANT COMPOSITION COMPRISING DIFLUOROMETHANE (HFC32), 2,3,3,3-TETRAFLUOROPROPENE (HFO1234yf) AND 1,1,1,2-TETRAFLUOROETHANE (HFC134a) |
PL2324092T3 (pl) | 2008-07-01 | 2012-09-28 | Daikin Ind Ltd | Kompozycja czynnika chłodniczego zawierająca 1,1,1,2-tetrafluoroetan (HFC134a) i 2,3,3,3-tetrafluoropropen (HFO1234yf) |
PT3498802T (pt) | 2008-07-30 | 2021-09-21 | Honeywell Int Inc | Utilização de uma composição consistindo de difluorometano e hfo-1234yf |
US20100119460A1 (en) | 2008-11-11 | 2010-05-13 | Honeywell International Inc. | Azeotrope-Like Compositions Of 2,3,3,3-Tetrafluoropropene And 3,3,3-Trifluoropropene |
MX2011005211A (es) | 2008-11-19 | 2011-06-01 | Du Pont | Composiciones de tetrafluoropropeno y sus usos. |
US20100122545A1 (en) | 2008-11-19 | 2010-05-20 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Tetrafluoropropene compositions and uses thereof |
KR20110099702A (ko) | 2008-12-02 | 2011-09-08 | 멕시켐 아만코 홀딩 에스.에이. 데 씨.브이. | 열전달 조성물 |
JP2012513527A (ja) | 2008-12-23 | 2012-06-14 | シュリーブ ケミカル プロダクツ インコーポレーテッド | 冷媒潤滑剤組成物 |
JP5684730B2 (ja) | 2009-01-29 | 2015-03-18 | アーケマ・インコーポレイテッド | テトラフルオロプロペン系発泡剤組成物 |
GB0906547D0 (en) * | 2009-04-16 | 2009-05-20 | Ineos Fluor Holdings Ltd | Heat transfer compositions |
EP2427527B1 (en) | 2009-05-08 | 2015-10-21 | Honeywell International Inc. | Heat transfer compositions and methods |
WO2010129461A2 (en) | 2009-05-08 | 2010-11-11 | Honeywell International Inc. | Hydrofluorocarbon refrigerant compositions for heat pump water heaters |
JP2012530186A (ja) | 2009-06-15 | 2012-11-29 | ハネウェル・インターナショナル・インコーポレーテッド | トリフルオロニトロメタンを含む組成物及び方法 |
US7829748B1 (en) | 2009-09-21 | 2010-11-09 | Honeywell International Inc. | Process for the manufacture of 1,3,3,3-tetrafluoropropene |
CN101864276A (zh) | 2010-06-03 | 2010-10-20 | 集美大学 | 环保型制冷剂 |
CN102947410B (zh) * | 2010-06-22 | 2016-11-09 | 阿科玛股份有限公司 | 具有多种氢氟烷和一种氢氟烯烃的热传递组合物 |
-
2010
- 2010-02-16 GB GBGB1002622.7A patent/GB201002622D0/en not_active Ceased
-
2011
- 2011-02-15 CN CN201180009638.6A patent/CN102762685B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2011-02-15 AU AU2011217059A patent/AU2011217059B2/en not_active Ceased
- 2011-02-15 WO PCT/GB2011/000197 patent/WO2011101617A2/en active Application Filing
- 2011-02-15 BR BR112012020510A patent/BR112012020510A2/pt not_active IP Right Cessation
- 2011-02-15 JP JP2012553384A patent/JP2013519775A/ja active Pending
- 2011-02-15 KR KR1020127024063A patent/KR20130040784A/ko not_active Application Discontinuation
- 2011-02-15 MX MX2012009137A patent/MX2012009137A/es active IP Right Grant
- 2011-02-15 RU RU2012139637/05A patent/RU2563275C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2011-02-15 EP EP11710003A patent/EP2536806A2/en not_active Withdrawn
- 2011-02-15 CA CA2789351A patent/CA2789351A1/en not_active Abandoned
- 2011-02-15 US US13/579,441 patent/US9175202B2/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2042710C1 (ru) * | 1990-09-28 | 1995-08-27 | Дзе Лабризол Корпорейшн | Охлаждающая жидкость |
RU2334776C2 (ru) * | 2002-11-29 | 2008-09-27 | Е.И.Дюпон Де Немур Энд Компани | Хладагенты для холодильных установок |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2536806A2 (en) | 2012-12-26 |
GB201002622D0 (en) | 2010-03-31 |
CN102762685B (zh) | 2015-11-25 |
RU2012139637A (ru) | 2014-03-27 |
KR20130040784A (ko) | 2013-04-24 |
MX2012009137A (es) | 2012-10-01 |
WO2011101617A2 (en) | 2011-08-25 |
AU2011217059B2 (en) | 2014-02-27 |
CN102762685A (zh) | 2012-10-31 |
JP2013519775A (ja) | 2013-05-30 |
AU2011217059A1 (en) | 2012-09-06 |
BR112012020510A2 (pt) | 2018-04-10 |
CA2789351A1 (en) | 2011-08-25 |
US20130193368A1 (en) | 2013-08-01 |
US9175202B2 (en) | 2015-11-03 |
WO2011101617A3 (en) | 2011-12-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2563275C2 (ru) | Теплопередающие композиции | |
RU2547118C2 (ru) | Теплообменные композиции | |
US10266736B2 (en) | Heat transfer compositions | |
RU2557604C2 (ru) | Теплопередающие композиции | |
KR101229259B1 (ko) | 열전달 조성물 | |
US8628681B2 (en) | Heat transfer compositions | |
US9187683B2 (en) | Heat transfer compositions | |
US8512591B2 (en) | Heat transfer compositions | |
JP2013032527A (ja) | 熱伝達組成物 | |
MX2012009376A (es) | Composiciones de transferencia de calor. | |
US20120305830A1 (en) | Heat transfer compositions | |
WO2014128442A2 (en) | Heat transfer compositions | |
RU2575455C2 (ru) | Теплообменные композиции | |
GB2510801A (en) | Compositions |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20170216 |