MX2012009137A - Composiciones de transferencia de calor. - Google Patents

Abstract

La presente invención proporciona una composición de transferencia del calor que comprende el trans-1,3,3,3,-tetrafluor opropeno (R-1234ze(E)), fluoroetano (R-161) y un tercer componente seleccionado del difluorometano (R-32) y/o el 1,1-difluoroetano (R-152a).

Description

COMPOSICIONES DE TRANSFERENCIA DE CALOR Descripción de la Invención La invención se refiere a composiciones de transferencia de calor, y en particular a composiciones de transferencia de calor que pueden ser adecuadas como reemplazos para los refrigerantes existentes tales como R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 y R-404a.

El listado o descripción de un documento publicado previamente o cualesquiera antecedentes en la descripción no necesariamente deben ser tomados como un reconocimiento de que un documento o un antecedente sea parte del estado del arte o que es de un conocimiento general común.

Los sistemas de refrigeración mecánica y los dispositivos de transferencia de calor relacionados tales como bombas de calor y sistemas de aire acondicionado ya son bien conocidos. En tales sistemas, un refrigerante líquido se evapora a presión baja extrayendo el calor de la zona circundante. El vapor resultante luego es comprimido y se hace pasar hasta un condensador en donde el mismo se condensa y expulsa el calor a una segunda zona, el condensado es regresado a través de una válvula de expansión al evaporador, completándose así el ciclo. La energía mecánica requerida para la compresión del vapor y el bombeo del líquido, son REF.233633 provistos, por ejemplo, por un motor eléctrico o un motor de combustión interna.

Además de tener un punto de ebullición adecuado y un calor latente de vaporización, elevado, las propiedades preferidas en un refrigerante incluyen una toxicidad baja, no flamabilidad, no corrosividad, estabilidad elevada y exentos de olores desagradables. Otras propiedades deseables son una compresibilidad facilitada a presiones abajo de 25 bares, una temperatura de descarga baja durante la compresión, una capacidad de refrigeración elevada, una eficiencia elevada (un coeficiente elevado de funcionamiento) y una presión del evaporador en exceso de 1 bar a la temperatura de evaporación deseada.

El diclorodifluorometano (refrigerante R-12) posee una combinación adecuada de propiedades y durante muchos años fue el refrigerante utilizado más ampliamente. Debido al interés internacional de que los clorofluorocarburos parcial y totalmente halogenados están dañando la capa de ozono protectora de la tierra, existe un acuerdo general de que su fabricación y uso deben ser restringidos severamente y eventualmente ser retirados por fases completamente. El uso del diclorodifluorometano fue retirado por fases en los años 1990.

El clorodifluorometano (R-22) fue introducido como un reemplazo para el R-12 a causa de su potencial más bajo de agotamiento del ozono. Después se descubrió que el R-22 es un potente gas de invernadero, su uso también está siendo descontinuado .

Aunque los dispositivos de transferencia del calor del tipo al cual se refiere la presente invención son sistemas esencialmente cerrados, la pérdida de refrigerante a la atmósfera puede ocurrir debido a la fuga durante la operación del equipo o durante los procedimientos de mantenimiento. Por lo tanto, es importante reemplazar los refrigerantes de clorofluorocarburos parcial y totalmente halogenados por materiales que tengan potenciales cero de agotamiento del ozono.

Además de la posibilidad de agotamiento del ozono, se ha sugerido que las concentraciones significativas de los refrigerantes de halocarburos en la atmósfera podrían contribuir al calentamiento global (el así llamado efecto de invernadero) . Por lo tanto, es deseable utilizar refrigerantes que tengan tiempos de vida atmosféricos relativamente breves como un resultado de su capacidad para reaccionar con otros constituyentes atmosféricos tales como los radicales hidroxilo o como un resultado de la degradación facilitada por medio de los procesos fotolíticos.

Los refrigerantes R-410A y R-407 (incluyendo R-407A, R-407B y R-407C) han sido introducidos como refrigerantes de reemplazo para el R-22. Sin embargo, los refrigerantes de R-22, R-410A y R-407 todos tienen un potencial de calentamiento global elevado (GWP, por sus siglas en inglés, también conocido como un potencial de calentamiento de invernadero) .

El 1, 1, 1, 2-tetrafluoroetano (refrigerante R-134a) fue introducido como un refrigerante de reemplazo para R-12. Sin embargo, a pesar de no tener un potencial de agotamiento del ozono significativo, el R-134a tiene un GWP de 1300. Podría ser deseable encontrar reemplazos para R-134a que tengan un GWP inferior.

El R-152a (1 , 1-difluoroetano) ha sido identificado como una alternativa al R-134a. El mismo es algo más eficiente que el R-134a y tiene un potencial de calentamiento de invernadero de 120. Sin embargo, la flamabilidad del R-152a se ha juzgado demasiado elevada, por ejemplo para permitir su uso seguro eñ los sistemas de aire acondicionado movibles. En particular, se cree que su límite flamable inferior en el aire es demasiado bajo, sus velocidades de la flama son demasiado elevadas, y su energía de encendido es demasiado baja.

Por consiguiente, existe una necesidad de proporcionar refrigerantes alternativos que tengan propiedades mejoradas tales como una flamabilidad baja. La química de combustión de los fluorocarburos es compleja e impredecible . No siempre es el caso de que el mezclado de un fluorocarburo no flamable con un fluorocarburo flamable reduzca la flamabilidad del fluido o reduzca el intervalo de las composiciones flamables en el aire. Por ejemplo, los inventores han encontrado que si el R-134a no flamable es mezclado con el R-152a flamable, el límite flamable inferior de la mezcla se altera de una manera que no es predecible. La situación se vuelve aún más compleja y menos predecible si se consideran composiciones ternarias o cuaternarias .

También existe una necesidad de proporcionar refrigerantes alternativos que puedan ser utilizados en los dispositivos existentes tales como los dispositivos de refrigeración con una modificación pequeña o ninguna modificación .

El R-1234yf ( 2 , 3 , 3 , 3 -tetrafluoropropeno) ha sido identificado como un refrigerante alternativo candidato para reemplazar el R-134a en ciertas aplicaciones, especialmente en aplicaciones de aire acondicionado móvil o en aplicaciones de bombas de calor. Su GWP es de aproximadamente 4. El R-1234yf es flamable pero sus características de flamabilidad generalmente se consideran como aceptables para algunas aplicaciones incluyendo el acondicionamiento del aire móvil o las bombas de calor. En particular, cuando se compara con el R-152a, su límite de flamabilidad inferior es más elevado, su energía de encendido mínima es más elevada y la velocidad de la flama en el aire es significativamente inferior que aquella del R-152a.

El impacto ambiental de la operación en el sistema de refrigeración o de aire acondicionado, en términos de las emisiones de los gases de invernadero, debe ser considerado con referencia no solamente al GWP así llamado "directo" , sino también con referencia a las emisiones así llamadas "indirectas", significando aquellas emisiones de dióxido de carbono que resultan del consumo de la electricidad o del combustible para operar el sistema. Varias características métricas de este impacto de GWP total han sido desarrolladas, incluyendo aquellas conocidas como el análisis del Impacto del Calentamiento Equivalente Total (TEWI, por sus siglas en inglés) , o el análisis de la Producción del Carbón del Ciclo de Vida (LCCP, por sus siglas en inglés) . Ambas de estas mediciones incluyen la estimación del efecto del GWP del refrigerante y la eficiencia de la energía sobre el impacto del calentamiento total.

La eficiencia de la energía y la capacidad de refrigeración del R-1234yf se encontró que va a ser significativamente inferior que aquella del R-134a y además el fluido se ha encontrado que exhibe una caída de presión incrementada en la tubería del sistema y los intercambiadores de calor. Una consecuencia de esto es que para utilizar el R-1234yf y lograr una eficiencia -energética y un funcionamiento de enfriamiento equivalente al R-134a, se requiere una complejidad incrementada del equipo y un tamaño incrementado de la tubería, conduciendo a un incremento en las emisiones indirectas asociadas con el equipo. Además, la producción del R-1234yf se piensa que va a ser más compleja y menos eficiente en su uso de las materias primas (fluoradas y cloradas) que el R-134a. Así, la adopción del R-1234yf para reemplazar el R-134a consumirá más materias primas y conducirá a más emisiones indirectas de gases de invernadero que lo que lo hace el R-134a.

Algunas tecnologías existentes diseñadas para el R-134a pueden no ser capaces de aceptar aún la flamabilidad reducida y algunas composiciones de transferencia del calor (cualquier composición que tenga un GWP de menos de 150 se cree que va a ser flamable hasta algún grado) .

Un objeto principal de la presente invención es por lo tanto proporcionar una composición de transferencia del calor que se pueda utilizar por sí misma o que sea adecuada como un reemplazo para los usos de ref igeración existentes que deben tener un GWP reducido, teniendo todavía una capacidad y eficiencia energética (que puedan ser expresadas convenientemente como el "Coeficiente de Funcionamiento") idealmente dentro del 10 % de los valores, por ejemplo de aquellos obtenidos utilizando los ref igerantes existentes (por ejemplo R-134a, R-152a, R-1234yf, ,R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507 y R-404a) , y preferentemente dentro de menos del 10 % (por ejemplo aproximadamente 5%) de estos valores. Ya se sabe en el arte que las diferencias de este orden entre los fluidos se pueden resolver usualmente por el rediseño de las características operativas del equipo y del sistema. La composición también debe tener idealmente una toxicidad reducida y una flamabilidad aceptable.

La materia objeto de la invención resuelve las deficiencias anteriores por la provisión de una composición de transferencia del calor que comprende el trans-1 , 3 , 3 , 3 -tetrafluoropropeno (R-1234ze (E) ) , fluoroetano (R-161) y un tercer componente seleccionado del difluorometano (R-32) y/o 1 , 1-difluoroetano (R-152a) . Esto será referido aquí posteriormente como la composición de la invención, a menos que se establezca de otra manera.

La totalidad de las substancias químicas descritas aquí están disponibles comercialmente . Por ejemplo, las substancias fluoroquímicas pueden ser obtenidas de Apollo Scientific (UK) .

Cuando se utilicen aquí, la totalidad de las cantidades en porcentaje mencionadas en las composiciones de aquí, incluyendo en las reivindicaciones, son en peso basado en el peso total de las composiciones, a menos que se establezca de otra manera.

Típicamente, las composiciones de la invención contienen hasta aproximadamente 30 % en peso del tercer componente .

Adecuadamente, las composiciones de la invención contienen hasta aproximadamente 30 % en peso del R-161.

Convenientemente, las composiciones de la invención contienen desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 30 % en peso del R-32, desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 30 % en peso del R-161, y desde aproximadamente 60 hasta aproximadamente 94 % en peso de R-1234ze (E) .

En un aspecto, las composiciones de la invención consisten esencialmente del R-1234ze(E), R-161 y un tercer componente seleccionado del R-32 y/o R-152a.

Por el término "que consiste esencialmente de", se entiende que las composiciones de la invención substancialmente no contienen ningunos otros componentes, particularmente ningunos compuestos de (hidro) (fluoro) adicionales (por ejemplo (hidro) ( fluoro) alcanos o (hidro) (fluoro) alquenos) que se sabe que van a ser utilizados en las composiciones de transferencia del calor. Se incluye el término "que consiste de" dentro del significado de "que consiste esencialmente de".

Para evitar la duda, cualquiera de las composiciones de la invención descritas aquí, incluyendo aquellas con las cantidades definidas específicamente de los componentes, pueden consistir esencialmente de (o que consisten de) , los componentes definidos en estas composiciones .

En una modalidad preferida, el tercer componente es seleccionado de R-32 o R-152a.

En una modalidad, las composiciones de la invención comprenden, preferentemente que consisten esencialmente de, R-1234ze(E), R-161 y R-32 (es decir una mezcla ternaria del R-1234ze (E) /R-161/R-32) .

Las mezclas de R-1234ze (E) /R-161/R-32 adecuadas, contienen desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 30 % en peso de R-161, desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 12 % en peso de R-32, y desde aproximadamente 58 hasta aproximadamente 93 % en peso de R-1234ze(E) .

Preferentemente, las mezclas de R-1234ze (E) /R-161/R-32 contienen desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 25 % en peso de R-161, desde aproximadamente 3 hasta aproximadamente 12 % en peso del R-32, y desde aproximadamente 63 hasta aproximadamente 92 % en peso del R-1234ze(E) .

Ventajosamente, las mezclas de R-1234ze (E) /R-161/R-32 contienen desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 20 % en peso del R-161, desde aproximadamente 4 hasta aproximadamente 12 % en peso del R-32, y desde aproximadamente 68 hasta aproximadamente 91 % , en peso del R-1234ze (E) .

Un grupo preferido adicional de las mezclas de R-1234ze (E) /R-161/R-32 contiene desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 15 % en peso de R-161, desde aproximadamente 6 hasta aproximadamente 12 % en peso del R-32, y desde aproximadamente 73 hasta aproximadamente 89 % en peso del R-1234ze (E) .

En otra modalidad, las composiciones de la invención comprenden, preferentemente consisten de manera esencial de, R-1234ze(E), R-161, y R-152a (es decir, una mezcla ternaria del R-1234ze (E) /R- 161/R- 152a) .

Las' mezclas de R-1234ze (E) /R-16l/R-152a adecuadas contienen desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 20 % en peso de R-161, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 30 % en peso de R-152a, y desde aproximadamente 50 hasta aproximadamente 93 % en peso de R-1234ze (E) .

Un grupo preferido de las mezclas de R-1234ze (E) /R-161/R- 152a contiene desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 16 % en peso de R-161, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 30 % en peso de $-152a, y desde aproximadamente 54 hasta aproximadamente 93 % en peso de R-1234ze (E) .

Ventajosamente, las mezclas de R-1234ze (E) /R-161/R-152a contienen desde aproximadamente 10 hasta aproximadamente 20 % en peso de R-161, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 25 % en peso de R-152a, y desde aproximadamente 55 hasta aproximadamente 85 % en peso de R-1234ze (E) .

Convenientemente, las mezclas de R-1234ze (E) /R-16l/R-152a contienen desde aproximadamente 12 hasta aproximadamente 20 % en peso de R-161, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 20 % en peso de R-152a, y desde aproximadamente 60 hasta aproximadamente 83 % en peso de R-1234ze (E) .

Un grupo preferido adicional de mezclas de R-1234ze (E) /R- 161/R- 152a contiene desde aproximadamente 14 hasta aproximadamente 20 % en peso de R-161, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 15 % en peso de R-152a, y desde aproximadamente 65 hasta aproximadamente 81 % en peso de R-1234ze(E) .

Ventajosamente, las mezclas de R-1234ze (E) /R-161/R-152a contienen desde aproximadamente 16 hasta aproximadamente 20 % en peso de R-161, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 12 % en peso de R-152a, y desde aproximadamente 68 hasta aproximadamente 79 % en peso de R-1234ze (E) .

Para evitar esta duda, se va a entender que los valores superiores o inferiores establecidos para los intervalos de las cantidades de los componentes en las composiciones de la invención pueden ser intercambiados de cualquier manera, siempre que los intervalos resultantes estén considerados dentro del alcance más amplio de la invención.

En una modalidad, las composiciones de la invención contienen adicionalmente el 1 , 1 , 1 , 2 -tetrafluoroetano (R-134a) . Por consiguiente, las composiciones de la invención pueden comprender el R-1234ze (E) ; R-161; un tercer componente seleccionado del difluorometano R-32 y/o el R-152a; y R-134. El R-134a típicamente es incluido para reducir la flamabilidad de las composiciones de la invención.

Si el R-134a está presente, entonces las composiciones resultantes típicamente contienen hasta aproximadamente 50 % en peso del R-134a, preferentemente desde aproximadamente 25 % hasta aproximadamente 40 % en peso del R-134a. El resto de la composición contendrá el R-161, R-1234ze(E) y R-32/R-152a adecuadamente en proporciones preferidas semejantes como se describió aquí anteriormente .

Por ejemplo, una mezcla de R-1234ze (E) /R-161/R-32/R-134a puede contener desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 15 % en peso de R-32, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 15 % en peso de R-161, desde aproximadamente 25 hasta aproximadamente 50 % de R-134a, y el resto es R-1234ze(E).

Si la proporción del R-134a en la mezcla de R-1234ze (E) /R-161/R-32/R-134a es desde aproximadamente 40 % en peso, entonces el resto de la composición típicamente contiene desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 8 % en peso de R-32, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 12 % en peso de R-161, y el resto es R-1234ze(E) .

Una mezcla de R-1234ze(E)/R-161/R-152a/R-134a puede contener desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 15 % en peso de R-152a, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 15 % en. peso de R-161, desde aproximadamente 25 hasta aproximadamente 50 % de R-134a, y el resto es R-1234ze (E) .

Si la proporción de R-134a en la mezcla de R-1234ze (E) /R-16l/R-152a/R-134a es de aproximadamente 40 % en peso, entonces el resto de la composición típicamente contiene desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 10 % en peso de R-152a, desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 10 % de R-161, y el resto es R-1234ze(E) .

Una aplicación preferida . de los fluidos de la invención es para el acondicionamiento del aire de los automóviles y sistemas de bombas de calor instalados en vehículos de propulsión eléctricos e híbridos, en donde el sistema de a/c se puede requerir que proporcione calor a la cabina por el accionamiento como una bomba de calor en las condiciones de invierno. Ya se' sabe que para la operación exitosa de tal bomba de calor para un automóvil, el refrigerante debe tener una volatilidad y una capacidad más elevadas comparado con el R-134a, preferentemente de tal modo que la presión de vapor del refrigerante sea más elevada que 1 bar a -30 °C. Esta restricción surge de la necesidad de que sea capaz de operar el equipo en un modo de bomba de calor en donde las condiciones ambientales externas corresponden a las condiciones de invierno Europeas o de América del Norte.

Las composiciones ternarias y cuaternarias de la invención que comprenden tanto el R-32 como el R-161 y que tienen un contenido combinado de (R-32 y R-161) mayor que aproximadamente 11 % p/p se ha encontrado que exhiben presiones de vapor mayores que 100 kPa a -30 °C y por consiguiente son de utilidad particular.

Típicamente, las composiciones de la invención que contienen el R-134a son no flamables a una temperatura de prueba de 60 °C utilizando la metodología de ASHRAE 34.

Las composiciones de la invención convenientemente no comprenden substancialmente nada de R-1225 (pentafluoropropeno) , convenientemente no contienen substancialmente nada de R-1225ye (1,2,3,3,3-pentafluoropropeno) o el R-1225zc (1,1,3,3,3-pentafluoropropeno) , tales compuestos pueden tener problemas de toxicidad asociados.

Por " substancialmente nada", se incluye el significado de que las composiciones de la invención contienen 0.5 % en peso o menos del componente establecido, preferentemente 0.1 % o menor, con base en el peso total de la composición.

Las composiciones de la invención pueden contener substancialmente nada de: (i) 2 , 3 , 3 , 3-tetrafluoropropeno (R-1234yf) , (ii) cis-1, 3 , 3 , 3-tetrafluoropropeno (R-1234ze (Z) ) , y/o (iii) 3 , 3 , 3 -tetrafluoropropeno (R-1243zf). Las composiciones de la invención tienen un potencial cero de agotamiento del ozono.

Preferentemente, las composiciones de la invención (por ejemplo aquellas que son reemplazos de refrigerantes adecuados para el R-134a, R-1234yf.o el. R-152a) tienen un GWP que es menor que 1300, preferentemente menor que 1000, más preferentemente menor que 500, 400, 300 o 200, especialmente menor que 150 o 100, aún menor que 50 en algunos casos. A menos que se establezca de otra manera, los valores del Tercer Reporte de Evaluación (TAR, por sus siglas en inglés) del Panel Intergubernamental sobre el Cambio de Clima (IPCC, por sus siglas en inglés) del GWP han sido utilizados aquí.

Ventajosamente, las composiciones son de un riesgo de flamabilidad reducido cuando se compara con los componentes flamables individuales de las composiciones, por ejemplo R-161, R-32 y/o R-152a. Preferentemente, las composiciones son de un riesgo de flamabilidad reducido cuando se comparan con R-1234yf .

En un aspecto, las composiciones tienen uno o más de (a) un límite flamabilidad inferior más elevado,- (b) una energía de encendido más elevada; o (c) una velocidad de la flama inferior comparado con el R-161, R-32, R-152a, o R-1234yf.

La flamabilidad puede ser determinada de acuerdo con el Estándar 34 de ASHRAE que incorpora el Estándar E-681 del ASTM con una metodología de prueba como por Addendum 34p fechado en el 2004, el contenido completo del cual es incorporado aquí para referencia.

En algunas aplicaciones, puede no ser necesario para la formulación que sea clasificada como no flamable por la metodología de ASHRAE 34; es posible desarrollar fluidos cuyos límites de flamabilidad serán reducidos suficientemente en el aire para hacerlos seguros para su uso en la aplicación, por ejemplo si no es físicamente posible hacer una mezcla flamable por la fuga de la carga del equipo de refrigeración hacia el entorno. Se ha encontrado que el efecto de agregar el R-1234ze(E) y el R-32/R-152a al refrigerante flamable R-161 es para modificar la flamabilidad en las mezclas en el aire de esta manera.

El deslizamiento de la temperatura, que se puede considerar como la diferencia entre las temperaturas del punto de burbujeo y el punto de rocío de una mezcla zeotrópica (no azeotrópica) a una presión constante, es una característica de un refrigerante; si se desea reemplazar un fluido con una mezcla entonces es frecuentemente preferible tener un deslizamiento semejante o reducido en el fluido alternativo. En una modalidad, las composiciones de la invención son zeotrópicas.

Convenientemente, el deslizamiento de la temperatura (en el evaporador) de las composiciones de la invención es menor que aproximadamente 10 K, preferentemente menor que aproximadamente 5 K.

Ventajosamente, la capacidad de refrigeración volumétrica de las composiciones de la invención es de al menos 85 % del fluido refrigerante existente que el mismo está reemplazando, preferentemente de al menos 90 % o aún de al menos 95 %.

Las composiciones de la invención típicamente tienen una capacidad de refrigeración volumétrica que es de al menos 90% de aquella del R-1234yf. Preferentemente, las composiciones de la invención tienen una capacidad de refrigeración volumétrica que es de al menos 95 % de aquella-del R-1234yf, por ejemplo desde aproximadamente 95 % hasta aproximadamente 120 % de aquella del R-1234yf.

En una modalidad, la eficiencia del ciclo (Coeficiente de Funcionamiento, COP) de las composiciones de la invención está dentro de aproximadamente 5 % o aún mejor que el fluido refrigerante existente que el mismo está reemplazando .

Convenientemente, la temperatura de descarga del compresor de las composiciones de la invención está dentro de aproximadamente 15 K del fluido refrigerante existente que el mismo está reemplazando, preferentemente de aproximadamente 10 K o aún aproximadamente 5 K.

Las composiciones de la invención preferentemente tienen una eficiencia energética de al menos 95 % (preferentemente de al menos 98 %) del R-134a bajo condiciones equivalentes, mientras que tiene una caída de la presión reducida o equivalente característica y una capacidad de enfriamiento del 95 % o más elevada de los valores del R-134a. Ventajosamente, las composiciones tienen características de una eficiencia energética más elevada y de una caída de la presión inferior que el R-134a bajo condiciones equivalentes. Las composiciones también tienen ventajosamente mejores características de eficiencia energética y de La caída de la presión que el R-1234yf solo.

Las composiciones de transferencia del calor de la invención son adecuadas para su uso en los diseños existentes del equipo, y son compatibles con todas las clases de lubricante utilizadas comúnmente con los refrigerantes de HFC establecidos. Los mismos pueden ser estabilizados o compatibilizados opcionalmente con los aceites minerales por el uso de aditivos apropiados.

Preferentemente, cuando se utilice en el equipo de transferencia del calor, la composición de la invención está combinada con un lubricante.

Convenientemente, el lubricante es seleccionado del grupo que consiste de un aceite mineral, aceite de silicona, polialquil bencenos (PABs) , esteres de poliol (POEs) , polialquilen glicoles (PAGs) , ésteres de polialquilen glicol (ésteres de PAG), éteres de polivinilo (PVEs) , poli (alfa-olefinas) y combinaciones de los mismos.

Ventajosamente, el lubricante comprende además un estabilizador .

Preferentemente, el estabilizador es seleccionado del grupo que consiste de compuestos a base de dienos, fosfatos, compuestos de fenol y epóxidos, y mezclas de los mismos.

Convenientemente, la composición de la invención puede ser combinada con un retardante de la flama.

Ventajosamente, el retardante de la flama es seleccionado del grupo que consiste de tri- ( 2 -cloroetil ) -fosfato, (cloropropil) fosfato, tri- (2 , 3 -dibromopropil ) -fosfato, tri- (1 , 3-dicloropropil) -fosfato, fosfato de diamonio, varios compuestos aromáticos halogenados, óxido de antimonio, trihidrato de aluminio, cloruro de polivinilo, un yodocarburo fluorado, un bromocarburo fluorado, trifluoro yodometano, perfluoroalquil aminas, bromo-fluoroalquil aminas y mezclas de los mismos.

Preferentemente, la composición de transferencia del calor es una composición refrigerante.

En una modalidad, la invención proporciona un dispositivo para la transferencia del calor que comprende una composición de la invención.

Preferentemente, el dispositivo para la transferencia del calor es un dispositivo de refrigeración.

Convenientemente, el dispositivo para la transferencia del calor se selecciona del grupo que consiste de sistemas de aire acondicionado de un automóvil, sistemas de aire acondicionado residencial, sistemas de aire acondicionado comercial, sistemas de refrigeradores residenciales, sistemas de congeladores residenciales, sistemas de refrigeradores comerciales, sistemas de congeladores comerciales, sistemas de aire acondicionado del enfriador, sistemas de refrigeración del enfriador, y sistemas de bomba de calor comerciales o residenciales. Preferentemente, el dispositivo de transferencia del calor es un dispositivo de refrigeración o de un sistema de aire acondicionado .

Ventajosamente, el dispositivo de transferencia del calor contiene un compresor de tipo centrífugo.

La invención también proporciona el uso de una composición de la invención en un dispositivo de transferencia del calor como se describió aquí.

De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un agente de soplado que comprende una composición de la invención.

De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona una composición espumosa que comprende uno o más componentes capaces de formar espuma y una composición de la invención .

Preferentemente, los uno o más componentes capaces de formar espuma son seleccionados de los poliuretanos , polímeros termoplásticos y resinas, tales como el poliestireno, y las resinas de epoxi .

De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona una espuma que se puede obtener de la composición espumosa de la invención.

Preferentemente la espuma comprende una composición de la invención.

De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona una composición que se puede rociar, que comprende un material que va a ser rociado y un propulsor que comprende una composición de la invención.

De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un método para el enfriamiento de un artículo que comprende condensar una composición de la invención y después de esto evaporar la composición en la proximidad del artículo que va a ser enfriado.

De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona un método para el calentamiento de un artículo que comprende la condensación de una composición de la invención en la proximidad del artículo que va a ser calentado y después de esto evaporar la composición.

De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un método para extraer una substancia a partir de la biomasa, que comprende poner en contacto la biomasa con un solvente que comprende una composición de la invención, y separar la substancia del solvente .

De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona un método de limpieza de un artículo que comprende poner en contacto el artículo con un solvente que comprende una composición de la invención.

De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un método para extraer un material de una solución acuosa que comprende poner en contacto la solución acuosa con un solvente que comprende una composición de la invención, y separar el material del solvente .

De acuerdo con otro- aspecto de la invención, se proporciona un método para extraer un material de una matriz sólida particulada que comprende poner en contacto la matriz sólida particulada con un solvente, que comprende una composición de la invención, y separar el material del solvente .

De acuerdo con un aspecto adicional de la invención, se proporciona un dispositivo de generación de potencia mecánica que comprende una composición de la invención.

Preferentemente, el dispositivo de generación de la potencia mecánica está adaptado para utilizar un Ciclo de Rankine o una modificación del mismo, para generar trabajo a partir del calor.

De acuerdo con otro aspecto de la invención, se proporciona un método para retroadaptar un dispositivo de transferencia del calor que comprende la etapa de remover un fluido de transferencia del calor existente, e introducir una composición de la invención. Preferentemente, el dispositivo de transferencia del calor es un dispositivo de refrigeración o un sistema de aire acondicionado (estático) . Ventajosamente, el método comprende además la etapa de obtener una asignación de un crédito de emisión de gases de invernadero (por ejemplo dióxido de carbono) .

De acuerdo con el método de retroadaptación descrito anteriormente, un fluido de transferencia del calor existente puede ser removido totalmente del dispositivo de transferencia del calor antes de introducir una composición de la invención. Un fluido de . transferencia del calor existente puede ser también removido parcialmente de un dispositivo de transferencia del calor, seguido por la introducción de una composición de la invención.

En otra modalidad en donde el fluido de transferencia del calor existente es el R-134a, y la composición de la invención contiene R-134a, R-1234ze(E), R-161 y el tercer componente seleccionado de R-32, R-152a y mezclas de los mismos (y los componentes opcionales tales como un lubricante, un estabilizador o un retardante de la trama), R-1234ze(E), R-151, R-32 y/o R-152a, etc., pueden ser agregados al R-134a en el dispositivo de transferencia de calor, por lo cual se forman las composiciones de la invención, y el dispositivo de transferencia del calor de la invención, in situ. Algo del R-134a existente puede ser removido del dispositivo de transferencia del calor previo a la adición del R-1234ze(E), R-161, R-32 y/o R-152a, etc., para facilitar la provisión de los componentes de las composiciones de la invención en las proporciones deseadas.

Por consiguiente, la invención proporciona un método para preparar una composición y/o un dispositivo de transferencia del calor de la invención que comprende introducir el R-1234ze(E), R-161 y un tercer componente seleccionado de R-32, R-152a y mezclas de los mismos, y componentes opcionales tales como un lubricante, un estabilizador o un retardante de la flama, en un dispositivo de transferencia del calor que contiene un fluido de transferencia del calor existente que es el R-134a. Opcionalmente , al menos algo del R-134a es removido del dispositivo de transferencia del calor antes de la introducción del R-1234ze(E), R-161, R-32 y/o R-152a, etc.

Por su puesto, las composiciones de la invención también pueden ser preparadas simplemente mezclando el R-1234ze(E), el R-161, el tercer componente seleccionado de R-32, R-152a y las mezclas de los mismos, opcionalmente el R-134a (y componentes opcionales tales como un lubricante, un estabilizador o un retardante de la flama) en las proporciones deseadas. Las composiciones pueden ser agregadas entonces a un dispositivo de transferencia del calor (o utilizadas de cualquier otra manera como se definió aquí) que no contiene el R-134a o cualquier otro fluido de transferencia del calor existente, tal como un dispositivo del cual el R-134a o cualquier otro fluido de transferencia del calor existente tenga que se removido.

En un aspecto adicional de la invención, se proporciona un método para reducir el impacto ambiental que surge de la operación de un producto que comprende un compuesto o composición existente, el método comprende reemplazar al menos parcialmente el compuesto o composición existente con una composición de la invención. Preferentemente, este método comprende la etapa de obtener una asignación de un crédito por emisión de gases de invernadero .

Por impacto ambiental se incluye la generación y emisión de los gases, de calentamiento de invernadero por medio de la operación del producto.

Como es mencionado anteriormente, este impacto ambiental se puede considerar que incluye no solamente aquellas emisiones de los compuestos o composiciones que tienen un impacto ambiental significativo de la fuga u otras pérdidas, sino que también incluye la emisión de dióxido de carbono que surge de la energía consumida por el dispositivo durante su vida de trabajo útil. Tal impacto ambiental puede ser cuantificado por la medición conocida como Impacto de Calentamiento Equivalente Total (TEWI) . Esta medición ha sido utilizada en la cuantificación del impacto ambiental de ciertos equipos de aire acondicionado y de refrigeración, estacionarios, incluyendo por ejemplo los sistemas de refrigeración de los supermercados (véase, por ejemplo, http://en.wikipedia.org/wiki/Total equivalent warming impacb) .

El impacto ambiental puede además ser considerado que incluye las emisiones de gases de invernadero que surgen de la síntesis y fabricación de los compuestos y composiciones. En este caso, las emisiones de la fabricación son agregadas al consumo de energía y a los efectos de la pérdida directa para dar la medición conocida como Producción de Carbono del Ciclo de Vida (LCCP, véase por ejemplo http : //www, sae . org/events/aars/presentations/2007papasawa .pd f) . El uso del LCCP es común en la evaluación del impacto ambiental de los sistemas de aire acondicionado de un automóvil.

El (los) crédito (s) es (son) otorgado (s) por reducir las emisiones contaminantes que contribuyen al calentamiento global y pueden, por ejemplo, ser tramitados en un banco, comercializados o vendidos. Los mismos son expresados convencionalmente en una cantidad equivalente de dióxido de carbono. Por consiguiente, si la emisión de 1 kg de R-134a es evitada, entonces un crédito por emisión de 1 x 1300 = 1300 kg C02 equivalente puede ser otorgado.

En otra modalidad de la invención, se proporciona un método para generar crédito (s) por emisión de gases de invernadero que comprende (i) reemplazar un compuesto o composición existente con una composición de la invención, en donde la composición de la invención tiene un GWP inferior que el compuesto o composición existente; y (ii) obtener el crédito por la emisión de gases de invernadero para la etapa de reemplazo.

En una modalidad preferida, el uso de la composición de la invención conduce a que el equipo tenga un impacto de Calentamiento Equivalente Total inferior, y/o a una Producción de Carbono del Ciclo de Vida inferior que aquel que podría ser logrado por el uso del compuesto o composición existente.

Estos métodos pueden ser llevados a cabo sobre cualquier producto adecuado, por ejemplo en los campos del acondicionamiento del aire, la refrigeración (por ejemplo la refrigeración a temperatura baja e intermedia) , la transferencia del calor, los agentes de soplado, los aerosoles o propulsores que se pueden rociar, los dispositivos dieléctricos gaseosos, criocirugía, los procedimientos de veterinaria, procedimientos dentales, extinción de incendios, supresión de la flama, solventes (por ejemplo portadores para saborizantes y fragancias) , agentes de limpieza, tomas de aire caliente, pistolas de perdigones, substancias anestésicas tópicas, y aplicaciones de expansión. Preferentemente, el campo es el acondicionamiento del aire o la refrigeración.

Los ejemplos de los productos adecuados incluyen dispositivos de transferencia del calor, agentes de soplado, composiciones espumosas, composiciones que se pueden rociar, solventes y dispositivos de generación de potencia mecánica. En una modalidad preferida, el producto es un dispositivo de transferencia del calor, tal como un dispositivo de refrigeración o una unidad de aire acondicionado .

El compuesto o composición existente tiene un impacto ambiental como se mide por GWP y/o TE I y/o LCCP que es mayor que la composición de la invención que la misma reemplaza. El compuesto o composición existente puede comprender un compuesto de fluorocarburo, tal como un compuesto de perfluoro- , hidrofluoro- , clorofluoro- o hidroclorofluoro-carburo o la misma puede una olefina fluorada.

Preferentemente, el compuesto o composición existente es un compuesto o composición para la transferencia del calor tal como un refrigerante. Los ejemplos de los refrigerantes que pueden ser reemplazados incluyen R-134a, R-152a, R-1234yf, R-22, R-410A, R-407A, R-407B, R-407C, R507, R-22 y R-404a. Las composiciones de la invención son particularmente adecuadas como reemplazos para el R-134a, R-152a o R-1234yf.

Cualquier cantidad del compuesto o composición existente puede ser reemplazada para reducir el impacto ambiental. Esto puede depender del impacto ambiental del compuesto o composición existente que es reemplazada y el impacto ambiental de la composición de reemplazo de la invención. Preferentemente, el compuesto o composición existente en el producto es reemplazado totalmente por la composición de la invención.

La invención es ilustrada por los siguientes ejemplos no limitativos.

E emplos Funcionamiento de las mezclas de R-31/R-161/R-1234ze y R-152a/R-161/R-1234ze El funcionamiento de las composiciones ternarias seleccionadas de la invención fue estimado utilizando un modelo de propiedades termodinámicas en conjunción con un ciclo de compresión de vapor idealizado. El modelo termodinámico utilizó la ecuación de estado Peng Robinson para representar las propiedades de la fase vapor y el equilibrio del vapor- líquido de las mezclas, junto con una correlación polinomial de la variación de la entalpia del gas ideal de cada componente de las mezclas con la temperatura. Los principios detrás de esta ecuación de estado para modelar las propiedades termodinámicas y el equilibrio de vapor-líquido son explicados más completamente en The Properties of Gases and Liquids (5/a. edición) por BE Poling, JM Prausnitz y JM O'Connell pub. McGraw Hill 2000, en particular los Capítulos 4 y 8 (que son incorporados aquí para referencia) .

Los datos de las propiedades básicas requeridos para utilizar este modelo fueron: temperatura crítica y presión crítica; presión de vapor y la propiedad relacionada del factor acéntrico de Pitzer; la entalpia del gas ideal, y los datos de equilibrio de vapor-líquido medidos para los sistemas binarios R-32/R-152a; R-152a/R-1234ze (E) y R-32/R-1234ze (E) .

Los datos de las propiedades básicas (propiedades críticas, factor acéntrico, presión de vapor y entalpia del gas ideal) para R-32 y R-152a fueron tomados del software NIST REFPROP Versión 8.0, que es incorporado aquí para referencia. El punto crítico y la presión de vapor para el R-1234ze(E) fueron medidas experimentalmente . La entalpia del gas ideal para R-1234ze(E) sobre un intervalo de temperaturas fue estimado utilizando el software de modelación molecular Hyperchem 7.5, que es incorporado aquí para referencia.

Los datos del equilibro del vapor- líquido para las mezclas binarias se obtuvieron por regresión a partir de la ecuación de Peng Robinson utilizando una constante de interacción binaria incorporada en las reglas de mezclado de van der aal's, como sigue. Para el R-32 con el par binario del R-152a, los datos fueron tomados de Lee et al. J. Chem Eng Data 1999 (44) 190-192 (incorporada aquí para referencia) . Los datos del equilibrio del líquido-vapor para el R-152a con R-1234ze(E) y para R-161 con R-1234ze(E) se tomaron de WO2006/094303 página 69 (incorporado aquí para referencia) . La constante de interacción para el R-152a y el R-1234ze(E) fue ajustada para representar la composición azeotrópica implicada por estos datos a -25 °C y la constante de interacción para R-161 con R-1234ze(E) fue obtenida por regresión con respecto a los datos de la presión de burbuja para este sistema. No estuvieron disponibles ningunos datos para el equilibrio de vapor- líquido para el R-32 con R-1234ze(E) de modo que la constante de interacción para este par fue fijada en cero. Los datos de equilibrio del vapor-líquido para R-134a con R-1234ze(E) fueron medidos en un aparato de alambique de reciclaje isotérmico sobre el intervalo de composición completo de 0-100 % R-134a y sobre el intervalo de temperatura de -40 hasta +50 "C; los datos resultantes fueron obtenidos por regresión con respecto a la ecuación de Peng Robinson.

El funcionamiento de ref igeración de las composiciones ternarias seleccionadas de la invención fue modelado utilizando las siguientes condiciones del ciclo .

Temperatura de condensación (°C) 60 Temperatura de evaporación (°C) 0 Subenfriamiento (K) 5 Sobrecalentamiento (K) 5 Temperatura de succión (°C) 15 Eficiencia isentrópica 65 % Relación de depuración 4 % Trabajo (kW) 6 Diámetro de la línea de succión (mm) 16.2 Los datos del funcionamiento de refrigeración de estas composiciones son descritos en las siguientes tablas.

El funcionamiento de las composiciones ternarias es superior en la eficiencia de la energía comparada con aquella del R-1234yf . Las capacidades de enfriamiento significativamente más elevadas que R-1234yf o R-134a pueden ser logradas mientras que se mantiene el deslizamiento de la temperatura de aproximadamente 3 K o menor en el evaporador. Las composiciones de la invención que exhiben capacidades más elevadas que aproximadamente 115 % de aquella del R-1234yf bajo estas condiciones del ciclo serán de utilidad mejorada en los sistemas de aire acondicionado de un automóvil, diseñadas para operar en el modo tanto del acondicionamiento del aire (enfriamiento) como el modo de bomba de calor (calentamiento) como se describió previamente: tales composiciones de capacidad elevada inherentemente tienen una presión de vapor mayor que aproximadamente 100 kPa a -30 °C.

Tabla 1 : Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 2 % de R-32 R32 2 2 2 2 2 2 2 2 2 R161 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 93 92 90 88 86 83 78 73 68 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 2/5/93 2/6/92 2/8/90 2/10/88 2 12/86 2/15/83 2/20/78 2/25/73 2/30/63 Relación de la presión 5.79 5.24 5.74 5.73 5.71 5.68 5.66 5.63 5.57 5.52 5.47 Eficiencia volumétrica B3.6% 84.7% 83.1% 83.2% 83.4% 83.6% 83.7% 84.0% 84.4% 84.7% 85.1% Deslizamiento condensador 0.0 0.0 2.3 2.4 2.5 2.7 2.6 2.9 3.0 3.0 2.9 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 1.2 1.3 1.5 1.6 1.7 1.9 2.1 2.3 2.3 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -0.6 -0.6 -0.7 -0.8 -0.9 -1.0 -1.1 -1.1 -1.2 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 53.9 53.8 53.7 53.7 53.6 53.6 53.5 53.5 53.5 P condensador (bares) 16.88 16.46 13.84 13.98 14.27 14.55 14.82 15.22 15.84 16.42 16.97 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.41 2.44 2.50 2.56 2.62 2.70 2.84 2.98 3.10 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 120.17 121.75 124.91 128.04 131.15 135.77 143.41 150.95 158.42 COP 2.03 1.91 2.03 2.04 2.04 2.05 2.05 2.06 2.07 2.07 2.08 T descarga (°C) 99.15 92.88 91.63 92.16 93.20 94.21 95.19 96.61 98.85 100.97 102.97 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 179.75 177.41 172.93 168.70 164.70 159.09 150.62 143.10 136.35 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 16.10 15.88 15.47 15.09 14.74 14.25 13.53 12.92 12.38 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1342 1360 1396 1431 1465 1516 1596 1672 1744 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 1192 1164 11 13 1066 1022 963 878 806 745 GWP (base TAR) 17 17 17 17 18 18 18 18 19 Relación flúor = F/(F+H) 0.607 0.597 0.578 0.559 0.541 0.516 0.478 0.444 0.413 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 87.2% 88.3% 90.7% 92.9% 95.2% 98.4% 103.6% 108.6% 113.3% COP relativa 106.0% 100.0% 106.4% 106.6% 106.8% 107.1% 107.3% 107.6% 108.0% 108.3% 108.6% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 96.2% 94.0% 89.8% 86.0% 82.5% 77.7% 70.8% 65.1% 60.1% Tabla 2: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 4 % de R-32 R32 4 4 4 . 4 4 4 4 4 . 4 161 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 91 90 88 86 84 81 76 71 66 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 4/5/91 4/6/90 4/8/88 4/10/86 4/12/84 4/15/81 4/20/76 4/25/71 4/30/66 5.79 5.24 5.76 5.74 5.72 5.69 5.67 5.63 5.57 5.51 5.46 Relación de la presión 83.6% 84.7% 83.2% 83.3% 83.5% 83.7% 83.8% 84.1% 84.5% 84.9% 85.2% Eficiencia volumétrica 0.0 0.0 3.4 3.5 3.6 3.6 » 3.7 3.7 3.7 3.6 3.4 Deslizamiento condensador 0.0 0.0 1.8 1.9 2.0 2.1 2.3 2.4 2.5 2.6 2.6 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 -0.9 -0.9 -1.0 -1.1 -1.1 -1.2 -1.3 -1.3 -1.3 T entrada evaporador (°C) 2 53.2 53.2 53.3 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 53.3 53.3 53.2 53.2 53.2 53.

P condensador (bares) 16.88 16.46 14.48 14.62 14.90 15.17 15.43 15.81 16.40 16.96 17.49 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.52 2.55 2.61 2.66 2.72 2.81 2.94 3.08 3.20 Efecto refrigeración (kJ kg) 123.76 94.99 123.32 124.88 127.98 131.06 134.13 138.69 146.23 153.69 161.09 COP 2.03 1.91 2.04 2.04 2.05 2.05 2.05 2.06 2.07 2.07 2.08 T descarga (°C) 99.15 92.88 93.55 94.06 95.05 96.02 S6.95 98.32 100.48 102.53 104.46 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 175.15 172.96 168.77 164.81 161.04 155.74 147.72 140.54 134.08 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 15.34 15.15 14.7B 14.44 14.13 13.69 13.04 12.48 1.99 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1408 1426 1461 1495 1529 1578 1667 1731 1802 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 1114 1090 1044 1002 963 910 833 768 712 GWP (base TAR) 28 28 28 28 28 29 29 29 30 Relación flúor = F/(F+H) 0.603 0.593 0.574 0.556 0.538 0.513 0.476 0.442 0.411 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 91.4% 92.6% 94.9% 97.1 % 99.3% 102.5% 107.6% 112.4% 117.0% COP relativa 106.0% 100.0% 106.6% 105.8% 107.0% 107.2% 107.4% 107.7% 108.1 % 108.4% 108.6% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 89.9% 88.0% 84.3% 80.9% 77.7% 73.4% 67.2% 62.0% 57.5% Tabla 3: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 6 % de R-32 R32 6 6 6 6 6 6 6 6 6 R161 5 6 6 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 89 88 86 84 82 79 74 69 64 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 6/5/89 6/6/88 6/8/86 6/10/84 6/12/82 6/15/79 6/20/74 6/25/69 6/30/64 Relación de la presión 5.79 ° 5.24 5.77 5.75 5.72 5.69 5.67 5.63 5.57 5.51 5.46 Eficiencia volumétrica 63.6% 84.7% 83.3% 83.4% 83.6% 83.8% 83.9% 84.2% 84.6% 86.0% 85.3% Deslizamiento condensador 0.0 0.0 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 4.2 4.1 3.9 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 2.4 2.4 2.6 2.7 2.7 2.8 2.9 3.0 2.9 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -1.2 -1.2 •1.3 -1.3 -1.4 -1.4 -1.5 -1.5 -1.5 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 52.8 52.8 52.8 52.8 52.8 52.8 52.9 53.0 53.1 P condensador (bares) 16.88 16.46 15.12 15.25 15.52 15.77 16.02 16.39 16.96 17.50 18.01 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.62 2.65 2.71 2.77 2.83 2.91 3.05 3.18 3.30 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 126.35 127.88 130.94 133.97 37.00 141.51 148.96 156.35 163.70 COP 2.03 1.91 2.04 2.04 2.05 2.05 2.06 2.06 207 2.07 2.08 T descarga (°C) 99.15 92.88 95.40 95.89 96.84 97.76 98.66 99.98 102.07 104.05 105.93 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 170.95 168.90 164.96 161.22 157.67 152.64 145 00 138.15 131.95 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 14.65 14.48 14.15 13.85 13.56 13.16 12.57 12.06 11.62 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1474 1492 1526 1560 1593 1641 1718 1790 1859 Caída de presión (kPa m) 953 1239 1045 1023 983 945 910 862 792 733 682 GWP (base TAR) 39 39 39 39 39 40 40 40 40 Relación flúor = F/(F+H) 0.599 0.589 0.570 0.552 0.535 0.5 0.473 0.440 0.409 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 95.7% 96.9% 99.1% 101.3% 103.5% 106.6% 111.6% 116.3% 120.8% COP relativa 106.0% 100.0% 106.8% 106.9% 107.2% 107.4% 107.5% 107.8% 108.1% 108.4% 108.6% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 84.3% 82.6% 79.3% 76.3% 73.4% 69.6% 64.0% 59.2% 55.1% Tabla 4: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 8 % de R-32 R32 8 8 8 8 8 8 8 8 8 R161 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 87 86 84 82 80 77 72 67 62 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 8/5/87 8/6/86 8/8/84 8/10/82 8/12/80 8/15/77 8/20/72 8/25/67 8/30/62 5.79 5.24 5.76 5.75 5.72 5.69 5.66 5.62 5.56 5.50 5.45 Relación de la presión 5 83.6% 84.7% 83.4% 83.5% 83.7% 83.9% 84.1% 84.3% 84.7% 85.1% 85.4% Eficiencia volumétrica 0.0 0.0 5.3 5.2 5.2 5.1 5.1 5.0 4.7 4.5 4.2 Deslizamiento condensador 0.0 0.0 2.9 3.0 3.1 3.1 3.2 3.3 3 3 3.3 3.2 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 -1.5 -1.5 -1.5 -1.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.6 -1.6 T entrada evaporador (°C) 55.0 55.0 52.4 52.4 52.4 52.4 52.5 52.5 52.6 52.8 52.9 T salida condensador (°C) 16.88 16.46 15.74 15.87 16.13 16.37 16.61 16.96 17.52 18.03 18.52 P condensador (bares) 2.92 3.14 2.73 P evaporador (bares) 2.76 2.82 2.88 2.93 3.02 3.15 3.28 3.40 158.95 166.24 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 129.26 130.77 133.78 136.78 139.77 144.23 151.61 COP 2.03 1.91 2.05 2.05 2.05 2.05 2.06 2.06 2.07 2.07 2.08 T descarga (°C) 99.15 92.88 97.19 97.65 98.56 99.46 100.33 101.60 103.62 105.54 107.37 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 167.11 165.18 161.46 157.91 154.54 149.76 142.47 135.89 129.93 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 14.02 13.87 13.57 13.30 13.04 12.68 12.14 11.68 11.27 10 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1540 1558 1591 1624 1657 1704 1779 1849 1917 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 983 964 927 893 862 819 755 701 654 GWP (base TAR) 50 50 50 50 50 50 51 51 51 Relación flúor = F/(F+H) 0.595 0.586 0.567 0.549 0.532 0.508 0.471 0.438 0.408 Capacidad reí. respecto a 234yf 106.6% 100.0% 100.0% 101.2% 103.4% 105.5% 107.6% 1 0.6% 115.5% 120.1% 124.5% COP relativa 106.0% 100.0% 107.0% 107.1 % 107.3% 107.4% 107.6% 107.8% 108.1 % 108.4% 108.5% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 79.3% 77.8% 74.8% 72.1 % 69.6% 66.1 % 61.0% 56.6% 52.8% 15 Tabla 5: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 10 % de R-32 R32 10 10 10 10 10 10 10 10 10 R161 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 85 84 82 80 78 75 70 65 60 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 10/5/85 10/6/84 10/8/82 10/10/80 10/1278 10/15/75 10/20/70 10/25/65 10/30/60 5.79 5.24· 5.76 5.74 5.71 5.68 5.65 5.61 5.55 5.49 5.44 Relación de la presión 83.6% 84.7% 83.6% 83.7% 83.9% 84.0% 84.2% 84.5% 84.9% 85.2% 85.6% Eficiencia volumétrica ¦ 0.0 0.0 6.0 5.9 5.8 5.7 5.6 5.5 5.2 4.9 4.5 Deslizamiento condensador Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 3.4 3.5 3.5 3.6 3.6 3.6 3.6 3.5 3.4 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -1.7 -1.7 -1.8 -1.8 -1.8 -1.8 -1.8 -1.8 -1.7 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 52.0 52.0 52.1 52.1 52.2 52.3 52.4 52.6 52.7 P condensador (bares) 16.88 16.46 16.36 16.49 16.73 16.97 17.20 17.53 18.06 18.56 19.03 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.84 2.87 2.93 2.99 3.04 3.13 3.26 3.36 3.50 Efecto re rigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 132.06 133.55 136.53 139.50 142.45 146.87 154.19 161.47 168.72 COP 2.03 1.91 2.05 2.05 2.05 2.06 2.06 2.06 2.07 2.07 2.07 T descarga (°C) 99.15 92.88 98.91 99.36 100.24 101.10 101.95 103.17 105.14 107.01 108.79 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 163.56 161.74 158.21 154.84 151.63 147.07 140.08 133.77 128.02 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 13.44 13.30 13.04 12.79 12.56 12.23 11.75 11.32 10.94 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1607 1624 1656 1689 1720 1766 1839 1908 1974 Caída de presión (kPa m) 953 1239 927 910 877 847 818 779 721 672 628 GWP (base TAR) 61 61 61 61 61 61 62 62 62 Relación flúor = F/(F+H) 0.592 0.582 0.564 0.546 0.529 0.505 0.469 0.436 0.406 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 104.4% 105.4% 107.6% 109.7% 111.7% 114.7% 119.4% 123.9% 128.2% COP relativa 106.0% 100.0% 107.1 % 107.2% 107.4% 107.5% 107.7% 107.8% 108.1% 108.3% 108.5% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 74.8% 73.5% 70.8% 68.3% 66.0% 62.9% 58.2% 54.2% 50.7% Tabla 6: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 12 % de R-32 R32 12 12 12 12 12 12 12 12 12 R161 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 83 82 80 78 76 73 68 63 58 Resultados de los cálculos Datos comparativos 12/10/7 12/12/7 12/15/7 12/20/6 134a R1234yf 12/5/83 12/6/82 12/8/80 8 6 3 8 12/25/63 12/30/58 Relación de la presión 5.79 5.24 5.75 5.73 5.70 5.67 5.64 5.60 5.53 5.48 5.42 Eficiencia volumétrica 83.6% 84.7% 83.7% 83.8% 84.0% 84.2% 84.4% 84.6% 85.0% 85.4% 85.7% Deslizamiento condensador 0.0 0.0 6.6 6.5 6.4 6.2 6.1 5.9 5.5 5.1 4.8 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 3.9 3.9 4.0 4.0 4.0 4.0 3.9 3.8 3.6 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -2.0 -2.0 -2.0 -2.0 -2.0 -2.0 -2.0 -1.9 -1.8 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 51.7 51.8 51.8 51.9 52.0 52.1 52.2 52.4 52.6 P condensador (bares) 16.88 16.46 16.97 17.09 17.33 17.55 17.78 18.10 18.61 19.09 19.54 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.95 2.98 3.04 3.10 3.15 3.23 3.36 3.49 3.60 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 134.76 136.24 139.18 142.12 145.05 149.43 156.70 163.94 171.14 COP 2.03 1.91 2.05 2.05 2.05 2.06 2.06 2.06 2.07 2.07 2.07 T descarga (°C) 99.15 92.88 100.59 101.03 101.88 102.71 103.53 104.72 106.63 108.45 110.18 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 160.28 158.55 155.19 151.98 148.91 144.55 137.84 131.76 126.21 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 12.91 12.79 12.55 12.32 12.11 11.81 11.37 10.98 10.64 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1673 1689 1721 1753 1784 1828 1899 1967 2030 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 877 862 832 804 779 743 690 644 604 GWP (base TAR) 72 72 72 72 72 72 72 73 73 Relación flúor = F/(F+H) 0.588 0.578 0.560 0.543 0.526 0.502 0.466 0.434 0.404 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 108.7% 109.7% 111.8% 113.8% 115.8% 118.7% 123.4% 127.7% 131.9% COP relativa 106.0% 100.0% 107.2% 107.3% 107.4% 107.6% 107.7% 107.8% 108.1 % 108.3% 108.4% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 70.8% 69.5% 67.2% 64.9% 62.8% 60.0% 55.7% 52.0% 48.8% Tabla 7: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 2 % de R-161 R161 2 2 2 2 2 2 2 2 2 R152a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 93 92 90 88 86 83 78 73 68 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 2/5/93 2/6/92 2/8/90 2 10/88 2/12/86 2/15/83 2/20/78 2/25/73 2 30/68 5.79 5.24 5.71 5.71 5.70 5.69 5.68 5.67 5.65 5.63 5.62 Relación de la presión 83.6% 84.7% 83.1 % 83.2% 83.3% 83.4% 83.5% 83.6% 83.B% 84.0% 84.2% Eficiencia volumétrica 0.0 0.0 0.7 0.7 0.7 0.8 0.8 0.8 0.7 0.7 0.6 Deslizamiento condensador 0.0 0.0 0.4 0.5 0.5 0.5 0.5 0.6 0.5 0.5 0.4 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 -0.2 -0.2 -0.2 -0.3 -0.3 -0.3 -0.3 -0.2 -0.2 T entrada evaporador (°C) 55.0 55.0 54.7 54.6 54.6 54.6 54.6 54.6 54.6 54.7 54.7 T salida condensador (°C) 16.88 16.46 13.12 13.19 13.33 13.46 13.59 13.77 14.03 14.27 14.47 P condensador (bares) 2.92 3.14 2.30 2.31 2.34 2.37 2.39 2.43 2.48 2.53 2.58 P evaporador (bares) 123.76 94.99 116.34 117.23 119.01 120.81 122.61 125.33 129.93 134.62 139.41 Efecto refrigeración (kJ/kg) 2.03 COP 1.91 2 03 2.03 2.04 2.04 2.04 2.05 2.06 2.07 2.07 T descarga (°C) 99.15 92.88 89.58 89.91 90.57 91.21 91.85 92.80 94.36 95.89 97.41 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 185.67 184.26 181.49 178.80 176.17 172.35 166.25 160.46 154.94 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 17.01 16.89 16.65 16.43 16.22 5.93 15.50 15.13 14.80 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1270 1279 1297 1315 1331 1356 1393 1428 1460 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 1290 1274 1242 1212 1183 1143 1082 1028 980 GWP (base TAR) . 12 13 15 18 20 23 29 35 40 Relación flúor = F/(F+H) 0.617 0.612 0.602 0.593 0.583 0.570 0.548 0.528 0.509 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 82.5% 83.1% 84.2% 85.4% 86.5% 88.0% 90.5% 92.7% 94.8% COP relativa 106.0% 100.0% 106.2% 106.3% 106.5% 106.6% 106.8% 107.1% 107.6% 108.0% 108.4% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 104.1% 102.8% 100.2% 97.8% 95.5% 92.3% 87.4% 83.0% 79.1% Tabla 8: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 4 % de R-161 R161 4 4 4 4 4 4 4 4 4 R152a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 91 90 88 86 84 81 76 71 66 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 4/5/91 4/6/90 4/8/88 4/10/86 4/12/84 4/15/81 4/20/76 4/25/71 4/30/68 5.79 5.24 5.69 5.69 5.68 5.67 5.66 5.65 5.63 5.61 5.60 Relación de la presión 83.6% 84.7% 83.3% 83.3% 83.4% 83.5% 83.6% 83.7% 83.9% 84.1% 84.3% Eficiencia volumétrica 0.0 0.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 0.9 0.8 0.7 Deslizamiento condensador 0.0 0.0 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.7 0.6 0.5 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 -0.3 -0.3 -0.3 -0.4 -0.4 -0.4 -0.3 -0.3 -0.3 T entrada evaporador (°C) 10 55.0 55.0 54.5 54.5 54.5 54.5 54.5 54.5 54.5 54.6 54.6 T salida condensador (°C) 16.88 16.45 13.44 13.51 13.64 13.76 13.88 14.05 14.30 14.52 14.71 P condensador (bares) P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.36 2.37 2.40 2.43 2.45 2.49 2.54 2.59 2.53 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 119.53 120.41 122.19 123.98 125.78 128.50 133.10 . 137.80 142.61 COP 2.03 1.91 2.04 2.04 2.04 2.04 2.05 2.05 2.06 2.07 2.08 T descarga (°C) 99.15 92.88 90.70 91.02 91.66 92.29 92.91 93.84 95.37 96.87 98.36 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 180.71 179.38 176.77 174.22 171.73 168.10 162.29 156.75 151.46 Vel. flujo volumétrico (m3 hr) 13.16 14.03 16.52 16.41 16.19 15.99 15.80 15.53 15.14 14.79 14.49 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1308 1317 1334 1351 1367 1390 1427 1460 1490 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 1228 1213 1 184 1157 1130 1094 1038 989 944 GWP (base TAR) 12 13 15 18 20 23 29 35 40 Relación flúor = F/(F+H) 0.597 0.592 0.583 0.574 0.565 0.552 0.531 0.512 0.494 15 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 84.9% 85.5% 86.6% 87.7% 88.8% 90.3% 92.7% 94.8% 96.8% COP relativa 106.0% 100.0% 106.4% 106.5% 106.7% 106.9% 107.1 % 107.3% 107.8% 108.2% 108.6% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 99.1% 97.9% 95.6% 93.3% 91.2% 88.3% 83.8% 79.8% 76.2% Tabla 9: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 6 % de R-161 R161 6 6 6 6 6 6 6 6 6 R152a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 89 88 86 84 82 79 74 69 64 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234 f 6/5/89 6/6/88 6/8/86 6/10/84 6/12/82 6/15/79 6/20/74 6/25/69 6/30/64 Relación de la orp^ión 5.79 5.24 5.67 5.67 5.66 5.65 5.64 5.63 5.61 5.60 5.59 Eficiencia volumétrica 83.6% 84.7% 83.4% 83.5% 83.6% 83.7% 83.8% 83.9% 84.1% 84.3% 84.5% Deslizamiento condensador 0.0 0.0 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.1 1.0 0.9 0.8 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 0.8 0.9 0.9 0.9 0.9 0.8 0.8 0.7 0.6 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -0.4 -0.4 -0.4 -0.4 -0.4 -0.4 -0.4 -0.3 -0,3 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 54.4 54.4 54.4 54.4 54.4 54.4 54.5 54.5 54.6 P condensador (bares) 16.88 16.46 13.75 13.81 13.94 14.06 14.17 14.33 14.56 14.77 14.95 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.42 2.44 2.46 2.49 2.51 2.54 2.60 2.64 2.68 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 122.68 123.57 125.34 127.13 128.92 131.64 136.25 140.97 145.80 COP 2.03 1.91 2.04 2.04 2.04 2.05 2.05 2.06 2.06 2.07 2.08 T descarga (°C) 99.15 92.88 91.78 92.10 92.72 93.33 93.94 94.85 96.34 97.82 99.29 10 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 176.06 174.80 172.33 169.91 167.54 164.08 158.53 153.23 148.15 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 16.06 15.96 15.76 15.58 15.41 15.16 14.80 14.49 14.21 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1345 1353 1370 1386 1402 1424 1459 1491 1520 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 1171 1157 1131 1106 1082 1048 997 951 910 GWP (base TAR) 12 13 15 18 20 23 29 35 41 Relación flúor = F/(F+H) 0.577 0.573 0.564 0.555 0.547 0.534 0.515 0.497 0.479 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 87.3% 87.9% 89.0% 90.0% 91.1 % 92.5% 94.8% 96.8% 98.7% COP relativa 106.0% 100.0% 106.7% 106.8% 107.0% 107.1% 07.3% 107.5% 108.0% 108.4% 108.8% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 94.5% 93.4% 91.3% 89.3% 87.3% 84.6% 80.5% 76.8% 73.5% 15 Tabla 10: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 8 % de R-161 R161 8 a 8 8 8 8 8 8 8 152a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 87 86 84 82 80 77 72 67 62 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 8/5/87 8/6/86 8/8/84 8/10/82 8/12/80 8/15/77 8/20/72 8/25/67 8/30/62 Relación de la presión 5.79 5.24 5.65 5.65 5.64 5.63 5.62 5.61 5.59 5.58 5.57 Eficiencia volumétrica 83.6% 84.7% 83.6% 83.6% 83.7% 83.8% 83.9% 84.0% 84.2% 84.4% 84.6% Deslizamiento condensador 0.0 0.0 1.5 1.4 1.4 1.4 1.4 1.3 1.2 1.0 0.9 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 0.9 0.8 0.7 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.5 -0.4 -0.4 • -0.3 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 54.3 54.3 54.3 54.3 54.3 54.4 54.4 54.5 54.5 P condensador (bares) 16.88 16.46 14.05 14.11 14.23 14.34 14.44 14.59 14.81 15.01 15.17 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.48 2.50 2.52 2.55 2.57 2.60 2.65 2.69 2.72 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 125.81 126.70 128.47 130.25 132.05 134.77 139.39 144.12 148.97 COP 2.03 1.91 2.04 2.05 2.05 2.05 2.06 2.06 2.07 2.08 2.08 T descarga (°C) 99.15 92.88 92.83 93.13 93.74 94.34 94.94 95.83 97.29 98.75 100.19 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 171.68 170.49 168.14 165.83 163.58 160.27 154.96 149 87 144.99 Vel. flujo volumétrico (m3 hr) 13.16 14.03 15.64 15.55 15.37 15.20 15.04 14.82 14.48 14.19 13.94 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1381 1389 1406 1421 1436 1458 1491 1522 1549 Caída de presión (kPa m) 953 1239 1119 1106 1082 1059 1038 1007 959 917 879 GWP (base TAR) 12 13 16 18 20 24 29 35 41 Relación flúor = F/(F+H) 0.559 0.554 0.546 0.538 0.530 0.518 0.499 0.482 0.465 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 89.7% 90.2% 91.3% 92.3% 93.3% 94.7% 96.9% 98.8% 100.6% COP relativa 106.0% 100.0% 106.9% 107.0% 107.2% 107.3% 107.5% 107.7% 108.1% 108.5% 108.9% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 90.3% 89.3% 87.3% 85.5% 83.7% 81.2% 77.4% 74.0% 70.9% Tabla 11 : Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 10 % de R-161 R161 10 10 10 10 10 10 10 10 10 R152a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 85 84 82 80 78 75 70 65 60 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 10/5/85 10/6/84 10/8/82 10/10/80 10/12/78 10/ 5/75 10/20 70 10/25/65 10/30/60 5.79 5.24 5.63 5.63 5.62 5.61 5.60 5.59 5.57 5.56 5.55 Relación de la presión % 83.8% 83.9% 84.0% 84.1% 84.2% 84.4% 84.6% 84.7% Eficiencia volumétrica 83.6% B4.7% 83.8 Deslizamiento condensador 0.0 0.0 1.6 1.6 1.6 1.5 1.5 1.4 1.3 1.1 1.0 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 1.2 1.2 1.2 1.1 1.1 1.1 1.0 0.9 0.8 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.5 -0.5 -0.4 -0.4 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 54.2 54.2 54.2 54.2 54.3 54.3 54.4 54.4 54.5 P condensador (bares) 16.88 16.46 14.34 14.40 14.51 14.61 14.71 14.85 15.06 15.24 15.39 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.55 2.56 2.58 2.60 2.63 2.66 2.70 2.74 2.77 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 128.92 129.80 131.57 133.36 135.16 137.89 142.52 147.27 152.14 COP 2.03 1.91 2.05 2.05 2.05 2.06 2.06 2.06 2.07 2.08 2.09 T descarga (°C) 99.15 92.88 93.84 94.14 94.73 95.32 95.90 96.78 98.22 99.65 101.08 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 167.54 166.41 164.17 161.97 159.81 156.65 151.56 146.67 141.97 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 15.25 15.16 15.00 14.84 14.70 14.49 14.19 13.92 13.69 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1541 1540 1417 1425 1440 1455 1470 1490 1522 1552 157B Caída de presión (kPa m) 953 1239 1071 1059 1037 1016 996 968 924 885 849 GWP (base TAR) 12 13 16 18 20 24 29 35 41 Relación flúor = F/(F+H) 0.541 0.537 0.529 0.521 0.513 0.502 0.484 0.468 0.452 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 92.0% 92.5% 93.5% 94.5% 95.4% 96.8% 98.9% 100.8% 102.5% COP relativa 106.0% 100.0% 107.1% 107.2% 107.4% 107.5% 107.7% 107.9% 108.3% 108.7% 109.1% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 86.4% 85.5% 83.7% 82.0% 80.4% 78.1 % 74.6% 71.4% 68.5% Tabla 12: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 12 % de R-161 R161 12 12 12 12 12 12 '12 12 12 R152a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 83 82 80 78 76 73 68 63 58 5 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 12/5/83 12 6/82 12/8/80 12/10/78 12/12/76 2/16 73 12/20/68 12 25/63 12/30/58 5.79 5.24 5.61 5.61 5.60 5.59 5.58 5.57 5.56 5.55 5.54 Relación de la presión 83.6% 84.7% 83.9% 84.0% 84.0% 84.1% 84.2% 84.3% 84.5% 84.7% 84.8% Eficiencia volumétrica Deslizamiento condensador 0.0 0.0 1.8 1.8 1.7 1.6 1.6 1.5 1.3 1.2 1.0 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 1.3 1.3 1.3 1.2 1.2 1.2 1.0 0.9 0.8 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -0.7 -0.7 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.5 -0.5 -0.4 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 54.1 54.1 54.2 54.2 54.2 54.3 54.3 54.4 54.5 P condensador (bares) 16.88 16.46 14.62 14.67 14.78 14.88 14.97 15.10 15.30 15.46 15.61 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.60 2.62 2.64 2.66 2.68 2.71 2.75 2.79 2.82 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 132.01 132.89 134.66 136.45 138.25 140.99 145.64 50.41 155.31 COP 2.03 1.91 2.05 2.05 2.06 2.06 2.06 2.07 2.07 2.08 2.09 10 T descarga (°C) 99.15 92.88 94.82 95.12 95.70 96.27 96.85 97.70 99.12 100.53 101.94 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 163.63 162.54 160.41 158.30 156.24 153.21 148.31 143.61 139.08 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 14.88 14.80 14.65 14.51 14.38 14.19 13.91 13.66 13.45 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1451 1459 1474 1488 1502 1522 1553 1581 1606 Caída de presión (kPa m) 953 1239 1027 1016 996 977 958 932 892 855 821 GWP (base TAR) 12 14 16 18 20 24 30 35 41 Relación flúor = F/(F+H) 0.524 0.520 0.513 0.505 0.498 0.487 0.470 0.454 0.439 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 94.3% 94.8% 95.7% 96.7% 97.6% 98.9% 100.9% 102.7% 104.3% COP relativa 106.0% 100.0% 107.3% 107.4% 107.6% 107.7% 107.9% 108.1 % 108.5% 108.8% 109.2% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 82.9% 82.0% 80.4% 78.8% 77.3% 75.2% 72.0% 69.0% 66.3% 15 Tabla 13: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 14 % de R-161 R161 14 14 14 14 14 14 14 14 14 R152a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 81 80 78 76 74 71 66 61 56 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 14/5/81 14/6/80 14/8/78 14/10/76 14/12/74 14/15/71 14/20/66 14/25/61 14/30/56 5.79 5.24 5.59 5.59 5.58 5.57 5.56 5.55 5.54 5.53 5.52 Relación de la presión 84.7% 84.1% 84.1% 84.2% 84.3% 84.4% 84.5% 84.7% 84.8% 85.0% Eficiencia volumétrica 83.6% 1.7 1 6 1.4 1.2 1.1 Deslizamiento condensador 0.0 0.0 1.9 1.9 1.8 1.7 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 1.4 1.4 1.4 1.3 1.3 1 2 1.1 1.0 0,9 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0.7 -0,6 -0.6 -0.5 -0.4 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 54.1 54.1 54.1 54.1 54.2 54,2 54.3 54.4 54,5 P condensador (bares) 16.88 16.46 14.89 14.94 15.04 15.13 15.22 15.34 15.53 15.68 15.82 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.66 2.67 2.70 2.72 2.74 2.76 2.80 2.84 2.86 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 135.07 135.95 137.73 139.52 141.33 144.07 148.74 153.54 158.46 COP 2.03 1.91 2.06 2.06 2.06 2.06 2.07 2.07 2.08 2.08 2.09 T descarga (°C) 99.15 92.88 95.78 96.06 96.63 97.20 97.76 98.61 100.00 101.40 102.79 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 159.92 158.88 156.83 154.82 152.84 149.92 145.22 140.68 136.31 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 14.54 14.47 14.33 14.20 14.08 13.91 13.65 13.42 13.22 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1485 1493 1507 1521 1534 1553 1583 1609 1634 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 986 977 958 940 923 899 861 827 796 GWP (base TAR) 13 14 16 18 21 24 30 35 41 Relación flúor = F/(F+H) 0.508 0.504 0.497 0.490 0.483 0.473 0.456 0.441 0.426 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 96.5% 97.0% 97.9% 98.8% 99.6% * 100.9% 102.8% 104.5% 106.1% COP relativa 106.0% 100.0% 107.5% 107.6% 107.7% 107.9% 108.0% 108.2% 108.6% 109.0% 109.3% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 79.6% 78.8% 77.3% 75.9% 74.5% 72.5% 69.5% 66.7% 64.2% Tabla 14: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 16 % de R-161 R161 16 16 16 16 16 16 16 16 16 R162a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 79 78 76 74 72 69 64 59 54 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 16/5/79 16/6/78 16/8/76 16/10/74 16/12/72 16/15/69 16/20/64 16/25/59 16/30/54 Relación de la presión 5.79 5.24 5.57 5.57 5.56 5.55 5.54 5.53 5.52 5.51 5.51 Eficiencia volumétrica 83.6% 84.7% 84.2% 84.3% 84.3% 84.4% 84.5% 84.6% 84.8% 84.9% 85.1 % Deslizamiento condensador 0.0 0.0 2.0 1.9 1.9 1.8 1.7 1.6 1.4 1.3 1.1 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 1.5 1.5 1.5 1.4 1.4 1.3 1.2 1.0 0.9 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -0.8 -0.8 -0.7 •0.7 -0.7 -0.6 -0.6 -0.5 -0.5 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 54.0 54.0 54.1 54.1 54.1 54.2 54.3 54.4 54.4 P condensador (bares) 16.88 16.46 15.16 15.20 15.30 15.38 15.47 15.58 15.75 15.90 16.02 P evaporador (bares) 2 92 3.14 2.72 2.73 2.75 2.77 2.79 2.82 2.85 2.88 2.91 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 138.12 139.00 140.78 142.58 144.39 147.15 151.84 156.66 161.61 COP 2.03 1.91 2.06 2.06 2.06 2.07 2.07 2.07 2.08 2.09 2.09 T descarga (°C) 99.15 92.88 96.71 96.99 97.55 98.10 98.66 99.49 100.87 102.24 103.62 Vel. flujo másico (kg/hr) 1 4.53 227.39 156.39 155.39 153.43 151.50 149.59 146.79 142.25 137.88 133.65 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 14.22 14.16 14.03 13.91 13.80 13.64 13.40 13.19 13.01 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1519 1526 1539 1553 1565 1584 1612 1637 1660 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 949 940 923 906 890 868 832 801 771 GWP (base TAR) 13 14 16 18 21 24 30 35 41 Relación flúor = F/(F+H) 0.493 0.489 0.482 0.475 0.469 0.459 0.443 0.429 0.415 Capacidad reí. respecto a 1234yf 105.6% 100.0% 98.6% 99.1 % 100.0% 100.8% 101.7% 102.9% 104.7% 106.3% 107.8% COP relativa 10B.0% 100.0% 107.7% 107.8% 107.9% 108.0% 108.2% 108.4% 108.7% 109.1% 109.4% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 76.6% 75.9% 74.5% 73.1% 71.8% 70.0% 67.2% 64.6% 62.2% Tabla 15: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 18 % de R-161 R161 18 18 18 18 18 18 18 18 18 R152a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 77 76 74 72 70 67 62 57 52 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a 1234yf 18/5(77 18/6/76 18/8/74 18/10/72 18/ 2/70 18/ 5/67 18/20/62 18/25/57 18/30/52 Relación de la presión 5.79 5.24 5.55 5.55 5.54 5.53 5.52 5.52 5.50 5.50 5.49 Eficiencia volumétrica 83.6% 84.7% 84.4% 84.4% 84.5% 84.6% 84.6% 84.7% 84.9% 85.1% 85.2% Deslizamiento condensador 0.0 0.0 2.1 2.0 19 1.9 1.8 1.7 1.5 1.3 1.2 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 1.6 1.6 1.5 1.5 1.4 1.4 1.2 1.1 1.0 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -0.8 -0.8 -0.8 -0.7 -0.7 -0.7 -0.6 -0.5 -0.5 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 54.0 54.0 54.0 54.1 54.1 54.2 54.3 54.3 54.4 P condensador (bares) 16.88 16.46 15.41 15.46 15.54 15.63 15.70 15.81 15.97 16.10 16.22 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.78 2.79 2.81 2.83 2.84 2.87 2.90 2.93 2.95 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 141.15 142.04 143.82 145.63 147.45 150.22 154.93 159.78 164.76 COP 2.03 1.91 2.06 2.06 2.07 2.07 2.07 2.07 2.08 2.09 2.09 T descarga (°C) 99.15 92.88 97.61 97.89 98.44 98.98 99.53 100.35 101.71 103.07 104.42 Vel. flujo másico (kg/hr) 74.53 227.39 153.03 152.07 150.18 148.32 146.49 143.79 139.42 135.19 131.10 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 13.93 13.87 13.75 13.64 13.53 13.39 13.17 12.97 12.81 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 1540 1551 1558 1571 1584 1596 1613 1640 665 1687 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 914 906 890 874 860 838 806 776 748 GWP (base TAR) 13 14 16 18 21 24 30 36 41 Relación flúor = R(F+H) 0.478 0.474 0.468 0.461 0.455 0.446 0.431 0.417 0.403 Capacidad reí. respecto a 123 yf 106.6% 100.0% 100.7% 101.2% 102.0% 102.9% 103.7% 104.8% 106.5% 108.1% 109.6% COP relativa 106.0% 100.0% 107.8% 107.9% 108.0% 108.2% 108.3% 108.5% 108.9% 109.2% 109.6% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 73.8% 73.1% 71.8% 70.6% 69.4% 67.7% 65.0% 62.6% 60.4% Tabla 16: Datos de funcionamiento teórico de las mezclas de R-32/R-161/R-1234ze(E) que contienen 20 % de R-161 R161 20 20 20 20 20 20 20 20 20.

R152a 5 6 8 10 12 15 20 25 30 R1234ze(E) 75 74 72 70 68 65 60 55 50 Resultados de los cálculos Datos comparativos 134a R1234yf 20/5/75 20/6/74 20/8/72 20/10/70 20/12/68 20/15/65 20/20/60 20/25/55 20/30/50 Relación de la presión 5.79 5.24 5.53 5.53 5.52 5.51 5.51 5.50 5.49 5.48 5.48 Eficiencia volumétrica 83.6% 84.7% 84.5% 84.6% 84.6% 84.7% 84.6% 84.9% 85.0% 85.2% 85.3% Deslizamiento condensador 0.0 0.0 2.1 2.1 2.0 1.9 1.8 1.7 1.5 1.3 1.2 Deslizamiento evaporador 0.0 0.0 1.7 1.7 1.6 1.5 1.5 1.4 1.2 1.1 ' 1.0 T entrada evaporador (°C) 0.0 0.0 -0.8 -0.8 -0.8 -0.8 -0.7 -0.7 -0.6 -0.6 -0.5 T salida condensador (°C) 55.0 55.0 53.9 54.0 54.0 54.1 54.1 54.2 54.2 54.3 54.4 P condensador (bares) 16.88 16.46 15.66 15.70 15.78 15.86 15.93 16.03 16.18 16.31 16.41 P evaporador (bares) 2.92 3.14 2.83 2.84 2.86 2.88 2.89 2.92 2.95 2.98 3.00 Efecto refrigeración (kJ/kg) 123.76 94.99 144.17 145.06 146.85 148.66 150.49 153.28 158.01 162.89 167.90 COP 2.03 1.91 2.06 2.07 2.07 2.07 2.07 2.08 2.08 2.09 2.10 T descarga (°C) 99.15 92.88 98.49 98.76 99.30 99.84 100.38 101.19 102.53 103.87 105.22 Vel. flujo másico (kg/hr) 174.53 227.39 149.82 148.90 147.09 145.29 143.53 140.92 136.70 132.61 128.65 Vel. flujo volumétrico (m3/hr) 13.16 14.03 13.65 13.59 13.48 13.38 13.29 13.15 12.95 12.77 12.61 Capacidad volumétrica (m3/hr) 1641 540 1583 1589 1602 1614 1626 1643 1668 1692 1713 Caída de presión (kPa/m) 953 1239 881 874 859 845 831 811 781 753 727 GWP (base TAR) 13 14 16 19 21 24 30 36 41 Relación flúor = F/(F+H) 0.464 0.460 0.454 0.448 0.442 0.433 0.419 0.405 0.392 Capacidad reí. respecto a 1234yf 106.6% 100.0% 102.8% 103.2% 104.0% 104.8% 105.6% 106.7% 108.4% 109.9% 111.2% COP relativa 106.0% 100.0% 108.0% 108.1 % 108.2% 108.3% 108.4% 108.6% 109.0% 109.3% 109.7% Caída de presión relativa 76.9% 100.0% 71.1% 70.5% 69.3% 68.2% 67.1 % 65.5% 63.0% 60.7% 58.6% Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (58)

REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones :

1. Una composición de transferencia del calor, caracterizada porque comprende el trans- 1 , 3 , 3 , 3 -tetrafluoropropeno (R-I234ze (E) ) , fluoroetano (R-161) y un tercer componente seleccionado del difluorometano (R-3'2) y/o el 1, 1-difluoroetano (R-152a) .

2. Una composición de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende hasta aproximadamente 30 % en peso del tercer componente y hasta aproximadamente 30 % en peso del R-161, con el resto que es el R-1234ze.

3. Una composición de conformidad con las reivindicaciones 1 o 2, caracterizada porque el tercer componente es el R-32.

4. Una composición de conformidad con la reivindicación 3, caracterizada porque comprende desde aproximadamente 58 hasta aproximadamente 93 % en peso del R-1234ze(E), desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 30 % en peso del R-161, y desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 12 % en peso del R-32.

5. Una composición de conformidad con la reivindicación 4, caracterizada porque comprende desde aproximadamente 68 hasta aproximadamente 91 % en peso del R-1234ze(E), desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 20 % en peso del R-161, y desde aproximadamente 4 hasta aproximadamente 12 % en peso del R-32.

6. Una composición de conformidad con las reivindicaciones 1 o 2, caracterizada porque el tercer componente es el R-152a.

7. Una composición de conformidad con la reivindicación 6, caracterizada porque comprende desde aproximadamente 50 hasta aproximadamente 93 % en peso del R-1234ze(E), desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 20 % en peso del R-161, y desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 30 % en peso del R-152a.

8. Una composición de conformidad con la reivindicación , 7, caracterizada porque comprende desde aproximadamente 60 hasta aproximadamente 83 % en peso del R-1234ze(E), desde aproximadamente 12 hasta aproximadamente 20 % en peso del R-161, y desde aproximadamente 5 hasta aproximadamente 20 % en peso del R-152a.

? 9. Una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque comprende adicionalmente el 1, 1, 1, 2-tetrafluoroetano (R-134a) .

10. Una composición de conformidad con la reivindicación 9, caracterizada porque comprende hasta aproximadamente 50 % en peso del R-134a.

11. Una composición de conformidad con la reivindicación 10, caracterizada porque comprende desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 20 % en peso del R-161, desde aproximadamente 2 hasta aproximadamente 20 % en peso del tercer componente, desde aproximadamente 25 hasta aproximadamente 50 % del R-134a, y el resto es R-1234ze(E) .

12. Una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque cosiste esencialmente de R-1234ze(E), R-161, el tercer componente, y opcionalmente R-134a.

13. Una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque tiene un Potencial de Calentamiento Global de menos de 1000, preferentemente de menos de 150.

14. Una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque el deslizamiento de la temperatura es menor que aproximadamente 10 , preferentemente menor que aproximadamente 5 K.

15. Una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque la composición tiene una capacidad de refrigeración volumétrica dentro de aproximadamente 15 %, preferentemente dentro de aproximadamente 10 % del refrigerante existente que el mismo está propuesto para reemplazar.

16. Una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque es menos flamable que el R-32 solo, el R-161 solo, el R-152a solo o el R-1234yf solo.

17. Una composición de conformidad con la reivindicación 16, caracterizada porque tiene: (a) un límite flamable más elevado,- (b) una energía de encendido más elevada; y/o (c) una velocidad de la flama inferior comparado con el R-32 solo, el R-161 solo,, el R-152a solo o el R-1234yf solo.

18. Una «composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque tiene una relación del flúor desde aproximadamente 0.40 hasta aproximadamente 0.67, preferentemente desde aproximadamente 0.45 hasta aproximadamente 0.62.

19. Una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque tiene una eficiencia del ciclo dentro de aproximadamente 5 % del refrigerante existente que el mismo está propuesto para reemplazar.

20. Una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque tiene una temperatura de descarga del compresor dentro de aproximadamente 15 K, preferentemente dentro de aproximadamente 10 K, del refrigerante existente que el mismo est propuesto para reemplazar.

21. Una composición, caracterizada porque comprende un lubricante y una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes.

22. Una composición de conformidad con la reivindicación 21, caracterizada porque el lubricante se selecciona de un aceite mineral, aceite de silicona, polialquil bencenos, esteres de poliol, polialquilen glicoles, ésteres de polialquilen glicol, éteres de polivinilo, poli (alfa-olefinas) y combinaciones de los mismos .

23. Una composición de conformidad con las reivindicaciones 21 o 22, caracterizada porque además comprende un estabilizador.

24. Una composición de conformidad con la reivindicación 23, caracterizada porque el estabilizador se selecciona de compuestos a base dienos, fosfatos, compuestos de fenol y epóxidos, y mezclas de los mismos.

25. Una composición, caracterizada porque comprende un retardante de la flama y una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes.

26. Una composición de conformidad con la reivindicación 25, caracterizada porque el retardante de la flama se selecciona del grupo que consiste de tri- (2-cloroetil) -fosfato, (cloropropil ) fosfato, tri- (2,3-dibromopropil) -fosfato, tri- (1, 3 -dicloropropil ) -fosfato, fosfato de diamonio, varios compuestos aromáticos halogenados, óxido de antimonio, trihidrato de aluminio, cloruro de polivinilo, un yodocarburo fluorado, un bromocarburo fluorado, trifluoro yodometano, perfluoroalquil aminas, bromo-fluoroalquil aminas y mezclas de los mismos.

27. Una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes, caracterizada porque es una composición refrigerante.

28. Un dispositivo de transferencia de calor, caracterizado porque contiene una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27.

29. El uso de una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27 en un dispositivo de transferencia del calor.

30. Un dispositivo de transferencia de calor de conformidad con las reivindicaciones 28 o 29, caracterizado porque es un dispositivo de refrigeración.

31. Un dispositivo de transferencia de calor de conformidad con la reivindicación 30, caracterizado porque se selecciona del grupo que consiste de sistemas de aire acondicionado de un automóvil, sistemas de aire acondicionado residencial, sistemas de aire acondicionado comercial, sistemas · de refrigeradores residenciales, sistemas de congeladores residenciales, sistemas de refrigeradores comerciales, sistemas de congeladores comerciales, sistemas de aire acondicionado del enfriador, sistemas de refrigeración del enfriador, y sistemas de bomba de calor comercial o residencial.

32. Un dispositivo de transferencia de calor de conformidad con las reivindicaciones 30 o 31, caracterizado porque contiene un compresor.

33. Un agente de soplado, caracterizado porque comprende una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27.

34. Una composición espumosa, caracterizada porque comprende uno o más componentes capaces de formar espuma y una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27, en donde uno o más componentes capaces de formar una espuma son seleccionados de los poliuretanos , polímeros termoplásticos y resinas, tales como poliestireno y resinas de epoxi, y mezclas de los mismos.

35. Una espuma, caracterizada porque se puede obtener de la composición espumosa de conformidad con la reivindicación 34.

36. Una espuma de conformidad con la reivindicación 35, caracterizada porque comprende una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27.

37. Una composición que se puede rociar, caracterizada porque comprende el material que va a ser rociado y un propulsor que comprende una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27.

38. Un método para enfriar un artículo, caracterizado porque comprende condensar una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27 y después de esto evaporar la composición en la proximidad del artículo, que va a ser enfriado.

39. Un método para calentar un artículo, caracterizado porque comprende condensar una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27 en la proximidad del artículo que va a ser calentado y después de esto evaporar la composición.

40. Un método para extraer una substancia de la biomasa, caracterizado porque comprende poner en contacto la biomasa con un solvente que comprende una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27, y separar la substancia del solvente.

41. Un método de limpieza de un artículo, caracterizado porque comprende poner en contacto el artículo con un solvente que comprende una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27.

42. Un método de extracción de un material a partir de una solución acuosa, caracterizado porque comprende poner en contacto la solución acuosa con un solvente que comprende una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27, y separar la substancia del solvente .

43. Un método para extraer un material de una matriz sólida particulada, caracterizado porque comprende poner en contacto la matriz sólida particulada con un solvente que comprende una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27, y separar el material del solvente.

44. Un dispositivo generador de potencia mecánica, caracterizado porque contiene una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27.

45. Un dispositivo generador de potencia mecánica de conformidad con la reivindicación 44, caracterizado porque está adaptado para utilizar un ciclo de Rankine o una modificación del mismo para generar trabajo a partir del calor .

46. Un método para retroadaptar un dispositivo de transferencia de calor, caracterizado porque comprende la etapa de remover un fluido de transferencia de calor existente, e introducir una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27.

47. Un método de conformidad con la reivindicación 46, caracterizado porque el dispositivo de transferencia del calor es un dispositivo de refrigeración.

48. Un método de conformidad con la reivindicación 47, caracterizado porque el dispositivo de transferencia del calor es un sistema de aire acondicionado.

49. Un método para reducir el impacto ambiental que surge de la operación de un producto que comprende un compuesto o una composición existente, caracterizado porque comprende reemplazar al menos parcialmente el compuesto o composición existente con µ?3 composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27.

50. Un método para preparar una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27, y/o el dispositivo de transferencia del calor de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 28 o 30 a 32, tal composición o dispositivo de transferencia del calor contiene el R-134a, caracterizado porque comprende introducir el R-1234ze(E) , R-161, R-32 y/o R-152a, y opcionalmente un lubricante, un estabilizador y/o un retardante de la flama adicional, en un dispositivo de transferencia del calor que contiene un fluido de transferencia del calor existente que es el R-134a.

51. Un método de conformidad con la reivindicación 50, caracterizado porque comprende la etapa de remover al menos algo del R-134a existente del dispositivo de transferencia del calor antes de introducir el R-1234ze(E) , R-161, R-32 y/o R-152a, y opcionalmente el lubricante, el estabilizador y/o el retardante de la flama adicional.

52. Un método para generar un crédito por la emisión de gases de invernadero, caracterizado porque comprende: (i) reemplazar un compuesto o composición existente con una composición de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27, en donde la composición es de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1 a 27 que tiene un potencial de calentamiento global inferior que el del compuesto o composición existente, y (ii) obtener un crédito por emisión de gases de invernadero para la etapa de reemplazó .

53. Un método de conformidad con la reivindicación 52, caracterizado porque el uso de la composición de la invención conduce a un Impacto de Calentamiento Equivalente Total inferior, y/o a una Producción del Carbón del Ciclo de Vida inferior que el que va a ser logrado por el uso del compuesto o composición existente.

54. Un método de conformidad con las reivindicaciones 52 o 53, caracterizado porque se lleva a cabo sobre un producto de los campos del acondicionamiento del aire, la refrigeración, la transferencia del calor, agentes de soplado, aerosoles, o propulsores que se pueden rociar, dispositivos dieléctricos gaseosos, criocirugía, procedimientos veterinarios, procedimientos dentales, extinción de incendios, supresión de la flama, solventes, limpiadores, tomas de aire caliente, pistolas de perdigones, anestésicos tópicos, y aplicaciones de expansión.

55. Un método de conformidad con las reivindicaciones 49 o 54, caracterizado porque el producto se selecciona de un dispositivo de transferencia del calor, un agente de soplado, una composición espumosa, una composición que se puede rociar, un solvente o un dispositivo para la generación de potencia mecánica.

56. Un método de confprmidad con la reivindicación 55, caracterizado porque el producto es un dispositivo de transferencia del calor.

57. Un método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 49 o 52 a 56, caracterizado porque el compuesto o composición existente es una composición de transferencia del calor.

58. Un método de conformidad con la reivindicación 57, caracterizado porque la composición de transferencia del calor es un refrigerante seleccionado de R-134a, R-1234yf y