RU2560890C2 - Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его получения - Google Patents

Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его получения Download PDF

Info

Publication number
RU2560890C2
RU2560890C2 RU2013146540/02A RU2013146540A RU2560890C2 RU 2560890 C2 RU2560890 C2 RU 2560890C2 RU 2013146540/02 A RU2013146540/02 A RU 2013146540/02A RU 2013146540 A RU2013146540 A RU 2013146540A RU 2560890 C2 RU2560890 C2 RU 2560890C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel sheet
hot
present
less
hardness
Prior art date
Application number
RU2013146540/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2013146540A (ru
Inventor
Хироюки ТАНАХАСИ
Дзун МАКИ
Original Assignee
Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн filed Critical Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн
Publication of RU2013146540A publication Critical patent/RU2013146540A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2560890C2 publication Critical patent/RU2560890C2/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/673—Quenching devices for die quenching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12736—Al-base component
    • Y10T428/1275—Next to Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12757—Fe
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12785—Group IIB metal-base component
    • Y10T428/12792—Zn-base component
    • Y10T428/12799—Next to Fe-base component [e.g., galvanized]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению стального листа, используемого для производства горячештампованного изделия. Лист выполнен из стали, имеющей состав, мас.%: С: от 0,15 до 0,35, Si: от 0,01 до 1,0, Mn: от 0,3 до 2,3, Al: от 0,01 до 0,5, Fe и неизбежные примеси - остальное, при этом в качестве примесей она содержит Р: 0,03 или менее, S: 0,02 или менее и N: 0,1 или менее. Лист получен путем горячей прокатки, холодной прокатки и рекристаллизационного отжига. Отжиг выполняют в два этапа: на первом этапе лист нагревают от комнатной температуры до 600-700°С со средней скоростью от 8 до 25°С/сек, а на втором этапе лист нагревают до температуры от 720 до 820 со средней скоростью от 2,5 до 7°С/сек. Стандартное отклонение от твердости по Виккерсу, определенной в положении 20 мкм от поверхности стального листа в направлении толщины листа в поперечном сечении листа, составляет 20 или менее. Изготавливаемые из листов изделия обладают высокими усталостными характеристиками. 2 н. и 7 з.п. ф-лы, 6 ил., 9 табл., 5 пр.

Description

Область техники, к которой относится изобретение
[0001] Настоящее изобретение относится к стальному листу для получения горячештампованного изделия, к которому может быть применен метод горячего штампования, представляющий собой один из методов придания определенной формы, обеспечивающий получение высокопрочного изделия, и способу его получения.
Предпосылки изобретения
[0002] В автомобильной промышленности, области строительного оборудования и подобном делаются решительные попытки уменьшения веса благодаря использованию высокопрочных материалов. Например, количество используемого высокопрочного стального листа в автомобилях постоянно увеличивается с целью компенсации повышения веса автомобиля, сопровождающего улучшения ударной безопасности и эксплуатационных качеств и дальнейшего повышения топливной эффективности с целью снижения количества выбрасываемого диоксида углерода.
[0003] В тенденции к расширенному использованию такого высокопрочного листа самой большой проблемой, неизбежной при повышении прочности стального листа, является усиление явления, называемого «ухудшение фиксируемости формы». Это явление включает общее понятие утраты легкости получения конечной формы из-за увеличения величины упругого последействия после придания определенной формы, сопровождающего высокую прочность. Для решения данной проблемы осуществляли рабочие стадии, ненужные при использовании низкопрочных материалов (материалов с превосходной или не вызывающей проблем фиксируемостью формы) (например, правку), или изменяли формы изделий.
[0004] В качестве одного из способов разрешения данной проблемы выбор пал на метод придания определенной формы в горячем состоянии, называемый «методом горячей штамповки». Такой способ включает нагревание стального листа (обрабатываемый материал) до заданной температуры (обычно, температуры аустенитной фазы) для снижения прочности (т.е. облегчения формования), затем его формование штампом, имеющим более низкую температуру, чем деформированный материал (например, комнатную температуру), тем самым легко придавая форму и одновременно используя разницу температур между ними для термической обработки посредством резкого охлаждения (закалки) таким образом, чтобы сохранить прочность сформованного изделия.
[0005] Имеется описание нескольких патентных источников (PLT), относящихся к стальному листу, применимому для такого метода горячей штамповки, и методу его штамповки.
[0006] В PLT 1 описан стальной лист, получаемый в результате регулирования количества элементов, содержащихся в стальном листе, и отношения количества элементов к заданным диапазонам таким образом, чтобы обеспечить получение изделия с превосходными ударными свойствами и способностью к замедленному разрушению после горячего формования (что является синонимом горячей штамповки).
[0007] В PLT 2, как и описано выше, описан способ, включающий подбор количеств элементов, содержащихся в стальном листе, и отношения количества элементов к заданным диапазонам и нагревания до формования стального листа в азотирующей атмосфере или науглероживающей атмосфере таким образом, чтобы обеспечить получение высокопрочной детали.
[0008] В PLT 3 описаны средства получения заданного состава и микроструктуры стального листа и ограничения условий нагревания и условий формования таким образом, чтобы обеспечить высокопроизводительное получение горячепрессованных деталей.
[0009] В последнее время метод горячей штамповки получил широкое признание за свою полезность. Изделия, в отношении которых было исследовано его применение, стали намного более разнообразными. Они включают, например, такие детали, как нижние части кузова автомобилей, важной для которых является не только прочность, но также важной и необходимой является усталостная характеристика.
[0010] Усталостная характеристика стального листа улучшается вместе со статической прочностью, поэтому можно также ожидать, что стальной лист (изделие), высокая прочность которого была обусловлена методом горячей штамповки, реализует соответствующие усталостные характеристики, при сравнении со стальным листом такой же прочности, полученным без использования метода горячей штамповки (высокопрочный стальной лист, полученный в результате регулирования состава или описанным ниже методом получения прочного стального листа, называемого «обычный высокопрочный стальной лист»), стало понятно, что в зависимости от условий производства усталостные характеристики первого ниже усталостных характеристик последнего.
[0011] При подробном изучении было обнаружено, что по сравнению с отклонением твердости самой близкой к поверхности части «обычного высокопрочного стального листа» отклонение твердости самой близкой к поверхности части стального листа (изделия), прочность которого была повышена благодаря использованию метода горячей штамповки, больше. Был сделан вывод о том, что такое отклонение твердости может быть связано с усталостной характеристикой.
[0012] Связь между отклонением твердости и усталостной характеристикой необязательно явная, однако в высокопрочном изделии, полученном методом горячей штамповки (например, реализующем прочность на разрыв, составляющую 1500 МПа или более), влияние чувствительности к надрезу на усталостную характеристику чрезвычайно велико, на основании чего было высказано предположение о том, что такое отклонение твердости может служить показателем, сравнимым с плоскостностью поверхностного слоя.
[0013] Поэтому авторы настоящего изобретения исследовали способ как можно большего уменьшения отклонения твердости после горячей штамповки и в результате обнаружили, что отклонение твердости поверхностного слоя стального листа до горячей штамповки оказывает определенное воздействие. Не было найдено никаких литературных источников, описывающих исследования стального листа, предназначенного для горячей штамповки, с такой точки зрения.
[0014] В PLT 1 описан стальной лист, предназначенный для горячей штамповки, в котором каждый из Ni, Cu и Sn является существенным, при этом ударные свойства и способность к замедленному разрушению улучшаются, но отсутствует упоминание об усталостной характеристике или отклонении твердости поверхностного слоя стального листа до горячей штамповки.
[0015] В PLT 2 описан способ нагревания в науглероживающей атмосфере таким образом, чтобы повысить прочность сформированной детали, но отсутствует упоминание об усталостной характеристике или отклонении твердости поверхностного слоя стального листа до горячей штамповки. Нагревание в науглероживающей атмосфере является существенным. По сравнению с нагреванием на воздухе стоимость производства возрастает. Кроме того, использование оксида углерода в качестве источника углерода влечет за собой необходимость колоссальных расходов для обеспечения безопасности операций. Предполагается, что такой способ является трудноосуществимым.
[0016] В PLT 3 также отсутствует упоминание об усталостной характеристике и отклонении твердости поверхностного слоя до горячей штамповки.
[0017] В PLT 4, напротив, описан способ получения стального листа, предназначенного для горячей штамповки, реализующего такую же усталостную характеристику, как и «обычный высокопрочный стальной лист». Кроме того, в качестве способа, относящегося к использованию оцинкованного стального листа, известен способ улучшения усталостной характеристики изделия, полученного горячей штамповкой, описанный в PLT 5.
[0018] В PLT 4 описан способ получения мелких частиц, содержащих диспергированные оксиды Се неглубоко от поверхности стального листа таким образом, чтобы улучшить усталостные характеристики после горячей штамповки, но для его осуществления требуется сложный процесс производства стали, поэтому существуют сомнения, что даже специалист в данной области техники сможет легко осуществить его.
[0019] PLT 5 относится к оборудованию для реализации технологии горячей штамповки. Проблема заключается в том, что без новых капитальных вложений даже специалист в данной области техники не сможет воспользоваться ее преимуществами.
Таким образом, осуществлялись поиски стального листа, предназначенного для горячей штамповки, для сравнительно легкого получения стального листа (фабриката) с повышенной, в результате горячей штамповки, прочностью, реализующего такие же усталостные характеристики, как и «обычный высокопрочный стальной лист», имеющий такую же прочность, однако не было найдено ни одного способа решения данной задачи.
Перечень ссылок
Патентная литература
[0020] PLT 1: публикация японского патента № 2005-139485А.
PLT 2: публикация японского патента № 2005-200670А.
PLT 3: публикация японского патента № 2005-205477А.
PLT 4: публикация японского патента № 2005-247001А.
PLT 5: публикация японского патента № 2005-182608А.
Раскрытие изобретения
Техническая задача
[0021] Ввиду вышеописанной ситуации целью настоящего изобретения является получение стального листа для горячештампованного изделия, позволяющее получить изделие из стального листа высокой прочности, реализующего превосходную усталостную характеристику, такую же, как и высокопрочный стальной лист, получаемый в результате регулирования состава стального листа либо способом («обычный высокопрочный стальной лист») получения изделия, включающим горячую штамповку стального листа, и способ его получения.
Решение поставленной задачи
[0022] Авторы настоящего изобретения провели интенсивные исследования для решения данной задачи. В результате они обнаружили, что реализация отклонения твердости поблизости от поверхностного слоя стального листа до горячей штамповки в заданном диапазоне чрезвычайно эффективна для улучшения усталостной характеристики стального листа после горячей штамповки (продукта). Они обнаружили, что такой стальной лист может быть получен в результате регулирования условий при рекристаллизационном отжиге холоднокатаного стального листа, провели повторные испытания, тем самым завершив настоящее изобретение.
[0023] Сущность настоящего изобретения заключается в следующем:
[0024] (1) Стальной лист для горячештампованного изделия, имеющий состав, который содержит, мас.%:
С: от 0,15 до 0,35%,
Si: от 0,01 до 1,0%,
Mn: от 0,3 до 2,3%,
Al: от 0,01 до 0,5%, и
баланс из Fe и неизбежных загрязняющих примесей, при этом примеси ограничены как:
Р: 0,03% или менее,
S: 0,02% или менее, и
N: 0,1% или менее,
при этом стандартное отклонение от твердости по Виккерсу в положении 20 мкм от поверхности стального листа в направлении толщины листа составляет 20 или менее.
[0025] (2) Стальной лист для горячештампованного изделия по п.(1), дополнительно содержащий, мас.%, один или более элементов, выбранных из:
Cr: от 0,01 до 2,0%,
Ti: от 0,001 до 0,5%,
Nb: от 0,001 до 0,5%,
В: от 0,0005 до 0,01%,
Mo: от 0,01 до 1,0%,
W: от 0,01 до 0,5%,
V: от 0,01 до 0,5%,
Cu: от 0,01 до 1,0%, и
Ni: от 0,01 до 5,0%.
[0026] (3) Стальной лист для горячештампованного изделия по п.(1) или (2), имеющий на своей поверхности один из следующих слоев: слой алюминиевого покрытия Al толщиной от 5 мкм до 50 мкм, слой гальванического покрытия толщиной от 5 мкм до 30 мкм, слой из Zn-Fe сплава толщиной от 5 мкм до 45 мкм.
[0027] (4) Способ получения стального листа для горячештампованного изделия, включающий рекристаллизационный отжиг холоднокатаного стального листа, имеющего состав, который содержит, мас.%:
С: от 0,15 до 0,35%,
Si: от 0,01 до 1,0%,
Mn: от 0,3 до 2,3%,
Al: от 0,01 до 0,5%, и
баланс из Fe и неизбежных загрязняющих примесей, при этом примеси ограничены как:
Р: 0,03% или менее,
S: 0,02% или менее, и
N: 0,1% или менее,
включающий
первую стадию нагревания со средней скоростью, составляющей от 8 до 25°С/сек от комнатной температуры до температуры М (°С), а затем
вторую стадию нагревания со средней скоростью, составляющей от 1 до 7°С/сек до температуры S (°С),
при этом температура М (°С) составляет от 600 до 700 (°С), а температура S (°С) составляет от 720 до 820 (°С).
[0028] (5) Способ получения стального листа для горячештампованного изделия по п.(4), при этом стальной лист дополнительно содержит, мас.%, один или более следующих элементов:
Cr: от 0,01 до 2,0%,
Ti: от 0,001 до 0,5%,
Nb: от 0,001 до 0,5%,
В: от 0,0005 до 0,01%,
Mo: от 0,01 до 1,0%,
W: от 0,01 до 0,5%,
V: от 0,01 до 0,5%,
Cu: от 0,01 до 1,0%, и
Ni: от 0,01 до 5,0%.
[0029] (6) Способ получения стального листа для горячештампованного изделия по п.(4) или (5), при этом производительность стана на стадии горячей прокатки (степень прокатки) составляет от 60 до 90%, а производительность стана на стадии холодной прокатки (степень прокатки) составляет от 30 до 90%.
[0030] (7) Способ получения стального листа для горячештампованного изделия по любому из пп.(4)-(6), дополнительно включающий, после стадии рекристаллизационного отжига, стадию погружения стального листа в Al ванну для формирования слоя Al покрытия на поверхности.
[0031] (8) Способ получения стального листа для горячештампованного изделия по любому из пп.(4)-(6), дополнительно включающий, после стадии рекристаллизационного отжига, стадию погружения стального листа в ванну для гальванизации для формирования слоя гальванического покрытия на поверхности.
[0032] (9) Способ получения стального листа для горячештампованного изделия по любому из пп.(4)-(6), дополнительно включающий, после стадии рекристаллизационного отжига, стадию погружения стального листа в Zn ванну для формирования слоя гальванического покрытия на поверхности, а затем дальнейшее нагревание до 600°С или менее для формирования слоя из сплава Zn-Fe на поверхности.
Преимущества изобретения
[0033] Стальной лист для горячештампованного изделия согласно настоящему изобретению может быть получен с использованием известного оборудования для производства стали. Кроме того, сформированная деталь, получаемая с использованием стального листа для горячештампованного изделия согласно настоящему изобретению для придания определенной формы с помощью широко распространенного оборудования для горячей штамповки (горячештампованные изделия), реализует усталостную характеристику, равную характеристике «обычного высокопрочного стального листа», имеющего такую же прочность, благодаря чему расширяется диапазон применения горячештампованных изделий (деталей).
Краткое описание изобретения
[0034] ФИГ.1 представляет собой вид в перспективе, показывающий штамп для обработки листов при горячей штамповке, используемый в примерах согласно настоящему изобретению.
ФИГ.2 представляет собой вид, показывающий образцы для испытаний на усталость.
ФИГ.3 представляет собой вид в перспективе, показывающий точки измерения твердости образца для испытаний, используемого для измерения твердости, таких же размеров, как и участок распространения трещин образца для испытаний на усталость, показанного на ФИГ.2.
ФИГ.4 представляет собой график, показывающий корреляцию между соотношением предела усталости и стандартного отклонения твердости до горячей штамповки стального листа для горячештампованного изделия из примера 1.
ФИГ.5 представляет собой вид в перспективе, схематически показывающий стальной лист (изделие), сформированное в виде шляпы методом горячей штамповки.
ФИГ.6 представляет собой график, показывающий корреляцию между предельным усталостным отношением и стандартным отклонением твердости до горячей штамповки стального листа для горячештампованного изделия из примера 2.
Описание вариантов воплощения
[0034] Авторы настоящего изобретения исследовали стальной лист, содержащий, мас.%: С: 0,23%, Si: 0,5% и Mn: 1,6%, для получения горячештампованного изделия и определили его характеристики. Они установили, что усталостная характеристика неизменна, но что существуют горячештампованные изделия, имеющие одинаковый состав стального листа и почти одинаковую прочность на растяжение, но различные усталостные характеристики. Поэтому они подробно исследовали такие различия и установили, что существуют различия в отклонении твердости поблизости от поверхностных слоев горячештампованных изделий. Соответственно, они далее изменили состав и условия рекристаллизации холоднокатаного стального листа в широком диапазоне с целью исследования усталостной характеристики горячештампованных изделий и обнаружили, что существует сильная корреляция между усталостной характеристикой горячештампованных изделий и отклонением их поверхностной твердости и что для получения горячештампованного изделия, реализующего превосходную усталостную характеристику, эффективным является варьирование поверхностной твердости стального листа до горячей штамповки в рамках заданного диапазона, а также для того, чтобы получить такой стальной лист, можно отрегулировать условия рекристаллизационного отжига холоднокатаного стального листа до заданного диапазона.
[0036] Подробности будут разъяснены в примерах, однако авторы настоящего изобретения использовали полученные данные испытаний в качестве основы для экспериментального определения соответствующего интервала отклонения твердости и условий отжига, тем самым завершив настоящее изобретение.
[0037] Состав стального листа
Прежде всего, будет разъяснен состав стального листа. В данном описании «%» в составе означает средний мас.%.
[0038] С: от 0,15 до 0,35%
С является самым важным элементом для повышения прочности стального листа в результате горячей штамповки. Для получения прочности, составляющей примерно 1200 МПа после горячей штамповки, необходимо, чтобы содержание С составляло 0,15% или более. С другой стороны, если содержание С составляет более 0,35%, это вызывает ухудшение вязкости, поэтому верхний предел С составляет 0,35%.
[0039] Si: от 0,01 до 1,0%
Si представляет собой элемент, упрочняющий твердый раствор. Эффективно может быть использовано до 1,0% Si. Однако в том случае, если содержание Si больше, возникают затруднения во время химической обработки или нанесения покрытия после формования, поэтому верхний предел Si составляет 1,0%. Нижний предел Si конкретно не ограничен. Преимущества использования настоящего изобретения могут быть реализованы. Однако более чем необходимое снижение увеличивает нагрузку при получении стали, поэтому содержание Si устанавливают на уровне содержания, получаемого благодаря раскислению, т.е. 0,01% или более.
[0040] Mn: от 0,3 до 2,3%
Mn представляет собой элемент, который действует как упрочняющий твердый раствор элемент таким же образом, как и Si, а также эффективно повышающий закаливаемость стального листа. Такое действие происходит при содержании Mn, составляющем 0,3% или более. Однако даже в том случае, если содержание составляет более 2,3%, эффект становится насыщенным, поэтому верхний предел содержания Mn устанавливают на уровне 2,0%.
[0041] Р: 0,03% или менее, S: 0,02% или менее
Оба этих элемента представляют собой неизбежные загрязняющие примеси. Они влияют на горячую обрабатываемость, поэтому их содержание должно быть ограничено вышеуказанными диапазонами.
[0042] Al: от 0,01 до 0,5%
Al применим в качестве раскисляющего элемента, поэтому его содержание должно составлять 0,01% или более. Однако в том случае, если его содержание больше, формируются крупные оксиды и механические свойства стального листа ухудшаются, поэтому верхний предел Al устанавливают на уровне 0,5%.
[0043] N: 0,1% или менее
N представляет собой неизбежную загрязняющую примесь. Он легко связывается с Ti или В, поэтому его содержание необходимо регулировать таким образом, чтобы не снизить целевое действие данных элементов. Содержание N предпочтительно составляет 0,01% или менее. С другой стороны, снижение его содержания до менее чем необходимой величины сильно увеличивает нагрузку на производственный процесс, поэтому нижний предел содержания N должен составлять 0,0010%.
[0044] Cr: от 0,01 до 2,0%
Cr оказывает действие по повышению закаливаемости, поэтому его использование является целесообразным. Такое действие проявляется при содержании Cr, составляющем 0,01% или более. С другой стороны, даже в том случае, если содержание Cr составляет более 2,0%, такое действие становится насыщенным, поэтому верхний предел содержания Cr устанавливают на уровне 2,0%.
[0045] Ti: от 0,001 до 0,5%
Ti представляет собой элемент, обеспечивающий стабильную реализацию действия В, разъясняемого ниже, в результате формирования его нитрида, поэтому он может быть эффективно использован. По этой причине необходимо вводить 0,001% или более Ti, однако при излишнем введении Ti количество нитридов становится слишком большим, ухудшая вязкость или способность к разрезанию поверхности, поэтому верхний предел содержания Ti устанавливают на уровне 0,5%.
[0046] Nb: от 0,001 до 0,5%
Nb представляет собой элемент, который формирует карбонитриды и повышает прочность, поэтому он может быть эффективно использован. Такое действие проявляется при содержании Nb, составляющем 0,001% или более, однако при введении более 0,5% Nb, контролируемость горячей прокатки ухудшается, поэтому верхний предел содержания Nb устанавливают на уровне 0,5%.
[0047] В: от 0,0005 до 0,01%
В представляет собой элемент, повышающий закаливаемость. Такое действие проявляется при содержании В, составляющем 0,0005% или более. С другой стороны, избыточное введение В приводит к ухудшению горячей обрабатываемости и снижению пластичности, поэтому верхний предел содержания В устанавливают на уровне 0,01%.
[0048] Mo: от 0,01 до 1,0%; W: от 0,01 до 0,5%; V: от 0,01 до 0,5%
Все перечисленные элементы оказывают действие по повышению закаливаемости, поэтому они могут быть целесообразно использованы. Такое действие проявляется при содержании каждого такого элемента, составляющем 0,01% или более. С другой стороны, это дорогостоящие элементы, поэтому их концентрацию, при которой такое действие становится насыщенным, предпочтительно принимают за верхний предел. Для Мо он составляет 1,0%, в то время как для W и V он составляет 0,5%.
[0049] Cu: от 0,01 до 1,0%
Cu оказывает действие по повышению прочности стального листа в результате введения 0,01% Cu или более. Однако избыточное введение Cu ухудшает качество поверхности холоднокатаного стального листа, поэтому верхний предел содержания Cu устанавливают на уровне 1,0%.
[0050] Ni: от 0,01 до 5,0%
Ni представляет собой элемент, который оказывает действие по повышению закаливаемости, поэтому он может быть эффективно использован. Такое действие проявляется при содержании Ni, составляющем 0,01% или более. С другой стороны, это дорогостоящий элемент, поэтому содержание Ni в 5,0%, когда такое действие становится насыщенным, принимают за верхний предел. Кроме того, Ni также подавляет снижение качества поверхности горячекатаного стального листа благодаря Cu, поэтому его введение вместе с Cu является желательным.
[0051] Следует отметить, что в настоящем изобретении отличный от вышеприведенного состав включает Fe, при этом допустимо присутствие неизбежных загрязняющих примесей, поступающих из скрапа и других плавящихся материалов или огнеупоров.
[0052] Отклонения твердости поверхности стального листа
Далее следует разъяснение отклонений твердости поверхности стального листа.
[0053] Прежде всего, разъясняется способ определения (измерения) твердости поверхности стального листа.
[0054] В идеале, твердость поверхности стального листа следует измерять твердомером (например, твердомер Виккерса), при этом поверхность стального листа должна быть обращена вверх, а направление толщины листа должно совпадать с вертикальным направлением, но для четкого определения вмятин (точного измерения размера вмятин) поверхность (поверхность измерения) должна быть отполирована или подвергнута другой определенной обработке. При такой обработке (например, механическая полировка) по меньшей мере примерно несколько десятков мкм удаляются с первоначальной поверхности. Кроме того, даже удаление части поверхности с помощью кислоты и т.д. с целью ее химической полировки не имеет значения. Скорее, часто ухудшается гладкость. Поэтому использование такого метода для определения (измерения) твердости поверхности стального листа является непрактичным.
[0055] По этой причине авторы настоящего изобретения решили определять твердость в сечении, параллельном направлению толщины стального листа. При этом поверхность стального листа может быть измерена без ее обработки (без удаления поверхности стального листа). Однако в данном случае точка измерения твердомером таким образом также находится вглубине от поверхности, на небольшом расстоянии в направлении толщины листа. Поэтому в поисках следующего наилучшего решения авторы настоящего изобретения попытались получить информацию об участке, близком к поверхности, делая вмятину как можно с меньшей нагрузкой.
[0056] В частности, см. ФИГ.3. Прежде всего, поверхность измерения (поперечный разрез стального листа) полируют до зеркального состояния. Используют твердомер Виккерса с испытательной нагрузкой (нагрузка, толкающая индентор), составляющей 10 gf (грамм-сила), продолжительностью толкания 15 секунд и точкой измерения в направлении толщины листа, находящейся на расстоянии 20 мкм от поверхности стального листа. Понятие «твердость стального листа», используемое в данном описании, означает твердость, определяемую данным способом.
[0057] Далее твердость поверхности стального листа, имеющего либо слой Al покрытия (плакирующий слой), слой гальванического покрытия или слой из Zn-Fe, измеряют в точке, находящейся на расстоянии 20 мкм от границы (поверхности раздела) между плакирующим слоем и стальным листом.
[0058] Например, предполагается, что Al плакирующий слой стального листа, используемый в примерах, состоит из наружного слоя, в основном содержащего Al, и внутреннего (сторона стального листа) слоя, который, предположительно, является реакционным слоем Al и Fe, поэтому твердость измеряют в точке, находящейся на расстоянии 20 мкм от границы между внутренним слоем и стальным листом в направлении толщины листа, и принимают ее за твердость поверхности стального листа.
[0059] Затем предполагается, что слой гальванического покрытия стального листа, используемый в примерах, состоит из двух слоев, т.е. наружного слоя, в основном содержащего Zn, и внутреннего слоя, который является реакционным слоем Al, который был добавлен в небольшом количестве в ванну из Zn и Fe, поэтому твердость измеряют в точке, находящейся на расстоянии 20 мкм от границы между внутренним слоем и стальным листом в направлении толщины листа, и принимают ее за твердость поверхности стального листа.
[0060] Далее предполагается, что слой из Zn-Fe сплава стального листа, используемый в примерах, состоит из нескольких слоев сплава, состоящих из Zn и Fe, поэтому твердость измеряют в точке, находящейся на расстоянии 20 мкм от границы между самым внутренним слоем и стальным листом в направлении толщины листа, и принимают ее за твердость поверхности стального листа.
[0061] Для того чтобы определить отклонение твердости, вышеописанное измерение проводят на участке, соответствующем участку (21) роста усталостной трещины образца для испытаний на усталость, который показан на ФИГ.2.
На ФИГ.3 в перспективе показан вид, отражающий положение измерения твердости. Индентор твердомера Виккерса вдавливается в положении 20 мкм от поверхности стального листа или границы раздела стального листа и плакирующего слоя, в направлении толщины листа. Эта операция, как показано на ФИГ.3, осуществляется с интервалом вдавливания в 0,1 мм в направлении параллельно поверхности стального листа в 300 точках на измерительный образец (более 30 мм в длину) (плоскость первого измерения). Затем такая же операция осуществлялась в другом положении, отдаленном на 5 мм от плоскости первого измерения (плоскость второго измерения).
[0062] Таким образом была измерена твердость в целом в 600 точках. С использованием данной совокупности было рассчитано стандартное отклонение и использовано в качестве индикатора отклонения.
[0063] Необходимо отметить, что была определена длина вышеописанного измерения, составляющая 30 мм, и две точки на расстоянии 5 мм одна от другой для того, чтобы соответствовать участку распространения трещины для описанного ниже образца для испытания на усталость.
[0064] В эксперименте, описанном в примерах, образцы с предельным усталостным отношением после горячей штамповки, составляющим 0,4 или более, и образцы с более низким отношением сравнивают на отклонение твердости поверхности стального листа, при этом в последних стандартное отклонение составило 40 или менее. Поэтому авторы настоящего изобретения продолжили более подробные исследования, которые показали, что стандартное отклонение после горячей штамповки составило 40 или менее, в то время как стандартное отклонение твердости горячего стального листа до горячей штамповки, измеренное подобным способом, составило 20 или менее.
[0065] В настоящем изобретении на основании таких экспериментальных открытий было установлено, что стандартное отклонение твердости по Виккерсу в точке, находящейся на расстоянии 20 мкм от поверхности стального листа в направлении толщины листа, составляет 20 или менее.
[0066] Способ получения стального листа для горячештампованного изделия
Далее следует описание способа получения стального листа для горячештампованного изделия согласно настоящему изобретению.
[0067] Стальной лист для горячештампованного изделия согласно настоящему изобретению обрабатывают в соответствии с обычными способами на стадиях производства стали, литья, горячей прокатки, травления и холодной прокатки для получения холоднокатаного стального листа. Состав формулируют в соответствии с вышеописанным объемом настоящего изобретения на стадии производства стали, сталь разливают в виде сляба на непрерывной стадии литья, затем начинают горячую прокатку сляба, например, при температуре нагревания, составляющей 1300°С или менее. Прокатку заканчивают при температуре, составляющей примерно 900°С. Температура сматывания может составлять, например, 600°С и т.д. Производительность стана горячей прокатки (степень прокатки) может составлять от 60 до 90%. Холодную прокатку осуществляют после стадии травления. Производительность стана холодной прокатки (степень прокатки) может составлять в диапазоне от 30 до 90%.
[0068] Стадия отжига для рекристаллизации холоднокатаного стального листа, полученного таким способом, является чрезвычайно важной. Стадия отжига, осуществляемая с использованием оборудования для непрерывного отжига, состоит из двух этапов: первой стадии нагревания со средней скоростью, составляющей от 8 до 25°/сек, от комнатной температуры до температуры М (°С), и второй стадии последующего нагревания со средней скоростью, составляющей от 1 до 7°/сек до температуры S (°С) или менее. На данном этапе температура М должна составлять от 600 до 700(°С), а температура S должна составлять от 720 до 820(°С). Такие условия определяют, исходя из результатов эксперимента, разъясняемого в описанных ниже примерах.
[0069] Причина, по которой при рекристаллизационном отжиге при таких условиях стандартное отклонение твердости по Виккерсу, которое измеряли в точке, находящейся на расстоянии 20 мкм от поверхности стального листа в направлении толщины листа, составляет 20 или менее, т.е. получают стальной лист с небольшим отклонением твердости, необязательно понятна, но распределение размера кристаллических зерен предпочтительно является как можно более равномерным, и размеры и распределение карбидов также предпочтительно подобным образом является как можно более равномерными, поэтому дальнейшее можно предположить с точки зрения распределения размера рекристаллизованных частиц и размеров и распределения карбидов.
[0070] Процесс рекристаллизации холоднокатаного стального листа является сложным, по этой причине нет смысла разделять и отдельно обсуждать термины «скорость нагревания» и наибольшие значения температуры нагревания при такой скорости для явления, называемого «рекристаллизацией». Поэтому, во-первых, что касается первой стадии, например, описан случай, когда скорость нагревания невысока и когда она высока относительно определенной отдельной температуры М (°С). Предполагается, что в первом случае, т.е. когда скорость нагревания невысока, плотность зародышей рекристаллизации (относительно) невелика и отдельные рекристаллизованные зерна свободно растут, однако на высокотемпературном участке поблизости от М (°С) образуются мелкие рекристаллизованные зерна с остающегося нерекристаллизованного участка, и на стадии, когда температура стального листа достигает М (°С), (относительно) большие кристаллические зерна и небольшие кристаллические зерна смешиваются.
[0071] С другой стороны, предполагается, что в последнем случае, т.е. когда скорость нагревания высока, плотность зародышей рекристаллизации велика, большое количество рекристаллизованных зерен растет с высокой скоростью и границы зерен сближаются, и далее, на высокотемпературном участке поблизости от М (°С) рекристаллизованные зерна соревнуются в росте и, в результате, зерна кристаллов, которые имеют специфические кристаллические ориентации, растут, разрушая кристаллические зерна, которые имеют другие кристаллические ориентации, поэтому предполагается, что на стадии достижения М (°С) присутствуют большие кристаллические зерна и небольшие кристаллические зерна, смешанные вместе. Поэтому комбинация соответствующей скорости нагревания и М (°С), при которой границы рекристаллизованных зерен сближаются на стадии, когда температура достигает М (°С), становится необходимой для более равномерного распределения размеров рекристаллизованных частиц. Предполагается, что средняя скорость нагревания, составляющая от 8 до 25°/сек, на первой стадии и температура М (°С), составляющая от 600 до 700(°С), соответствуют таким подходящим условиям.
[0072] Далее, для регулирования соревнования роста рекристаллизованных зерен после того, как температура стального листа достигнет М (°С), скорость нагревания на второй стадии необходимо установить на уровне, меньшем, чем на первой стадии. Кроме того, в температурном диапазоне от температуры М (°С) до температуры S (°С) преобразование карбидов из-за диффузии углерода становится активным, поэтому комбинация установки наивысшей температуры S (°С) стадии отжига и скорости нагревания до этой температуры имеет большое значение.
[0073] В том случае, если скорость нагревания невысока для одной S (°С), карбиды, которые присутствовали при температуре М (°С), равномерно растут, что может привести к получению стального листа, в котором карбиды различных размеров, которые присутствовали на стадии достижения температуры М (°С), присутствуют в различных видах. С другой стороны, в том случае, если скорость нагревания высока, небольшие карбиды исчезают и вырастают большие карбиды, поэтому размеры карбидов приближаются к относительно равномерным размерам, но плотность снижается. Поэтому из-за карбидов возникают неравномерности по твердости стального листа. И наоборот, когда комбинация скорости нагревания и температуры S (°С) на второй стадии является соответствующей, предпочтительно растут небольшие карбиды, что может привести к получению стального листа, в котором карбиды относительно равномерных размеров диспергированы с соответствующей плотностью, поэтому неравномерность твердости стального листа из-за карбидов становится неравномерной. Скорость нагревания, оставляющая от 1 до 7°С/сек, и температура S, составляющая от 720 до 820°С, отвечают таким соответствующим условиям.
[0074] После достижения температуры S данная температура может удерживаться в течение короткого периода времени либо может быть немедленно начата следующая стадия охлаждения. При удерживании температуры S, с точки зрения укрупнения кристаллических зерен, продолжительность выдержки предпочтительно составляет 180 секунд или менее, более предпочтительно - 120 секунд или менее.
[0075] Скорость охлаждения от температуры S на стадии охлаждения конкретно не ограничена, однако охлаждения со скоростью 30°С/сек или более резкого охлаждения следует предпочтительно избегать. Поэтому скорость охлаждения от температуры S составляет менее 30°С/сек, предпочтительно - 20°С/сек или менее, более предпочтительно - 10°С/сек или менее. Стальной лист, предназначенный для горячей штамповки, часто нарезают на заданные формы, а затем используют для горячей штамповки. Это объясняется опасением, что резкое охлаждение повысит усилие сдвига и снизит эффективность производства.
[0076] После отжига лист может быть охлажден до комнатной температуры. Во время охлаждения он может быть погружен в горячую Al ванну для погружения с целью формирования слоя Al покрытия.
[0077] Горячая Al ванна для погружения может содержать от 0,1 до 20% Si.
[0078] Si, содержащийся в Al плакирующем слое, влияет на реакцию между Al и Fe, которая происходит во время нагревания до горячей штамповки. Избыточная реакция может ухудшить способность к прессовому формованию самого плакирующего слоя. С другой стороны, избыточное регулирование реакции способствует прилипанию Al к штампу для прессования. Чтобы избежать эту проблему, содержание Si в Al плакирующем слое предпочтительно составляет от 1 до 15%, более предпочтительно - от 3 до 12%.
[0079] Кроме того, во время охлаждения после отжига лист погружают в горячую ванну для гальванизации с целью формирования слоя гальванического покрытия.
[0080] Более того, лист погружают в горячую ванну для гальванизации с целью формирования слоя гальванического покрытия, а затем нагревают до 600°С или менее с целью формирования слоя из сплава Zn-Fe.
[0081] Ванна для гальванизации методом горячего погружения может содержать от 0,01 до 3% Al.
[0082] Присутствие Al оказывает сильное влияние на реакцию между Zn и Fe. При формировании слоя гальванического покрытия реакционный слой из Fe и Al становится препятствием и подавляет взаимную дисперсию Zn и Fe. С другой стороны, слой из сплава Zn-Fe состоит из богатого Zn слоя сплава (ζ-фаза, δ1-фаза) и богатого Fe слоя сплава (Γ1-фаза, Γ-фаза), при этом первый слой характеризуется адгезией с основным железом, но обрабатываемость ухудшается, в то время как второй слой реализует превосходную обрабатываемость, но недостаточную адгезию. Поэтому необходимо соответственно контролировать соотношение состава данных четырех фаз для удовлетворения заданных свойств (отдавая предпочтение адгезии, обрабатываемости или балансу между ними и подобному). Это может быть достигнуто посредством введения в ванну для гальванизации методом горячего погружения от 0,01 до 3% Al таким образом, чтобы обеспечить диффузию Fe. Нужная концентрация может быть выбрана производителем в соответствии с возможностями или назначением производственного оборудования.
[0083] Толщина слоя Al покрытия, слоя гальванического покрытия и слоя из сплава Zn-Fe не влияет на усталостную характеристику стального листа после горячей штамповки или усталостную характеристику деталей, однако избыточная толщина данных слоев может повлиять на формуемость при штамповке. Как показано в примерах, в том случае, если толщина Al плакирующего слоя составляет более 50 мкм, происходит задирание. В том случае, если толщина Zn плакирующего слоя составляет более 30 мкм, часто происходит прилипание Zn к штампу. В том случае, если толщина слоя из сплава Zn-Fe составляет более 45 мкм, наблюдается беспорядочное растрескивание слоя сплава, и производительность ухудшается. Поэтому толщина слоев предпочтительно составляет: слоя Al покрытия 50 мкм или менее, слоя гальванического покрытия 30 мкм или менее, а слой из сплава Zn-Fe 45 мкм или менее.
[0084] В том случае, если такие плакирующие слои тонкие, проблем с приданием определенной формы не возникает, однако с точки зрения сопротивления коррозии, целью которой является придание таким плакирующим слоям определенных свойств, нижние пределы толщины плакирующих слоев следующие: толщина слоя Al покрытия предпочтительно составляет: 5 мкм или более, более предпочтительно 10 мкм или более, толщина слоя гальванического покрытия предпочтительно составляет 5 мкм или более, более предпочтительно 10 мкм или более, а толщина слоя из сплава Zn-Fe предпочтительно составляет 5 мкм или более, более предпочтительно 10 мкм или более.
Примеры
[0085] Ниже приведено описание примеров в качестве основы для подробного разъяснения настоящего изобретения.
Пример 1
Получают и отливают сорта стали номера «а»-«f», имеющие состав, показанный в таблице 1. Слябы нагревают до 1250°С и подают на стадию горячей прокатки, где их подвергают горячей прокатке при конечной температуре, составляющей 900°С, и температуре сматывания в рулоны, составляющей 600°С, для получения стальных листов толщиной 3,2 мм. Полученные горячекатаные стальные листы подвергают травлению, а затем холодной прокатке для получения холоднокатаных стальных листов толщиной 1,6 мм.
[0086] Холоднокатаные стальные листы подвергают рекристаллизации и отжигу в условиях от i до xviii, описанных в таблице 2, получая стальные листы для горячештампованных изделий 1-32, показанных в таблице 3. Из части вырезают два испытательных образца для измерения твердости до горячей штамповки. Точки для отбора испытательных образцов находятся одна от другой на расстоянии 5 мм в направлении ширины полученного стального листа для горячештампованного изделия.
[0087] Средняя скорость 1 нагревания (первая стадия) и средняя скорость 2 нагревания (вторая стадия) в таблице 2 соответственно показывают средние скорости нагревания от комнатной температуры до температуры М (°С) и среднюю скорость нагревания от температуры М (°С) до температуры S (°С).
[0088] Полученные стальные листы для горячештампованных изделий выдерживают при 900°С в течение 10 минут, затем помещают в штамп пресса для испытания листов, показанный на ФИГ.1, и подвергают горячей штамповке. Каждый вид стального листа, предназначенный для горячештампованных изделий, используют для горячей штамповки 10 деталей. Из одного из этих листов вырезают два образца для испытаний на разрыв в соответствии с JIS No. 5 и два испытательных образца для измерения твердости (такая же процедура, как и во время горячей штамповки). Из оставшихся девяти листов вырезают по два образца для испытаний на усталость, каждый из которых показан на ФИГ.2, всего 18 образцов. Полученные образцы для испытаний подвергают электроэрозионной обработке.
[0089] Для определения прочности на растяжение σВ (средней величины для двух образцов) проводят испытание на растяжение. С другой стороны, 18 образцов для испытаний используют для проведения плоскостных испытаний на усталость при изгибе и определения 1×107 циклической усталостной прочности σW. Условия для испытаний включают коэффициент напряжения, равный -1, и частоту повторений 5 Гц.
[0090] Сечение испытательных образцов для измерения твердости полируют до зеркального состояния параллельно направлению прокатки холоднокатаных стальных листов как до, так и после горячей штамповки.
[0091] Твердость на расстоянии 20 мкм внутрь от поверхностей данных образцов для испытаний измеряют в направлении толщины листа с помощью твердомера Виккерса (НМ-2000, изготавливаемый Mitsutoyo). Нагрузка толчка составляет 10 gf (грамм-сила), продолжительность толчка составляет 15 сек, а интервал измерений в направлении, параллельном поверхности, составляет 0,1 мм при измерении в 300 точках.
[0092] Подобным измерениям подвергают два образца для испытаний. Стандартное отклонение твердости рассчитывают на основании данных твердости по Виккерсу во всех 600 точках.
[0093] В таблице 3 показаны номер стали, условия обработки, стандартное отклонение твердости до горячей штамповки, прочность на растяжение σВ (средняя из двух), прочность σW, предельное усталостное отношение σW/σВ и стандартное отклонения твердости после горячей штамповки. Корреляция между предельным усталостным отношением σW/σВ и стандартным отклонением твердости после горячей штамповки показана на ФИГ.4.
[0094] Было установлено, что на прочность на растяжение σВ стального листа после горячей штамповки почти никакого влияния не оказывают условия рекристаллизационного отжига стального листа такого же состава (код «b»). С другой стороны, условия рекристаллизационного отжига оказывают сильное влияние на усталостные характеристики (σW/σВ).
[0095] Стальным листам, полученным с использованием состояний отжига i, iii, iv, vii, viii, xv и xviii согласно настоящему изобретению, могут быть приданы относительно высокие усталостные характеристики, т.е. предельное усталостное отношение (σW/σВ), равное 0,4 или более, при диапазоне прочности на разрыв, составляющем примерно от 1200 до 1500 МПа. И наоборот, стальные листы, которые были подвергнуты отжигу в условиях, выходящих за пределы объема настоящего изобретения, проявили предельное усталостное отношение более низкое и примерно 0,3.
[0096] Такое различие объясняется тем, что предельное усталостное отношение коррелирует со стандартным отклонением твердости после горячей штамповки. Одновременно оно явно зависит от стандартного отклонения твердости до горячей штамповки. Как показывают №№ 1-6, 8, 9, 12, 13, 16, 17, 20, 21 и 23-28, понятно, что в том случае, когда стандартное отклонение твердости равно 2 или менее, получают горячештампованную деталь, которая имеет превосходную усталостную характеристику (высокое предельное усталостное отношение).
[0097] Кроме того, поскольку условия рекристаллизационного отжига для получения стального листа со стандартным отклонением твердости до горячей штамповки составляет 20 или менее, осуществляют первую стадию нагревания со средней скоростью, составляющей от 15 до 25°С/сек, от комнатной температуры до температуры М (°С), и вторую стадию последующего нагревания со средней скоростью, составляющей от 2 до 5°С/сек, до температуры S (°С). Становится понятно, что температура М составляет от 620 до 680(°С), а температура S составляет от 780 до 820(°С).
[0098]
Figure 00000001
[0099]
Таблица 2
Состояние № Средняя скорость нагревания 1 (°С/сек) Темп. М (°С) Средняя скорость нагревания 1 (°С/сек) Темп. S (°С) Условия охлаждения  
i 20 650 3 800 Отсутствие выдерживания. Охлаждение со средней скоростью 6°С/сек до 670°С, выдерживание в течение 10 сек, затем охлаждение на воздухе до комнатной темпер. Пример согласно настоящему изобретению
ii 25 590 3 800 “ Сравнительный пример
iii 25 600 3 800 “ Пример согласно настоящему изобретению
iv 8 700 3 800 “ Пример согласно настоящему изобретению
v 8 710 3 800 “ Сравнительный пример
vi 15 650 7 830 “ Сравнительный пример
vii 15 650 7 820 “ Пример согласно настоящему изобретению
viii 15 650 2 720 “ Пример согласно настоящему изобретению
ix 15 650 2 710 “ Сравнительный пример
x 7 600 4 800 “ Сравнительный пример
xi 8 600 4 800 “ Пример согласно настоящему изобретению
xii 25 700 3 800 “ Пример согласно настоящему изобретению
xiii 26 700 3 800 “ Сравнительный пример
xiv 20 650 0,5 720 “ Сравнительный пример
xv 20 650 1 720 “ Пример согласно настоящему изобретению
xvi 20 650 7 820 “ Пример согласно настоящему изобретению
xvii 20 650 8 820 “ Сравнительный пример
xviii 20 650 3 800 Выдерживание в течение 10 сек, затем охлаждение на воздухе до комнатной темп. Пример согласно настоящему изобретению
Подчеркнутые цифры означают значения за пределами объема настоящего изобретения.
[00100]
Таблица 3
№ Сталь № Условия обработки Стандартное отклонение твердости до горячей штамповки σВ (МПа) σW (МПа) σW/σВ (предельное усталостное отношение) Стандартное отклонение твердости до горячей штамповки  
1 a i 10 1510 619 0,41 27 Пример согласно настоящему изобретению
2 b i 9 1508 603 0,40 22 Пример согласно настоящему изобретению
3 c i 6 1501 630 0,42 20 Пример согласно настоящему изобретению
4 d i 8 1498 614 0,41 21 Пример согласно настоящему изобретению
5 е i 11 1503 646 0,43 27 Пример согласно настоящему изобретению
6 f i 7 1422 597 0,42 24 Пример согласно настоящему изобретению
7 b ii 30 1512 484 0,32 46 Сравнительный пример
8 b iii 12 1506 602 0,40 20 Пример согласно настоящему изобретению
9 b iv 16 1489 610 0,41 23 Пример согласно настоящему изобретению
10 b v 29 1502 451 0,30 42 Сравнительный пример
11 b vi 24 1499 465 0,31 44 Сравнительный пример
12 b vii 13 1505 647 0,43 19 Пример согласно настоящему изобретению
13 b viii 11 1516 637 0,42 22 Пример согласно настоящему изобретению
14 b ix 24 1511 453 0,30 43 Сравнительный пример
15 b x 32 1522 502 0,33 51 Сравнительный пример
16 b xi 16 1518 638 0,42 24 Пример согласно настоящему изобретению
17 b xii 19 1512 650 0,43 26 Пример согласно настоящему изобретению
18 b xiii 33 1507 452 0,30 49 Сравнительный пример
19 b xiv 29 1500 480 0,32 46 Сравнительный пример
20 b xv 12 1496 598 0,40 22 Пример согласно настоящему изобретению
21 b xvi 11 1506 617 0,41 25 Пример согласно настоящему изобретению
22 b xvii 27 1503 496 0,33 45 Сравнительный пример
23 a xviii 10 1510 634 0,42 19 Пример согласно настоящему изобретению
24 b xviii 6 1512 605 0,40 12 Пример согласно настоящему изобретению
25 c xviii 8 1503 601 0,40 14 Пример согласно настоящему изобретению
26 d xviii 13 1509 649 0,43 24 Пример согласно настоящему изобретению
27 e xviii 18 1499 600 0,40 27 Пример согласно настоящему изобретению
28 f xviii 11 1418 610 0,43 22 Пример согласно настоящему изобретению
Подчеркнутые цифры означают значения за пределами объема настоящего изобретения.
[0101] Пример 2
Получают и отливают сорта стали номера 2а-2h, имеющие состав, показанный в таблице 4. Слябы подвергают горячей прокатке при таких же условиях, как и в примере 1, получая стальные листы толщиной 3,0 мм. Полученные горячекатаные стальные листы подвергают травлению, а затем холодной прокатке до толщины 1,2 мм.
[0102] Полученные стальные листы подвергают рекристаллизации и отжигу в условиях I, ix и xviii, описанных в таблице 2, для получения стальных листов для горячештампованных изделий.
[0103] Из полученных листов вырезают испытательные образцы для измерения твердости таким же способом, как и в примере 1.
[0104] Полученные стальные листы для горячештампованного изделия выдерживают при 900°С в течение 5 минут, затем методом горячей штамповки формуют в виде шляп, показанных на ФИГ.5. Как показано на данной фигуре, из верхних частей таких «шляп» вырезают образцы для испытаний на усталость, показанные на ФИГ.2, и образцы для испытаний на разрыв согласно JIS No. 5.
[0105] Полученные образцы для испытаний используют таким же образом, как и в примере 1, для определения стандартного отклонения твердости до горячей штамповки, прочности на растяжение σВ (средней величины для двух образцов) и 1×107 циклической усталостной прочности σW стального листа после горячей штамповки (детали).
[0106] Полученные результаты показаны в таблице 5. Корреляция между предельным усталостным отношением σW/σВ и стандартным отклонением твердости до горячей штамповки показана на ФИГ.6.
[0107] В стальных листах для горячештампованного изделия, которые были подвергнуты рекристаллизации и отжигу в условиях i и xviii в объеме настоящего изобретения, даже при использовании стальных листов, содержащих Mo, W, V, Cu и Ni, отклонение твердости было стандартным и составляло 20 или менее. Далее становится очевидно, что использование таких листов обеспечивает получение горячештампованного изделия с предельным усталостным отношением, составляющим 0,4 или более, т.е. имеющего превосходную усталостную характеристику.
[0108] С другой стороны, в стальных листах для горячештампованного изделия, которые были подвергнуты рекристаллизации и отжигу в условиях ix, выходящих за пределы объема настоящего изобретения, отклонение твердости поверхностного слоя до горячей штамповки было стандартным и составляло более 20. Предельное усталостное отношение горячештампованных изделий, полученных с использованием таких листов, составляет от 0,26 до 0,31. Становится понятно, что их усталостная характеристика ниже.
[0109]
Figure 00000002
[0110]
Таблица 5
№ Сталь № Условия обработки Стандартное отклонение твердости до горячей штамповки σВ (МПа) σW (МПа) σW/σВ (предельное усталостное отношение)  
29 2a i 18 1794 718 0,40 Пример согласно настоящему изобретению
30 2a ix 40 1790 465 0,26 Сравнительный пример
31 2a xviii 19 1802 721 0,40 Пример согласно настоящему изобретению
32 2b i 16 1706 682 0,40 Пример согласно настоящему изобретению
33 2b ix 37 1696 441 0,26 Сравнительный пример
34 2b xviii 18 1711 702 0,41 Пример согласно настоящему изобретению
35 2C i 15 1598 639 0,40 Пример согласно настоящему изобретению
36 2C ix 30 1592 430 0,27 Сравнительный пример
37 2C xviii 14 1590 636 0,40 Пример согласно настоящему изобретению
38 2d i 15 1492 612 0,41 Пример согласно настоящему изобретению
39 2d ix 26 1500 435 0,29 Сравнительный пример
40 2d xviii 5 1498 614 0,41 Пример согласно настоящему изобретению
41 2e i 9 1492 597 0,4 Пример согласно настоящему изобретению
42 2e ix 31 1502 421 0,28 Сравнительный пример
43 2e xviii 10 1516 622 0,41 Пример согласно настоящему изобретению
44 2f i 12 1508 603 0,4 Пример согласно настоящему изобретению
45 2f ix 36 1512 469 0,31 Сравнительный пример
46 2f xviii 19 1522 609 0,4 Пример согласно настоящему изобретению
47 2g i 14 1496 613 0,41 Пример согласно настоящему изобретению
48 2g ix 33 1504 406 0,27 Сравнительный пример
49 2g xviii 13 1526 641 0,42 Пример согласно настоящему изобретению
50 2h i 14 1506 602 0,4 Пример согласно настоящему изобретению
51 2h ix 32 1512 454 0,3 Сравнительный пример
52 2h xviii 15 1528 642 0,42 Пример согласно настоящему изобретению
Подчеркнутые цифры означают значения за пределами объема настоящего изобретения.
[0111] Пример 3
Получают и отливают сорта стали номера 3а-3d, имеющие состав, показанный в таблице 6. Слябы подвергают горячей прокатке при таких же условиях, как и в примере 1, получая стальные листы толщиной 2,5 мм. Полученные горячекатаные стальные листы подвергают травлению, а затем холодной прокатке до толщины 1,2 мм.
[0112] Полученные стальные листы нагревают со средней скоростью 19°С/сек до 655°С, затем нагревают со средней скоростью 2,5°С/сек до 800°С, после чего немедленно охлаждают со средней скоростью 6,5°С/сек. Далее их погружают в горячую Al ванну, имеющую температуру 670°С (содержащую 10% Si и неизбежные загрязняющие примеси), вынимают через 5 секунд, регулируют количество покрытия газовым обтирочным устройством, а затем охлаждают на воздухе до комнатной температуры.
[0113] Из полученных листов таким же способом, как и в примере 1, вырезают испытательные образцы для измерения твердости. Твердость измеряют на расстоянии 20 мкм от границы между внутренним слоем из Al плакирующего слоя (реакционный слой Al и Fe) и стальным листом, используя такую же методику, как и в примере 1. Во время такого измерения также измеряют толщину Al плакирующего слоя (общую для двух слоев). Диапазон измерения толщины составляет 30 мм так же, как и диапазон при измерении твердости. Измерения проводят в семи точках на расстоянии 5 мм на первой поверхности для измерений и второй поверхности для измерений, в целом в 14 точках. Рассчитывают среднюю величину.
[0114] Полученные стальные листы подвергают горячей штамповке в виде шляп таким же способом, как и в примере 2. Условия нагревания включают выдерживание при 900°С в течение 1 минуты.
[0115] Из верхних частей таких «шляп» вырезают образцы для испытаний на усталость, показанные на ФИГ.2, и образцы для испытаний на разрыв согласно JIS No. 5.
[0116] Полученные образцы для испытаний используют для определения прочности на растяжение σВ (средняя величина для двух образцов) и 1×107 циклической усталостной прочности σW. Полученные результаты показаны в таблице 7.
[0117] Во всех примерах был получен превосходный стальной лист для горячештампованного изделия с предельным усталостным отношением 0,4 или более, однако в №№ 57, 62, 67 и 72, в которых толщина Al плакирующего слоя превышала 50 мкм, происходит задирание на высокой частоте на частях длинной стенки «шляпы». В примерах с толщиной слоя 50 мкм или менее задирания не происходит. Поэтому был сделан вывод о том, что верхний предел толщины при плакировании Al поверхности стального листа составляет 50 мкм или менее.
[0118]
Figure 00000003
[0119]
Таблица 7
№ Сталь № Стандартное отклонение твердости до горячей штамповки σВ (МПа) σW (МПа) σW/σВ (предельное усталостное отношение) Толщина Al плакирующего слоя (мкм)  
53 3a 17 1784 714 0,40 16,0 Пример согласно настоящему изобретению
54 3a 18 1789 716 0,40 22,2 Пример согласно настоящему изобретению
55 3a 16 1801 720 0,40 33,9 Пример согласно настоящему изобретению
56 3a 14 1792 717 0,40 48,6 Пример согласно настоящему изобретению
57 3a 14 1790 716 0,40 51,0 Сравнительный пример
58 3b 12 1516 652 0,43 15,1 Пример согласно настоящему изобретению
59 3b 15 1520 638 0,42 19,6 Пример согласно настоящему изобретению
60 3b 19 1524 671 0,44 34,2 Пример согласно настоящему изобретению
61 3b 18 1522 685 0,45 49,6 Пример согласно настоящему изобретению
62 3b 20 1534 614 0,40 54,7 Сравнительный пример
63 3C 11 1502 631 0,42 14,5 Пример согласно настоящему изобретению
64 3C 14 1509 649 0,43 20,1 Пример согласно настоящему изобретению
65 3C 9 1513 635 0,42 34,6 Пример согласно настоящему изобретению
66 3C 13 1519 668 0,44 49,2 Пример согласно настоящему изобретению
67 3C 18 1524 610 0,40 55,3 Сравнительный пример
68 3d 10 1318 554 0,42 17,2 Пример согласно настоящему изобретению
69 3d 10 1326 557 0,42 20,4 Пример согласно настоящему изобретению
70 3d 8 1320 554 0,42 30,2 Пример согласно настоящему изобретению
71 3d 14 1314 539 0,41 42,0 Пример согласно настоящему изобретению
72 3d 15 1310 537 0,41 53,6 Сравнительный пример
Подчеркнутые цифры означают значения за пределами объема настоящего изобретения.
[0120] Пример 4
Получают и отливают сорта стали номера 3а-3d, имеющие состав, показанный в таблице 6. Слябы подвергают горячей прокатке при таких же условиях, как и в примере 1, получая стальные листы толщиной 2,5 мм. Полученные горячекатаные стальные листы подвергают травлению, а затем холодной прокатке до толщины 1,2 мм.
[0121] Полученные стальные листы нагревают со средней скоростью 19°С/сек до 655°С, затем нагревают со средней скоростью 2,5°С/сек до 800°С, после чего немедленно охлаждают со средней скоростью 6,5°С/сек. Далее их погружают в горячую ванну для гальванизации, имеющую температуру 460°С (содержащую 0,15% Al и неизбежные загрязняющие примеси), вынимают через 3 сек, регулируют количество осадка газовым обтирочным устройством, а затем охлаждают на воздухе до комнатной температуры.
[0122] Из полученных листов таким же способом, как и в примере 1, вырезают испытательные образцы для измерения твердости. Твердость измеряют на расстоянии 20 мкм от границы между внутренним слоем из Zn плакирующего слоя (реакционный слой Al и Fe) и стальным листом, используя такую же методику, как и в примере 1. Во время такого измерения может быть также измерена толщина только Zn плакирующего слоя. Диапазон измерения толщины составляет 30 мм так же, как и диапазон при измерении твердости. Измерения проводят в семи точках на расстоянии 5 мм на первой поверхности для измерений и второй поверхности для измерений, в целом в 14 точках. Рассчитывают среднюю величину.
[0123] Полученные стальные листы подвергают горячей штамповке в виде шляп таким же способом, как и в примере 2. Их нагревают до 880°С и выдерживают в течение 5 секунд, затем охлаждают на воздухе до 700°С и прессуют.
[0124] Из верхних частей таких «шляп» вырезают образцы для испытаний на усталость, показанные на ФИГ.2, и образцы для испытаний на разрыв согласно JIS No. 5.
[0125] Полученные образцы для испытаний используют для определения прочности на растяжение σВ (средняя величина для двух образцов) и 1×107 циклической усталостной прочности σW. Полученные результаты показаны в таблице 8.
[0126] Во всех примерах был получен превосходный стальной лист для горячештампованного изделия с предельным усталостным отношением 0,4 или более, однако в №№ 77, 82, 87 и 92, в которых толщина гальванизированного слоя превышала 30 мкм, наблюдается адгезия Zn на высокой частоте в штампе. В примерах с толщиной слоя 30 мкм или менее адгезии Zn не происходит. Поэтому был сделан вывод о том, что верхний предел толщины при гальванизации поверхности стального листа составляет 30 мкм или менее.
[0127]
Таблица 8
№ Сталь № Стандартное отклонение твердости до горячей штамповки σВ (МПа) σW (МПа) σW/σВ (предельное усталостное отношение) Толщина гальванизированного слоя (мкм)  
73 3a 17 1785 714 0,40 6,1 Пример согласно настоящему изобретению
74 3a 17 1788 715 0,40 12,5 Пример согласно настоящему изобретению
75 3a 16 1802 721 0,40 23,8 Пример согласно настоящему изобретению
76 3a 13 1794 718 0,40 28,6 Пример согласно настоящему изобретению
77 3a 15 1793 717 0,40 31,0 Сравнительный пример
78 3b 12 1516 652 0,43 11,1 Пример согласно настоящему изобретению
79 3b 15 1522 639 0,42 19,6 Пример согласно настоящему изобретению
80 3b 19 1534 675 0,44 24,8 Пример согласно настоящему изобретению
81 3b 18 1532 689 0,45 29,0 Пример согласно настоящему изобретению
82 3b 20 1545 618 0,40 33,7 Сравнительный пример
83 3C 10 1518 638 0,42 10,3 Пример согласно настоящему изобретению
84 3C 14 1536 660 0,43 17,2 Пример согласно настоящему изобретению
85 3C 9 1524 640 0,42 19,6 Пример согласно настоящему изобретению
86 3C 14 1539 677 0,44 29,3 Пример согласно настоящему изобретению
87 3C 18 1544 618 0,40 32,3 Сравнительный пример
88 3d 10 1336 561 0,42 11,2 Пример согласно настоящему изобретению
89 3d 12 1342 564 0,42 17,4 Пример согласно настоящему изобретению
90 3d 8 1318 554 0,42 20,2 Пример согласно настоящему изобретению
91 3d 13 1320 541 0,41 28,0 Пример согласно настоящему изобретению
92 3d 15 1330 545 0,41 33,4 Сравнительный пример
Подчеркнутые цифры означают значения за пределами объема настоящего изобретения.
[0128] Пример 5
Получают и отливают сорта стали номера 3а-3d, имеющие состав, показанный в таблице 6. Слябы подвергают горячей прокатке при таких же условиях, как и в примере 1, получая стальные листы толщиной 2,5 мм. Полученные горячекатаные стальные листы подвергают травлению, а затем холодной прокатке до толщины 1,2 мм.
[0129] Полученные стальные листы нагревают со средней скоростью 19°С/сек до 655°С, затем нагревают со средней скоростью 2,5°С/сек до 800°С, после чего немедленно охлаждают со средней скоростью 6,5°С/сек. Далее их погружают в горячую ванну для гальванизации, имеющую температуру 460°С (содержащую 0,13% Al, 0,03% Fe и неизбежные загрязняющие примеси), вынимают через 3 сек, регулируют количество покрытия газовым обтирочным устройством, после чего нагревают до 480°С, формируя слой из Zn-Fe сплава, а затем охлаждают на воздухе до комнатной температуры.
[0130] Из полученных листов таким же способом, как и в примере 1, вырезают испытательные образцы для измерения твердости. Твердость измеряют на расстоянии 20 мкм от границы между самым внутренним слоем слоя из Zn-Fe сплава (реакционный слой Zn и Fe) и стальным листом, используя такую же методику, как и в примере 1. Во время такого измерения также измеряют общую толщину слоя из Zn-Fe сплава (который состоит из четырех слоев). Диапазон измерения толщины составляет 30 мм так же, как и диапазон при измерении твердости. Измерения проводят в семи точках на расстоянии 5 мм на первой поверхности для измерений и второй поверхности для измерений, в целом в 14 точках. Рассчитывают среднюю величину.
[0131] Полученные стальные листы подвергают горячей штамповке в виде шляп таким же способом, как и в примере 2. Их нагревают до 880°С и выдерживают в течение 5 секунд, затем охлаждают на воздухе до 700°С и прессуют.
[0132] Из верхних частей таких «шляп» вырезают образцы для испытаний на усталость, показанные на ФИГ.2, и образцы для испытаний на разрыв согласно JIS No. 5.
[0133] Полученные образцы для испытаний используют для определения прочности на растяжение σВ (средней величины для двух образцов) и 1×107 циклической усталостной прочности σW. Полученные результаты показаны в таблице 9.
[0134] Во всех примерах был получен превосходный стальной лист для горячештампованного изделия с предельным усталостным отношением 0,4 или более, однако в №№ 97, 102, 107 и 112, в которых толщина слоя из Zn-Fe сплава превышала 45 мкм, наблюдаются мелкие трещины в слое сплава после прессования. В примерах с толщиной слоя 45 мкм или менее мелких трещин не наблюдается. Поэтому был сделан вывод о том, что верхний предел толщины при формировании слоя из Zn-Fe сплава на поверхности стального листа составляет 45 мкм или менее.
[0135]
Figure 00000004
Перечень обозначений ссылок:
[0136]
11а верхний штамп;
11b нижний штамп;
12 стальной лист;
21 участок роста усталостной трещины;
51 место отбора образца для испытаний.

Claims (9)

1. Стальной лист для горячештампованного изделия, имеющий состав, который содержит, мас.%:
C: от 0,15 до 0,35
Si: от 0,01 до 1,0
Mn: от 0,3 до 2,3
Al: от 0,01 до 0,5 и
остальное Fe и неизбежные примеси, в которых P, S и N ограничены как:
P: 0,03 или менее,
S: 0,02 или менее и
N: 0,1 или менее,
при этом стандартное отклонение от твердости по Виккерсу, определенной в положении 20 мкм от поверхности стального листа в направлении толщины листа в поперечном сечении стального листа, составляет 20 или менее.
2. Стальной лист по п. 1, который дополнительно содержит, мас.%, один или более элементов, выбранных из:
Cr: от 0,01 до 2,0
Ti: от 0,001 до 0,5
Nb: от 0,001 до 0,5
B: от 0,0005 до 0,01
Mo: от 0,01 до 1,0
W: от 0,01 до 0,5
V: от 0,01 до 0,5
Cu: от 0,01 до 1,0 и
Ni: от 0,01 до 5,0.
3. Стальной лист по п. 1, который имеет на своей поверхности один из следующих слоев: слой Al покрытия толщиной от 5 мкм до 50 мкм, слой гальванического покрытия толщиной от 5 мкм до 30 мкм или слой из Zn-Fe сплава толщиной от 5 мкм до 4 5 мкм.
4. Способ получения стального листа для горячештампованного изделия, включающий рекристаллизационный отжиг стального листа, подвергнутого горячей прокатке на этапе горячей прокатки и холодной прокатке на этапе холодной прокатки, и имеющего состав, который содержит, мас.%:
C: от 0,15 до 0,35
Si: от 0,01 до 1,0
Mn: от 0,3 до 2,3
Al: от 0,01 до 0,5 и
остальное Fe и неизбежные примеси, в которых Р, S и N ограничены как:
Р: 0,03 или менее,
S: 0,02 или менее и
N: 0,1 или менее,
включающий первую стадию нагревания со средней скоростью, составляющей от 8 до 25°C/сек, от комнатной температуры до температуры M (°C), а затем
вторую стадию нагревания со средней скоростью, составляющей от 2,5 до 7°C /сек, до температуры S (°C),
при этом температура M (°C) составляет от 600 до 700 (°C), а температура S (°C) составляет от 720 до 820 (°C).
5. Способ по п. 4, в котором стальной лист дополнительно содержит, мас.%, один или более следующих элементов:
Cr: от 0,01 до 2,0
Ti: от 0,001 до 0,5
Nb: от 0,001 до 0,5
B: от 0,0005 до 0,01
Mo: от 0,01 до 1,0
W: от 0,01 до 0,5
V: от 0,01 до 0,5
Cu: от 0,01 до 1,0 и
Ni: от 0,01 до 5,0.
6. Способ по п. 4, в котором степень прокатки стана на упомянутом этапе горячей прокатки составляет от 60 до 90%, а степень прокатки стана на упомянутом этапе холодной прокатки составляет от 30 до 90%.
7. Способ по п. 4, в котором дополнительно после упомянутой стадии рекристаллизационного отжига осуществляют стадию погружения упомянутого стального листа в ванну из Al для формирования слоя Al покрытия на его поверхности.
8. Способ по п. 4, в котором дополнительно после упомянутой стадии рекристаллизационного отжига осуществляют стадию погружения упомянутого стального листа в ванну из Zn для гальванизации для формирования слоя гальванического покрытия на его поверхности.
9. Способ по п. 4, в котором дополнительно после стадии рекристаллизационного отжига осуществляют стадию погружения стального листа в ванну из Zn для формирования слоя гальванического покрытия на его поверхности, а затем дальнейшее нагревание до 600°C или менее для формирования слоя из сплава Zn-Fe на упомянутой поверхности.
RU2013146540/02A 2011-03-18 2012-03-16 Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его получения RU2560890C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011-060893 2011-03-18
JP2011060893 2011-03-18
PCT/JP2012/056917 WO2012128225A1 (ja) 2011-03-18 2012-03-16 ホットスタンプ部材用鋼板およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2013146540A RU2013146540A (ru) 2015-04-27
RU2560890C2 true RU2560890C2 (ru) 2015-08-20

Family

ID=46879372

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2013146540/02A RU2560890C2 (ru) 2011-03-18 2012-03-16 Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его получения

Country Status (11)

Country Link
US (1) US20140004378A1 (ru)
EP (1) EP2687620A4 (ru)
JP (1) JP5605503B2 (ru)
KR (1) KR20130126714A (ru)
CN (1) CN103443317A (ru)
BR (1) BR112013023792A2 (ru)
CA (1) CA2829327C (ru)
MX (1) MX360240B (ru)
RU (1) RU2560890C2 (ru)
WO (1) WO2012128225A1 (ru)
ZA (1) ZA201307377B (ru)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2654093C2 (ru) * 2016-05-23 2018-05-16 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее
RU2718023C1 (ru) * 2017-02-20 2020-03-30 Ниппон Стил Корпорейшн Горячештампованная деталь

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103492600B (zh) * 2011-04-27 2015-12-02 新日铁住金株式会社 热冲压部件用钢板及其制造方法
CN103103453B (zh) * 2013-02-18 2015-02-04 无锡市派克重型铸锻有限公司 一种核电管道件材料锻件及制造工艺
CN103173691B (zh) * 2013-02-18 2014-12-10 无锡市派克重型铸锻有限公司 一种升船机安全机构锁定块及其制造工艺
MX2015011523A (es) * 2013-03-14 2016-02-03 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp Placa de acero de alta firmeza con excelentes caracterisitacas de resistencia a la destruccion retardada y tenacidad a temperaturas bajas y elemento de alta firmeza manufacturado que usa la misma.
KR101568549B1 (ko) * 2013-12-25 2015-11-11 주식회사 포스코 우수한 굽힘성 및 초고강도를 갖는 열간 프레스 성형품용 강판, 이를 이용한 열간 프레스 성형품 및 이들의 제조방법
JP6269079B2 (ja) * 2014-01-14 2018-01-31 新日鐵住金株式会社 ホットスタンプ用鋼板およびその製造方法
WO2015120205A1 (en) * 2014-02-05 2015-08-13 Arcelormittal S.A. Hot formable, air hardenable, weldable, steel sheet
RU2659532C2 (ru) 2014-03-31 2018-07-02 Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн Горячештампованная сталь
US10308996B2 (en) 2015-07-30 2019-06-04 Hyundai Motor Company Hot stamping steel and producing method thereof
JP6508176B2 (ja) * 2016-03-29 2019-05-08 Ｊｆｅスチール株式会社 ホットプレス部材およびその製造方法
KR102228292B1 (ko) * 2017-02-20 2021-03-16 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 강판
CN110199046A (zh) * 2017-02-20 2019-09-03 日本制铁株式会社 热冲压成形体
RU2718021C1 (ru) * 2017-02-20 2020-03-30 Ниппон Стил Корпорейшн Горячештампованное изделие
CN110168127A (zh) 2017-02-20 2019-08-23 日本制铁株式会社 钢板及其制造方法
CN107881415B (zh) * 2017-11-15 2019-09-27 东北大学 一种耐高温磨损钢板及其制造方法
WO2020239891A1 (en) * 2019-05-28 2020-12-03 Tata Steel Ijmuiden B.V. Steel strip, sheet or blank for producing a hot-stamped part, part, and method for hot-stamping a blank into a part
CN115667571A (zh) * 2020-08-20 2023-01-31 日本制铁株式会社 热压部件
CN112251669B (zh) * 2020-09-30 2022-02-18 鞍钢股份有限公司 2000MPa级热冲压车轮轮辐用热轧钢板及其制造方法
CN112226690B (zh) * 2020-09-30 2022-02-15 鞍钢股份有限公司 1800MPa级热冲压车轮轮辋用酸洗钢板及其制造方法
CN112267067B (zh) * 2020-09-30 2022-02-18 鞍钢股份有限公司 2000MPa级热冲压车轮轮辋用热轧钢板及其制造方法
CN112226691B (zh) * 2020-09-30 2022-02-15 鞍钢股份有限公司 1800MPa级热冲压车轮轮辐用热轧钢板及其制造方法
CN112267065B (zh) * 2020-09-30 2022-02-15 鞍钢股份有限公司 2000MPa级热冲压车轮轮辋用酸洗钢板及其制造方法
CN112267066B (zh) * 2020-09-30 2022-02-15 鞍钢股份有限公司 1800MPa级热冲压车轮轮辋用热轧钢板及其制造方法
CN115141985B (zh) * 2021-03-31 2023-05-09 宝山钢铁股份有限公司 一种高淬透性中碳高钛含硼钢及其板坯连铸生产方法
WO2022239866A1 (ja) * 2021-05-13 2022-11-17 日本製鉄株式会社 ホットスタンプ用鋼板及びホットスタンプ成形品
WO2023079344A1 (en) * 2021-11-05 2023-05-11 Arcelormittal Method for producing a steel sheet having excellent processability before hot forming, steel sheet, process to manufacture a hot stamped part and hot stamped part

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1032039A1 (ru) * 1982-02-04 1983-07-30 Физико-технический институт АН БССР Штампова сталь

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2859270B2 (ja) 1987-06-11 1999-02-17 旭光学工業株式会社 カメラの視線方向検出装置
JPH07967B2 (ja) 1987-08-04 1995-01-11 ワイケイケイ株式会社 自動ドアの制御方法
US6517955B1 (en) * 1999-02-22 2003-02-11 Nippon Steel Corporation High strength galvanized steel plate excellent in adhesion of plated metal and formability in press working and high strength alloy galvanized steel plate and method for production thereof
KR100849974B1 (ko) * 2000-12-29 2008-08-01 니폰 스틸 코포레이션 도금 밀착성 및 프레스 성형성이 뛰어난 고강도 용융아연계 도금강판 및 그 제조방법
KR100646619B1 (ko) * 2001-10-23 2006-11-23 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 열간 프레스 방법, 이를 위한 도금 강철재 및 이의 제조방법
JP3582511B2 (ja) * 2001-10-23 2004-10-27 住友金属工業株式会社 熱間プレス成形用表面処理鋼とその製造方法
JP3582512B2 (ja) * 2001-11-07 2004-10-27 住友金属工業株式会社 熱間プレス用鋼板およびその製造方法
CN1829817B (zh) * 2003-07-29 2015-01-07 沃斯特阿尔派因钢铁有限责任公司 制造硬化钢零件的方法
CN100434223C (zh) * 2003-09-29 2008-11-19 日新制钢株式会社 钢/铝焊接构件
JP2005200670A (ja) 2004-01-13 2005-07-28 Nippon Steel Corp 高強度部品の製造方法
JP4673558B2 (ja) 2004-01-26 2011-04-20 新日本製鐵株式会社 生産性に優れた熱間プレス成形方法及び自動車用部材
JP4449795B2 (ja) * 2005-03-22 2010-04-14 住友金属工業株式会社 熱間プレス用熱延鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス成形部材の製造方法
JP4464864B2 (ja) * 2005-04-27 2010-05-19 株式会社神戸製鋼所 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れた軟化焼鈍の省略可能な肌焼用鋼
JP4728710B2 (ja) * 2005-07-01 2011-07-20 新日本製鐵株式会社 加工性に優れる熱延鋼板およびその製造方法
WO2007064172A1 (en) * 2005-12-01 2007-06-07 Posco Steel sheet for hot press forming having excellent heat treatment and impact property, hot press parts made of it and the method for manufacturing thereof
JP4733522B2 (ja) 2006-01-06 2011-07-27 新日本製鐵株式会社 耐食性、耐疲労性に優れた高強度焼き入れ成形体の製造方法
JP4833698B2 (ja) 2006-03-16 2011-12-07 新日本製鐵株式会社 ダイクエンチ用高強度鋼板
JP4725415B2 (ja) * 2006-05-23 2011-07-13 住友金属工業株式会社 熱間プレス用鋼板および熱間プレス鋼板部材ならびにそれらの製造方法
JP5223360B2 (ja) * 2007-03-22 2013-06-26 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5499560B2 (ja) * 2009-08-12 2014-05-21 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性と耐ねじり疲労特性に優れた自動車足回り部材用高張力鋼材及びその製造方法
JP5644094B2 (ja) * 2009-11-30 2014-12-24 新日鐵住金株式会社 延性及び曲げ性の良好な引張最大応力９００ＭＰａ以上を有する高強度鋼板および高強度冷延鋼板の製造方法、高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1032039A1 (ru) * 1982-02-04 1983-07-30 Физико-технический институт АН БССР Штампова сталь

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2654093C2 (ru) * 2016-05-23 2018-05-16 Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее
RU2718023C1 (ru) * 2017-02-20 2020-03-30 Ниппон Стил Корпорейшн Горячештампованная деталь

Also Published As

Publication number Publication date
EP2687620A4 (en) 2014-10-15
CA2829327A1 (en) 2012-09-27
WO2012128225A1 (ja) 2012-09-27
JP5605503B2 (ja) 2014-10-15
CN103443317A (zh) 2013-12-11
MX2013010601A (es) 2013-10-01
US20140004378A1 (en) 2014-01-02
RU2013146540A (ru) 2015-04-27
BR112013023792A2 (pt) 2016-12-06
JPWO2012128225A1 (ja) 2014-07-24
KR20130126714A (ko) 2013-11-20
EP2687620A1 (en) 2014-01-22
CA2829327C (en) 2017-02-14
MX360240B (es) 2018-10-26
ZA201307377B (en) 2014-06-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2560890C2 (ru) Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его получения
CN107532255B (zh) 热处理钢板构件以及其的制造方法
RU2693226C1 (ru) Оцинкованный стальной лист для горячего прессования и способ производства горячепрессованного формованного изделия
RU2599934C2 (ru) Стальной лист для горячей штамповки, способ его изготовления и изделие из горячештампованного стального листа
RU2552817C1 (ru) Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его изготовления
EP3216886A1 (en) Hot-dip galvanized steel sheet
KR102119373B1 (ko) 핫 프레스용 강판 및 그 제조 방법, 그리고 핫 프레스 부재 및 그 제조 방법
JP5732906B2 (ja) 熱間プレス加工用鋼材ならびに熱間プレス鋼材および熱間プレス鋼材の製造方法
EP3216887A1 (en) Hot-dip galvanized steel sheet
RU2653032C2 (ru) Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления
JPWO2015097891A1 (ja) 熱間プレス鋼板部材、その製造方法及び熱間プレス用鋼板
JP7350057B2 (ja) ホットスタンプ成形体
CN111511942B (zh) 镀铝系钢板、镀铝系钢板的制造方法及汽车用部件的制造方法
JP5023871B2 (ja) 熱間プレス鋼板部材の製造方法
KR20210151935A (ko) 핫 스탬프 성형체
JP7332967B2 (ja) ホットスタンプ部品
KR101657931B1 (ko) 냉간 가공성, 금형 담금질성 및 표면 성상이 우수한 프레스 성형용 용융 아연도금 강판 및 그의 제조 방법
JP2015151615A (ja) 熱処理用鋼板およびその製造方法
RU2571667C2 (ru) Холоднокатаный стальной лист с превосходной стойкостью к старению и способ его изготовления
JP4782057B2 (ja) 熱間プレス時のスケール密着性に優れた高強度鋼板およびその製造方法
JP7364119B1 (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板を用いてなる部材、部材からなる自動車の骨格構造部品用又は自動車の補強部品、ならびに溶融亜鉛めっき鋼板及び部材の製造方法
WO2023199776A1 (ja) ホットスタンプ成形体
CN113906151B (zh) 热压成型体
WO2023188643A1 (ja) 亜鉛めっき鋼板、部材およびそれらの製造方法
WO2023199638A1 (ja) ホットスタンプ成形体

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20210317