RU2654093C2 - Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее - Google Patents
Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее Download PDFInfo
- Publication number
- RU2654093C2 RU2654093C2 RU2016119837A RU2016119837A RU2654093C2 RU 2654093 C2 RU2654093 C2 RU 2654093C2 RU 2016119837 A RU2016119837 A RU 2016119837A RU 2016119837 A RU2016119837 A RU 2016119837A RU 2654093 C2 RU2654093 C2 RU 2654093C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- steel
- strength
- less
- hardness
- molybdenum
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
Abstract
Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к производству высокопрочного высокотвердого листового проката для противопульной защиты корпуса транспортных средств. Предлагаемый прокат выполнен из стали, содержащей в мас.%: от более 0,25 до 0,40 С; 0,10-0,70 Si; 0,65-1,80 Mn; 0,35-1,20 Cr; 2,50-3,50 Ni; 0,15-0,70 Mo; 0,001-0,10 V; 0,005-0,10 Al; от 0,001 до менее 0,008 N; 0,001-0,030 Nb; от 0,001 до менее 0,005 Ti; 0,01-0,30 Cu; не более 0,008 S; не более 0,015 Р; 0,001-0,005 В, остальное - Fe, при этом соотношение Mo2(Ti+V) составляет от 1/500 до 1/200. Стальные заготовки нагревают до температуры горячей деформации, прокатывают и закаливают в интервале температур 800-1000°C. После закалки, при необходимости, проводят отпуск в интервале температур 150-300°C. Обеспечиваются высокие прочностные свойства и твердость при сохранении пластичности и ударной вязкости. 2 н. и 1 з.п. ф-лы, 3 табл.
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству нового высокоэффективного вида металлопродукции - высокопрочного высокотвердого листового проката для противопульной защиты корпуса транспортных средств, оборудования, комнат безопасности и других сфер применения, где требуются защитные свойства (табл. 1).
Высокопрочные материалы имеют свою специфику поведения в условиях динамических нагрузок и должны обладать высокими значениями твердости, пределов прочности и текучести металла, которые определяются морфологией сформированной микроструктуры после деформационной и термической обработки.
Известна высокопрочная высокопластичная легированная сталь, которая содержит в мас. %: С 0,30-0,47; Mn 0,8-1,3; Si 1,5-2,5; Cr 1,5-2,5; Ni 3,0-5,0; 0,7-0,9; Cu 0,70-0,90; Со 0,01 макс; V+(5/9)×Nb 0,10-0,25; Ti 0,005 макс; Al 0,015 макс.; железо и обычные примеси остальное. Упрочненное и закаленное изделие из стали характеризуется чрезвычайно высокой прочностью и трещиностойкостью, причем указанное изделие после закалки при температуре 500°F характеризуется пределом прочности на разрыв, равным по крайней мере 290 кфунтов/кв.дюйм, и критическим коэффициентом интенсивности напряжения в условиях плоской деформации (KIс), характеризующим трещиностойкость, равным по крайней мере 50 (кфунтов/кв.дюйм) √дюйм (Патент РФ №2556173, МПК С22С 38/42, С22С 38/44, опубликовано 10.07.2015 Бюл. №19).
Недостаток приведенного изобретения состоит в том, что комбинация высокой прочности и пластичности, характерная для указанного сплава, является результатом его состава, который включает значительное количество молибдена, меди, кобальта и вольфрама - элементов, которые являются наиболее дорогостоящими. В связи с этим указанная сталь реализуется по значительно более высокой цене по сравнению с другими сплавами, которые не содержат указанные элементы.
Известен высокопрочный противопульный стальной лист, в котором массовое процентное содержание химических элементов выглядит следующим образом: С 0,20-0,28%; Si≤0,10%; Mn 0,20-0,50%; Р≤0,012%; S≤0,003%; Cr 0,90-1,30%; Mo 0,20-0,40%; Ti 0,015-0,035%; Al 0,020-0,050%; Н≤0,00020%; N≤0,0040%; углеродный эквивалент ≤0,65%, остальное железо и неизбежные примеси. Листы изготавливаются толщиной 5-60 мм и имеют следующие механические свойства: предел текучести в поперечном направлении ≥1350 МПа, предел прочности 1550-1750 МПа, удлинение ≥10%, энергия удара в продольном направлении при температуре - 40°С ≥ 20 Дж, твердость 480-550 HBW (Патент CN 104674121, МПК C21D 8/02; С22С 33/04; С22С 38/28).
К недостаткам известного изобретения относится недостаточный предел прочности материала и, как следствие, сравнительно меньшая стойкость против разрушения.
Наиболее близким аналогом к предлагаемому изобретению является высокопрочная броневая сталь и способ производства листов из нее, содержащая углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, алюминий, медь, серу, фосфор и железо, отличающаяся тем, что она содержит компоненты в следующем соотношении, мас. %: углерод 0,28-0,40; кремний 0,80-1,40; марганец 0,50-0,80; хром 0,10-0,70; никель 1,50-2,20; молибден 0,30-0,80; алюминий 0,005-0,05; медь не более 0,30; сера не более 0,012; фосфор не более 0,015; железо остальное, при этом соотношение молибден/углерод составляет 0,8-2,0. Способ включает нагрев заготовок до температуры горячей деформации с последующей прокаткой с регламентированным обжатием и закалкой с отпуском, при этом закалку проводят в прессе с охлаждением водой под давлением 150-500 кг/см2 и при ее расходе 0,2-0,5 м3/час (Патент РФ №2520247, МПК С22С 38/44; F41H 1/02; F41H 5/02; C21D 9/42, опубликовано 20.06.2014. Бюл. №17).
Недостатком прототипа является сложность технологии, заключающаяся в необходимости осуществления закалки в прессе. Способ требует применения специального закалочного оборудования, что существенно сокращает возможности его использования в промышленности.
Технический результат изобретения состоит в достижении высоких прочностных свойств и твердости высокопрочной высокотвердой стали при сохранении достаточной пластичности и ударной вязкости с одновременным упрощением процесса ее производства.
Указанный технический результат достигается тем, что в известной высокопрочной стали и способе производства листов из нее, содержащей углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, алюминий, медь, серу, фосфор и железо в отличие от ближайшего аналога сталь дополнительно содержит ванадий, ниобий, титан, азот и бор при следующем соотношении компонентов, мас. %:
углерод | от более 0,25 до 0,40 |
кремний | 0,10-0,70 |
марганец | 0,65-1,80 |
хром | 0,35-1,20 |
никель | 2,50-3,50 |
молибден | 0,15-0,70 |
ванадий | 0,001-0,10 |
алюминий | 0,005-0,10 |
азот | от 0,001 до менее 0,008 |
медь | 0,01-0,30 |
ниобий | 0,001-0,030 |
титан | от 0,001 до менее 0,005 |
сера | не более 0,008 |
фосфор | не более 0,015 |
бор | 0,001-0,005 |
железо | остальное, |
при этом соотношение Mo2(Ti+V) составляет от 1/500 до 1/200. Указанную сталь нагревают до температуры горячей деформации, прокатывают и закаливают в интервале температур 800-1000°C, в том числе с прокатного нагрева.
После закалки, при необходимости, проводят отпуск в интервале температур 150-300°C.
Сущность изобретения состоит в том, что механические и функциональные свойства высокопрочной высокотвердой стали обусловлены ее химическим составом и температурными режимами последеформационной обработки. В процессе проведения экспериментальных исследований и разработки указанного изобретения осуществляли варьирование химического состава и режимов термообработки, добиваясь стабильного получения высоких прочностных характеристик листов из высокопрочной высокотвердой стали при сохранении достаточных показателей пластичности и вязкости.
С ростом содержания углерода в структуре стали увеличивается количество цементита при одновременном снижении доли феррита. Изменение соотношения между этими составляющими приводит к уменьшению пластичности, при повышении прочности и твердости. При концентрации углерода 0,25% и менее не достигается требуемая прочность и твердость стали. Увеличение содержания углерода более 0,40% ухудшает эксплуатационные свойства предлагаемой стали, ввиду повышенной склонности к хрупким разрушениям и низкой вязкости, что приводит к зарождению и развитию трещин в процессе изготовления и эксплуатации готовых изделий.
В комбинации с марганцем или молибденом кремний обеспечивает хорошую закаливаемость стали. Добавление кремния повышает способность стали к термическому упрочнению и их износостойкость, увеличивает предел упругости и предел текучести. Кремний не образует карбидов и не содержит цементита или других карбидов. При содержании кремния менее
0,10% указанного влияния не наблюдается, а содержание более 0,70% избыточно и приводит к увеличению себестоимости производства предлагаемой стали.
Марганец образует железом твердое соединение, повышающее твердость и прочность стали, несколько уменьшая ее пластичность. Также марганец связывает серу в соединение MnS, препятствуя образованию вредного соединения FeS. Кроме того, марганец вводят для раскисления стали. При содержании марганца в пределах 0,65-1,80% сталь приобретает существенную твердость и сопротивление износу, при содержании марганца менее 0,65% или более 1,80% эффективность легирования уменьшается.
Хром – один из карбидообразующих легирующих элементов. Хром повышает способность стали к термическому упрочнению, стойкость к коррозии и окислению, обеспечивает повышение прочности при повышенных температурах, а также повышает сопротивление абразивному износу, поскольку сложные хроможелезистые карбиды являются весьма износостойкими. Содержание хрома менее 0,35% недостаточно для достижения требуемого комплекса механических свойств, а превышение более 1,20% побуждает примеси, такие как фосфор, олово, сурьма и мышьяк сегрегировать к границам зерен, что может вызвать в стали отпускную хрупкость.
Никель не образует в сталях карбидов. В сталях он является элементом, способствующим образованию и сохранению аустенита. Никель повышает упрочняемость сталей. В комбинации с хромом и молибденом никель еще больше повышает способность сталей к термическому упрочнению, способствует повышению вязкости и усталостной прочности сталей. Растворяясь в феррите, никель повышает его вязкость. При содержании никеля в диапазоне 2,5-3,5% по данным экспериментов наилучшим образом проявляются указанные свойства. Анализ опытных плавок показывает, что содержание никеля менее 2,5% недостаточно, а свыше 3,5% - избыточно.
Молибден способствует измельчению зерна, увеличивает усталостную прочность сталей, снижает отпускную хрупкость, но не устраняет ее полностью, повышает коррозионную стойкость. При содержании молибдена менее 0,15% указанные свойства не проявляются, а легирование более 0,70% нецелесообразно, ввиду увеличения себестоимости производства предлагаемой стали.
Алюминий раскисляет и модифицирует сталь. При концентрации менее 0,005% его воздействие не проявляется. Увеличение его содержания более 0,10% графитизирует углерод, что ухудшает механические свойства.
Азот способствует образованию нитридов в стали. Верхний предел содержания азота - 0,008% обусловлен необходимостью получения заданного уровня пластичности и вязкости стали, а нижний предел - 0,001% - вопросами технологичности производства.
Медь улучшает коррозионные свойства, входит в состав твердого раствора аустенита и понижает температуру начала его распада. Добавление меди в диапазоне 0,01-0,30%, способствует достижению необходимых свойств. Меньшее содержание не оказывает влияния на сталь, а большее - экономически нецелесообразно.
Ванадий, ниобий и титан - карбонитридообразующие элементы, образуют с железом твердый раствор замещения. Содержание ванадия более 0,10% приводит к ухудшению свариваемости стали и экономически нецелесообразно ввиду повышения расходов на легирование. При содержании ванадия менее 0,001% прочностные свойства стали не достигают требуемого уровня. При содержании ниобия менее 0,001% не обеспечивается достаточное упрочнение. Увеличение содержания ниобия более 0,030% приводит к ухудшению свариваемости стали и экономически нецелесообразно ввиду повышения расходов на легирование. Содержание титана менее 0,001% не оказывает сдерживающего влияния на рост аустенитного зерна, снижается прочность. Повышение содержания титана до 0,005% и более нецелесообразно, так как приводит к образованию грубых
включений высокотвердого, хрупкого карбида титана при кристаллизации, что не устраняется термической обработкой и снижает ударную вязкость.
Сера и фосфор - вредные примеси, вследствие пониженной их растворимости в феррите диффундируют к границам зерен, оказывая влияние на количество и качество «зародышей» - места образования ферритной фазы. При содержании более 0,008% и 0,015% соответственно оказывают резко негативное воздействие на вязкостные свойства стали.
Легирование бором повышает прочностные свойства после закалки, не изменяя вязкость и пластичность. Бор, добавляемый в пределах 0,001-0,005%, значительно повышает прокаливаемость стали. Бор в количестве более 0,005% способствует охрупчиванию стали. А содержание бора менее 0,001% не оказывает положительного влияния на свойства стали.
Соблюдение соотношения Mo2(Ti+V) помогает контролировать свариваемость и обеспечивать оптимальный баланс содержания карбонитридообразующих элементов, оказывающих схожее влияние на физико-механические свойства стали. При значении менее 1/500 содержание карбонитридообразующих элементов недостаточно, процесс образования новых зерен и фазовые превращения при охлаждении замедляются. При значении более 1/200 - углеродный эквивалент увеличивается, а свариваемость материала ухудшается.
Нагрев под закалку до температуры выше 1000°С приводит к значительному росту зерна, что негативно сказывается на всем комплексе механических свойств высокопрочной высокотвердой стали. Снижение этой температуры менее 800°С не обеспечивает стабильного получения заданных прочностных свойств и уменьшает выход годного.
Отпуск проводят в зависимости от состава имеющегося оборудования и возможности осуществления закалки с прокатного нагрева. При температуре выше 300°С уменьшаются прочностные свойства ниже допустимого уровня, а ниже 150°С уменьшаются пластические и вязкостные свойства.
Изобретение может быть проиллюстрировано следующим примером.
При помощи индукционной плавильной печи ИСТ 0,03/0,05 И1 произвели выплавку сталей различного химического состава (табл. 2).
Полученные слитки нагревали в камерной печи ПКМ 3.6.2/12,5 до температуры аустенизации, затем осуществляли обжатие слитков с применением гидравлического пресса П6334 (моделирование черновой стадии прокатки) и прокатку на одноклетьевом реверсивном стане горячей прокатки 500 «ДУО» (моделирование чистовой стадии прокатки). Слитки прокатывали до толщины 6 и 8 мм. Полученные листы охлаждали на воздухе.
Закалка образцов проката проводилась при температуре 800-1000°С, последующий отпуск при температуре 150-300°С, после чего осуществляли раскрой полученных листов для проведения испытаний на растяжение, твердость и ударный изгиб.
Механические свойства определяли на поперечных образцах в соответствии с нормативными документами: испытания на растяжение проводили на плоских образцах по ГОСТ 1497; испытания на ударный изгиб в соответствии с ГОСТ 9454 на образцах с V-образным надрезом при температуре -40°С.
Результаты испытаний показали, что в листовой стали, полученной по предложенному способу (вариант №3, табл. 3), достигается сочетание требуемых прочностных, пластических и вязкостных свойств.
В случаях отклонений от заявленных параметров (варианты №1-2 и №4-5), а также при использовании аналогов и способа-прототипа требуемые свойства не достигаются.
Следовательно, предлагаемая высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее обеспечивает достижение необходимого результата - получение материала с комплексом защитных свойств: условный предел текучести σ0,2 не менее 1250 Н/мм2, временное сопротивление разрыву σв не менее 1450 Н/мм2, твердость HBW не менее 480 ед.; относительное удлинение δ50 не менее 13%; ударная вязкость KCV-40 не менее 30 Дж/см2.
*ост. – остальное
Claims (8)
1. Высокопрочный высокотвердый горячекатаный стальной лист, выполненный из стали, содержащей углерод, кремний, марганец, хром, никель, молибден, алюминий, медь, серу, фосфор, ванадий, ниобий, титан, азот, бор и железо, отличающийся тем, что он выполнен из стали, содержащей компоненты при следующем соотношении, мас.%:
при этом соотношение Mo2(Ti+V) составляет от 1/500 до 1/200.
2. Способ производства высокопрочного высокотвердого горячекатаного стального листа, включающий нагрев заготовки из стали до температуры горячей деформации с последующей прокаткой и закалкой, отличающийся тем, что используют заготовку из стали, содержащей в мас.%:
при этом соотношение Mo2(Ti+V) составляет от 1/500 до 1/200,
а закалку проводят в интервале температур 800-1000°C.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что после закалки проводят отпуск в интервале температур 150-300°C.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016119837A RU2654093C2 (ru) | 2016-05-23 | 2016-05-23 | Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2016119837A RU2654093C2 (ru) | 2016-05-23 | 2016-05-23 | Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2016119837A RU2016119837A (ru) | 2017-11-28 |
RU2654093C2 true RU2654093C2 (ru) | 2018-05-16 |
Family
ID=60580636
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2016119837A RU2654093C2 (ru) | 2016-05-23 | 2016-05-23 | Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2654093C2 (ru) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2022108551A1 (en) * | 2020-11-18 | 2022-05-27 | Coşkunöz Kalip Maki̇na Sanayi̇ Ve Ti̇caret Anoni̇m Şi̇rketi̇ | Iron-based alloy composition, parts produced from this composition and production method |
RU2808637C1 (ru) * | 2023-05-22 | 2023-11-30 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листового проката толщиной 8-50 мм из хладостойкой высокопрочной высокотвердой стали |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1669469B1 (en) * | 2003-09-29 | 2008-12-17 | JFE Steel Corporation | Steel parts for machine structure, material therefor, and method for manufacture thereof |
JP2015048527A (ja) * | 2013-09-04 | 2015-03-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間加工性と加工後の表面性状および硬さに優れる熱延鋼板 |
RU2552817C1 (ru) * | 2011-04-27 | 2015-06-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его изготовления |
RU2560890C2 (ru) * | 2011-03-18 | 2015-08-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его получения |
-
2016
- 2016-05-23 RU RU2016119837A patent/RU2654093C2/ru active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1669469B1 (en) * | 2003-09-29 | 2008-12-17 | JFE Steel Corporation | Steel parts for machine structure, material therefor, and method for manufacture thereof |
RU2560890C2 (ru) * | 2011-03-18 | 2015-08-20 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его получения |
RU2552817C1 (ru) * | 2011-04-27 | 2015-06-10 | Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн | Стальной лист для горячештампованного изделия и способ его изготовления |
JP2015048527A (ja) * | 2013-09-04 | 2015-03-16 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間加工性と加工後の表面性状および硬さに優れる熱延鋼板 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2022108551A1 (en) * | 2020-11-18 | 2022-05-27 | Coşkunöz Kalip Maki̇na Sanayi̇ Ve Ti̇caret Anoni̇m Şi̇rketi̇ | Iron-based alloy composition, parts produced from this composition and production method |
RU2808637C1 (ru) * | 2023-05-22 | 2023-11-30 | Публичное акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Способ производства листового проката толщиной 8-50 мм из хладостойкой высокопрочной высокотвердой стали |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
RU2016119837A (ru) | 2017-11-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US10208369B2 (en) | High-hardness low-alloy wear-resistant steel sheet and method of manufacturing the same | |
US10494706B2 (en) | High-toughness low alloy wear-resistant steel sheet and method of manufacturing method thereof the same | |
US10745785B2 (en) | High-performance low-alloy wear-resistant steel plate and method of manufacturing the same | |
KR102263332B1 (ko) | 고경도 열간압연된 강 제품 및 이를 제조하는 방법 | |
US8926768B2 (en) | High-strength and high-ductility steel for spring, method for producing same, and spring | |
JP5364859B1 (ja) | コイリング性と耐水素脆性に優れた高強度ばね用鋼線およびその製造方法 | |
KR20170066612A (ko) | 재질 균일성이 우수한 후육 고인성 고장력 강판 및 그 제조 방법 | |
JP2022177108A (ja) | 少なくとも100mmの厚さを有する鋼セクション及びその製造方法 | |
JP4983082B2 (ja) | 高強度鋼材及びその製造方法 | |
CN109112262A (zh) | 高强度弹簧用轧制材和使用了它的高强度弹簧用丝材 | |
RU2631063C1 (ru) | Способ производства инструментального высокопрочного листового проката | |
CN112877591A (zh) | 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法 | |
CA3094517C (en) | A steel composition in accordance with api 5l psl-2 specification for x-65 grade having enhanced hydrogen induced cracking (hic) resistance, and method of manufacturing the steel thereof | |
RU2625861C1 (ru) | Способ производства листовой стали с высокой износостойкостью | |
RU2737690C1 (ru) | Способ производства горячекатаных листов из низколегированной стали для изготовления ответственных металлоконструкций | |
RU2703008C1 (ru) | Способ производства листов из криогенной конструкционной стали | |
RU2583229C1 (ru) | Способ производства сверхвысокопрочной листовой стали | |
KR20210047366A (ko) | 열간 성형 가능하고, 공기 경화 가능하고, 용접 가능한 스틸 시트 | |
RU2654093C2 (ru) | Высокопрочная высокотвердая сталь и способ производства листов из нее | |
RU2603404C1 (ru) | Способ производства высокотвердого износостойкого листового проката | |
KR101301617B1 (ko) | 고강도 고인성 소재 및 이를 이용한 타워 플랜지 제조방법 | |
JP6390685B2 (ja) | 非調質鋼およびその製造方法 | |
CN114787409B (zh) | 具有优异的抗氢脆性的用于高强度冷镦品质钢的线材及其制造方法 | |
JP5747243B2 (ja) | 温間加工用鋼 | |
KR102174416B1 (ko) | 강도 및 충격인성이 우수한 냉간압조용 저탄소 베이나이트 비조질강 및 그 제조 방법 |