RU2653032C2 - Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления - Google Patents

Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления Download PDF

Info

Publication number
RU2653032C2
RU2653032C2 RU2015150123A RU2015150123A RU2653032C2 RU 2653032 C2 RU2653032 C2 RU 2653032C2 RU 2015150123 A RU2015150123 A RU 2015150123A RU 2015150123 A RU2015150123 A RU 2015150123A RU 2653032 C2 RU2653032 C2 RU 2653032C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel sheet
less
content
heat
tensile strength
Prior art date
Application number
RU2015150123A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2015150123A (ru
Inventor
Синитиро ТАБАТА
Казуо ХИКИДА
Нобусато Кодзима
Наомицу МИЗУИ
Original Assignee
Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн filed Critical Ниппон Стил Энд Сумитомо Метал Корпорейшн
Publication of RU2015150123A publication Critical patent/RU2015150123A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2653032C2 publication Critical patent/RU2653032C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/84—Controlled slow cooling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0273—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к термически обработанному стальному листу, используемому для изготовления деталей автомобилей, подавляющих пластическую деформацию при столкновениях. Лист имеет следующую химическую композицию, мас.%: C: 0,16-0,38; Mn: 0,6-1,5; Cr: 0,4-2,0; Ti: 0,01-0,10; B: 0,001-0,010; Si: 0,20 или меньше; P: 0,05 или меньше; S: 0,05 или меньше; N: 0,01 или меньше; Ni: 0-2,0; Cu: 0-1,0; Mo: 0-1,0; V: 0-1,0; Al: 0-1,0; Nb: 0-1,0; REM: 0-0,1; остаток - Fe и примеси. Микроструктура листа содержит 1,5 об.% или меньше остаточного аустенита и остальное мартенсит. Обеспечивается высокая стойкость деталей автомобилей при столкновениях. 2 н. и 6 з.п. ф-лы, 4 табл.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ, К КОТОРОЙ ОТНОСИТСЯ ИЗОБРЕТЕНИЕ
[0001] Настоящее изобретение относится к термически обработанному стальному материалу, используемому для автомобилей и так далее, и к способу его изготовления.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
[0002] Стальные листы для автомобилей необходимы для реализации улучшения эффективности использования топлива и стойкости при столкновениях. Cоответственно, делаются попытки повышения прочности стальных листов для автомобилей. Однако повышение прочности, как правило, сопровождается уменьшением ковкости, такой как формуемость при штамповании, и соответственно, делает сложным изготовление компонента, имеющего сложную форму. Например, в соответствии с уменьшением ковкости, трещины сильно нагруженных частей или упругое последействие и коробление стенок становятся важными причинами ухудшения точности размеров. Следовательно, непросто изготавливать компонент посредством формования штампованием высокопрочного стального листа, в особенности, стального листа, имеющего прочность при растяжении 780 МПа или больше. Формованием прокаткой вместо формования штампованием можно легко вырабатывать высокопрочный стальной лист, но его применение ограничивается только компонентом, имеющим поперечное сечение, однородное в продольном направлении.
[0003] Патентный документ 1 описывает способ, называемый горячим штампованием, имеющий целью получение высокой формуемости у высокопрочного стального листа. С помощью горячего штампования можно формировать высокопрочный стальной лист с высокой точностью с получением горячештампованного материала стального листа, имеющего высокую прочность.
[0004] Патентный документ 2 описывает способ горячего формования, имеющий целью получение стабильной прочности и ударной вязкости, и Патентный документ 3 описывает стальной лист, имеющий целью улучшенную формуемость и закаливаемость. Патентный документ 4 описывает стальной лист, предназначенный для реализации как прочности, так и формуемости, Патентный документ 5 описывает способ, имеющий целью изготовление стальных листов, имеющих множество уровней прочности из одного и того же типа стали, и Патентный документ 6 описывает способ изготовления стальной трубы, имеющий целью улучшение формуемости и стойкости к усталости при кручении. Патентный документ 7 описывает способ улучшения скорости охлаждения при горячем формовании. Непатентный документ 1 описывает соотношение между скоростью охлаждения при закалке и твердостью, и структурой горячештампованного материала стали.
[0005] По совпадению, стойкость при столкновениях автомобиля зависит не только от прочности при растяжении, но также и от предела прочности при растяжении и ударной вязкости, соответствующей пределу прочности при растяжении. Например, для армирования бампера, средней стойки и тому подобного, необходимо, чтобы пластическая деформация подавлялась настолько, насколько это возможно, чтобы избежать быстрого трещинообразования, даже если они деформируются.
[0006] Однако получить превосходную стойкость при столкновениях с помощью рассмотренных выше обычных способов сложно.
СПИСОК ЦИТИРОВАНИЙ
Патентная литература
[0007] Патентный документ 1: Выложенная публикация патента Японии № 2002-102980
Патентный документ 2: Выложенная публикация патента Японии № 2004-353026
Патентный документ 3: Выложенная публикация патента Японии № 2002-180186
Патентный документ 4: Выложенная публикация патента Японии № 2009-203549
Патентный документ 5: Выложенная публикация патента Японии № 2007-291464
Патентный документ 6: Выложенная публикация патента Японии № 2010-242164
Патентный документ 7: Выложенная публикация патента Японии № 2005-169394
Непатентная литература
[0008] Непатентный документ 1: Tetsu-to-Hagane, Vol. 96 (2010) No. 6378
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Техническая проблема
[0009] Целью настоящего изобретения является обеспечение материала термически обработанной стали с возможностью получения превосходной стойкости при столкновениях и способ его изготовления.
Решение проблемы
[0010] Авторы настоящего изобретения осуществили тщательные исследования для изучения причин, которые делают сложным получение достаточной прочности при растяжении и предела прочности при растяжении, и ударной вязкости, соответствующих прочности при растяжении в обычном термически обработанном стальном материале, получаемом посредством термической обработки, такой как горячее штампование. В результате обнаружено, что термически обработанный стальной материал, даже если он соответствующим образом термически обработан, неизбежно содержит остаточный аустенит в своей структуре, так что предел прочности при растяжении уменьшается, когда объемная доля остаточного аустенита становится выше, и что уменьшение предела прочности при растяжении вызывается в основном остаточным аустенитом.
[0011] Авторы настоящего изобретения также обнаружили, что для уменьшения содержания остаточного аустенита важной является скорость охлаждения при закалке, в особенности, скорость охлаждения в диапазоне температур точки начала мартенситного преобразования (точка Ms) или ниже.
[0012] Авторы настоящего изобретения обнаружили также, что даже если стальной лист для термической обработки, используемый для изготовления термически обработанного стального материала, содержит Cr и B, что вносит большой вклад в улучшение закаливаемости, ударная вязкость материала, изготовленного из этого стального листа, не ухудшается. Обычный термически обработанный стальной материал содержит Mn для цели улучшения прокаливаемости, но Mn вызывает ухудшение ударной вязкости. Если стальной лист для термической обработки содержит Cr и B, можно гарантировать прокаливаемость, даже если содержание Mn подавляется до низкого, так что ударная вязкость термически обработанного стального материала может быть улучшена.
[0013] Затем авторы настоящей заявки достигли следующих далее различных форм настоящего изобретения на основе этих данных.
[0014] (1)
Термически обработанный стальной материал, содержащий:
химическую композицию, выраженную в массовых %:
C: 0,16% - 0,38%;
Mn: 0,6% - 1,5%;
Cr: 0,4% - 2,0%;
Ti: 0,01% - 0,10%;
B: 0,001% - 0,010%;
Si: 0,20% или меньше;
P: 0,05% или меньше;
S: 0,05% или меньше;
N: 0,01% или меньше;
Ni: 0% - 2,0%;
Cu: 0% - 1,0%;
Mo: 0% - 1,0%;
V: 0% - 1,0%;
Al: 0% - 1,0%;
Nb: 0% - 1,0%;
REM: 0% - 0,1%; и
остаток: Fe и примеси; и
структуру, выраженную как:
остаточный аустенит: 1,5 объемных % или меньше; и
остаток: мартенсит.
[0015] (2)
Материал в соответствии с (1), где C: 0,16-0,25% в химической композиции.
[0016] (3)
Материал в соответствии с (1) или (2), имеющий механические свойства, выраженные как
отношение предела текучести к пределу прочности: 0,70 или больше.
[0017] (4)
Материал по любому из (1)-(3), где химическая композиция удовлетворяет условиям:
Ni: 0,1% - 2,0%;
Cu: 0,1% - 1,0%;
Mo: 0,1% - 1,0%;
V: 0,1% - 1,0%;
Al: 0,01% - 1,0%;
Nb: 0,01% - 1,0%; или
REM: 0,001% - 0,1%; или
любое их сочетание.
[0018] (5)
Способ изготовления термически обработанного стального материала, включающий:
нагрев стального листа до температуры точки Ac3 или выше;
затем охлаждение стального листа до точки Ms при скорости охлаждения, равной критической скорости охлаждения, или большей; и
затем охлаждение стального листа от точки Ms до 100°C при средней скорости охлаждения 35°C/секунду или больше, где
стальной лист включает в себя химическую композицию, выраженную в массовых %:
C: 0,16% - 0,38%;
Mn: 0,6% - 1,5%;
Cr: 0,4% - 2,0%;
Ti: 0,01% - 0,10%;
B: 0,001% - 0,010%;
Si: 0,20% или меньше;
P: 0,05% или меньше;
S: 0,05% или меньше;
N: 0,01% или меньше;
Ni: 0% - 2,0%;
Cu: 0% - 1,0%;
Mo: 0% - 1,0%;
V: 0% - 1,0%;
Al: 0% - 1,0%;
Nb: 0% - 1,0%;
REM: 0% - 0,1%; и
остаток: Fe и примеси.
[0019] (6)
Способ в соответствии с (5), где C: 0,16-0,25% в химической композиции.
[0020] (7)
Способ в соответствии с (5) или (6), где химическая композиция удовлетворяет условиям:
Ni: 0,1% - 2,0%;
Cu: 0,1% - 1,0%;
Mo: 0,1% - 1,0%;
V: 0,1% - 1,0%;
Al: 0,01% - 1,0%;
Nb: 0,01% - 1,0%; или
REM: 0,001% - 0,1%; или
любому их сочетанию.
[0021] (8)
Способ по любому из (5)-(7), включающий в себя формование стального листа после нагрева стального листа до температуры точки Ac3 или выше до того, как температура стального листа достигнет точки Ms.
ПОЛЕЗНЫЕ ЭФФЕКТЫ ИЗОБРЕТЕНИЯ
[0022] В соответствии с настоящим изобретением можно получить превосходную стойкость при столкновениях.
ОПИСАНИЕ ВАРИАНТОВ ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ
[0023] Ниже будет описываться один из вариантов осуществления настоящего изобретения. Термически обработанный стальной материал в соответствии с вариантом осуществления настоящего изобретения, который будет описываться подробно далее, изготавливают посредством закалки заранее определенного стального листа для термической обработки. Следовательно, прокаливаемость и условия закалки стального листа для термической обработки влияют на термически обработанный стальной материал.
[0024] Сначала будет описываться химическая композиция материала термически обработанной стали в соответствии с вариантом осуществления настоящего изобретения и стальной лист для термической обработки, используемый для его изготовления. В следующем далее описании “%” представляет собой единицу содержания каждого элемента, содержащегося в материале термически обработанной стали и в стальном листе, используемом для его изготовления, он означает “массовый % ”, если не указано иного. Материал термически обработанной стали в соответствии с одним из вариантов осуществления и стальной лист, используемый для его изготовления, содержат химическую композицию, выраженную как C: 0,16% - 0,38%, Mn: 0,6% - 1,5%, Cr: 0,4% - 2,0%, Ti: 0,01% - 0,10%, B: 0,001% - 0,010%, Si: 0,20% или меньше, P: 0,05% или меньше, S: 0,05% или меньше, N: 0,01% или меньше, Ni: 0% - 2,0%, Cu: 0% - 1,0%, Mo: 0% - 1,0%, V: 0% или 1,0%, Al: 0% - 1,0%, Nb: 0% - 1,0%, REM (редкоземельные металлы): 0% - 0,1%, и остаток: Fe и примеси. Примеры примесей представляют собой примеси, содержащиеся в исходном материале, таком, как руда и железный лом, и которые содержатся в течение стадий изготовления.
[0025] (C: 0,16% - 0,38%)
C представляет собой очень важный элемент, который усиливает закаливаемость стального листа для термической обработки и влияет, главным образом, на прочность материала термически обработанной стали. Когда содержание C составляет меньше чем 0,16%, прочность материала термически обработанной стали является недостаточной. Следовательно, содержание C составляет 0,16% или больше. Когда содержание C больше чем 0,38%, прочность материала термически обработанной стали является слишком высокой, что приводит к большому ухудшению ударной вязкости. Следовательно, содержание C составляет 0,38% или меньше. Предпочтительно, содержание C составляет 0,36% или меньше.
[0026] Содержание C предпочтительно составляет 0,16% - 0,25% для получения прочности при растяжении не меньше чем 1400 Мпа или не больше чем 1700 МПа, и содержание C предпочтительно составляет больше 0,25%, и 0,38% или меньше для получения прочности при растяжении более чем 1700 МПа и 2200 МПа или меньше.
[0027] (Mn: 0,6% - 1,5%)
Mn имеет функцию улучшения прокаливаемости стального листа для термической обработки и делает возможным стабильное обеспечение прочности термически обработанного стального материала. Когда содержание Mn составляет меньше чем 0,6%, иногда невозможно получить достаточное осуществление указанной выше функции. Следовательно, содержание Mn составляет 0,6% или больше. Когда содержание Mn больше 1,5%, является значительной сегрегация, что приводит в результате к ухудшению однородности механических свойств с ухудшением ударной вязкости. Следовательно, содержание Mn составляет 1,5% или меньше. Содержание Mn предпочтительно составляет 1,3% или меньше.
[0028] (Cr: 0,4% - 2,0%)
Cr имеет функцию улучшения прокаливаемости стального листа для термической обработки, и делает возможным стабильное обеспечение прочности термически обработанного стального материала. Когда содержание Cr составляет меньше чем 0,4%, иногда невозможно получить достаточное осуществление указанной выше функции. Следовательно, содержание Cr составляет 0,4% или больше. Когда содержание Cr больше чем 2,0%, Cr концентрируется в карбиде в стальном листе для термической обработки, так что прокаливаемость понижается. Это происходит потому, что когда Cr концентрируется, растворение карбида в твердом растворе во время нагрева для закалки становится медленным. Следовательно, содержание Cr составляет 2,0% или меньше. Содержание Cr предпочтительно составляет 1,0% или меньше.
[0029] (Ti: 0,01% - 0,10%)
Ti имеет функцию сильного улучшения ударной вязкости термически обработанного стального материала. То есть Ti подавляет рекристаллизацию и образует дополнительный мелкодисперсный карбид с тем, чтобы подавлять рост зерен аустенита при термической обработке при температуре, равной точке Ac3 или выше, для закалки. Благодаря подавлению роста зерен получаются мелкодисперсные зерна аустенита, что приводит к большому улучшению ударной вязкости. Ti также имеет функцию предпочтительного связывания с N в стальном листе для термической обработки, тем самым подавляя потребление B посредством осаждения BN. Как будет описано позднее, B также имеет функцию улучшения закаливаемости, и следовательно, посредством подавления потребления B, можно с уверенностью получать эффект улучшения закаливаемости с помощью B. Когда содержание Ti составляет меньше чем 0,01%, иногда невозможно получить достаточное осуществление указанной выше функции. Следовательно, содержание Ti составляет 0,01% или больше. Когда содержание Ti больше чем 0,10%, количество осажденного TiC увеличивается, так что C расходуется, и, следовательно, иногда невозможно получить достаточную прочность. Следовательно, содержание Ti составляет 0,10% или меньше. Содержание Ti предпочтительно составляет 0,08% или меньше.
[0030] (B: 0,001% - 0,010%)
B представляет собой очень важный элемент, имеющий функцию сильного улучшения закаливаемости стального листа для термической обработки. B также имеет функцию упрочнения границ зерен для увеличения ударной вязкости посредством сегрегации на границах зерен. B также имеет функцию подавления роста зерен аустенита с улучшением ударной вязкости подобно Ti. Когда содержание B составляет меньше чем 0,001%, иногда невозможно получить достаточное осуществление указанной выше функции. Следовательно, содержание B составляет 0,001% или больше. Когда содержание B больше чем 0,010%, большое количество крупного борида выделяется с ухудшением ударной вязкости. Следовательно, содержание B составляет 0,010% или меньше. Содержание B предпочтительно составляет 0,006% или меньше.
[0031] (Si: 0,20% или меньше)
Si не является существенным элементом, но содержится в стали, например, в качестве примеси. Si вызывает ухудшение предела прочности при растяжении, сопровождающее увеличение содержания остаточного аустенита. Кроме того, чем выше содержание Si, тем выше температура, при которой происходит аустенитное преобразование. Поскольку эта температура повышается, расходы, необходимые для нагрева с целью закалки, увеличиваются, или закалка, вероятно, будет недостаточной из-за недостаточного нагрева. Кроме того, когда содержание Si выше, смачиваемость и обрабатываемость сплавлением стального листа для термической обработки становится ниже, что понижает стабильность обработки погружением в горячий расплав и сплавлением. Следовательно, чем ниже содержание Si, тем лучше. В особенности, когда содержание Si больше чем 0,20%, уменьшение предела прочности при растяжении является значительным. Следовательно, содержание Si составляет 0,20% или меньше. Содержание Si предпочтительно составляет 0,15% или меньше.
[0032] (P: 0,05% или меньше)
P не является существенным элементом, но содержится в стали, например, в качестве примеси. P ухудшает ударную вязкость материала термически обработанной стали. Следовательно, чем ниже содержание P, тем лучше. В особенности, когда содержание P больше чем 0,05%, уменьшение ударной вязкости является значительным. Следовательно, содержание P составляет 0,05% или меньше. Содержание P предпочтительно составляет 0,005% или меньше.
[0033] (S: 0,05% или меньше)
S не является существенным элементом, но содержится в стали, например, в качестве примеси. S ухудшает ударную вязкость материала термически обработанной стали. Следовательно, чем ниже содержание S, тем лучше. В особенности, когда содержание S больше чем 0,05%, уменьшение ударной вязкости является значительным. Следовательно, содержание S составляет 0,05% или меньше. Содержание S предпочтительно составляет 0,02% или меньше.
[0034] (N: 0,01% или меньше)
N не является существенным элементом, но содержится в стали, например, в качестве примеси. N вносит вклад в образование крупного нитрида и ухудшает локальную деформируемость и ударную вязкость материала термически обработанной стали. Следовательно, чем ниже содержание N, тем лучше. В особенности, когда содержание N больше чем 0,01%, уменьшение локальной деформируемости и ударной вязкости является значительным. Следовательно, содержание N составляет 0,01% или меньше. Требуются значительные затраты для уменьшения содержания N до меньшего, чем 0,0008%, а иногда требуются более значительные затраты для уменьшения его до меньшего, чем 0,0002%.
[0035] Ni, Cu, Mo, V, Al, Nb и REM не являются существенными элементами, но являются необязательными элементами, которые могут соответствующим образом содержаться в стальном листе для термической обработки и в термически обработанном стальном материале в пределах заданных ограниченных количеств.
[0036] (Ni: 0% - 2,0%, Cu: 0% - 1,0%, Mo: 0% - 1,0%, V: 0% - 1,0%, Al: 0% - 1,0%, Nb: 0% - 1,0%, REM: 0% - 0,1%)
Ni, Cu, Mo, V, Al, Nb и REM имеют функцию улучшения закаливаемости и/или ударной вязкости стального листа для термической обработки. Следовательно, могут содержаться одно или сколько угодно сочетаний, выбранных из группы, состоящей из этих элементов. Однако, когда содержание Ni больше чем 2,0%, осуществление указанной выше функции насыщается, приводя в результате только к ненужному увеличению затрат. Следовательно, содержание Ni составляет 2,0% или меньше. Когда содержание Cu больше чем 1,0%, осуществление указанной выше функции насыщается, приводя в результате только к ненужному увеличению затрат. Следовательно, содержание Cu составляет 1,0% или меньше. Когда содержание Mo больше чем 1,0%, осуществление указанной выше функции насыщается, приводя в результате только к ненужному увеличению затрат. Следовательно, содержание Mo составляет 1,0% или меньше. Когда содержание V больше чем 1,0%, осуществление указанной выше функции насыщается, приводя в результате только к ненужному увеличению затрат. Следовательно, содержание V составляет 1,0% или меньше. Когда содержание Al больше чем 1,0%, осуществление указанной выше функции насыщается, приводя в результате только к ненужному увеличению затрат. Следовательно, содержание Al составляет 1,0% или меньше. Когда содержание Nb больше чем 1,0%, осуществление указанной выше функции насыщается, приводя в результате только к ненужному увеличению затрат. Следовательно, содержание Nb составляет 1,0% или меньше. Когда содержание REM больше чем 0,1%, осуществление указанной выше функции насыщается, приводя в результате только к ненужному увеличению затрат. Следовательно, содержание REM составляет 0,1% или меньше. Чтобы быть уверенным в осуществлении указанной выше функции, содержание Ni, содержание Cu, содержание Mo и содержание V, все они, предпочтительно составляют 0,1% или больше, как содержание Al, так и содержание Nb предпочтительно составляет 0,01% или больше, и содержание REM предпочтительно составляет 0,001% или больше. То есть, является предпочтительным, чтобы удовлетворялись условия “Ni: 0,1% - 2,0%”, “Cu: 0,1% - 1,0%”, “Mo: 0,1% - 1,0%”, “V: 0,1% - 1,0%”, “Al: 0,01% - 1,0%”, “Nb: 0,01% - 1,0%” или “REM: 0,001% - 0,1%”, или любое сочетание. REM добавляют к расплавленной стали с использованием сплава, например, Fe-Si-REM, и этот сплав содержит, например, Ce, La, Nd и Pr.
[0037] Далее будет описываться структура термически обработанного стального материала в соответствии с вариантом осуществления. Термически обработанный стальной материал в соответствии с вариантом осуществления содержит структуру, выраженную как: остаточный аустенит: 1,5 объемных% или меньше; и остаток: мартенсит. Мартенсит представляет собой, например, «самоотпущенный» мартенсит, но не ограничивается «самоотпущенным» мартенситом.
[0038] (Остаточный аустенит: 1,5 объемных% или меньше)
Остаточный аустенит не является существенной структурой, но неизбежно содержится в структуре термически обработанного стального материала. Остаточный аустенит вызывает уменьшение предела прочности при растяжении, как описано выше, и соответственно, когда объемная доля остаточного аустенита выше, предел прочности при растяжении ниже. В особенности, когда объемная доля остаточного аустенита больше чем 1,5 объемных %, уменьшение предела прочности при растяжении является значительным, что делает сложным применение термически обработанного стального материала для усиления бампера, средней стойки, и тому подобного. Следовательно, объемная доля остаточного аустенита составляет 1,5 объемных % или меньше.
[0039] Далее будут описываться механические свойства термически обработанного стального материала в соответствии с вариантом осуществления. Термически обработанный стальной материал в соответствии с вариантом осуществления предпочтительно имеет механические свойства, выраженные как отношение предела текучести к пределу прочности: 0,70 или больше. Стойкость при столкновениях может оцениваться на основе прочности при растяжении и предела прочности при растяжении и ударной вязкости, соответствующих прочности при растяжении, и предел прочности при растяжении, соответствующий прочности при растяжении выражается как отношение предела текучести к пределу прочности. Затем при условиях, когда прочность при растяжении или предел прочности при растяжении являются сравнимыми, чем выше отношение предела текучести к пределу прочности, тем лучше. Когда отношение предела текучести к пределу прочности составляет меньше чем 0,70, иногда невозможно получить достаточную стойкость при столкновениях в применении для усиления бампера или средней стойки. Следовательно, отношение предела текучести к пределу прочности предпочтительно составляет 0,70 или больше.
[0040] Далее будет описываться способ изготовления термически обработанного стального материала, то есть, способ обработки стального листа для термической обработки. При обработке стального листа для термической обработки стальной лист для термической обработки нагревается до диапазона температур точки Ac3 или выше, после чего охлаждается до точки Ms при скорости охлаждения, равной критической скорости охлаждения или больше, и после этого охлаждается от точки Ms до 100°C при средней скорости охлаждения 35°C/секунду или больше.
[0041] После того как стальной лист для термической обработки нагревается до диапазона температур точки Ac3 или выше, структура становится одной фазой аустенита. Если он после этого охлаждается до точки Ms при скорости охлаждения, равной критической скорости охлаждения или больше, структура одной фазы аустенита поддерживается без какого-либо появления диффузионного преобразования. После того как она охлаждается от точки Ms до 100°C при средней скорости охлаждения 35°C/секунду или больше, получается структура, в которой объемная доля остаточного аустенита составляет 1,5 объемных % или меньше, и остаток представляет собой мартенсит.
[0042] Описанным выше образом можно изготавливать термически обработанный стальной материал в соответствии с настоящим вариантом осуществления, имеющий превосходную стойкость при столкновениях.
[0043] В течение ряда нагревов и охлаждений можно выполнять горячее формование, такое как горячее штамповка. Конкретно стальной лист для термической обработки может подвергаться воздействию формования в матрице до тех пор, пока температура не достигнет точки Ms после нагрева до диапазона температуры точки Ac3 или выше. В качестве горячего формования может иллюстрироваться гибка, волочение, выдавливание, раздача отверстий и отбортовка. Они принадлежат к формованию штампованием, но если можно охлаждать стальной лист параллельно с горячим формованием или непосредственно после горячего формования, можно осуществлять горячее формование, такое как формование прокаткой, иное, чем формование штампованием.
[0044] В случае, когда осуществляют горячее формование, является предпочтительным, чтобы в матрице обеспечивались трубка и отверстие для инжекции охлаждающей среды, и охлаждающая среда распыляется непосредственно на стальной лист для термической обработки во время охлаждения от точки Ms до 100°C, или пока она выдерживается, например, в нижней мертвой точке пресса. Вода, многоатомные спирты, водные растворы многоатомных спиртов, полигликоль, минеральное масло, у которых температура вспышки составляет 120°C или выше, синтетический сложный эфир, силиконовое масло, фтористое масло, смазка, у которой температура каплеобразования составляет 120°C или выше, минеральное масло и водная эмульсия, в которой поверхностно-активное вещество смешано с синтетическим сложным эфиром, могут иллюстрировать охлаждающую среду. Может использоваться одно из них или любое их сочетание. Использование матрицы и охлаждающей среды, как описано выше, делает возможной простую реализацию скорости охлаждения 35°C/секунду или больше. Такой способ охлаждения описан, например, в Патентном документе 7. В качестве ряда нагревов и охлаждений может выполняться отверждение с помощью высокочастотного нагрева.
[0045] Время выдерживания в диапазоне температур точки Ac3 или выше предпочтительно составляет одну минуту или больше для осуществления достаточного преобразования в аустенит. Как правило, с помощью десятиминутного выдерживания структура становится одной аустенитной фазой, и выдерживание в течение более чем десять минут понижает производительность. Следовательно, с учетом производительности, время выдерживания предпочтительно составляет десять минут или меньше.
[0046] Стальной лист для термической обработки может представлять собой горячекатаный стальной лист, или может представлять собой холоднокатаный стальной лист. Отожженный горячекатаный стальной лист или отожженный холоднокатаный стальной лист, который представляет собой горячекатаный стальной лист или холоднокатаный стальной лист, который подвергают воздействию отжига, может использоваться в качестве стального листа для термической обработки.
[0047] Стальной лист для термической обработки может представлять собой поверхностно-обработанный стальной лист, такой как стальной лист с нанесенным покрытием. То есть на стальном листе для термической обработки может обеспечиваться слой покрытия. Слой покрытия вносит вклад в улучшение, например, коррозионной стойкости. Слой покрытия может представлять собой электроосажденный слой, или может представлять собой слой покрытия, полученный погружением в горячий расплав. Электрогальванический слой и электроосажденный слой сплава Zn-Ni могут применяться в качестве электроосажденного слоя. Гальванический слой, полученный погружением в горячий расплав, сплавленный гальванический слой, полученный погружением в горячий расплав, слой алюминиевого покрытия, полученный погружением в горячий расплав, слой покрытия из сплава Zn-Al, полученный погружением в горячий расплав, слой покрытия из сплава Zn-Al-Mg, полученный погружением в горячий расплав, и слой покрытия из сплава Zn-Al-Mg-Si, полученный погружением в горячий расплав, может применяться как слой покрытия, полученный погружением в горячий расплав. Масса покрытия слоя покрытия не является как-либо ограниченной и представляет собой массу покрытия, например, в обычном диапазоне. Подобно стальному листу для термической обработки, материал термически обработанной стали может быть обеспечен слоем покрытия.
[0048] Далее, будет описываться пример способа изготовления стального листа для термической обработки. В этом способе изготовления выполняют, например, горячую прокатку, травление, холодную прокатку, отжиг и нанесение покрытия.
[0049] При горячей прокатке стальной слиток или стальную заготовку, имеющую указанную выше химическую композицию, температура которой составляет 1050°C или выше, подвергают горячей прокатке, и после этого ее сворачивают в рулон в диапазоне температур от температуры не ниже чем 400°C до температуры не выше чем 700°C.
[0050] Стальной слиток или стальная заготовка иногда содержит неметаллические включения, которые являются причиной ухудшения ударной вязкости и локальной деформируемости материала термически обработанной стали, полученного посредством закалки стального листа для термической обработки. Следовательно, когда стальной слиток или стальную заготовку подвергают воздействию горячей прокатки, является предпочтительным в достаточной степени растворить в твердом растворе эти неметаллические включения. Растворение в твердом растворе указанных выше неметаллических включений облегчается, когда температура стального слитка или стальной заготовки, имеющей указанную выше химическую композицию, достигает 1050°C или выше, когда она подвергается воздействию горячей прокатки. Следовательно, температура стального слитка или стальной заготовки, которая должна подвергаться воздействию горячей прокатки, предпочтительно составляет 1050°C или выше. Достаточно, чтобы температура стального слитка или стальной заготовки составляла 1050°C или выше, когда она подвергается воздействию горячей прокатке. То есть после непрерывного литья или чего-либо подобного стальной слиток или стальная заготовка, у которой температура становится ниже, чем 1050°, может нагреваться до 1050°C или выше, или стальной слиток после непрерывного литья или стальная заготовка после прокатки на валках блюминга может подвергаться воздействию горячей прокатки без уменьшения ее температуры ниже, чем 1050°C.
[0051] Посредством установления температуры свертывания полосы в рулон 400°C или выше можно получить высокую долю площадей феррита. Когда доля площади феррита является более высокой, прочность горячекатаного стального листа, полученного посредством горячей прокатки, уменьшается, и, следовательно, становится легко контролировать нагрузки и контролировать плоскостность и толщину стального листа во время более поздней холодной прокатки, что улучшает эффективность изготовления. Следовательно, температура свертывания полосы в рулон предпочтительно составляет 400°C или выше.
[0052] Когда температура свертывания полосы в рулон составляет 700°C или ниже, можно подавить рост окалины после свертывания полосы в рулон для подавления генерирования дефекта окалины. Когда температура свертывания полосы в рулон составляет 700°C или ниже, деформация под действием собственной массы рулона после свертывания в рулон также подавляется, и подавляется генерирование дефекта расцарапывания на поверхности рулона из-за этой деформации. Следовательно, температура свертывания полосы в рулон предпочтительно составляет 700°C или ниже. Указанная выше деформация происходит поскольку, когда остается непреобразованный аустенит после свертывания полосы в рулон после горячей прокатки и этот непреобразованный аустенит преобразуется в феррит после свертывания полосы в рулон, натяжение рулона при свертывании в рулон теряется в соответствии с объемным расширением из-за преобразования феррита и следующего за этим термического сокращения.
[0053] Травление может выполняться с помощью обычной процедуры. Дрессировка может выполняться до травления или после травления. Дрессировка корректирует плоскостность или способствует, например, отслаиванию окалины. Процент удлинения, когда выполняют дрессировку, не является как-либо ограниченным и составляет, например, не меньше чем 0,3% или не больше чем 3,0%.
[0054] В случае, когда изготавливают холоднокатаный стальной лист в качестве стального листа для термической обработки, выполняют холодную прокатку протравленного стального листа, получаемого посредством травления. Холодная прокатка может выполняться с помощью обычной процедуры. Величина обжатия при холодной прокатке не является как-либо ограниченной, и представляет собой обжатие в обычном диапазоне, например, не меньше чем 30% или не больше чем 80%.
[0055] В случае, когда получают отожженный горячекатаный стальной лист или отожженный холоднокатаный стальной лист в качестве стального листа для термической обработки, горячекатаный стальной лист или холоднокатаный стальной лист отжигают. При отжиге, горячекатаный стальной лист или холоднокатаный стальной лист выдерживают, например, в диапазоне температур не ниже чем 550°C или не выше чем 950°C.
[0056] Когда температура выдерживания при отжиге составляет 550°C или выше, можно уменьшить разницу в свойствах, сопровождающую разницу в условиях горячей прокатки, для дополнительной стабилизации свойств после закалки, получается ли при этом отожженный горячекатаный стальной лист или отожженный холоднокатаный стальной лист. Кроме того, в случае, когда холоднокатаный стальной лист отжигается при 550°C или выше, холоднокатаный стальной лист размягчается из-за перекристаллизации, что может улучшить обрабатываемость. То есть можно получить отожженный холоднокатаный стальной лист, имеющий хорошую обрабатываемость. Следовательно, температура выдерживания при отжиге предпочтительно составляет 550°C или выше.
[0057] Когда температура выдерживания при отжиге выше, чем 950°C, структура иногда укрупняется. Когда структура становится крупной, ударная вязкость после закалки иногда ухудшается. Кроме того, даже если температура выдерживания при отжиге выше чем 950°C, само по себе воздействие повышения температуры не получается, давая в результате только увеличение затрат и уменьшение производительности. Следовательно, температура выдерживания при отжиге предпочтительно составляет 950°C или ниже.
[0058] После отжига предпочтительно выполняют охлаждение до 550°C при средней скорости охлаждения не меньше чем 3°C/секунду или не больше чем 20°C/секунду. Когда указанная выше средняя скорость охлаждения составляет 3°C/секунду или больше, генерирование крупного перлита и крупного цементита подавляется, и можно улучшить свойства после закалки. Когда указанная выше средняя скорость охлаждения составляет 20°C/секунду или меньше, подавляется появление неоднородности прочности или что-либо подобное, и упрощается стабилизация качества отожженного горячекатаного стального листа или отожженного холоднокатаного стального листа.
[0059] В случае, когда стальной лист с нанесенным покрытием изготавливают в качестве стального листа для термической обработки, выполняют, например, электроосаждение или погружение в горячий расплав. Как электроосаждение, так и погружение в горячий расплав может осуществляться посредством обычной процедуры. Например, в случае, когда выполняют гальваническое нанесение покрытия посредством погружения в горячий расплав, оборудование для непрерывного гальванического нанесения покрытия посредством погружения в горячий расплав может использоваться для непрерывного выполнения нанесения покрытия после указанного выше отжига. Альтернативно нанесение покрытия может выполняться независимо от указанного выше отжига. При гальваническом нанесении покрытия посредством погружения в горячий расплав можно выполнять обработку сплавлением с формированием гальванического слоя сплава, полученного погружением в горячий раствор. В случае, когда осуществляют обработку сплавлением, температура сплавления предпочтительно составляет не ниже чем 480°C или не выше чем 600°C. Когда температура сплавления составляет 480°C или выше, неоднородность обработки сплавлением может подавляться. Когда температура сплавления составляет 600°C или ниже, можно обеспечить высокую производительность, а также уменьшить затраты на изготовление. Дрессировка может осуществляться после гальванического нанесения покрытия посредством погружения в горячий расплав. Дрессировка корректирует, например, плоскостность. Процент удлинения, когда выполняют дрессировку, не является как-либо ограниченным и может представлять собой процент удлинения, сходный с процентом при обычной процедуре.
[0060] Отметим, что все описанные выше варианты осуществления представляют собой только конкретные примеры осуществления настоящего изобретения, и технические рамки настоящего изобретения не должны рассматриваться ограничивающим образом с их помощью. То есть настоящее изобретение может воплощаться в различных формах без отклонения от его технической идеи или его главного признака.
ПРИМЕРЫ
[0061] Далее будут описываться эксперименты, осуществляемые авторами настоящей заявки.
[0062] (Первый эксперимент)
В первом эксперименте холоднокатаные стальные листы, каждый толщиной 1,4 мм, включающие в себя химические композиции, перечисленные в Таблице 1, изготавливали в качестве стальных листов для термической обработки. Эти стальные листы изготавливали посредством горячей прокатки и холодной прокатки слябов, приготовленных посредством плавления в лаборатории. Подчеркивание в Таблице 1 показывает, что численные значения находятся вне пределов настоящего изобретения.
[0063]
Таблица 1
№ Типа стали Химический компонент (массовые %) Точка Ac3 (°C) Точка Ms (°C)
C Mn Cr Ti B Si P S N Cu Ni Mo V Al Nb REM
1 0,20 1,10 0,45 0,015 0,0022 0,08 0,010 0,0018 0,0032 - - - - - - - 777 392
2 0,21 1,00 0,41 0,020 0,0025 0,10 0,013 0,0020 0,0035 - - - - 0,04 - 0,0025 758 393
3 0,18 1,20 0,42 0,025 0,0028 0,01 0,008 0,0011 0,0032 0,10 - - 0,10 - - - 785 396
4 0,22 1,05 0,45 0,015 0,0028 0,05 0,015 0,0015 0,0032 - 0,1 - - 0,07 - - 741 388
5 0,19 0,71 0,63 0,019 0,0030 0,12 0,012 0,0014 0,0037 - 0,1 - - - - - 790 403
6 0,18 0,65 0,72 0,025 0,0025 0,18 0,011 0,0016 0,0027 - - 0,05 - - 0,02 - 795 406
7 0,20 0,81 0,41 0,021 0,0023 0,10 0,009 0,0010 0,0030 - - 0,35 - - - 0,0035 785 402
8 0,21 1,20 0,62 0,018 0,0022 0,09 0,012 0,0012 0,0026 - - - - - 0,10 - 769 382
9 0,19 1,31 0,40 0,030 0,0026 2,05 0,011 0,0009 0,0025 - - - 0,10 0,04 - - 838 367
10 0,18 2,00 0,20 0,020 0,0022 0,01 0,013 0,0020 0,0035 0,05 - - - - 0,02 0,0019 747 374
[0064] Затем, образцы толщиной 1,4 мм, шириной 30 мм и длиной 200 мм каждый отбирают из холоднокатаных стальных листов, и эти образцы термически обрабатывают (нагревают и охлаждают) при условиях, перечисленных в Таблице 1. Эта термическая обработка имитирует термическую обработку при горячем формовании. Нагрев в этом эксперименте выполняли посредством омического нагрева. После термической обработки из образцов отбирали части для выдержки, и эти части для выдержки подвергали анализу с помощью дифракции рентгеновского излучения, анализу на растяжение и анализу на удар по Шарпи. Скорость охлаждения (80°C/секунду) до точки Ms равна критической скорости охлаждения или больше .
[0065] При анализе с помощью дифракции рентгеновского излучения части до 1/8 глубины по толщине от поверхностей частей для выдержки химически полируются с использованием фтористоводородной кислоты или раствора перекиси водорода, при этом приготавливают образцы для анализа с помощью дифракции рентгеновского излучения, и находят объемные доли (объемные %) остаточного аустенита (остаточного γ) в этих образцах. Отметим, что остальная часть, иная, чем остаточный аустенит, представляет собой мартенсит.
[0066] При анализе на растяжение, части для выдержки вырабатывают в образцы в форме пластинок половинного размера для ASTM E8, имеющие толщину 1,2 мм, и осуществляют анализ на растяжение образцов и измеряют их прочность при растяжении и предел прочности на растяжение. Длина параллельной части каждого образца в форме пластинки половинного размера составляет 32 мм и ширина параллельной части составляет 6,25 мм. Кроме того, вычисляют отношения предела текучести к пределу прочности по прочности при растяжении и пределу прочности при растяжении.
[0067] При анализе на удар по Шарпи части для выдержки полируют, пока их толщина не станет равной 1,2 мм, и приготавливают образцы с V-образными надрезами, из которых пакетируют наборы по три куска, и эти образцы подвергают анализу на удар по Шарпи и находят величины ударной прочности при -80°C.
[0068] Их результаты перечислены в Таблице 2. Подчеркивание в Таблице 2 показывает, что численные значения находятся вне диапазонов настоящего изобретения или находятся вне предпочтительных диапазонов.
[0069]
Таблица 2
№ Образца № Типа стали Скорость нагрева до
900°C
(°C/с)		 Время выдерживания
(с)		 Средняя скорость охлаждения до точки Ms (°C/с) Средняя скорость охлаждения от точки Ms до 100°C
(°C/с)		 Объемная доля остаточного аустенита (объемный % ) Прочность при растяжении (МПа) Предел прочности при растяжении (МПа) Отношение предела текучести к пределу прочности Величина ударной прочности
(Дж/см2, -80°C)		 Примечание
1 197,5 1,24 1543 1093 0,71 61 пример по настоящему изобретению
2 36,5 1,40 1489 1045 0,70 62 пример по настоящему изобретению
3 1 25,1 1,69 1478 1020 0,69 63 сравнительный пример
4 2,1 2,82 1462 986 0,67 65 сравнительный пример
5 194,9 1,25 1537 1093 0,71 60 пример по настоящему изобретению
6 2 35,5 1,45 1486 1041 0,70 63 пример по настоящему изобретению
7 29,1 1,62 1476 1018 0,69 64 сравнительный пример
8 2,4 2,80 1468 989 0,67 66 сравнительный пример
9 200,4 1,22 1545 1095 0,71 60 пример по настоящему изобретению
10 36,2 1,42 1478 1043 0,71 62 пример по настоящему изобретению
11 3 10 210 80 30,1 1,61 1474 1019 0,69 63 сравнительный пример
12 2,2 2,77 1470 991 0,67 65 сравнительный пример
13 4 180,2 1,32 1540 1102 0,72 60 пример по настоящему изобретению
14 5 42,4 1,40 1475 1041 0,71 62 пример по настоящему изобретению
15 6 2,8 2,76 1472 988 0,67 66 сравнительный пример
16 7 45,8 1,32 1515 1070 0,71 63 пример по настоящему изобретению
17 8 42,3 1,42 1499 1058 0,71 62 пример по настоящему изобретению
18 9 174,9 1,75 1467 981 0,67 62 сравнительный пример
19 455 2,06 1442 932 0,65 65 сравнительный пример
20 10 190,4 1,10 1511 1095 0,72 40 сравнительный пример
21 43,0 1,20 1505 1065 0,71 43 сравнительный пример
[0070] Как приведено в Таблице 2, в образцах № 1, № 2, № 5, № 6, № 9, № 10, № 13, № 14, № 16 и № 17, поскольку их химические композиции и структуры находятся в диапазонах настоящего изобретения, получают прочность при растяжении, равную или большую чем 1400 МПа, получают превосходные отношения предела текучести к пределу прочности, равные или более высокие, чем 0,70, и получают величины ударной прочности, равные или большие чем 50 Дж/см2, которые являются предпочтительными для прочности при растяжении 1400 МПа или больше,.
[0071] В образцах № 3, № 4, № 7, № 8, № 11, № 12 и № 15, хотя их химические композиции находятся в диапазонах настоящего изобретения, их структуры находятся вне диапазонов по настоящему изобретению, и, следовательно, их отношение предела текучести к пределу прочности являются низкими, не достигая 0,70.
[0072] В образцах № 1, № 2, № 5, № 6, № 9, № 10, № 13, № 14, № 16 и № 17, поскольку их средние скорости охлаждения от точки Ms до 100°C, все составляют 35°C/с или больше, и условия их изготовления находятся в диапазонах настоящего изобретения, получаются желаемые структуры. С другой стороны, в образцах № 3, № 4, № 7, № 8, № 11, № 12 и № 15, поскольку их средние скорости охлаждения от точки Ms до 100°C, все меньше чем 35°C/с, и условия их изготовления находятся вне диапазонов настоящего изобретения, желаемая структура не может быть получена.
[0073] В образцах № 18 и № 19, поскольку их содержание Si находится вне диапазонов настоящего изобретения, их объемные доли остаточного аустенита составляют больше 1,5 объемных % ,и их отношения предела текучести к пределу прочности меньше чем 0,70, хотя их средние скорости охлаждения от точек Ms до 100°C составляют 35°C/с или больше.
[0074] В образцах № 20 и № 21, поскольку их содержание Mn находится вне диапазонов настоящего изобретения, их величины ударной вязкости меньше чем 50 Дж/см2, и желаемая ударная вязкость не может быть получена.
[0075] (Второй эксперимент)
Во втором эксперименте, холоднокатаные стальные листы, каждый толщиной 1,4 мм, имеющие химические композиции, перечисленные в Таблице 3, изготавливали в качестве стальных листов для термической обработки. Эти стальные листы изготавливали посредством горячей прокатки и холодной прокатки слябов, приготовленных посредством плавления в лаборатории. Подчеркивание в Таблице 3 показывает, что численные значения находятся вне диапазонов настоящего изобретения.
[0076]
Таблица 3
№ Типа стали Химический компонент (массовый %) Точка Ac3 (°C) Точка Ms
(°C)
C Mn Cr Ti B Si P S N Cu Ni Mo V Al Nb REM
11 0,30 1,20 0,45 0,015 0,0022 0,08 0,010 0,0018 0,0033 - - - - - - - 818 389
12 0,34 1,00 0,40 0,020 0,0025 0,10 0,013 0,0020 0,0034 - - - - 0,04 - 0,0027 812 377
13 0,28 1,20 0,42 0,025 0,0028 0,10 0,008 0,0011 0,0032 0,10 - - 0,10 - - - 819 394
14 0,31 1,10 0,45 0,015 0,0028 0,05 0,015 0,0015 0,0032 - 0,1 - - 0,07 - - 816 387
15 0,29 0,71 0,63 0,020 0,0030 0,12 0,012 0,0014 0,0038 - 0,1 - - - - - 827 404
16 0,28 0,65 0,72 0,025 0,0025 0,18 0,011 0,0016 0,0026 - - 0,05 - - 0,02 - 831 408
17 0,30 0,82 0,41 0,021 0,0023 0,10 0,009 0,0010 0,0030 - - 0,35 - - - 0,0042 825 400
18 0,31 1,20 0,63 0,018 0,0022 0,09 0,012 0,0012 0,0026 - - - - - 0,10 - 811 377
19 0,32 1,31 0,40 0,030 0,0026 2,10 0,011 0,0009 0,0024 - - - 0,10 0,04 - - 872 359
20 0,28 2,00 0,10 0,020 0,0022 0,01 0,013 0,0020 0,0034 0,05 - - - - 0,02 0,0021 806 368
[0077] Затем осуществляли термическую обработку и оценочные анализы, сходные с первым экспериментом. Их результаты приведены в Таблице 4. Подчеркивание в Таблице 4 показывает, что численные значения находятся вне диапазонов настоящего изобретения или находятся вне предпочтительных диапазонов.
[0078]
Таблица 4
№ Образца № Типа стали Скорость нагрева до
900°C (°C/с)		 Время выдерживания (с) Средняя скорость охлаждения до точки Ms (°C/с) Средняя скорость охлаждения от точки Ms до 100°C
(°C/с)		 Объемная доля остаточного аустенита (объемные %) Прочность при растяжении (МПа) Предел прочности при растяжении МПа) Отношение предела текучести к пределу прочности Величина ударной прочности
(Дж/см2, -80°C)		 Примечание
31 198,5 1,34 1943 1399 0,72 42 пример по настоящему изобретению
32 11 34,6 1,44 1886 1319 070 43 пример по настоящему изобретению
33 20 2,93 1697 1154 0,68 46 сравнительный пример
34 197,8 1 .35 2110 1519 0,72 41 пример по настоящему изобретению
35 12 35,3 1,46 2049 1435 0,70 42 пример по настоящему изобретению
36 23 2,90 1853 1223 0,66 45 сравнительный пример
37 200,1 1,25 1851 1351 0,73 42 пример по настоящему изобретению
38 13 36,5 1,43 1800 1270 0,71 43 пример по настоящему изобретению
39 10 210 80 23 2,88 1626 1106 0,68 45 сравнительный пример
40 14 179,9 1,31 1979 1464 0,74 41 пример по настоящему изобретению
41 15 43,3 1 .41 1810 1277 0,71 43 пример по настоящему изобретению
42 16 27 2,82 1635 1079 0,66 47 сравнительный пример
43 17 46,1 1,32 1869 1364 0,73 43 пример по настоящему изобретению
44 18 41 .9 1 .43 1944 1372 0,71 42 пример по настоящему изобретению
45 19 174,9 1,83 2184 1462 067 41 сравнительный пример
46 45,9 2,11 21 41 1434 0,67 43 сравнительный пример
47 20 192,1 1,13 1926 1406 0,73 30 сравнительный пример
48 43,4 1,25 1884 1319 0,70 32 сравнительный пример
[0079] Как приведено в Таблице 4, в образцах № 31, № 32, № 34, № 35, № 37, № 38, № 40, № 41, № 43 и № 44, поскольку их химические композиции и структуры находятся в диапазонах настоящего изобретения, получают прочности при растяжении, равные или большие, чем 1800 МПа, также получают превосходные отношения предела текучести к пределу прочности, равные или большие, чем 0,70, и, когда прочность при растяжении составляет 1800 МПа или больше, получают величины ударной прочности, равные или большие, чем 40 Дж/см2, что является предпочтительным для прочности при растяжении 1800 МПа или больше.
[0080] В образцах № 33, № 36, № 39, и № 42, хотя их химические композиции находятся в диапазонах настоящего изобретения, их структуры находятся вне диапазонов настоящего изобретения, и, следовательно, их отношения предела текучести к пределу прочности являются низкими, меньше чем 0,70.
[0081] В образцах № 31, № 32, № 34, № 35, № 37, № 38, № 40, № 41, № 43 и № 44, поскольку их средние скорости охлаждения от точек Ms до 100°C, все составляют 35°C/с или больше, и все условия их изготовления находятся в диапазонах настоящего изобретения, получают желаемые структуры. С другой стороны, в образцах № 33, № 36, № 39, и № 42, поскольку все их средние скорости охлаждения от точек Ms до 100°C меньше чем 35°C/с, и условия их изготовления находятся вне диапазонов настоящего изобретения, желаемая структура не может быть получена.
[0082] В образцах № 45 и № 46, поскольку их содержание Si находится вне диапазонов настоящего изобретения, объемные доли остаточного аустенита составляют больше 1,5 объемных %, и отношения предела текучести к пределу прочности меньше чем 0,70, хотя их средние скорости охлаждения от точек Ms до 100°C составляют 35°C/с или больше.
[0083] В образцах № 47 и № 48, поскольку их содержание Mn находится вне диапазонов настоящего изобретения, их величины ударной вязкости меньше чем 40 Дж/см2, и желаемая ударная вязкость не может быть получена.
ПРОМЫШЛЕННАЯ ПРИМЕНИМОСТЬ
[0084] Настоящее изобретение можно использовать для промышленности в изготовлении термически обработанных элементов и тому подобного, используемых для автомобилей, таких, например, как армирование бампера и средняя стойка, и в промышленности, использующей их. Настоящее изобретение можно также использовать для промышленности в изготовлении других механических структурных компонентов, в промышленности, использующей их, и тому подобном.

Claims (64)

1. Термически обработанный стальной лист для изготовления элементов автомобилей, подавляющих пластическую деформацию при столкновении, содержащий:
химическую композицию, выраженную в мас.%:
C 0,16-0,38
Mn 0,6-1,5
Cr 0,4-2,0
Ti 0,01-0,10
B 0,001-0,010
Si 0,20 или меньше
P 0,05 или меньше
S 0,05 или меньше
N 0,01 или меньше
Ni 0-2,0
Cu 0-1,0
Mo 0-1,0
V 0-1,0
Al 0-1,0
Nb 0-1,0
REM 0-0,1
остаток Fe и примеси, и
структуру, выраженную как:
остаточный аустенит: 1,5 об.% или меньше и
остаток: мартенсит.
2. Cтальной лист по п.1, содержащий C от 0,16 до 0,25 мас.%.
3. Cтальной лист по п.1 или 2, имеющий механические свойства, выраженные как отношение предела текучести к пределу прочности: 0,70 или больше.
4. Cтальной лист по п.1 или 2, содержащий по меньшей мере один элемент из, мас.%:
Ni 0,1-2,0
Cu 0,1-1,0
Mo 0,1-1,0
V 0,1-1,0
Al 0,01-1,0
Nb 0,01-1,0
REM 0,001-0,1.
5. Способ изготовления термически обработанного стального листа для изготовления элементов автомобилей, подавляющих пластическую деформацию при столкновении, включающий:
нагрев стального листа до точки Ac3 или выше;
затем охлаждение стального листа до точки Ms при скорости охлаждения, равной критической скорости охлаждения или больше; и
затем охлаждение стального листа от точки Ms до 100°C при средней скорости охлаждения 35°C/секунду или больше, при этом
стальной лист содержит химическую композицию, выраженную в мас.%:
C 0,16-0,38
Mn 0,6-1,5
Cr 0,4-2,0
Ti 0,01-0,10
B 0,001-0,010
Si 0,20 или меньше
P 0,05 или меньше
S 0,05 или меньше
N 0,01 или меньше
Ni 0-2,0
Cu 0-1,0
Mo 0-1,0
V 0-1,0
Al 0-1,0
Nb 0-1,0
REM 0-0,1
остаток: Fe и примеси.
6. Способ по п.5, причем стальной лист содержит C от 0,16 до 0,25 мас.%.
7. Способ по п.5 или 6, в котором стальной лист содержит по меньшей мере один элемент из, мас.%:
Ni 0,1-2,0
Cu 0,1-1,0
Mo 0,1-1,0
V 0,1-1,0
Al 0,01-1,0
Nb 0,01-1,0
REM 0,001-0,1.
8. Способ по п.5 или 6, включающий формование стального листа после нагрева стального листа до точки Ac3 или выше до того, как температура стального листа достигнет точки Ms.
RU2015150123A 2013-06-07 2014-06-06 Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления RU2653032C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2013120973 2013-06-07
JP2013-120973 2013-06-07
PCT/JP2014/065151 WO2014196645A1 (ja) 2013-06-07 2014-06-06 熱処理鋼材及びその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2015150123A RU2015150123A (ru) 2017-07-14
RU2653032C2 true RU2653032C2 (ru) 2018-05-04

Family

ID=52008273

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2015150123A RU2653032C2 (ru) 2013-06-07 2014-06-06 Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления

Country Status (13)

Country Link
US (1) US10435761B2 (ru)
EP (1) EP3006586B1 (ru)
JP (1) JP6202096B2 (ru)
KR (1) KR20160003263A (ru)
CN (1) CN105324502A (ru)
BR (1) BR112015030008A2 (ru)
CA (1) CA2913487C (ru)
ES (1) ES2744909T3 (ru)
MX (1) MX2015016224A (ru)
PL (1) PL3006586T3 (ru)
RU (1) RU2653032C2 (ru)
TW (1) TWI551697B (ru)
WO (1) WO2014196645A1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2807262C1 (ru) * 2020-03-11 2023-11-13 Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) Способ получения стальной детали, имеющей локально размягченную часть

Families Citing this family (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3282029B1 (en) 2015-04-08 2020-02-12 Nippon Steel Corporation Steel sheet for heat treatment
WO2016163469A1 (ja) * 2015-04-08 2016-10-13 新日鐵住金株式会社 熱処理鋼板部材およびその製造方法
US20180171445A1 (en) * 2015-06-17 2018-06-21 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel plate and method of production of same
DE102016114658B4 (de) * 2016-08-08 2021-10-14 Voestalpine Metal Forming Gmbh Verfahren zum Formen und Härten von Stahlwerkstoffen
PT3360981T (pt) * 2017-02-10 2020-10-08 Outokumpu Oy Aço para fabrico de um componente por moldação a quente e utilização do componente
WO2019122958A1 (en) * 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal A coated steel substrate
US20190226064A1 (en) * 2018-01-23 2019-07-25 Ford Global Technologies, Llc Micro-alloyed manganese-boron steel
EP3814536A1 (en) * 2018-06-26 2021-05-05 Tata Steel Nederland Technology B.V. Cold-rolled martensite steel with high strength and high bendability and method of producing thereof
CN109763063B (zh) * 2018-12-19 2020-08-21 钢铁研究总院 一种适合用作高强度传动轴的合金结构钢
KR20210078277A (ko) * 2019-12-18 2021-06-28 주식회사 포스코 알루미늄합금 도금강판, 열간성형 부재 및 이들의 제조방법

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20080110535A1 (en) * 2005-05-30 2008-05-15 Kenji Oi High Tensile Strength Steel Material Having Excellent Delayed Fracture Resistance Property, and Method of Manufacturing the Same
RU2326180C2 (ru) * 2002-11-19 2008-06-10 Эндюстель Крезо Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист
RU2327802C2 (ru) * 2002-11-19 2008-06-27 Эндюстель Крёзо Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3389562B2 (ja) 2000-07-28 2003-03-24 アイシン高丘株式会社 車輌用衝突補強材の製造方法
JP4437869B2 (ja) 2000-12-08 2010-03-24 新日本製鐵株式会社 成形性および焼入れ性に優れた熱延鋼板および冷延鋼板
JP4325277B2 (ja) 2003-05-28 2009-09-02 住友金属工業株式会社 熱間成形法と熱間成形部材
JP3863874B2 (ja) 2003-10-02 2006-12-27 新日本製鐵株式会社 金属板材の熱間プレス成形装置及び熱間プレス成形方法
KR100716342B1 (ko) * 2005-06-18 2007-05-11 현대자동차주식회사 마르텐사이트형 초고강도 냉연강판 조성물 및 이의 제조방법
KR20080017365A (ko) 2005-10-31 2008-02-26 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 내지연파괴특성이 우수한 고강도 강 및 금속볼트
JP4967360B2 (ja) 2006-02-08 2012-07-04 住友金属工業株式会社 熱間プレス用めっき鋼板およびその製造方法ならびに熱間プレス成形部材の製造方法
JP4983082B2 (ja) 2006-04-26 2012-07-25 住友金属工業株式会社 高強度鋼材及びその製造方法
DE102006053819A1 (de) * 2006-11-14 2008-05-15 Thyssenkrupp Steel Ag Verfahren zum Herstellen eines Bauteil durch Warmpresshärten und hochfestes Bauteil mit verbesserter Bruchdehnung
JP5365216B2 (ja) 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板とその製造方法
JP5463715B2 (ja) 2009-04-06 2014-04-09 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車構造部材用高強度溶接鋼管の製造方法
JP5630125B2 (ja) 2009-08-06 2014-11-26 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5609383B2 (ja) * 2009-08-06 2014-10-22 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN102031455A (zh) 2009-09-30 2011-04-27 鞍钢股份有限公司 冲压淬火用钢板及其制造方法
CN102031456B (zh) * 2009-09-30 2013-07-03 鞍钢股份有限公司 冲压淬火用钢板及其热成型方法
IN2012DN05089A (ru) 2010-03-11 2015-10-09 Nippon Steel Corp
JP4947176B2 (ja) * 2010-03-24 2012-06-06 Ｊｆｅスチール株式会社 超高強度冷延鋼板の製造方法
JP5598225B2 (ja) * 2010-09-30 2014-10-01 Ｊｆｅスチール株式会社 曲げ特性と低温靭性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
EP2684972B1 (en) * 2011-03-09 2017-09-27 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Steel sheets for hot stamping, method for manufacturing the same, and use for manufacturing high-strength hot-stamped parts
CN102560272B (zh) 2011-11-25 2014-01-22 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强度耐磨钢板及其制造方法
JP2014227581A (ja) 2013-05-23 2014-12-08 住友電気工業株式会社 オイルテンパー線、及びオイルテンパー線の製造方法
JP6212956B2 (ja) * 2013-05-24 2017-10-18 新日鐵住金株式会社 曲げ加工性と耐摩耗性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2326180C2 (ru) * 2002-11-19 2008-06-10 Эндюстель Крезо Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист
RU2327802C2 (ru) * 2002-11-19 2008-06-27 Эндюстель Крёзо Способ изготовления листовой стали, обладающей абразивной стойкостью, и полученный лист
US20080110535A1 (en) * 2005-05-30 2008-05-15 Kenji Oi High Tensile Strength Steel Material Having Excellent Delayed Fracture Resistance Property, and Method of Manufacturing the Same

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2807262C1 (ru) * 2020-03-11 2023-11-13 Кабусики Кайся Кобе Сейко Се (Кобе Стил, Лтд.) Способ получения стальной детали, имеющей локально размягченную часть

Also Published As

Publication number Publication date
US10435761B2 (en) 2019-10-08
TWI551697B (zh) 2016-10-01
US20160102380A1 (en) 2016-04-14
CN105324502A (zh) 2016-02-10
JP6202096B2 (ja) 2017-09-27
PL3006586T3 (pl) 2019-12-31
WO2014196645A1 (ja) 2014-12-11
TW201504457A (zh) 2015-02-01
RU2015150123A (ru) 2017-07-14
CA2913487A1 (en) 2014-12-11
EP3006586A1 (en) 2016-04-13
BR112015030008A2 (pt) 2017-07-25
ES2744909T3 (es) 2020-02-26
JPWO2014196645A1 (ja) 2017-02-23
EP3006586A4 (en) 2017-03-08
MX2015016224A (es) 2016-03-01
KR20160003263A (ko) 2016-01-08
EP3006586B1 (en) 2019-07-31
CA2913487C (en) 2018-12-04

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2653032C2 (ru) Термически обработанный стальной материал и способ его изготовления
RU2599934C2 (ru) Стальной лист для горячей штамповки, способ его изготовления и изделие из горячештампованного стального листа
US10501832B2 (en) Plated steel sheet
KR101837883B1 (ko) 고강도 열간 성형 강판 부재
CA2931494C (en) Hot formed steel sheet component and method for producing the same as well as steel sheet for hot forming
KR101475585B1 (ko) 핫 스탬프 성형체, 핫 스탬프용 강판의 제조 방법 및 핫 스탬프 성형체의 제조 방법
KR101449222B1 (ko) 열처리 강재와 그 제조 방법 및 그 소재 강재
JP5353642B2 (ja) 熱処理用鋼板およびその製造方法
WO2019208556A1 (ja) 鋼部材およびその製造方法
KR101621639B1 (ko) 강판, 도금 강판 및 그들의 제조 방법
EP3144405B1 (en) Hot-formed steel sheet member
WO2012036269A1 (ja) 延性と伸びフランジ性に優れた高強度鋼板、高強度亜鉛めっき鋼板およびこれらの製造方法
KR101683406B1 (ko) 강판
JP2017048412A (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板、およびそれらの製造方法
WO2015102051A1 (ja) 熱間成形部材およびその製造方法
EP2980243B1 (en) High-strength steel sheet and method for manufacturing same
WO2015097891A1 (ja) 熱間プレス鋼板部材、その製造方法及び熱間プレス用鋼板
JP7095818B2 (ja) 被覆鋼部材、被覆鋼板およびそれらの製造方法
JP7031795B1 (ja) 鋼板、部材及びそれらの製造方法
WO2020203979A1 (ja) 被覆鋼部材、被覆鋼板およびそれらの製造方法
JP6032173B2 (ja) 引張最大強度９８０ＭＰａを有する耐遅れ破壊特性に優れた高強度鋼板、高強度溶融亜鉛めっき鋼板、並びに、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板

Legal Events

Date Code Title Description
PD4A Correction of name of patent owner