RU2321668C2 - Заготовка из пригодной для сварки конструкционной стали и способ ее изготовления - Google Patents

Заготовка из пригодной для сварки конструкционной стали и способ ее изготовления Download PDF

Info

Publication number
RU2321668C2
RU2321668C2 RU2005119207/02A RU2005119207A RU2321668C2 RU 2321668 C2 RU2321668 C2 RU 2321668C2 RU 2005119207/02 A RU2005119207/02 A RU 2005119207/02A RU 2005119207 A RU2005119207 A RU 2005119207A RU 2321668 C2 RU2321668 C2 RU 2321668C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
equal
less
workpiece
blank
Prior art date
Application number
RU2005119207/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2005119207A (ru
Inventor
Жан БЕГИНО (FR)
Жан Бегино
Жан-Жорж БРИССОН (FR)
Жан-Жорж Бриссон
Original Assignee
Эндюстель Крезо
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эндюстель Крезо filed Critical Эндюстель Крезо
Publication of RU2005119207A publication Critical patent/RU2005119207A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2321668C2 publication Critical patent/RU2321668C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области металлургии, а именно к заготовкам из пригодной для сварки конструкционной стали и способам их изготовления. Предложена заготовка из стали и способ ее изготовления. Заготовка содержит, вес.%: 0,10≤С≤0,22, 0,50≤Si≤1,50, Al≤0,9, 0≤Mn≤3, 0≤Ni≤5, 0≤Cr≤4, 0≤Cu≤1, 0≤Mo+W/2≤1,5, 0,0005≤В≤0,010, N≤0,025, при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, в которую входят V, Nb, Та, S и Са, с содержанием, меньшим 0,3, и/или из Ti и Zr с содержанием, меньшим или равным 0,5, при этом остальное составляет железо и примеси, образующиеся при плавке стали, при этом значения содержания алюминия, бора, титана и азота, выраженные в тысячных долях %, упомянутого состава дополнительно ограничены. При этом структура стали является бейнитной, мартенситной или мартенситно-бейнитной и дополнительно содержит от 3 до 20 об.% остаточного аустенита. Способ изготовления заготовки включает аустенизизацию заготовки нагреванием до температуры, находящейся в пределах от Ас3 до 1000°С, предпочтительно от Ас3 до 950°С, ее охлаждение до температуры, меньшей или равной 200°С таким образом, чтобы в сердцевине заготовки скорость охлаждения от 800°С до 500°С превышала или была равной критической бейнитной скорости; при необходимости, отпуск при температуре, меньшей или равной Ac1. Улучшается закаливаемость стали без снижения ее свариваемости. 3 н. и 8 з.п. ф-лы, 2 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к заготовкам из пригодной для сварки конструкционной стали и к способу их изготовления.
Конструкционные стали должны обладать определенным набором механических характеристик, чтобы отвечать требованиям применения и, в частности, должны иметь повышенную твердость. Для этого используют стали, обладающие способностью к закаливанию, то есть в которых можно получить мартенситную или бейнитную структуру при помощи достаточно быстрого и эффективного охлаждения. Таким образом, определяют критическую бейнитную скорость, за пределами которой получают бейнитную, мартенситную или мартенситно-бейнитную структуру, в зависимости от достигаемой скорости охлаждения.
Закаливаемость этих сталей зависит от содержания в них элементов, повышающих прокаливаемость. Как правило, чем больше количество таких элементов в стали, тем ниже критическая бейнитная скорость.
Кроме механических характеристик конструкционные стали должны обладать хорошей свариваемостью. Однако при сварке стальной детали зона сварки, называемая также зоной термического влияния или ЗТВ, подвергается воздействию сверхвысокой температуры в течение короткого времени, а затем резкому охлаждению, что придает этой зоне повышенную твердость, которая может привести к образованию трещин, что ограничивает свариваемость стали.
Обычно свариваемость стали оценивают при помощи расчета ее «углеродного эквивалента» по следующей формуле:
Ceq=(%С+%Mn/6+(%Cr+(%Мо+%W/2)+%V)/5+%Ni/15).
При первом приближении, чем ниже углеродный эквивалент стали, тем выше свариваемость стали. Становится понятно, что улучшение закаливаемости, достигаемое за счет более высокого содержания элементов, повышающих прокаливаемость, ухудшает ее свариваемость.
Для улучшения закаливаемости этих сталей без ухудшения их свариваемости были разработаны марки микролегированной бором стали за счет того, что, в частности, влияние этого элемента, повышающего прокаливаемость, снижается при повышении температуры аустенизации. Таким образом, ЗТВ становится менее прокаливаемой, чем она была бы в марке с той же закаливаемостью без бора, и, таким образом, можно снизить закаливаемость и твердость этой ЗТВ.
Вместе с тем, поскольку закаливающий эффект бора в несваренном участке стали стремится к насыщению при значениях содержания от 30 до 50 частей на миллион, то дополнительного улучшения закаливаемости стали можно достичь только путем добавления элементов, повышающих прокаливаемость, эффективность которых не зависит от температуры аустенизации, что автоматически ухудшает свариваемость этих сталей. Точно так же улучшение свариваемости достигается путем уменьшения содержания элементов, повышающих прокаливаемость, что автоматически приводит с снижению закаливаемости.
Наиболее близким техническим решением по совокупности существенных признаков и достигаемому результату является Европейский патент ЕР 0725156 А1, из которого известна заготовка из пригодной для сварки конструкционной стали, в химический состав которой входят углерод, кремний, алюминий, марганец, никель, хром, молибден, вольфрам, бор, никель, азот. При этом известная из указанного документа сталь не содержит такие компоненты, как медь (Cu), сера (S), а содержание кремния и алюминия в составе стали отвечает следующему условию:
содержание углерода С выше 0,15% и сумма Si+Al выше 1%.
Однако известной конструкционной стали присущи пониженная закаливаемость и способность к сварке.
Задачей настоящего изобретения является устранение этого недостатка путем разработки конструкционной стали, обладающей улучшенной закаливаемостью, без снижения ее свариваемости.
Поставленная задача решается тем, что заготовка из пригодной для сварки конструкционной стали, в химический состав которой входят углерод, кремний, алюминий, марганец, никель, хром, молибден, вольфрам, бор, никель, азот, согласно изобретению указанные компоненты содержатся в следующих мас.%:
0,10≤С≤0,22,
0,50≤Si≤1,50,
Al≤0,9,
0≤Mn≤3,
0≤Ni≤5,
0≤Cr≤4,
0≤Cu≤1,
0≤Mo+W/2≤1,5,
0,0005≤В≤0,010,
N≤0,025,
при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, в которую входят V, Nb, Та, S и Са, с содержанием, меньшим 0,3, и/или из Ti и Zr с содержанием, меньшим или равным 0,5, при этом остальное составляет железо и примеси, образующиеся при варке стали, при этом значения содержания алюминия, бора, титана и азота, выраженные в тысячных долях %, упомянутого состава дополнительно должны отвечать следующему отношению:
Figure 00000001
при K=Min(I*; J*)
I*=Max(0; I) и J*=Max(0; J)
I=Min(N; N-0,29(Ti-5)
Figure 00000002
при этом содержание кремния и алюминия в составе должно дополнительно отвечать следующим условиям:
если С>0,145, то Si+Al<0,95,
и структура которой является бейнитной, мартенситной или мартенситно-бейнитной и дополнительно содержит от 3 до 20 об.% остаточного аустенита, предпочтительно от 5 до 20 об.% остаточного аустенита.
В предпочтительном варианте реализации химический состав стали заготовки в соответствии с настоящим изобретением дополнительно отвечает следующему отношению:
Figure 00000003
В другом предпочтительном варианте реализации химический состав стали заготовки в соответствии с настоящим изобретением дополнительно отвечает отношению:
%Cr+3(%Мо+%W/2)≥1,8, предпочтительно ≥2,0.
Вторым объектом настоящего изобретения является способ изготовления заготовки из пригодной для сварки конструкционной стали, в котором согласно изобретению
- заготовку аустенизируют нагреванием до температуры, находящейся в пределах от Ас3 до 1000°С, предпочтительно от Ас3 до 950°С, затем ее охлаждают до температуры, меньшей или равной 200°С таким образом, чтобы в сердцевине заготовки скорость охлаждения от 800°С до 500°С превышала или была равной критической бейнитной скорости;
- при необходимости осуществляют отпуск при температуре, меньшей или равной Ac1.
Примерно между 500°С и температурой окружающей среды и, в частности, между 500°С и температурой, меньшей или равной 200°С, скорость охлаждения можно при необходимости замедлить, в частности, чтобы способствовать явлению самоотпуска и удерживанию остаточного аустенита в пределах от 3 до 20 об.%. Предпочтительно скорость охлаждения между 500°С и температурой, меньшей или равной 200°С, в этом случае будет составлять от 0,07°С/с до 5°С/с, предпочтительнее - от 0,15°С/с до 2,5°С/с.
В предпочтительном варианте реализации отпуск осуществляют при температуре, меньшей 300°С, в течение времени менее 10 часов после охлаждения до температуры, меньшей или равной 200°С.
В другом предпочтительном варианте реализации способ в соответствии с настоящим изобретением не включает в себя отпуска после охлаждения детали до температуры, меньшей или равной 200°С.
Еще в одном предпочтительном варианте реализации деталь, изготовленная способом в соответствии с настоящим изобретением, является листом толщиной от 3 до 150 мм.
Третьим объектом настоящего изобретения является способ изготовления заготовки в виде листа из пригодной для сварки конструкционной стали, толщина которого составляет от 3 мм до 150 мм, в котором согласно изобретению осуществляют закалку упомянутого листа, при этом скорость охлаждения VR в сердцевине листа в пределах от 800°С до 500°С, выраженную в °С/час, и состав стали выбирают таким образом, чтобы выполнялось условие:
1,1%Mn+0,7%Ni+0,6%Cr+1,5(%Мо+%W/2)+logVR≥5,5 и предпочтительно ≥6, при этом log является десятичным логарифмом.
Настоящее изобретение основано на новом выводе о том, что добавление кремния в вышеуказанных количествах позволяет повысить закаливающее действие бора от 30% до 50%. Такой синергетический эффект проявляется без увеличения количества добавляемого бора, тогда как кремний не обеспечивает существенного закаливающего действия в отсутствие бора.
С другой стороны, добавление кремния не мешает способности бора снижать, а затем прекращать свое закаливающее действие при возрастающих температурах аустенизации, как это происходит в ЗТВ.
Таким образом, использование кремния в присутствии бора позволяет еще больше повысить закаливаемость заготовки, не ухудшая ее свариваемости.
Кроме того, было также обнаружено, что благодаря улучшению закаливаемости этих марок стали и добавлению минимального количества карбидообразующих элементов, которыми, в частности, являются хром, молибден и вольфрам, можно получать эти стали, осуществляя лишь отпуск при низкой температуре или даже отказавшись от него.
Действительно, улучшение закаливаемости позволяет охлаждать заготовки более медленно, обеспечивая при этом в основном бейнитную, мартенситную или мартенситно-бейнитную структуру. Это более медленное охлаждение в сочетании с достаточным содержанием карбидообразующих элементов обеспечивает осаждение мелких карбидов хрома, молибдена и/или вольфрама за счет явления, называемого самоотпуском. Этому явлению самоотпуска, кроме того, способствует замедление скорости охлаждения при температуре ниже 500°С. Это замедление способствует также удерживанию аустенита, предпочтительно в количестве от 3% до 20%. Поэтому процесс изготовления становится проще при одновременном улучшении механических характеристик стали, которая не претерпевает значительного размягчения, имеющего место во время отпуска при высокой температуре, который обычно осуществляют в существующей практике. Вместе с тем, остается возможность осуществлять такой отпуск при обычных температурах, то есть меньших или равных Ac1.
Далее следует более подробное описание изобретения, которое не носит ограничительного характера.
Сталь заготовки в соответствии с настоящим изобретением содержит, по весу:
- более 0,10% углерода, чтобы получить отличные механические характеристики, но менее 0,22%, чтобы обеспечить хорошую свариваемость, хорошую обрабатываемость резанием и гибкой и иметь достаточную прочность;
- более 0,50, предпочтительно более 0,75 и еще предпочтительнее - более 0,85% по весу кремния, чтобы обеспечить синергию с бором, но менее 1,5% по весу, чтобы не охрупчивать сталь;
- более 0,0005, предпочтительно более 0,01% бора, чтобы скорректировать закаливаемость, но менее 0,010% по весу, чтобы избежать слишком высокого содержания нитридов бора, отрицательно влияющих на механические характеристики стали;
- менее 0,025, предпочтительно менее 0,015% азота, при этом полученное содержание зависит от способа выплавки стали;
- от 0 до 3% и предпочтительно от 0,3 до 1,8% марганца, от 0 до 5% и предпочтительно от 0 до 2% никеля, от 0 до 4% хрома, от 0 до 1% меди, при этом сумма количества молибдена и половины количества вольфрама должна быть меньше 1,50%, чтобы получить по существу бейнитную, мартенситную или мартенситно-бейнитную структуру; при этом хром, молибден и вольфрам, кроме того, способствуют образованию карбидов, повышающих механическую прочность; кроме того, сумма %Cr+3(%Мо+%W/2) предпочтительно превышает 1,8% и еще предпочтительнее - превышает 2,0%, чтобы, в случае необходимости, иметь возможность ограничить отпуск температурой 300°С или отказаться от него;
- при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, в которую входят V, Nb, Та, S, Са, с содержанием менее 0,3% или Ti и Zr с содержанием, меньшим или равным 0,5%, и/или алюминий с содержанием, меньшим 0,9%. Добавлением V, Nb, Та, Ti, Zr добиваются повышения твердости путем осаждения, чрезмерно не ухудшая свариваемость. Титан, цирконий и алюминий могут использоваться для фиксирования азота, присутствующего в стали, что позволяет защитить бор, при этом титан полностью или частично может быть заменен двойным весом Zr. Сера и кальций способствуют улучшению обрабатываемости марки резанием. Содержание алюминия ограничивают значением 0,9%, чтобы избежать забивания желобов во время литья;
- кроме того, содержание алюминия, бора, титана и азота в упомянутом составе, выраженное в тысячных долях %, должно отвечать следующему отношению:
Figure 00000001
при К=Min(I*; J*)
I*=Max (0; I) и J*=Max(0; J)
I=Min(N; N-0,29(Ti-5)
Figure 00000002
при соблюдении следующего дополнительного условия:
- если С>0,145 (и предпочтительно >0,140), то Si+Al<0,95 и предпочтительно <0,90, чтобы четко дифференцировать изобретение по отношению к предыдущей заявке ЕР 0725156;
- остальное составляет железо и примеси, образующиеся при варке стали.
Для изготовления заготовки получают сталь в соответствии с настоящим изобретением, отливают ее в виде полуфабриката, которому затем придают форму путем горячего пластического деформирования, например посредством прокатки или ковки. Полученную деталь аустенизируют нагреванием до температуры, превышающей Ас3, но меньшей 1000°С и предпочтительно меньшей 950°С, затем охлаждают до температуры окружающей среды таким образом, чтобы в сердцевине детали скорость охлаждения от 800°С до 500°С превышала критическую бейнитную скорость. Температуру аустенизации ограничивают пределом 1000°С, так как выше этого значения закаливающее действие бора становится слишком слабым.
Вместе с тем, можно также получать заготовки непосредственным охлаждением в нагревательной установке для формования (без аустенизации), и в этом случае, даже если нагревание перед деформированием превышает 1000°С, оставаясь при этом ниже 1300°С, бор сохраняет свое действие.
Для охлаждения заготовки до температуры окружающей среды, начиная от температуры аустенизации, можно проводить закалку, используя все известные способы (на воздухе, в масле, в воде), но при этом скорость охлаждения остается выше критической бейнитной скорости.
После этого, при необходимости, проводят классический отпуск заготовки при температуре, меньшей или равной Ac1, но предпочтительно при этом следует ограничить температуру пределом 300°С или даже отказаться от этого этапа. Действительно, отказ от отпуска может быть, при необходимости, компенсирован явлением самоотпуска. Этому самоотпуску способствует, в частности, скорость охлаждения при низкой температуре (то есть примерно ниже 500°С), предпочтительно имеющая значение в пределах от 0,07°С/с до 5°С/с, еще предпочтительнее - от 0,15°С/с до 2,5°С/с.
Для этого можно применять любые известные способы закаливания при условии возможности их регулирования при необходимости. Так, например, можно применить закалку в воде, если скорость охлаждения замедляют, когда температура заготовки опускается ниже 500°С, что можно осуществить, в частности, извлечением заготовки из воды и завершением закалки на воздухе.
Таким образом, получают заготовку, в частности лист, из пригодной для сварки конструкционной стали со сквозной бейнитной, мартенситной или мартенситно-бейнитной структурой, содержащей от 3 до 20 об.% остаточного аустенита.
Наличие остаточного аустенита является особым преимуществом с точки зрения поведения стали при сварке. Действительно, чтобы ограничить возможность образования трещин при сварке и дополнительно к упомянутому выше снижению закаливаемости ЗТВ, присутствие остаточного аустенита в базовом металле вблизи ЗТВ позволяет зафиксировать часть растворенного водорода, который может быть включен во время операции сварки, поскольку водород, не будучи зафиксированным, может повысить опасность трещинообразования.
В качестве примера изготовили небольшие пробные заготовки в виде слитков из сталей 1 и 2 в соответствии с настоящим изобретением и из сталей А и В из предшествующего уровня техники со следующими составами, в тысячных вес.%, за исключением железа:
  С Si В Mn Ni Cr Mo W V Nb Ti Al N
1 145 875 3 1160 180 1600 170 0 0 0 0 55 7
А 147 310 3 1140 210 1610 175 0 0 0 0 52 6
2 215 740 2 1120 190 1550 90 240 55 0 120 10 6
В 212 280 3 1090 200 1590 120 190 65 0 95 12 6
После ковки слитков закаливаемость четырех сталей оценивают при помощи дилатометрического анализа. В данном случае рассматривали, например, мартенситную закаливаемость и, следовательно, критическую мартенситную скорость V1 после аустенизации при 900°С в течение 15 минут.
На основании этой скорости V1 выводят максимальные значения толщины листов, которые можно получить, сохраняя по существу сквозную мартенситную структуру, содержащую также, по меньшей мере, 3 об.% остаточного аустенита. Эти значения толщины были определены при закалке на воздухе (А), в масле (Н) и воде (Е).
Наконец, провели оценку свариваемости двух сталей путем вычисления процентного содержания в них эквивалентного углерода по формуле:
Ceq=(%С+%Mn/6+(%Cr+(%Мо+%W/2)+%V)/5+%Ni/15).
Ниже приведены характеристики слитков L1 и L2 в соответствии с настоящим изобретением и слитков LA и LB, взятых для сравнения:
Слиток V1 (°С/час) Макс.толщина (мм) Ceq (%)
А Н Е
L1 12000 6 50 80 0,704
LA 30000 2 25 50 0,708
L2 7500 9 60 110 0,777
LB 17000 4 40 70 0,781
Отмечается, что критические мартенситные скорости слитков в соответствии с настоящим изобретением существенно ниже соответствующих скоростей для слитков из стали из предшествующего уровня техники, следовательно, их закаливаемость существенно улучшилась и в то же время их свариваемость не изменилась.
Улучшение закаливаемости позволяет изготовить детали со структурой, прокаленной насквозь в менее строгих условиях охлаждения, чем в известных технических решениях, и/или при больших значениях максимальной толщины.

Claims (11)

1. Заготовка из пригодной для сварки конструкционной стали, в химический состав которой входят углерод, кремний, алюминий, марганец, никель, хром, молибден, вольфрам, бор, никель, азот и железо, отличающаяся тем, что дополнительно в химический состав стали входят медь и сера, причем содержание указанных компонентов следующее, вес.%: 0,10≤С≤0,22; 0,50≤Si≤1,50; Al≤0,9; 0≤Mn≤3; 0≤Ni≤5; 0≤Cr≤4; 0≤Cu≤1; 0≤Mo+W/2≤1,5; 0,0005≤В≤0,010; N≤0,025, при необходимости, по меньшей мере, один элемент, выбранный из группы, в которую входят V, Nb, Та, S и Са с содержанием, меньшим 0,3, и/или из Ti и Zr с содержанием, меньшим или равным 0,5, при этом остальное составляет железо и примеси, образующиеся при плавке стали, при этом значения содержания алюминия, бора, титана и азота, выраженные в тысячных долях %, упомянутого состава дополнительно должны отвечать следующему отношению
Figure 00000004
при K=Min(I*; J*)
I*=Мах(0; I) и J*=Max(0; J)
I=Min(N; N-0,29(Ti-5))
Figure 00000005
при этом содержание кремния и алюминия в составе должно дополнительно отвечать следующим условиям:
если С>0,145, то Si+Al<0,95,
и структура которой является бейнитной, мартенситной или мартенситно-бейнитной и дополнительно содержит от 3 до 20 об.% остаточного аустенита.
2. Заготовка из стали по п.1, отличающаяся тем, что химический состав стали дополнительно отвечает следующему отношению:
1,1%Mn+0,7%Ni+0,6%Cr+1,5(%Mo+%W/2)≥1.
3. Заготовка из стали по п.1, отличающаяся тем, что химический состав стали дополнительно отвечает следующему отношению:
1,1%Mn+0,7%Ni+0,6%Cr+1,5(%Mo+%W/2)≥2.
4. Заготовка из стали по любому из пп.1-3, отличающаяся тем, что химический состав стали дополнительно отвечает следующему отношению:
%Cr+3(%Mo+%W/2)≥1,8.
5. Заготовка из стали по п.4, отличающаяся тем, что химический состав стали дополнительно отвечает следующему отношению:
%Cr+3(%Mo+%W/2)≥2,0.
6. Способ изготовления заготовки из пригодной для сварки конструкционной стали, отличающийся тем, что заготовку по любому из пп.1-5 аустенизируют нагреванием до температуры, находящейся в пределах от Ас3 до 1000°С, предпочтительно от Ас3 до 950°С, затем ее охлаждают до температуры, меньшей или равной 200°С таким образом, чтобы в сердцевине заготовки скорость охлаждения от 800 до 500°С превышала или была равной критической бейнитной скорости; при необходимости осуществляют отпуск при температуре, меньшей или равной Ac1.
7. Способ по п.6, отличающийся тем, что в сердцевине упомянутой детали скорость охлаждения между 500°С и температурой, меньшей или равной 200°С, находится в пределах от 0,07°С/с до 5°С/с.
8. Способ по п.6 или 7, отличающийся тем, что осуществляют отпуск при температуре, меньшей 300°С, в течение времени менее 10 ч после охлаждения до температуры, меньшей или равной 200°С.
9. Способ по п.6 или 7, отличающийся тем, что после охлаждения до температуры, меньшей или равной 200°С, отпуск не проводят.
10. Способ изготовления заготовки, в частности, листа из пригодной для сварки конструкционной стали, толщина которого составляет от 3 мм до 150 мм, отличающийся тем, что заготовку в виде листа по любому из пп.1-5 подвергают закалке, при этом скорость охлаждения VR в сердцевине листа в пределах от 800°С до 500°С и состав стали выбирают таким образом, чтобы выполнялось условие
1,1%Mn+0,7%Ni+0,6%Cr+1,5(%Mo+%W/2)+logVR≥5,5.
11. Способ изготовления заготовки в виде листа по п.10, отличающийся тем, состав стали выбирают из условия
1,1%Mn+0,7%Ni+0,6%Cr+1,5(%Mo+%W/2)+logVR≥6.
RU2005119207/02A 2002-11-19 2003-11-13 Заготовка из пригодной для сварки конструкционной стали и способ ее изготовления RU2321668C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR02/14422 2002-11-19
FR0214422A FR2847273B1 (fr) 2002-11-19 2002-11-19 Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2005119207A RU2005119207A (ru) 2006-01-20
RU2321668C2 true RU2321668C2 (ru) 2008-04-10

Family

ID=32187693

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2005119207/02A RU2321668C2 (ru) 2002-11-19 2003-11-13 Заготовка из пригодной для сварки конструкционной стали и способ ее изготовления

Country Status (22)

Country Link
US (1) US7754031B2 (ru)
EP (1) EP1563110B1 (ru)
JP (1) JP4535879B2 (ru)
KR (1) KR101051934B1 (ru)
CN (1) CN100396810C (ru)
AR (1) AR042069A1 (ru)
AT (1) ATE368134T1 (ru)
AU (1) AU2003294049B2 (ru)
BR (1) BR0315696B1 (ru)
CA (1) CA2506353C (ru)
DE (1) DE60315182T2 (ru)
DK (1) DK1563110T3 (ru)
ES (1) ES2291728T3 (ru)
FR (1) FR2847273B1 (ru)
PE (1) PE20040485A1 (ru)
PL (1) PL209397B1 (ru)
PT (1) PT1563110E (ru)
RU (1) RU2321668C2 (ru)
SI (1) SI1563110T1 (ru)
UA (1) UA80010C2 (ru)
WO (1) WO2004048631A1 (ru)
ZA (1) ZA200504149B (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013188100A1 (en) * 2012-05-25 2013-12-19 Cola Gary M Microtreatment and microstructure of carbide containing iron-based alloy
RU2703085C1 (ru) * 2015-11-16 2019-10-15 Дойче Эдельштальверке Спешелти Стил Гмбх Унд Ко. Кг Конструкционная сталь с бейнитной структурой, получаемые из нее кованые детали и способ производства кованой детали
RU2721767C2 (ru) * 2014-11-18 2020-05-22 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Сверхвысокопрочная, закаливающаяся на воздухе, многофазная сталь, обладающая отличными технологическими характеристиками, и способ получения указанной стали
RU2791207C1 (ru) * 2019-05-28 2023-03-06 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд Сталь, стальной стержень и способ его производства

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE112006002178A5 (de) * 2005-06-16 2008-05-21 Georgsmarienhütte Gmbh Stahl für die Herstellung von Verschleissteilen für die Baumaschinenindustrie
EP1832667A1 (fr) * 2006-03-07 2007-09-12 ARCELOR France Procédé de fabrication de tôles d'acier à très hautes caractéristiques de résistance, de ductilité et de tenacité, et tôles ainsi produites
EP1905857B1 (de) 2006-09-29 2013-08-14 EZM Edelstahlzieherei Mark GmbH Hochfester Stahl und Verwendungen eines solchen Stahls
ES2391312T3 (es) * 2008-03-10 2012-11-23 Swiss Steel Ag Producto longitudinal laminado en caliente y procedimiento para su fabricación
BRPI0901378A2 (pt) * 2009-04-03 2010-12-21 Villares Metals Sa aço bainìtico para moldes
FI20115702L (fi) * 2011-07-01 2013-01-02 Rautaruukki Oyj Menetelmä suurlujuuksisen rakenneteräksen valmistamiseksi ja suurlujuuksinen rakenneteräs
CN102400052B (zh) * 2011-11-29 2013-05-15 宁波万冠精密铸造厂 窄淬透性齿轮钢的制备方法
CN103469102B (zh) * 2013-09-30 2015-09-30 南阳汉冶特钢有限公司 一种塔式起重机用钢hg785d及生产方法
CN104060177A (zh) * 2014-07-01 2014-09-24 南通志邦新材料科技有限公司 一种高韧性弹簧钢
JP2018538440A (ja) 2015-11-16 2018-12-27 ベントラー スティール ／ チューブ ゲーエムベーハー 高エネルギー吸収能力を備えた合金鋼及び鋼管製品
SE543967C2 (en) * 2020-02-11 2021-10-12 Blykalla Reaktorer Stockholm Ab A martensitic steel

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4171233A (en) * 1978-05-22 1979-10-16 Bethlehem Steel Corporation Lens quality of die steel
JPS58136716A (ja) * 1982-01-28 1983-08-13 Nippon Steel Corp 加工用強高度低降伏比複合組織熱延鋼板の製造方法
JP2698374B2 (ja) * 1988-05-26 1998-01-19 川崎製鉄株式会社 高張力ｐｃ鋼棒の製造方法
US4854976A (en) * 1988-07-13 1989-08-08 China Steel Corporation Method of producing a multi-phase structured cold rolled high-tensile steel sheet
JPH0331443A (ja) * 1989-06-29 1991-02-12 Aichi Steel Works Ltd 熱間鍛造用強靭非調質鋼
JPH04297548A (ja) * 1991-03-27 1992-10-21 Kobe Steel Ltd 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法
JP3003451B2 (ja) * 1992-03-11 2000-01-31 日本鋼管株式会社 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼
GB2297094B (en) * 1995-01-20 1998-09-23 British Steel Plc Improvements in and relating to Carbide-Free Bainitic Steels
FR2729974B1 (fr) * 1995-01-31 1997-02-28 Creusot Loire Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation
EP0974677B2 (en) * 1997-01-29 2015-09-23 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation A method for producing high strength steels having excellent formability and high impact energy absorption properties
BE1011149A3 (fr) * 1997-05-12 1999-05-04 Cockerill Rech & Dev Acier ductile a haute limite elastique et procede de fabrication de cet acier.
US6159312A (en) * 1997-12-19 2000-12-12 Exxonmobil Upstream Research Company Ultra-high strength triple phase steels with excellent cryogenic temperature toughness
JP3749615B2 (ja) * 1998-03-31 2006-03-01 新日本製鐵株式会社 疲労特性に優れた加工用高強度冷延鋼板およびその製造方法
FR2781506B1 (fr) * 1998-07-21 2000-08-25 Creusot Loire Procede et acier pour la fabrication d'une enceinte chaudronnee travaillant en presence d'hydrogene sulfure
JP2000355735A (ja) * 1999-06-15 2000-12-26 Nippon Steel Corp 材質バラツキの小さい加工性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法
JP3182141B2 (ja) * 1999-12-22 2001-07-03 新日本製鐵株式会社 溶接性に優れた高強度高延性せん断補強筋用熱間圧延鋼材及びその製造方法
JP4306076B2 (ja) * 2000-02-02 2009-07-29 Ｊｆｅスチール株式会社 伸びフランジ性に優れた高延性熱延鋼板およびその製造方法

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2013188100A1 (en) * 2012-05-25 2013-12-19 Cola Gary M Microtreatment and microstructure of carbide containing iron-based alloy
CN104641006A (zh) * 2012-05-25 2015-05-20 加里·M·科拉 含碳化物的铁基合金的微处理和微结构
CN104641006B (zh) * 2012-05-25 2018-02-13 加里·M·科拉 含碳化物的铁基合金的微处理和微结构
RU2721767C2 (ru) * 2014-11-18 2020-05-22 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Сверхвысокопрочная, закаливающаяся на воздухе, многофазная сталь, обладающая отличными технологическими характеристиками, и способ получения указанной стали
RU2703085C1 (ru) * 2015-11-16 2019-10-15 Дойче Эдельштальверке Спешелти Стил Гмбх Унд Ко. Кг Конструкционная сталь с бейнитной структурой, получаемые из нее кованые детали и способ производства кованой детали
RU2791207C1 (ru) * 2019-05-28 2023-03-06 Баошан Айрон Энд Стил Ко., Лтд Сталь, стальной стержень и способ его производства

Also Published As

Publication number Publication date
PL375529A1 (en) 2005-11-28
EP1563110A1 (fr) 2005-08-17
PL209397B1 (pl) 2011-08-31
ES2291728T3 (es) 2008-03-01
CN1745189A (zh) 2006-03-08
CA2506353C (fr) 2011-05-10
DE60315182D1 (de) 2007-09-06
DK1563110T3 (da) 2007-10-01
KR101051934B1 (ko) 2011-07-26
DE60315182T2 (de) 2008-04-10
US20060162825A1 (en) 2006-07-27
WO2004048631A8 (fr) 2005-06-30
ATE368134T1 (de) 2007-08-15
CA2506353A1 (fr) 2004-06-10
KR20050075033A (ko) 2005-07-19
CN100396810C (zh) 2008-06-25
ZA200504149B (en) 2005-12-28
EP1563110B1 (fr) 2007-07-25
US7754031B2 (en) 2010-07-13
JP2006506530A (ja) 2006-02-23
FR2847273A1 (fr) 2004-05-21
FR2847273B1 (fr) 2005-08-19
WO2004048631A1 (fr) 2004-06-10
RU2005119207A (ru) 2006-01-20
BR0315696A (pt) 2005-09-20
AU2003294049A1 (en) 2004-06-18
JP4535879B2 (ja) 2010-09-01
PT1563110E (pt) 2007-09-12
BR0315696B1 (pt) 2013-07-09
AR042069A1 (es) 2005-06-08
PE20040485A1 (es) 2004-08-18
AU2003294049B2 (en) 2008-10-16
SI1563110T1 (sl) 2007-12-31
UA80010C2 (en) 2007-08-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11279994B2 (en) Weldable component of structural steel and method of manufacture
RU2321668C2 (ru) Заготовка из пригодной для сварки конструкционной стали и способ ее изготовления
CN108474049B (zh) 具有贝氏体组织结构的优质结构钢，由其生产的锻造件和锻造件的生产方法
US6454881B1 (en) Non-refined steel being reduced in anisotropy of material and excellent in strength, toughness and machinability
US5648044A (en) Graphite steel for machine structural use exhibiting excellent free cutting characteristic, cold forging characteristic and post-hardening/tempering fatigue resistance
CN112877591A (zh) 一种高强韧五金工具及链条用钢及其制造方法
RU2691809C1 (ru) Способ производства толстолистового высокопрочного износостойкого проката (варианты)
CN113692456B (zh) 剪切加工性优异的超高强度钢板及其制造方法
JP3896365B2 (ja) 高強度鍛造用鋼およびこれを用いた大型クランク軸
JP3900690B2 (ja) 時効硬化型高強度ベイナイト鋼およびその製造方法
JPH09111401A (ja) 被削性および耐焼割れ性に優れた機械構造用鋼材およびその製造方法
JPH07116550B2 (ja) 低合金高速度工具鋼およびその製造方法
JPH09291344A (ja) 低硬度マルテンサイト系ステンレス鋼
JP4306887B2 (ja) 局部延性及び熱処理後の靭性に優れた低合金鋼熱延鋼板及びその製造方法
JPH0797656A (ja) 冷間鍛造用鋼
CN115491585A (zh) 马氏体不锈钢、以及马氏体不锈钢部件及其制造方法
JPH0987801A (ja) 被削性および耐焼割れ性に優れた機械構造用鋼材およびその製造方法
JPH0867944A (ja) 耐疲労特性に優れた熱間加工用非調質鋼
JPH03111541A (ja) 高硬度高靭性低合金高速度工具鋼
JPH0657331A (ja) 厚肉高張力鋼板の製造方法
JP2000234148A (ja) 高サイクル疲労寿命および被削性に優れた冷間工具鋼
JPH06158220A (ja) 被削性の優れた高強度調質品
JPH0931538A (ja) 溶接性に優れた調質型高張力鋼の製造方法