JPH0657331A - 厚肉高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
厚肉高張力鋼板の製造方法Info
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- JPH0657331A JPH0657331A JP23425892A JP23425892A JPH0657331A JP H0657331 A JPH0657331 A JP H0657331A JP 23425892 A JP23425892 A JP 23425892A JP 23425892 A JP23425892 A JP 23425892A JP H0657331 A JPH0657331 A JP H0657331A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【構成】Ｃ ０.１５〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５
〜０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５０〜１.４０ｗｔ％、Ｎ
ｉ １.１〜３.０ｗｔ％、Ｃｒ ０.２〜１.２ｗｔ％、
Ｍｏ ０.２〜１.０ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０ｗ
ｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％、Ｎ ０.０
０１０〜０.０１００ｗｔ％を含有し、かつ、Ｍｎ／１
０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎ ≦ ０.２０ｗｔ％とし、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなる鋼片を、１１５０℃以上の
温度に加熱し、１０００℃以下の温度における圧下率を
４０％以上とし、そして、８７０℃以上の圧延仕上温度
の熱間圧延を行った後、オーステナイ領域の温度から直
接焼入れを行い、引き続いて５００℃以上Ａｃ1点未満
の温度において焼戻しを行う。 【効果】合金元素としてのＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏの含有量を
低く抑えることができ、かつ、靭性の良好な引張強さが
８８０Ｎ／ｍｍ2以上である厚肉高張力鋼板を製造する
ことができる。
〜０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５０〜１.４０ｗｔ％、Ｎ
ｉ １.１〜３.０ｗｔ％、Ｃｒ ０.２〜１.２ｗｔ％、
Ｍｏ ０.２〜１.０ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０ｗ
ｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％、Ｎ ０.０
０１０〜０.０１００ｗｔ％を含有し、かつ、Ｍｎ／１
０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎ ≦ ０.２０ｗｔ％とし、残部Ｆｅ
および不可避不純物からなる鋼片を、１１５０℃以上の
温度に加熱し、１０００℃以下の温度における圧下率を
４０％以上とし、そして、８７０℃以上の圧延仕上温度
の熱間圧延を行った後、オーステナイ領域の温度から直
接焼入れを行い、引き続いて５００℃以上Ａｃ1点未満
の温度において焼戻しを行う。 【効果】合金元素としてのＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏの含有量を
低く抑えることができ、かつ、靭性の良好な引張強さが
８８０Ｎ／ｍｍ2以上である厚肉高張力鋼板を製造する
ことができる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は厚肉高張力鋼板の製造方
法に関し、さらに詳しくは、優れた靭性と引張強さ８８
０Ｎ／ｍｍ2以上を有する厚肉高張力鋼板の製造方法に
関するものである。
法に関し、さらに詳しくは、優れた靭性と引張強さ８８
０Ｎ／ｍｍ2以上を有する厚肉高張力鋼板の製造方法に
関するものである。
【０００２】
【従来技術】従来より、建設機械、または、運搬車輌等
には使用環境の苛酷さから高強度を有する鋼板が使用さ
れてきているが、最近になって、これら建設機械、運搬
車輌等の機器も大型化する傾向にあり、また、寒冷地に
おける使用が増加している。従って、低コストで優れた
靭性を有する厚肉高張力鋼板が要求されている。
には使用環境の苛酷さから高強度を有する鋼板が使用さ
れてきているが、最近になって、これら建設機械、運搬
車輌等の機器も大型化する傾向にあり、また、寒冷地に
おける使用が増加している。従って、低コストで優れた
靭性を有する厚肉高張力鋼板が要求されている。
【０００３】いままでの、板厚４０ｍｍ以上で引張強さ
８８０Ｎ／ｍｍ2以上である厚肉高張力鋼板としては、
Ｃ ０.２〜０.５ｗｔ％を含有するＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋼
や低炭素でＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ等の合金元素を多く含有し
ている鋼はよく知られている。
８８０Ｎ／ｍｍ2以上である厚肉高張力鋼板としては、
Ｃ ０.２〜０.５ｗｔ％を含有するＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋼
や低炭素でＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ等の合金元素を多く含有し
ている鋼はよく知られている。
【０００４】しかし、Ｃ ０.２〜０.５ｗｔ％を含有す
るＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋼は、低温靭性が低く、また、溶接
に問題があり、低炭素でＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ等の合金元素
を多く含有している鋼は、合金元素を多く含有すること
により、特定の用途に限定されるという問題がある。
るＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ鋼は、低温靭性が低く、また、溶接
に問題があり、低炭素でＮｉ−Ｃｒ−Ｍｏ等の合金元素
を多く含有している鋼は、合金元素を多く含有すること
により、特定の用途に限定されるという問題がある。
【０００５】上記の鋼において溶接性を改善する技術と
しては、微量のＮｂを含有させて熱間圧延後に直接焼入
れを行うと、焼戻し時にＮｂ炭窒化物による析出強化が
生じることから、所定の強度を確保するためのＭｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金元素を低減することができ、溶
接性の改善が可能となることが提案されている（特公昭
４４−００９５６７号公報）。しかしながら、この技術
においては、析出強化を利用した高張力鋼板は強化に伴
って、母材の靭性を劣化させるという重要な問題があ
る。
しては、微量のＮｂを含有させて熱間圧延後に直接焼入
れを行うと、焼戻し時にＮｂ炭窒化物による析出強化が
生じることから、所定の強度を確保するためのＭｎ、Ｎ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ等の合金元素を低減することができ、溶
接性の改善が可能となることが提案されている（特公昭
４４−００９５６７号公報）。しかしながら、この技術
においては、析出強化を利用した高張力鋼板は強化に伴
って、母材の靭性を劣化させるという重要な問題があ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記に説明し
た厚肉高張力鋼板の製造方法における従来技術の種々の
問題点を解決するために、本発明者が鋭意研究を行い、
検討を重ねた結果、Ｎｂの析出強化による引張強さ８８
０Ｎ／ｍｍ2以上の高強度化を図る場合、母材靭性の劣
化を解決するために、鋼の含有成分および成分割合を特
に制限したものとし、制御圧延、直接焼入れおよびその
後の熱処理により優れた靭性を有し、かつ、８８０Ｎ／
ｍｍ2以上の引張強さを有する厚肉高張力鋼板の製造方
法を開発したのである。
た厚肉高張力鋼板の製造方法における従来技術の種々の
問題点を解決するために、本発明者が鋭意研究を行い、
検討を重ねた結果、Ｎｂの析出強化による引張強さ８８
０Ｎ／ｍｍ2以上の高強度化を図る場合、母材靭性の劣
化を解決するために、鋼の含有成分および成分割合を特
に制限したものとし、制御圧延、直接焼入れおよびその
後の熱処理により優れた靭性を有し、かつ、８８０Ｎ／
ｍｍ2以上の引張強さを有する厚肉高張力鋼板の製造方
法を開発したのである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る厚肉高張力
鋼板の製造方法は、Ｃ ０.１５〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ
０.０５〜０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５０〜１.４０ｗ
ｔ％、Ｎｉ １.１〜３.０ｗｔ％、Ｃｒ ０.２〜１.２
ｗｔ％、Ｍｏ ０.２〜１.０ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％、
Ｎ ０.００１０〜０.０１００ｗｔ％を含有し、かつ、
Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎ ≦ ０.２０ｗｔ％とし、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を、１１５０
℃以上の温度に加熱し、１０００℃以下の温度における
圧下率を４０％以上とし、そして、８７０℃以上の圧延
仕上温度の熱間圧延を行った後、オーステナイト領域の
温度から直接焼入れを行い、引き続いて５００℃以上Ａ
ｃ1点未満の温度において焼戻しを行うことを特徴とす
る厚肉高張力鋼板の製造方法を第１の発明とし、Ｃ
０.１５〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜０.５０ｗｔ
％、Ｍｎ ０.５０〜１.４０ｗｔ％、Ｎｉ １.１〜３.
０ｗｔ％、Ｃｒ ０.２〜１.２ｗｔ％、Ｍｏ ０.２〜
１.０ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｎｂ
０.００５〜０.０５０ｗｔ％、Ｎ ０.００１０〜０.０
１００ｗｔ％を含有し、さらに、Ｃｕ ０.０５〜１.５
０ｗｔ％を含有し、およびＣａ ０.００１〜０.０１０
ｗｔ％を含有し、そして、これらＣｕ、Ｃａは何れか１
種または同時に２種を含有し、かつ、Ｍｎ／１０＋２.
５Ｎｂ＋５Ｎ ≦ ０.２０ｗｔ％とし、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなる鋼片を、１１５０℃以上の温度に
加熱し、１０００℃以下の温度における圧下率を４０％
以上とし、そして、８７０℃以上の圧延仕上温度の熱間
圧延を行った後、オーステナイト領域の温度から直接焼
入れを行い、引き続いて５００℃以上Ａｃ1点未満の温
度において焼戻しを行うことを特徴とする厚肉高張力鋼
板の製造方法を第２の発明とする２つの発明よりなるも
のである。
鋼板の製造方法は、Ｃ ０.１５〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ
０.０５〜０.５０ｗｔ％、Ｍｎ ０.５０〜１.４０ｗ
ｔ％、Ｎｉ １.１〜３.０ｗｔ％、Ｃｒ ０.２〜１.２
ｗｔ％、Ｍｏ ０.２〜１.０ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜
０.１０ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.０５０ｗｔ％、
Ｎ ０.００１０〜０.０１００ｗｔ％を含有し、かつ、
Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎ ≦ ０.２０ｗｔ％とし、
残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を、１１５０
℃以上の温度に加熱し、１０００℃以下の温度における
圧下率を４０％以上とし、そして、８７０℃以上の圧延
仕上温度の熱間圧延を行った後、オーステナイト領域の
温度から直接焼入れを行い、引き続いて５００℃以上Ａ
ｃ1点未満の温度において焼戻しを行うことを特徴とす
る厚肉高張力鋼板の製造方法を第１の発明とし、Ｃ
０.１５〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ ０.０５〜０.５０ｗｔ
％、Ｍｎ ０.５０〜１.４０ｗｔ％、Ｎｉ １.１〜３.
０ｗｔ％、Ｃｒ ０.２〜１.２ｗｔ％、Ｍｏ ０.２〜
１.０ｗｔ％、Ａｌ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｎｂ
０.００５〜０.０５０ｗｔ％、Ｎ ０.００１０〜０.０
１００ｗｔ％を含有し、さらに、Ｃｕ ０.０５〜１.５
０ｗｔ％を含有し、およびＣａ ０.００１〜０.０１０
ｗｔ％を含有し、そして、これらＣｕ、Ｃａは何れか１
種または同時に２種を含有し、かつ、Ｍｎ／１０＋２.
５Ｎｂ＋５Ｎ ≦ ０.２０ｗｔ％とし、残部Ｆｅおよび
不可避不純物からなる鋼片を、１１５０℃以上の温度に
加熱し、１０００℃以下の温度における圧下率を４０％
以上とし、そして、８７０℃以上の圧延仕上温度の熱間
圧延を行った後、オーステナイト領域の温度から直接焼
入れを行い、引き続いて５００℃以上Ａｃ1点未満の温
度において焼戻しを行うことを特徴とする厚肉高張力鋼
板の製造方法を第２の発明とする２つの発明よりなるも
のである。
【０００８】本発明に係る厚肉高張力鋼板の製造方法に
ついて、以下詳細に説明する。先ず、本発明に厚肉高張
力鋼板の製造方法において、使用する鋼片の含有成分お
よび成分割合について説明する。
ついて、以下詳細に説明する。先ず、本発明に厚肉高張
力鋼板の製造方法において、使用する鋼片の含有成分お
よび成分割合について説明する。
【０００９】Ｃは強度を確保するために含有させる元素
であり、含有量が０.１５ｗｔ％未満ではこの効果は少
なく、また、０.２０ｗｔ％を越えて含有させると靭性
の劣化および耐溶接割れ性が低下する。よって、Ｃ含有
量は０.１５〜０.２０ｗｔ％とする。
であり、含有量が０.１５ｗｔ％未満ではこの効果は少
なく、また、０.２０ｗｔ％を越えて含有させると靭性
の劣化および耐溶接割れ性が低下する。よって、Ｃ含有
量は０.１５〜０.２０ｗｔ％とする。
【００１０】Ｓｉは脱酸に必要な元素であり、含有量が
０.０５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.５
０ｗｔ％を越えて過多に含有させると溶接性、靭性を劣
化させる。よって、Ｓｉ含有量は０.０５〜０.５０ｗｔ
％とする。
０.０５ｗｔ％未満ではこの効果は少なく、また、０.５
０ｗｔ％を越えて過多に含有させると溶接性、靭性を劣
化させる。よって、Ｓｉ含有量は０.０５〜０.５０ｗｔ
％とする。
【００１１】Ｍｎは強度向上に重要であり、また、板厚
内部の強度を確保するために重要、かつ、必要な元素で
あり、含有量が０.５０ｗｔ％未満ではこの効果が充分
得ることができず、また、１.４０ｗｔ％を越えて過多
に含有させると、靭性が劣化する。よって、Ｍｎ含有量
は０.５０〜１.４０ｗｔ％とする。
内部の強度を確保するために重要、かつ、必要な元素で
あり、含有量が０.５０ｗｔ％未満ではこの効果が充分
得ることができず、また、１.４０ｗｔ％を越えて過多
に含有させると、靭性が劣化する。よって、Ｍｎ含有量
は０.５０〜１.４０ｗｔ％とする。
【００１２】Ｎｉは低温靭性を改善するのに有効な元素
であり、含有量が１.１ｗｔ％未満ではこの効果を充分
に得ることができず、また、３.０ｗｔ％を越えて過多
に含有させるとスケール疵を発生し易くなる。よって、
Ｎｉ含有量は１.１〜３.０ｗｔ％とする。
であり、含有量が１.１ｗｔ％未満ではこの効果を充分
に得ることができず、また、３.０ｗｔ％を越えて過多
に含有させるとスケール疵を発生し易くなる。よって、
Ｎｉ含有量は１.１〜３.０ｗｔ％とする。
【００１３】Ｃｒは強度向上に有効な元素であり、含有
量が０.２ｗｔ％未満ではこの効果は充分ではなく、ま
た、１.２ｗｔ％を越えて多量に含有させると溶接性を
害する。よって、Ｃｒ含有量は０.２〜１.２ｗｔ％とす
る。
量が０.２ｗｔ％未満ではこの効果は充分ではなく、ま
た、１.２ｗｔ％を越えて多量に含有させると溶接性を
害する。よって、Ｃｒ含有量は０.２〜１.２ｗｔ％とす
る。
【００１４】Ｍｏは鋼の焼入れ性を上昇させて、強度を
向上させる元素であり、含有量が０.２ｗｔ％未満では
この効果は少なく、また、１.０ｗｔ％を越えて多量に
含有させると溶接性を劣化させる。よって、Ｍｏ含有量
は０.２〜１.０ｗｔ％とする。
向上させる元素であり、含有量が０.２ｗｔ％未満では
この効果は少なく、また、１.０ｗｔ％を越えて多量に
含有させると溶接性を劣化させる。よって、Ｍｏ含有量
は０.２〜１.０ｗｔ％とする。
【００１５】Ａｌは脱酸元素であり、含有量が０.０１
ｗｔ％未満ではこの効果は期待できず、また、０.１０
ｗｔ％を越えて過多に含有させると介在物を生成し、靭
性を劣化させる。よって、Ａｌ含有量は０.０１〜０.１
０ｗｔ％とする。
ｗｔ％未満ではこの効果は期待できず、また、０.１０
ｗｔ％を越えて過多に含有させると介在物を生成し、靭
性を劣化させる。よって、Ａｌ含有量は０.０１〜０.１
０ｗｔ％とする。
【００１６】Ｎｂは極めて重要な元素であり、スラブ加
熱時にオーステナイト中に固溶し、圧延、および、直接
焼入れ後においても、その殆どは固溶した状態にあり、
焼戻しの際に微細な炭窒化物として結晶中に整合析出
し、強度上昇をもたらす効果があり、含有量が０.００
５ｗｔ％未満ではこのような効果は期待できず、また、
母材の靭性を確保するためには、Ｎｂ含有量の上限は
０.０５０ｗｔ％とする必要がある。よって、Ｎｂ含有
量は０.００５〜０.０５０ｗｔ％とする。
熱時にオーステナイト中に固溶し、圧延、および、直接
焼入れ後においても、その殆どは固溶した状態にあり、
焼戻しの際に微細な炭窒化物として結晶中に整合析出
し、強度上昇をもたらす効果があり、含有量が０.００
５ｗｔ％未満ではこのような効果は期待できず、また、
母材の靭性を確保するためには、Ｎｂ含有量の上限は
０.０５０ｗｔ％とする必要がある。よって、Ｎｂ含有
量は０.００５〜０.０５０ｗｔ％とする。
【００１７】Ｎは含有量を極度に低くすることは現在の
製鋼操業上困難であるので、下限は０.００１０ｗｔ％
とし、また、過剰に含有させると靭性を劣化させるの
で、上限は０.０１００ｗｔ％とする。よって、Ｎ含有
量は０.００１０〜０.０１００ｗｔ％とする。
製鋼操業上困難であるので、下限は０.００１０ｗｔ％
とし、また、過剰に含有させると靭性を劣化させるの
で、上限は０.０１００ｗｔ％とする。よって、Ｎ含有
量は０.００１０〜０.０１００ｗｔ％とする。
【００１８】Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎ ≦ ０.２０
ｗｔ％とするのは図１に示すとおりで、即ち、０.１７
ｗｔ％Ｃ−２.０ｗｔ％Ｎｉ−１.０ｗｔ％Ｃｒ−０.５
ｗｔ％Ｍｏをベースにして、Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋
５Ｎを０.１２〜０.２５ｗｔ％の間で変化させた鋼を、
１２００℃の温度に加熱を行い、１０００℃以下の温度
で５０％の圧下率、および、９００℃以上の温度におい
て圧延を完了した後、オーステナイト領域から直接焼入
れを行い、引き続き６４０℃の温度で焼戻し熱処理を行
った時の、Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎと低温靭性の
関係を示してあり、この式の値が多くなると低温靭性を
急激に低下させるのである。よって、低温靭性を保持す
るためには、Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎは０.２０ｗ
ｔ％以下とする必要がある。
ｗｔ％とするのは図１に示すとおりで、即ち、０.１７
ｗｔ％Ｃ−２.０ｗｔ％Ｎｉ−１.０ｗｔ％Ｃｒ−０.５
ｗｔ％Ｍｏをベースにして、Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋
５Ｎを０.１２〜０.２５ｗｔ％の間で変化させた鋼を、
１２００℃の温度に加熱を行い、１０００℃以下の温度
で５０％の圧下率、および、９００℃以上の温度におい
て圧延を完了した後、オーステナイト領域から直接焼入
れを行い、引き続き６４０℃の温度で焼戻し熱処理を行
った時の、Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎと低温靭性の
関係を示してあり、この式の値が多くなると低温靭性を
急激に低下させるのである。よって、低温靭性を保持す
るためには、Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎは０.２０ｗ
ｔ％以下とする必要がある。
【００１９】また、本発明に係る圧肉高張力鋼板の製造
方法において使用する鋼は、上記に説明した元素を必須
成分とするものであるが、強度水準および板圧に応じて
焼入れ性を向上させる元素であるＣｕや介在物制御元素
であるＣａの何れか１種または同時に２種を含有させる
ことができる。
方法において使用する鋼は、上記に説明した元素を必須
成分とするものであるが、強度水準および板圧に応じて
焼入れ性を向上させる元素であるＣｕや介在物制御元素
であるＣａの何れか１種または同時に２種を含有させる
ことができる。
【００２０】Ｃｕは固溶強化、析出強化により強度向上
に寄与する元素であり、含有量が０.０５ｗｔ％未満で
はこの効果を充分に発揮することができず、また、１.
５０ｗｔ％をこえて多量に含有させると熱間加工性を劣
化させ、表面割れを発生し易くなる。よって、Ｃｕ含有
量は０.０５〜１.５０ｗｔ％とする。
に寄与する元素であり、含有量が０.０５ｗｔ％未満で
はこの効果を充分に発揮することができず、また、１.
５０ｗｔ％をこえて多量に含有させると熱間加工性を劣
化させ、表面割れを発生し易くなる。よって、Ｃｕ含有
量は０.０５〜１.５０ｗｔ％とする。
【００２１】Ｃａは非金属介在物の球状化作用を有して
おり、異方性の低減に有効であり、含有量が０.００１
ｗｔ％未満ではこのような効果を得ることができず、ま
た、０.０１０ｗｔ％を越えて過多に含有させると介在
物が増加するので靭性を劣化させる。よって、Ｃａ含有
量は０.００１〜０.０１０ｗｔ％とする。
おり、異方性の低減に有効であり、含有量が０.００１
ｗｔ％未満ではこのような効果を得ることができず、ま
た、０.０１０ｗｔ％を越えて過多に含有させると介在
物が増加するので靭性を劣化させる。よって、Ｃａ含有
量は０.００１〜０.０１０ｗｔ％とする。
【００２２】次に、本発明に係る厚肉高張力鋼板の製造
方法における圧延条件について説明する。
方法における圧延条件について説明する。
【００２３】鋼片の加熱温度を１１５０℃を越える温度
とするのは、スラブ中に存在するＮｂ炭化物をオーステ
ナイト中に充分固溶させるためであり、また、１０００
℃以下の温度で、４０％以上の圧下率および圧延仕上温
度を８７０℃以上で熱間圧延を行うのは、オーステナイ
トの微細化により靭性の向上を図るためと圧延完了直後
の直接焼入れにおいて、充分な強度を得るためであり、
これら上記の条件を外れるとこのような効果を期待する
ことはできない。
とするのは、スラブ中に存在するＮｂ炭化物をオーステ
ナイト中に充分固溶させるためであり、また、１０００
℃以下の温度で、４０％以上の圧下率および圧延仕上温
度を８７０℃以上で熱間圧延を行うのは、オーステナイ
トの微細化により靭性の向上を図るためと圧延完了直後
の直接焼入れにおいて、充分な強度を得るためであり、
これら上記の条件を外れるとこのような効果を期待する
ことはできない。
【００２４】また、焼戻し温度を５００℃以上Ａｃ1点
未満とするのは、５００℃未満の温度では、直接焼入れ
時に発生した鋼板内部の残留応力の解放が充分ではな
く、加工時の歪の原因や耐脆性破壊特性に悪影響を与
え、そして、Ａｃ1点を越える温度では、著しい強度低
下をもたらすからである。
未満とするのは、５００℃未満の温度では、直接焼入れ
時に発生した鋼板内部の残留応力の解放が充分ではな
く、加工時の歪の原因や耐脆性破壊特性に悪影響を与
え、そして、Ａｃ1点を越える温度では、著しい強度低
下をもたらすからである。
【００２５】
【実 施 例】本発明に係る厚肉高張力鋼板の製造方法
の実施例を比較例と共に説明する。
の実施例を比較例と共に説明する。
【００２６】表１に示す含有成分および成分割合の鋼片
を溶解、鋳造を行った後、表２に示す加熱、圧延条件に
より、種々の板厚に圧延を行い、表２に示す熱処理を行
った後、引張試験はおよび衝撃試験を行った。表２にそ
の結果を示す。
を溶解、鋳造を行った後、表２に示す加熱、圧延条件に
より、種々の板厚に圧延を行い、表２に示す熱処理を行
った後、引張試験はおよび衝撃試験を行った。表２にそ
の結果を示す。
【００２７】この表２から明らかなように、本発明に係
る厚肉高張力鋼板の製造方法により製造された鋼板Ａ
１、Ｂ１、Ｃ、Ｄは、何れも８８０Ｎ／ｍｍ2以上の引
張強さと良好な低温靭性を有している。
る厚肉高張力鋼板の製造方法により製造された鋼板Ａ
１、Ｂ１、Ｃ、Ｄは、何れも８８０Ｎ／ｍｍ2以上の引
張強さと良好な低温靭性を有している。
【００２８】しかして、比較例Ａ２は圧延仕上温度が低
いため、充分な強度が得られておらず、Ａ３は鋼片の加
熱温度が低く、Ｎｂの固溶が殆どなく、強度、靭性が低
く、Ｂ２は１０００℃以下の温度における圧下率が低い
ため、充分な靭性が得られておらず、ＥはＭｎ／１０＋
２.５Ｎｂ＋５Ｎが０.２０ｗｔ％わ越えているため靭性
の劣化が大きい。
いため、充分な強度が得られておらず、Ａ３は鋼片の加
熱温度が低く、Ｎｂの固溶が殆どなく、強度、靭性が低
く、Ｂ２は１０００℃以下の温度における圧下率が低い
ため、充分な靭性が得られておらず、ＥはＭｎ／１０＋
２.５Ｎｂ＋５Ｎが０.２０ｗｔ％わ越えているため靭性
の劣化が大きい。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る厚肉
高張力鋼板の製造方法は上記の構成であるから、合金元
素としてのＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏの含有量を極力低く抑える
ことができ、かつ、靭性の良好な引張強さが８８０Ｎ／
ｍｍ2以上を有する厚肉高張力鋼板を効率よく製造する
ことができるという効果を有するものである。
高張力鋼板の製造方法は上記の構成であるから、合金元
素としてのＮｉ、Ｃｒ、Ｍｏの含有量を極力低く抑える
ことができ、かつ、靭性の良好な引張強さが８８０Ｎ／
ｍｍ2以上を有する厚肉高張力鋼板を効率よく製造する
ことができるという効果を有するものである。
【図１】母材の靭性とＭｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎ
（ｗｔ％）との関係を示す図である。
（ｗｔ％）との関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】Ｃ ０.１５〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.５０〜１.４０ｗｔ％、Ｎｉ １.１〜３.０ｗ
ｔ％、 Ｃｒ ０.２〜１.２ｗｔ％、Ｍｏ ０.２〜１.０ｗｔ
％、 Ａｌ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.
０５０ｗｔ％、 Ｎ ０.００１０〜０.０１００ｗｔ％ を含有し、かつ、 Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎ ≦ ０.２０ｗｔ％ とし、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を、１
１５０℃以上の温度に加熱し、１０００℃以下の温度に
おける圧下率を４０％以上とし、そして、８７０℃以上
の圧延仕上温度の熱間圧延を行った後、オーステナイト
領域の温度から直接焼入れを行い、引き続いて５００℃
以上Ａｃ1点未満の温度において焼戻しを行うことを特
徴とする厚肉高張力鋼板の製造方法。 - 【請求項２】Ｃ ０.１５〜０.２０ｗｔ％、Ｓｉ ０.
０５〜０.５０ｗｔ％、 Ｍｎ ０.５０〜１.４０ｗｔ％、Ｎｉ １.１〜３.０ｗ
ｔ％、 Ｃｒ ０.２〜１.２ｗｔ％、Ｍｏ ０.２〜１.０ｗｔ
％、 Ａｌ ０.０１〜０.１０ｗｔ％、Ｎｂ ０.００５〜０.
０５０ｗｔ％、 Ｎ ０.００１０〜０.０１００ｗｔ％ を含有し、さらに、 Ｃｕ ０.０５〜１.５０ｗｔ％ 含有し、および、 Ｃａ ０.００１〜０.０１０ｗｔ％ を含有し、そして、これらＣｕ、Ｃａの何れか１種また
は同時に２種を含有し、かつ、 Ｍｎ／１０＋２.５Ｎｂ＋５Ｎ ≦ ０.２０ｗｔ％ とし、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる鋼片を、１
１５０℃以上の温度に加熱し、１０００℃以下の温度に
おける圧下率を４０％以上とし、そして、８７０℃以上
の圧延仕上温度の熱間圧延を行った後、オーステナイト
領域の温度から直接焼入れを行い、引き続いて５００℃
以上Ａｃ1点未満の温度において焼戻しを行うことを特
徴とする厚肉高張力鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23425892A JPH0657331A (ja) | 1992-08-10 | 1992-08-10 | 厚肉高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23425892A JPH0657331A (ja) | 1992-08-10 | 1992-08-10 | 厚肉高張力鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0657331A true JPH0657331A (ja) | 1994-03-01 |
Family
ID=16968156
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23425892A Withdrawn JPH0657331A (ja) | 1992-08-10 | 1992-08-10 | 厚肉高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0657331A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111041384A (zh) * | 2019-12-14 | 2020-04-21 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板及其生产方法 |
-
1992
- 1992-08-10 JP JP23425892A patent/JPH0657331A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111041384A (zh) * | 2019-12-14 | 2020-04-21 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种铸坯成材具备优良心部冲击韧性钢板及其生产方法 |
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|---|---|---|---|
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