CA2506353A1 - Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication - Google Patents
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Abstract
L'invention concerne des pièces d'acier de construction soudable dont la composition chimique comprend, en poids, 0,10% < C < 0,22%, 0,50% < Si <
1,50%, AI < 0,9%, 0% < Mn < 3%, 0% < Ni < 5%, 0% < Cr < 4%, 0% < Cu < 1 %, 0%
< Mo + W/2 < 1,5%, 0,0005% < B < 0,010%, N < 0,025%, éventuellement au moins un élément pris parmi V, Nb, Ta, S et Ca, en des teneurs inférieures à 0,3%, et/ou parmi Ti et Zr en des teneurs inférieures ou égales à 0,5%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, les teneurs en aluminium, en bore, en titane et en azote, exprimées en millièmes de %, de ladite composition satisfaisant en outre la relation suivante B >_ 3 xK+0,5, (1) avec K = Min (l* ; J*) I* = Max (0 ; I) et J* = Max (0; J) 1 = Min(N ; N-0,29(Ti-5)) J = Min N ; 0,5 N - 0,52 AI + j(N - 0,52 AI)2 + 283 les teneurs en silicium et en aluminium de la composition vérifiant en outre les conditions suivantes si C > 0,145, alors Si + AI < 0,95 et dont la structure est bainitique, martensitique ou martensito-bainitique et comprend en outre de 3 à
20% d'austénite résiduelle. Procédé de fabrication.
1,50%, AI < 0,9%, 0% < Mn < 3%, 0% < Ni < 5%, 0% < Cr < 4%, 0% < Cu < 1 %, 0%
< Mo + W/2 < 1,5%, 0,0005% < B < 0,010%, N < 0,025%, éventuellement au moins un élément pris parmi V, Nb, Ta, S et Ca, en des teneurs inférieures à 0,3%, et/ou parmi Ti et Zr en des teneurs inférieures ou égales à 0,5%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, les teneurs en aluminium, en bore, en titane et en azote, exprimées en millièmes de %, de ladite composition satisfaisant en outre la relation suivante B >_ 3 xK+0,5, (1) avec K = Min (l* ; J*) I* = Max (0 ; I) et J* = Max (0; J) 1 = Min(N ; N-0,29(Ti-5)) J = Min N ; 0,5 N - 0,52 AI + j(N - 0,52 AI)2 + 283 les teneurs en silicium et en aluminium de la composition vérifiant en outre les conditions suivantes si C > 0,145, alors Si + AI < 0,95 et dont la structure est bainitique, martensitique ou martensito-bainitique et comprend en outre de 3 à
20% d'austénite résiduelle. Procédé de fabrication.
Claims (11)
1. Pièce d'acier de construction soudable, caractérisée en ce que sa composition chimique comprend, en poids:
0,10% <= C <= 0,22%
0,50% <= Si <= 1,50%
Al <= 0,9%
0% <= Mn <= 3%
0% <= Ni <= 5%
0% <= Cr <= 4%
0% <= CU <= 1%
0% <= Mo + W/2 <= 1,5%
0,0005% <= B <= 0,010%
N <= 0,025%
éventuellement au moins un élément pris parmi V, Nb, Ta, S et Ca, en des teneurs inférieures à 0,3%, et/ou parmi Ti et Zr en des teneurs inférieures ou égales à 0,5%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, les teneurs en aluminium, en bore, en titane et en azote, exprimées en millièmes de %, de ladite composition satisfaisant en outre la relation suivante:
avec K = Min (I* ; J*) I* = Max (0 ; l) et J* = Max (0 ; J) I = Min(N ; N-0,29)Ti-5)) les teneurs en silicium et en aluminium de la composition vérifiant en outre les conditions suivantes:
si C > 0,145, alors Si + Al < 0,95 et dont la structure est bainitique, martensitique ou martensito-bainitique et comprend en outre de 3 à 20% d'austénite résiduelle.
0,10% <= C <= 0,22%
0,50% <= Si <= 1,50%
Al <= 0,9%
0% <= Mn <= 3%
0% <= Ni <= 5%
0% <= Cr <= 4%
0% <= CU <= 1%
0% <= Mo + W/2 <= 1,5%
0,0005% <= B <= 0,010%
N <= 0,025%
éventuellement au moins un élément pris parmi V, Nb, Ta, S et Ca, en des teneurs inférieures à 0,3%, et/ou parmi Ti et Zr en des teneurs inférieures ou égales à 0,5%, le reste étant du fer et des impuretés résultant de l'élaboration, les teneurs en aluminium, en bore, en titane et en azote, exprimées en millièmes de %, de ladite composition satisfaisant en outre la relation suivante:
avec K = Min (I* ; J*) I* = Max (0 ; l) et J* = Max (0 ; J) I = Min(N ; N-0,29)Ti-5)) les teneurs en silicium et en aluminium de la composition vérifiant en outre les conditions suivantes:
si C > 0,145, alors Si + Al < 0,95 et dont la structure est bainitique, martensitique ou martensito-bainitique et comprend en outre de 3 à 20% d'austénite résiduelle.
2. Pièce d'acier selon la revendication 1, caractérisée en ce que sa composition chimique satisfait en outre la relation suivante:
1,1%Mn + 0,7%Ni+ 0,6%Cr + 1,5(%Mo + %W/2) >= 1 (2)
1,1%Mn + 0,7%Ni+ 0,6%Cr + 1,5(%Mo + %W/2) >= 1 (2)
3. Pièce d'acier selon la revendication 2, caractérisée en outre en ce que sa composition chimique satisfait la relation suivante:
1,1%Mn + 0,7%Ni+ 0,6%Cr + 1,5(%Mo + %W/2) >= 2 (2)
1,1%Mn + 0,7%Ni+ 0,6%Cr + 1,5(%Mo + %W/2) >= 2 (2)
4. Pièce d'acier selon l'une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisée en ce que sa composition chimique satisfait en outre la relation suivante:
%Cr + 3(%Mo + %W/2) >= 1,8.
%Cr + 3(%Mo + %W/2) >= 1,8.
5. Pièce d'acier selon la revendication 4, caractérisée en ce que sa composition chimique satisfait en outre la relation suivante:
%Cr + 3(%Mo + %W/2) >= 2,0.
%Cr + 3(%Mo + %W/2) >= 2,0.
6. Procédé de fabrication d'une pièce en acier soudable selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce que, - on austénitise la pièce par chauffage à une température comprise entre Ac3 et 1 000°C, puis on la refroidit jusqu'à une température inférieure ou égale à 200°C, de telle sorte que, au coeur de la pièce, la vitesse de refroidissement entre 800°C et 500°C soit supérieure ou égale à
la vitesse critique bainitique, - éventuellement, on effectue un revenu à une température inférieure ou égale à Ac1.
la vitesse critique bainitique, - éventuellement, on effectue un revenu à une température inférieure ou égale à Ac1.
7. Procédé selon la revendication 6, caractérisé en ce que, au coeur de ladite pièce, la vitesse de refroidissement entre 500°C et une température inférieure ou égale à 200°C est comprise entre 0,07°C/s et 5°C/s.
8. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que l'on effectue un revenu à une température inférieure à 300°C pendant un temps inférieur à 10 heures, à l'issue du refroidissement jusqu'à une température inférieure ou égale à 200°C.
9. Procédé selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce que l'on n'effectue pas de revenu à l'issue du refroidissement jusqu'à une température inférieure ou égale à 200°C.
10. Procédé de fabrication d'une tôle en acier soudable selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dont l'épaisseur est comprise entre 3 mm et 150 mm, caractérisé en ce qu'on réalise une trempe de ladite tôle, la vitesse de refroidissement V R au coeur de la pièce entre 800°C et 500°C et la composition de l'acier étant telles que:
1,1 %Mn + 0,7%Ni+ 0,6%Cr + 1,5(%Mo + %W/2) + log V R >= 5,5.
1,1 %Mn + 0,7%Ni+ 0,6%Cr + 1,5(%Mo + %W/2) + log V R >= 5,5.
11. Procédé de fabrication d'une tôle en acier soudable selon la revendication 10, dont l'épaisseur est comprise entre 3 mm et 150 mm, caractérisé en outre en ce qu'on réalise une trempe de ladite tôle, la vitesse de refroidissement V R au coeur de la pièce entre 800°C et 500°C
et la composition de l'acier étant telles que:
1,1%Mn + 0,7%Ni+ 0,6%Cr + 1,5(%Mo + %W/2) + log V R >= 6.
et la composition de l'acier étant telles que:
1,1%Mn + 0,7%Ni+ 0,6%Cr + 1,5(%Mo + %W/2) + log V R >= 6.
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| EP2855714B1 (fr) * | 2012-05-25 | 2021-07-07 | Gary M. Cola Jr. | Micro-traitement et microstructure de carbure contenant un alliage à base de fer |
| CN103469102B (zh) * | 2013-09-30 | 2015-09-30 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种塔式起重机用钢hg785d及生产方法 |
| CN104060177A (zh) * | 2014-07-01 | 2014-09-24 | 南通志邦新材料科技有限公司 | 一种高韧性弹簧钢 |
| DE102014017274A1 (de) * | 2014-11-18 | 2016-05-19 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Höchstfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl |
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| SE543967C2 (en) * | 2020-02-11 | 2021-10-12 | Blykalla Reaktorer Stockholm Ab | A martensitic steel |
Family Cites Families (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4171233A (en) | 1978-05-22 | 1979-10-16 | Bethlehem Steel Corporation | Lens quality of die steel |
| JPS58136716A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-08-13 | Nippon Steel Corp | 加工用強高度低降伏比複合組織熱延鋼板の製造方法 |
| JP2698374B2 (ja) * | 1988-05-26 | 1998-01-19 | 川崎製鉄株式会社 | 高張力ｐｃ鋼棒の製造方法 |
| US4854976A (en) * | 1988-07-13 | 1989-08-08 | China Steel Corporation | Method of producing a multi-phase structured cold rolled high-tensile steel sheet |
| JPH0331443A (ja) * | 1989-06-29 | 1991-02-12 | Aichi Steel Works Ltd | 熱間鍛造用強靭非調質鋼 |
| JPH04297548A (ja) * | 1991-03-27 | 1992-10-21 | Kobe Steel Ltd | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 |
| JP3003451B2 (ja) * | 1992-03-11 | 2000-01-31 | 日本鋼管株式会社 | 加工性および溶接性に優れた耐摩耗鋼 |
| GB2297094B (en) * | 1995-01-20 | 1998-09-23 | British Steel Plc | Improvements in and relating to Carbide-Free Bainitic Steels |
| FR2729974B1 (fr) * | 1995-01-31 | 1997-02-28 | Creusot Loire | Acier a haute ductilite, procede de fabrication et utilisation |
| EP0974677B2 (fr) * | 1997-01-29 | 2015-09-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Procede de fabrication de toles d'acier a haute resistance mecanique ayant une excellente aptitude à la déformation et a haute capacite d'absorption d'energie de chock |
| BE1011149A3 (fr) * | 1997-05-12 | 1999-05-04 | Cockerill Rech & Dev | Acier ductile a haute limite elastique et procede de fabrication de cet acier. |
| US6159312A (en) * | 1997-12-19 | 2000-12-12 | Exxonmobil Upstream Research Company | Ultra-high strength triple phase steels with excellent cryogenic temperature toughness |
| JP3749615B2 (ja) * | 1998-03-31 | 2006-03-01 | 新日本製鐵株式会社 | 疲労特性に優れた加工用高強度冷延鋼板およびその製造方法 |
| FR2781506B1 (fr) * | 1998-07-21 | 2000-08-25 | Creusot Loire | Procede et acier pour la fabrication d'une enceinte chaudronnee travaillant en presence d'hydrogene sulfure |
| JP2000355735A (ja) * | 1999-06-15 | 2000-12-26 | Nippon Steel Corp | 材質バラツキの小さい加工性に優れた熱延高強度鋼板とその製造方法 |
| JP3182141B2 (ja) * | 1999-12-22 | 2001-07-03 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接性に優れた高強度高延性せん断補強筋用熱間圧延鋼材及びその製造方法 |
| JP4306076B2 (ja) * | 2000-02-02 | 2009-07-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 伸びフランジ性に優れた高延性熱延鋼板およびその製造方法 |
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