JPH0331443A - 熱間鍛造用強靭非調質鋼 - Google Patents
熱間鍛造用強靭非調質鋼Info
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- JPH0331443A JPH0331443A JP16794789A JP16794789A JPH0331443A JP H0331443 A JPH0331443 A JP H0331443A JP 16794789 A JP16794789 A JP 16794789A JP 16794789 A JP16794789 A JP 16794789A JP H0331443 A JPH0331443 A JP H0331443A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野]
本発明は熱間鍛造後、焼入れ、焼もどし等の熱処理を行
わず非調質のままで引張強さ100kgf/輪輸2以上
、シャルピー衝撃値15 kgfm/ am”以上の高
強度、高靭性を有し、特に高強度と高靭性を必要とする
自動車の足廻り部品に用いられる鋼として有用な熱間鍛
造用強靭非調質鋼に関する。
わず非調質のままで引張強さ100kgf/輪輸2以上
、シャルピー衝撃値15 kgfm/ am”以上の高
強度、高靭性を有し、特に高強度と高靭性を必要とする
自動車の足廻り部品に用いられる鋼として有用な熱間鍛
造用強靭非調質鋼に関する。
[従来の技術]
従来、フォークリフト用の爪や、ステアリングナックル
、アッパーアーム等の自動車または建設機械等の部品に
用いられる鋼には、高強度と高靭性が要求され、545
CやCrあるいはC「とM。
、アッパーアーム等の自動車または建設機械等の部品に
用いられる鋼には、高強度と高靭性が要求され、545
CやCrあるいはC「とM。
を含有させた機械構造用合金鋼であるSCM440ある
いは5Cr440が用いられ、熱間鍛造により成形後、
高強度、高靭性を付与させるため焼入れ焼もどし等の熱
処理(以下調質と称する。)が施されていた。
いは5Cr440が用いられ、熱間鍛造により成形後、
高強度、高靭性を付与させるため焼入れ焼もどし等の熱
処理(以下調質と称する。)が施されていた。
しかしこれらの熱処理工程はかなり高価であり、熱処理
工程を省略できれば、大幅なコスト低減が図られ、省エ
ネルギーの社会的要請に応えることができる。そこで熱
間鍛造のままで使用することのできる非調質鋼の開発が
近年盛んに行なわれている。
工程を省略できれば、大幅なコスト低減が図られ、省エ
ネルギーの社会的要請に応えることができる。そこで熱
間鍛造のままで使用することのできる非調質鋼の開発が
近年盛んに行なわれている。
例えば、Cを0.30〜0.50%含有する中炭素鋼、
あるいはMn鋼に0.03〜0.20%のVを添加した
フェライト−パーライト型の非調質鋼が提案されている
。この非調質鋼は熱間鍛造後の冷却過程でVの炭窒化物
が析出し、この■炭窒化物がフェライト生地を強化する
ものである。非調質鋼はこの強化作用によって、上記熱
処理を行うことなく、熱間鍛造後冷却するのみで、強度
を持なせることができるものである。
あるいはMn鋼に0.03〜0.20%のVを添加した
フェライト−パーライト型の非調質鋼が提案されている
。この非調質鋼は熱間鍛造後の冷却過程でVの炭窒化物
が析出し、この■炭窒化物がフェライト生地を強化する
ものである。非調質鋼はこの強化作用によって、上記熱
処理を行うことなく、熱間鍛造後冷却するのみで、強度
を持なせることができるものである。
[発明が解決しようとする課題]
しかしながら従来開発された熱間鍛造のままで使用する
非調質鋼は、熱間鍛造が1100℃以上という高温で行
なわれることと、熱間鍛造後の冷却速度が遅いこともあ
り、粗大なフェライト・パーライト組織を有するのもの
であり、靭性が低く、また引張強さが100kgf/s
a”以上という強度を確保することは困難であり、SC
M44Q等の性能には遠く及ばない、そのため、自動車
用の足回り部品の中でも特に強度および靭性の要求され
る部品、例えば寒冷地向けの部品や高性能車の部品等の
要求を満足することができなかった。
非調質鋼は、熱間鍛造が1100℃以上という高温で行
なわれることと、熱間鍛造後の冷却速度が遅いこともあ
り、粗大なフェライト・パーライト組織を有するのもの
であり、靭性が低く、また引張強さが100kgf/s
a”以上という強度を確保することは困難であり、SC
M44Q等の性能には遠く及ばない、そのため、自動車
用の足回り部品の中でも特に強度および靭性の要求され
る部品、例えば寒冷地向けの部品や高性能車の部品等の
要求を満足することができなかった。
本発明は従来の非調質鋼の前記のごとき問題点に鑑みて
なされたもので、非調質でSCM440または5Cr4
40以上の引張強さおよび衝撃値を得ることができ、強
度および靭性等の性能の高い熱間鍛造用強靭非調質鋼を
提供することを目的とする。
なされたもので、非調質でSCM440または5Cr4
40以上の引張強さおよび衝撃値を得ることができ、強
度および靭性等の性能の高い熱間鍛造用強靭非調質鋼を
提供することを目的とする。
[課題を解決するための手段]
本発明者は上記目的の下に熱間鍛造用非調質鋼について
鋭意研究した結果、第1に靭性を向上させるなめに低炭
素化すること、第2に焼入れ性を向上させるためにベイ
ナイト生成作用を持つMn量、Cr量を高め、かつBを
添加することにより、熱間鍛造用非調質鋼の組織を強度
と靭性が優れたベイナイト組織にすることができ、従来
の非調質鋼に比べて許容される鍛造加熱温度範囲が広く
、かつ高い強度および靭性を有し、熱間鍛造のままで、
従来の中炭素低合金鋼と同等若しくは同等以上の強度お
よび靭性を確保し得ることを知見した。
鋭意研究した結果、第1に靭性を向上させるなめに低炭
素化すること、第2に焼入れ性を向上させるためにベイ
ナイト生成作用を持つMn量、Cr量を高め、かつBを
添加することにより、熱間鍛造用非調質鋼の組織を強度
と靭性が優れたベイナイト組織にすることができ、従来
の非調質鋼に比べて許容される鍛造加熱温度範囲が広く
、かつ高い強度および靭性を有し、熱間鍛造のままで、
従来の中炭素低合金鋼と同等若しくは同等以上の強度お
よび靭性を確保し得ることを知見した。
さらに、靭性を従来の中炭素低合金鋼以上に向上させる
ために、残留オーストナイトを利用することに着想し、
Si含有量を1%以上としMoを添加することにより、
ベイナイト組織中に10%以上の残留オーストナイトを
安定化させるとともにベイナイトラス間隔を細かくした
ものである。
ために、残留オーストナイトを利用することに着想し、
Si含有量を1%以上としMoを添加することにより、
ベイナイト組織中に10%以上の残留オーストナイトを
安定化させるとともにベイナイトラス間隔を細かくした
ものである。
本発明の熱間鍛造用強靭非調質鋼、はこれらの知見と着
想に基づいてなされたものであって、第1発明として、
重量比にしてC;0.10〜0.20%、Si;1.0
0〜2.00%、Mn;0.85〜2.50%、Cr;
0.50〜1.50%、MO:0.20〜1.00%、
A1.0.010〜0.060%、Ti;0.01〜0
.05%、B;0.0005〜0.0040%を含有し
、残部Feならびに不純物元素からなり、前記鋼を熱間
鍛造を施した後、空冷もしくは衝風冷却することにより
、ベイナイト組織中に残留オーステナイトが10〜30
%安定化された組織が生成されることを要旨とする。し
かして、第2発明は第1発明の切削性を改善するため、
第1発明にさらにS ;o 、o 4〜0.12%、p
b;o、o5〜0.30%、Ca;0.0005〜0.
0100%のうち1種または2種以上を含有せしめたこ
とを要旨とする。
想に基づいてなされたものであって、第1発明として、
重量比にしてC;0.10〜0.20%、Si;1.0
0〜2.00%、Mn;0.85〜2.50%、Cr;
0.50〜1.50%、MO:0.20〜1.00%、
A1.0.010〜0.060%、Ti;0.01〜0
.05%、B;0.0005〜0.0040%を含有し
、残部Feならびに不純物元素からなり、前記鋼を熱間
鍛造を施した後、空冷もしくは衝風冷却することにより
、ベイナイト組織中に残留オーステナイトが10〜30
%安定化された組織が生成されることを要旨とする。し
かして、第2発明は第1発明の切削性を改善するため、
第1発明にさらにS ;o 、o 4〜0.12%、p
b;o、o5〜0.30%、Ca;0.0005〜0.
0100%のうち1種または2種以上を含有せしめたこ
とを要旨とする。
[作用]
本発明の熱間鍛造用強靭非調質鋼では、低炭素化するこ
とにより靭性を向上させ、Mn量、Cr量を高め、Bを
添加することにより強度と靭性が優れたベイナイト組織
を生成させ、広い鍛造加熱温度範囲において強度の安定
化を図ることができる。
とにより靭性を向上させ、Mn量、Cr量を高め、Bを
添加することにより強度と靭性が優れたベイナイト組織
を生成させ、広い鍛造加熱温度範囲において強度の安定
化を図ることができる。
また、Si量を高めMoを添加したので、ベイナイト組
織中に10%以上の残留オーステナイトを安定化させ、
かつベイナイトラス間隔を細かくして優れた靭性を確保
することができる。
織中に10%以上の残留オーステナイトを安定化させ、
かつベイナイトラス間隔を細かくして優れた靭性を確保
することができる。
次に本発明にかかる熱間鍛造用強靭非調質鋼の成分限定
理由について説明する。
理由について説明する。
C;0.10〜0.20%
Cは非調質鋼の強度を確保するために必要な元素であり
0.10%未満であると強度が不足するので下限を0.
10%とした。また、Cが0.20%を越えると靭性が
低下するので、上限を0.20%とした。
0.10%未満であると強度が不足するので下限を0.
10%とした。また、Cが0.20%を越えると靭性が
低下するので、上限を0.20%とした。
Si;1.00〜2.00%
Siは残留オーステナイトを安定化させるために必要な
元素であり、10%以上の残留オーステナイトを確保す
るためには1.00%は必要である。しかし、2.00
%を越えると逆に靭性が低下するので、上限を2.00
%とした。
元素であり、10%以上の残留オーステナイトを確保す
るためには1.00%は必要である。しかし、2.00
%を越えると逆に靭性が低下するので、上限を2.00
%とした。
Mn;0.85〜2.50%
Mnは焼入れ性を向上させて熱間鍛造後の組織をベイナ
イト化するのに必要な元素である。Mnが0.85%未
満であると焼入れ性が不足しベイナイトにフェライトが
混在した組織となり、強度が不足するので、下限を0.
85%とした。しかし、2.50%を越えると焼入れ性
が向上し過ぎてマルテンサイトが生成され、靭性が低下
するので、上限を2.50%とした。
イト化するのに必要な元素である。Mnが0.85%未
満であると焼入れ性が不足しベイナイトにフェライトが
混在した組織となり、強度が不足するので、下限を0.
85%とした。しかし、2.50%を越えると焼入れ性
が向上し過ぎてマルテンサイトが生成され、靭性が低下
するので、上限を2.50%とした。
Cr;0.50〜1.50%
Crは焼入性を向上させ、熱間鍛造後の組織をベイナイ
ト化するのに必要な元素である。0.50%未満である
と前記効果が不充分であるので、下限を0.50%とし
た。しかし、1.50%を越えると焼入性が向上し過ぎ
てマルテンサイト組織が生成して、靭性が低下するので
、上限を1.50%とした。
ト化するのに必要な元素である。0.50%未満である
と前記効果が不充分であるので、下限を0.50%とし
た。しかし、1.50%を越えると焼入性が向上し過ぎ
てマルテンサイト組織が生成して、靭性が低下するので
、上限を1.50%とした。
Mo;0.20〜1.00%
Moは焼入性を向上させ、熱間鍛造後の組織をベイナイ
ト(するとともにベイナイトラス間隔を細かくするため
に必要な元素である0Moが0.20%未満であるとベ
イナイト化が不充分であり、またベイナイト化してもベ
イナイトラス間隔を粗くなるので、下限を0.20%と
した。Moは高値な元素であり、1.00%を越えると
前記効果が飽和すると共にコスト高となるので、上限を
1゜00%とした。
ト(するとともにベイナイトラス間隔を細かくするため
に必要な元素である0Moが0.20%未満であるとベ
イナイト化が不充分であり、またベイナイト化してもベ
イナイトラス間隔を粗くなるので、下限を0.20%と
した。Moは高値な元素であり、1.00%を越えると
前記効果が飽和すると共にコスト高となるので、上限を
1゜00%とした。
A1.0.010〜0.060%
A1は強力な脱酸剤として添加される元素であるが、0
.010%未満では脱酸不足となるので、下限を0.0
10%とした。しかし、0.060%を越えて含有させ
てもその効果が飽和するとともに、靭性が低下するので
、上限を0.060%とした。
.010%未満では脱酸不足となるので、下限を0.0
10%とした。しかし、0.060%を越えて含有させ
てもその効果が飽和するとともに、靭性が低下するので
、上限を0.060%とした。
Ti;0.01〜0.05%
Tiは強力な炭窒化物形成元素であり、遊離Nの固定に
有効な元素である。0.01%未満では必要な効果が得
られないため、その下限をo、01%とした。しかし、
0.05%を越えて含有しても、そり効果の向上が少な
いため、上限を0.05%とした。
有効な元素である。0.01%未満では必要な効果が得
られないため、その下限をo、01%とした。しかし、
0.05%を越えて含有しても、そり効果の向上が少な
いため、上限を0.05%とした。
B :O、o 005〜0.0040%Bは焼入性を向
上させて熱間鍛造後の組織をベイナイト組織とするため
に必要な元素であり、0.0005%以下では焼入性が
不足してベイナイト組織にフェライト組織が混在した組
織となり、強度が不足するため、その下限を0.000
5%とした。しかし、0.0040%を越えて含有して
もその効果が少ないため、その上限を0.0040%と
した。
上させて熱間鍛造後の組織をベイナイト組織とするため
に必要な元素であり、0.0005%以下では焼入性が
不足してベイナイト組織にフェライト組織が混在した組
織となり、強度が不足するため、その下限を0.000
5%とした。しかし、0.0040%を越えて含有して
もその効果が少ないため、その上限を0.0040%と
した。
S;0.04〜0.12%
Sは被剛性を一層改善するため有効な元素であり、その
効果を得るためには0.04%以上が必要である。しか
し、0.12%を越えて含有させてもその効果が飽和し
、靭性を低下させるので上限を0.12%とした。
効果を得るためには0.04%以上が必要である。しか
し、0.12%を越えて含有させてもその効果が飽和し
、靭性を低下させるので上限を0.12%とした。
Pb;0.05〜0.30%
pbは被剛性を一層改善するため有効な元素であり、そ
の効果を得るためには0.05%以上が必要である。し
かし、0.30%を越えて含有されてもその被剛性改善
の効果の向上が少なくなるので上限を0.30%とした
。
の効果を得るためには0.05%以上が必要である。し
かし、0.30%を越えて含有されてもその被剛性改善
の効果の向上が少なくなるので上限を0.30%とした
。
CaHO,0005〜0.0100%
Caは被剛性を一層改善するため有効な元素であり、そ
の効果を得るためには0.0005%以上が必要である
。しかし、o、otoo%を越えて含有させてもその被
剛性改善の効果の向上が少なぐなるので上限を0.01
00%とした。
の効果を得るためには0.0005%以上が必要である
。しかし、o、otoo%を越えて含有させてもその被
剛性改善の効果の向上が少なぐなるので上限を0.01
00%とした。
本発明においてベイナイト組織中に残留するオーステナ
イトの量を10〜30%としたのは、靭性を向上させる
ためには10%以上の残留オーステナイトが必要だから
であり、また残留オーステナイト量が30%を越えると
耐力が不足するようになるからである。
イトの量を10〜30%としたのは、靭性を向上させる
ためには10%以上の残留オーステナイトが必要だから
であり、また残留オーステナイト量が30%を越えると
耐力が不足するようになるからである。
[実施例]
本発明にがかる熱問鍛遺用強靭非調質鋼の特徴を従来鋼
、比較鋼と比較して実施例でもって明らかにする。
、比較鋼と比較して実施例でもって明らかにする。
第1表はこれら供試鋼の化学成分を示すものである。第
1表において、A#llからF#lまでは第1発明鋼、
G鋼からL鋼までは第2発明鋼である。
1表において、A#llからF#lまでは第1発明鋼、
G鋼からL鋼までは第2発明鋼である。
またM〜0鋼は比較鋼であって、M鋼はSiが本発明の
組成範囲よりも低い比較鋼、N鋼は他の組成範囲は本発
明鋼と同じであるがMoを含有しない比較鋼、0鋼はC
含有量が本発明の組成範囲より多い比較鋼である。pm
はSCM440に相当する従来鋼である。
組成範囲よりも低い比較鋼、N鋼は他の組成範囲は本発
明鋼と同じであるがMoを含有しない比較鋼、0鋼はC
含有量が本発明の組成範囲より多い比較鋼である。pm
はSCM440に相当する従来鋼である。
(以下余白)
第1表の化学成分を有する供試−を高周波誘導1
炉で溶解し、20kg鋼塊を製造した。前記鋼塊を50
m@直径の棒鋼に圧延し、次いでこの棒鋼を1200℃
に加熱し、1100℃で熱間鍛造を行い、30曽輪直径
に鍛伸した後、空冷し、ついで切削により引張試験片(
JIS4号)、衝撃試験片(JIS3号)を作製し、引
張強さ、衝撃値、ミクロ組織を測定した。なお、従来鋼
であるP鋼は熱間鍛造した後、850℃で40分間加熱
し、油焼入し、ついで580℃で90分間焼もどしを施
した。
m@直径の棒鋼に圧延し、次いでこの棒鋼を1200℃
に加熱し、1100℃で熱間鍛造を行い、30曽輪直径
に鍛伸した後、空冷し、ついで切削により引張試験片(
JIS4号)、衝撃試験片(JIS3号)を作製し、引
張強さ、衝撃値、ミクロ組織を測定した。なお、従来鋼
であるP鋼は熱間鍛造した後、850℃で40分間加熱
し、油焼入し、ついで580℃で90分間焼もどしを施
した。
第1表に示した発明鋼および比較鋼について、鍛造を施
したままの状態で、従来鋼については前記と同様の焼入
焼もどしを行った状態で、ドリル穿孔試験を行った。な
お、ドリルの材質は5KH9、ドリル回転数は1710
rpm、切削油なし、荷重75kg、ドリルは5曽−φ
ストレートシャンクを用いた。測定した結果は第1表に
示したが、従来鋼の定荷重単位時間穿孔距離を100と
し、それぞれの穿孔距離を整数比で示した。得られた結
果は第11!に示す。
したままの状態で、従来鋼については前記と同様の焼入
焼もどしを行った状態で、ドリル穿孔試験を行った。な
お、ドリルの材質は5KH9、ドリル回転数は1710
rpm、切削油なし、荷重75kg、ドリルは5曽−φ
ストレートシャンクを用いた。測定した結果は第1表に
示したが、従来鋼の定荷重単位時間穿孔距離を100と
し、それぞれの穿孔距離を整数比で示した。得られた結
果は第11!に示す。
第1表から知られるように、比較鋼であるM鋼はS;含
有量が低いので、ベイナイトラスが粗く、また、残留オ
ーステナイトの安定度が低く、そのため衝撃値が低い、
また、比較鋼のN鋼は、M。
有量が低いので、ベイナイトラスが粗く、また、残留オ
ーステナイトの安定度が低く、そのため衝撃値が低い、
また、比較鋼のN鋼は、M。
を含有しないので、ベイナイトラスが粗く、そのため衝
撃値が低い、また、比較鋼である0鋼はC含有量が高い
ので、強度は充分であるが、衝撃値において劣る。
撃値が低い、また、比較鋼である0鋼はC含有量が高い
ので、強度は充分であるが、衝撃値において劣る。
また、従来鋼であるP鋼は焼入焼もどしを行ったにも拘
わらず、引張強さが98 kHf/ m112であり、
衝撃値は10 、5 kg4ml cm’であって所期
の値が得られていない。
わらず、引張強さが98 kHf/ m112であり、
衝撃値は10 、5 kg4ml cm’であって所期
の値が得られていない。
これに対して本発明鋼であるA鋼〜L鋼では、残留オー
ステナイトが10〜30%の範囲にあり、引張強さは1
02・〜121 kgf/鴎1、衝撃値は15 、2〜
19 、3 kg4s/ am2と、従来鋼と同等以上
の強さと靭性が確保されることが確認された。=iな、
切削性にいても従来鋼番号16に比べて、本発明鋼は非
常に良好で、特にS、Pb、Caを添加した第2発明そ
の効果が大きく表れていることが明らかとなった。
ステナイトが10〜30%の範囲にあり、引張強さは1
02・〜121 kgf/鴎1、衝撃値は15 、2〜
19 、3 kg4s/ am2と、従来鋼と同等以上
の強さと靭性が確保されることが確認された。=iな、
切削性にいても従来鋼番号16に比べて、本発明鋼は非
常に良好で、特にS、Pb、Caを添加した第2発明そ
の効果が大きく表れていることが明らかとなった。
[発明の効果]
本発明の熱間鍛造用強靭非調質鋼は以上説明しtように
、低炭素鋼にMn、CrおよびBを添加することにより
、焼入性を向上させ、熱間鍛造後の空冷もしくは衝風冷
却により、ベイナイト組織とするものであり、さらにS
i含有量を高めMoを添加することにより、残留オース
テナイトを安定化させてるとともにベイナイトラス間隔
を細かくして、強靭性を付与し、■を添加することによ
り、前記のベイナイト組織に炭窒化物を析出させたもの
であり、その結果非調質で100 kgf/ m曽”の
引張強さと15 k11ts/ am”以上のシャルピ
ー衝撃値を得ることができる0本発明の熱間鍛造用強靭
非調質鋼はこのように優れた引張強さと優れた靭性を有
する非調質鋼であり、自動車用の足回り部品の中でも特
に強度および靭性の要求される部品、例えば寒冷地向け
の部品や高性能車の部品等に極めて有用なものである。
、低炭素鋼にMn、CrおよびBを添加することにより
、焼入性を向上させ、熱間鍛造後の空冷もしくは衝風冷
却により、ベイナイト組織とするものであり、さらにS
i含有量を高めMoを添加することにより、残留オース
テナイトを安定化させてるとともにベイナイトラス間隔
を細かくして、強靭性を付与し、■を添加することによ
り、前記のベイナイト組織に炭窒化物を析出させたもの
であり、その結果非調質で100 kgf/ m曽”の
引張強さと15 k11ts/ am”以上のシャルピ
ー衝撃値を得ることができる0本発明の熱間鍛造用強靭
非調質鋼はこのように優れた引張強さと優れた靭性を有
する非調質鋼であり、自動車用の足回り部品の中でも特
に強度および靭性の要求される部品、例えば寒冷地向け
の部品や高性能車の部品等に極めて有用なものである。
Claims (2)
- (1)重量比にしてC;0.10〜0.20%、Si;
1.00〜2.00%、Mn;0.85〜2.50%、
Cr;0.50〜1.50%、Mo;0.20〜1.0
0%、Al;0.010〜0.060%、Ti;0.0
1〜0.05%、B;0.0005〜0.0040%を
含有し、残部Feならびに不純物元素からなり、前記鋼
を熱間鍛造を施した後、空冷もしくは衝風冷却すること
により、ベイナイト組織中に10〜30%の残留オース
テナイトが安定化された組織が生成されることを特徴と
する熱間鍛造用強靭非調質鋼。 - (2)重量比にしてC;0.10〜0.20%、Si;
1.00〜2.00%、Mn;0.85〜2.50%、
Cr;0.50〜1.50%、Mo;0.20〜1.0
0%、Al;0.010〜0.060%、Ti;0.0
01〜0.05%、B;0.0005〜0.0040%
を含有し、さらにS;0.04〜0.12%、Pb;0
.05〜0.30%、Ca;0.0005〜0.010
0%のうち1種または2種以上を含有し、残部Feなら
びに不純物元素からなり、前記鋼を熱間鍛造を施した後
、空冷もしくは衝風冷却することにより、ベイナイト組
織中に10〜30%の残留オーステナイトが安定化され
た組織が生成されることを特徴とする熱間鍛造用強靭非
調質鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16794789A JPH0331443A (ja) | 1989-06-29 | 1989-06-29 | 熱間鍛造用強靭非調質鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16794789A JPH0331443A (ja) | 1989-06-29 | 1989-06-29 | 熱間鍛造用強靭非調質鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0331443A true JPH0331443A (ja) | 1991-02-12 |
Family
ID=15858997
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16794789A Pending JPH0331443A (ja) | 1989-06-29 | 1989-06-29 | 熱間鍛造用強靭非調質鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0331443A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2847273A1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-05-21 | Usinor | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication |
CN102433506A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-05-02 | 张家港市鼎力铸钢有限公司 | 一种无钼镍高强度耐磨铸钢 |
JP2012126974A (ja) * | 2010-12-16 | 2012-07-05 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 切欠き疲労強度に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-06-29 JP JP16794789A patent/JPH0331443A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2847273A1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-05-21 | Usinor | Piece d'acier de construction soudable et procede de fabrication |
WO2004048631A1 (fr) * | 2002-11-19 | 2004-06-10 | Industeel Creusot | Piece d’acier de construction soudable et procede de fabrication |
AU2003294049B2 (en) * | 2002-11-19 | 2008-10-16 | Industeel France | Weldable steel building component and method for making same |
US7754031B2 (en) | 2002-11-19 | 2010-07-13 | Industeel Creusot | Weldable steel building component and method for making same |
JP2012126974A (ja) * | 2010-12-16 | 2012-07-05 | Usui Kokusai Sangyo Kaisha Ltd | 切欠き疲労強度に優れた高強度鋼製加工品及びその製造方法 |
CN102433506A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-05-02 | 张家港市鼎力铸钢有限公司 | 一种无钼镍高强度耐磨铸钢 |
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