RU2250813C2 - Флюс для нанесения в сухом состоянии - Google Patents

Флюс для нанесения в сухом состоянии Download PDF

Info

Publication number
RU2250813C2
RU2250813C2 RU2002110288/02A RU2002110288A RU2250813C2 RU 2250813 C2 RU2250813 C2 RU 2250813C2 RU 2002110288/02 A RU2002110288/02 A RU 2002110288/02A RU 2002110288 A RU2002110288 A RU 2002110288A RU 2250813 C2 RU2250813 C2 RU 2250813C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
flux
powder
particle size
microns
particles
Prior art date
Application number
RU2002110288/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2002110288A (ru
Inventor
СВИДЕРСКИ Ханс-Вальтер (DE)
Свидерски Ханс-Вальтер
ОТТМАНН Альфред (DE)
Оттманн Альфред
БЕЛЬТ Хайнц-Йоахим (DE)
Бельт Хайнц-Йоахим
Original Assignee
Зольвай Флуор Унд Деривате Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from DE10049315A external-priority patent/DE10049315A1/de
Application filed by Зольвай Флуор Унд Деривате Гмбх filed Critical Зольвай Флуор Унд Деривате Гмбх
Publication of RU2002110288A publication Critical patent/RU2002110288A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2250813C2 publication Critical patent/RU2250813C2/ru

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0244—Powders, particles or spheres; Preforms made therefrom
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
    • B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
    • B23K35/3603—Halide salts
    • B23K35/3605—Fluorides

Landscapes

  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Powder Metallurgy (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Coating By Spraying Or Casting (AREA)
  • Solid-Sorbent Or Filter-Aiding Compositions (AREA)
  • Ceramic Products (AREA)
  • Fats And Perfumes (AREA)
  • Saccharide Compounds (AREA)
  • Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
  • Pyrane Compounds (AREA)
  • Manufacture Of Metal Powder And Suspensions Thereof (AREA)
  • Electric Connection Of Electric Components To Printed Circuits (AREA)
  • Paints Or Removers (AREA)

Abstract

Изобретение может быть использовано при изготовлении пайкой деталей из алюминия или его сплавов, прежде всего радиаторов и теплообменников. Флюс на основе фторалюмината щелочного металла пригоден для нанесения в сухом состоянии, имеет гранулометрический состав с заданным суммарным объемным распределением частиц по их крупности и не содержит мелкой фракции. Заданное распределение частиц обеспечивает простую пневмотранспортировку и нанесение флюса, а также надежную прилипаемость его к поверхности детали. Флюс наносят в сухом и статически наэлектризованном состоянии на соединяемые детали и эти детали соединяют пайкой при нагреве. 2 с. и 2 з.п. ф-лы, 11 ил., 4 табл.

Description

Настоящее изобретение относится к флюсу, применяемому для нанесения в сухом состоянии, а также к его применению в качестве флюса для пайки.
Для соединения между собой пайкой деталей из алюминия или алюминиевых сплавов, прежде всего используемых в автомобилестроении радиаторов и теплообменников, используют, как это хорошо известно уже в течение многих лет, флюсы на основе фтороалюминатов щелочных металлов. При этом флюс обычно применяют в виде водной суспензии, наносимой на теплообменники распылением. В присутствии припоя или образующего припой соединения-предшественника, такого как фторосиликат калия или порошковый кремний, при нагреве деталей до температуры выше температуры плавления флюса образуется стабильное коррозионно-стойкое соединение. Из заявки DE-OS 19749042 уже известен способ, позволяющий возвращать в технологический цикл образующуюся при применении описанной выше технологии отработанную воду. Однако при осуществлении этого способа определенные технологические параметры имеют существенное значение. Так, в частности, необходимо контролировать концентрацию флюса в суспензии, теплообменники перед их нагревом необходимо подвергать сушке, в суспензии с флюсом, которые также возвращают в технологический цикл, могут попадать примеси и загрязнения. Всех этих проблем можно избежать, если наносить флюс на соединяемые детали в сухом состоянии. Подобный подход называют методом "сухого флюсования". При этом сухой порошковый флюс наносят на детали за счет статической электризации. Преимущество подобного подхода состоит в том, что отпадает необходимость в приготовлении суспензий, в контролировании концентрации в ней флюса и в отдельной технологической стадии сушки деталей, а также в том, что при этом не образуется отработанная вода.
В основу настоящего изобретения была положена задача разработать такой флюс на основе фтороалюмината щелочного металла, который допускал бы его простую пневмотранспортировку и простое его нанесение распылением в сухом состоянии и который надежно прилипал бы к покрытым им деталям и поэтому был бы пригоден для нанесения в сухом состоянии (методом сухого флюсования). Указанная задача решается с помощью флюса, представленного в формуле изобретения.
Настоящее изобретение основано на том факте, что крупность частиц, соответственно распределение частиц по крупности у флюсов на основе фтороалюмината щелочного металла влияет на пневмотранспортировку и на распыляемость частиц флюса, а также на их прилипаемость к поверхностям деталей. Предпочтительно, чтобы флюс, как было установлено, состоял из более мелких и более крупных частиц, соотношение между которыми следует подбирать в соответствии с определенными правилами.
Предлагаемый в изобретении, пригодный для нанесения в сухом состоянии (методом "сухого флюсования") флюс на основе фтороалюмината щелочного металла отличается тем, что объемное распределение частиц по крупности лежит в основном в пределах, ограниченных показанными на фиг.10 кривыми 1 и 2. Гранулометрический состав определяли при этом по дифракции лазерного излучения.
У предпочтительного флюса объемное распределение частиц по крупности лежит в основном в пределах, ограниченных показанными на фиг.11 кривыми 1 и 2.
Представленными на фиг.10 нижним пределом (кривая 1) и верхним пределом (кривая 2) определяются границы, в которых могут лежать кривые объемного распределения частиц по крупности у порошков, пригодных для использования в соответствии с настоящим изобретением. При этом речь идет о выраженном в % суммарном объемном распределении частиц по крупности у порошков в зависимости от крупности частиц. Порошковые флюсы, у которых суммарное объемное распределение частиц по крупности совпадает с показанными на фиг.10 кривыми 1 и 2 или лежит в ограниченных ими пределах, являются порошками, соответствующими настоящему изобретению.
В приведенной ниже таблице А приведены численные значения, на основании которых были получены показанные на фиг.10 кривые 1 и 2, отражающие зависимость суммарного объемного распределения частиц по крупности от крупности частиц.
Figure 00000002
Нижний предел определяется кривой 1, верхний предел определяется кривой 2.
Выборочный пример: 40% объема приходится на частицы диаметром 12,5 мкм и менее.
Было установлено, что флюсы, у которых суммарное объемное распределение частиц по крупности совпадает с показанными на фиг.11 кривыми 1 и 2 или лежит в ограниченных ими пределах, обладают наиболее предпочтительным набором свойств для сухого флюсования. В приведенной ниже таблице Б представлены численные значения, на основании которых были получены показанные на фиг.11 кривые 1 и 2, отражающие зависимость суммарного объемного распределения частиц по крупности от крупности частиц.
Figure 00000003
Нижний предел определяется кривой 1, верхний предел определяется кривой 2.
Предлагаемый в изобретении материал можно получать отсеиванием нежелательных гранулометрических фракций, а также смешением материалов с различным гранулометрическим составом.
Коэффициент распыления у предлагаемого в изобретении флюса предпочтительно составляет 25, более предпочтительно 35, прежде всего 45 или более, а определяемое таким коэффициентом отношение Нпсевдоож./Н0 составляет по меньшей мере 1,05. Верхний предел коэффициента распыления составляет 85, предпочтительно 83,5. Методика определения коэффициента распыления и отношения Нпсевдоож. к Н0 (т.е. высоты слоя увеличившегося в объеме порошка к высоте слоя не увеличившегося в объеме порошка) описана ниже.
Предлагаемый в изобретении материал наиболее пригоден для применения в качестве флюса для сухого флюсования. При этом порошок подают с помощью сжатого воздуха или азота из расходной емкости в "распыляющую пушку", где этот порошок подвергается статической электризации. Затем порошок, проходя сквозь распыливающую головку распыляющей пушки, попадает на соединяемые пайкой детали. После этого соединяемые пайкой детали, необязательно в собранном или состыкованном состоянии, подвергают пайке в паяльной печи, обычно в атмосфере инертного газа, в качестве которого используют азот, или соединяют газопламенной пайкой.
Предлагаемый в изобретении порошок обладает целым рядом технологических преимуществ перед известными флюсами. Так, например, предлагаемый в изобретении порошок обладает исключительно высокой подвижностью (текучестью). Это свойство обусловлено выбранным распределением частиц по крупности. Благодаря подобной хорошей подвижности снижается тенденция к закупориванию и забиванию пневмотранспортеров и технологического оборудования. Этот материал легко поддается электризации. Кроме того, такой материал исключительно надежно прилипает к поверхностям соединяемых пайкой деталей. Помимо этого, подобный материал характеризуется исключительно равномерным течением.
Ниже изобретение проиллюстрировано на примерах, которые не ограничивают его объем.
Примеры
Определение объемного распределения частиц по крупности
Система: Sympatec HELOS
Изготовитель: Sympatec GmbH, System Partikel Technik
Измерительная аппаратура: измерительный прибор для определения гранулометрического состава твердых материалов по дифракции лазерного излучения.
В состав измерительного прибора входят следующие компоненты: источник лазерного излучения с формирователем пучка, измерительная зона, в которой измеряемые частицы взаимодействуют с лазерным излучением, проекционная оптика, преобразующая угловое распределение рассеянного (дифрагировавшего) лазерного излучения в пространственное (локальное) распределение на фотоприемнике, многоэлементный фотоприемник с устройством автоматической фокусировки и последовательно подключенным к нему электронным блоком для преобразования измеренного распределения интенсивности излучения в цифровую форму.
Для расчета параметров гранулометрического состава использовали программное обеспечение WINDOX. Указанный расчет основан на анализе измеренного распределения интенсивности по полученной дифракционной картине (дифракция Фраунгофера n-го порядка). В данном случае использовали режим HRLD (от англ. "high resolution Laser diffraction", дифракция лазерного излучения высокого разрешения). Размер частиц не сферической формы определяли как эквивалентный диаметр сферических частиц с аналогичными дифракционными характеристиками. Перед измерением агломераты следует дробить на отдельные частицы. Необходимый для измерения аэрозоль порошка получали в диспергаторе, в данном случае - в диспергаторе типа RODOS. Для равномерной подачи порошка в диспергатор использовали виброжелоб (тип VIBRI).
Диапазон измерения: от 0,45 до 87,5 мкм
Обработка: HRLD (версия 3.3, выпуск 1)
Плотность образца:
настройка: 1 г/см3,
коэффициент формы: 1, комплексный показатель преломления m=n-ik; n=1; i=0.
Обработка и анализ результатов измерений
х - диаметр частиц в мкм;
Q3 - выраженная в % суммарная объемная доля частиц диаметром вплоть до указанного значения;
q3 - распределение по плотности при диаметре частиц, равном х;
х10 - диаметр частиц, суммарная объемная доля которых достигает 10%;
c_opt - оптическая концентрация (плотность аэрозоля), проявлявшаяся при измерениях;
Величины M1, 3 и Sv при обработке результатов не использовались.
Исходный материал
В опыте по определению пригодности для сухого флюсования исследовали свойства двух порошков на основе фтороалюмината калия с различным распределением частиц по крупности. Такие порошки можно получить отсеиванием нежелательной гранулометрической фракции. Ниже данные о гранулометрическом составе (объемном распределении частиц по крупности) представлены в табличном виде. Кривые гранулометрического состава для порошка 1 ("грубодисперсный" материал) и порошка 2 ("тонкодисперсный" материал) представлены на фиг.1 и 2 соответственно.
Таблица 1
Объемное распределение частиц по крупности для порошка 1
Объемное распределение частиц по крупности
х0, мкм Q3, % х0, мкм Q3, % х0,мкм Q3, % х0, мкм Q3, %
0,45 2,27 1,85 16,42 7,50 50,85 30,50 98,21
Объемное распределение частиц по крупности
х0, мкм Q3, % х0, мкм Q3, % х0, мкм Q3, % х0, мкм Q3, %
0,55 3,40 2,15 18,61 9,00 58,91 36,50 99,44
0,65 4,55 2,50 20,94 10,50 66,02 43,50 100,00
0,75 5,70 3,00 24,07 12,50 73,96 51,50 100,00
0,90 7,41 3,75 28,64 15,00 81,58 61,50 100,00
1,10 9,59 4,50 33,19 18,00 88,02 73,50 100,00
1,30 11,63 5,25 37,70 21,50 92,85 87,50 100,00
1,55 13,95 6,25 43,64 25,50 96,08 - -
х10=1,14 мкм, х50=7,35 мкм, х90=19,44 мкм,
Sv=2,033 м2/см3, Sm=8132 cм2/г, c_opt=6,27%.
Таблица 2
Объемное распределение частиц по крупности для порошка 2
Объемное распределение частиц по крупности
х0, мкм Q3, % х0, мкм Q3, % х0, мкм Q3, % х0, мкм Q3, %
0,45 4,03 1,85 34,62 7,50 90,93 30,50 100,00
0,55 6,13 2,15 40,35 9,00 94,38 36,50 100,00
0,65 8,33 2,50 46,57 10,50 96,30 43,50 100,00
0,75 10,59 3,00 54,65 12,50 97,69 51,50 100,00
0,90 14,03 3,75 65,19 15,00 98,59 61,50 100,00
1,10 18,60 4,50 73,63 18,00 99,22 73,50 100,00
1,30 23,09 5,25 80,00 21,50 99,68 87,50 100,00
1,55 28,49 6,25 86,05 25,50 99,93 - -
х10=0,72 мкм, х50=2,71 мкм, х90=7,26 мкм,
Sv=3,6046 м2/см3, Sm=14418 см2/г, c_opt=6,74%.
Сначала исследовали способность к псевдоожижению и подвижность порошка 1, соответственно порошка 2, а также их смесей в определенном соотношении.
Используемое оборудование и методика проведения исследований
Измерительный прибор для определения способности порошков к псевдоожижению и для определения их подвижности (прибор типа Binks-Sames powder fluidity indicator AS 100-451195) устанавливали на вибрационное устройство (Pritsch L-24). Такой измерительный прибор имеет цилиндр для псевдоожижения с пористой мембраной у дна. В цилиндр засыпали по 250 г каждого из исследуемых порошков, включали вибрационное устройство и через пористую мембрану в порошок подавали равномерный поток (контроль с помощью расходомера) осушенного азота. При этом объем засыпанного порошка увеличивался; для установления равновесного состояния газ продолжали подавать в течение 1 мин. Измерением высоты слоя порошка до и после увеличения в объеме можно определить способность соответствующего порошка к псевдоожижению.
Способность каждого из порошков к псевдоожижению и его подвижность определяли по так называемому "коэффициенту распыления". Такой коэффициент распыления представляет собой комбинированную величину, определяемую на основании коэффициента увеличения в объеме (способности к псевдоожижению) и показателя потока массы порошка (подвижности). Коэффициент распыления является важной характеристикой порошка, определяющей его пригодность для сухого флюсования. Этот коэффициент определяли следующим образом. По описанной выше методике объем каждого из исследуемых порошков увеличивали в цилиндре для псевдоожижения. Затем на 30 с открывали предусмотренное в боковой стенке цилиндра отверстие, высыпавшийся из цилиндра сквозь это отверстие порошок собирали в химический стакан и взвешивали. Отношение количества высыпавшегося порошка к единице измерения времени, равной 0,5 мин, выше и в последующем описании называется "коэффициентом распыления". В этом отношении следует отметить, что у обладающих очень хорошей способностью к псевдоожижению и подвижностью порошков такой коэффициент распыления равен 140. У порошков с очень плохой способностью увеличиваться в объеме и плохой подвижностью коэффициент распыления составляет, например, 7. В приведенной ниже таблице 3 представлены значения коэффициента распыления, определенные для порошка 1, порошка 2 и их смесей с различными промежуточными количественными соотношениями, а именно смесей, содержащих порошок 1 в количестве 90, 80, 70, ..., 10 мас.% и порошок 2 в количестве, приходящимся на остаток до 100 мас.%.
Таблица 3
Порошок 1 (%) Порошок 2 (%) Коэффициент распыления1 (г/0,5 мин)
100 0 71,88
90 10 63,56
80 20 35,54
70 30 25,33
60 40 22,51
50 50 21,52
40 60 14,76
30 70 13,83
Порошок 1 (%) Порошок 2 (%) Коэффициент распыления1 (г/0,5 мин)
20 80 11,28
10 90 9,77
0 100 7,35
Примечание:
 1среднее значение по нескольким измерениям.
При проведении опытов было установлено, что хорошая подвижность достигается при коэффициенте распыления больше примерно 45 г/0,5 мин. Коэффициент распыления можно также рассчитать следующим образом.
а) Рассчитывают коэффициент увеличения в объеме (см/см) Нпсевдоож/Н0, где
Нпсевдоож. означает высоту слоя увеличившегося в объеме порошка,
Н0 означает высоту слоя не псевдоожиженного порошка при отключенном вибрационном устройстве и отключенной подаче азота.
При этом в каждом случае определяют среднее значение по 5 измерениям в точках, распределенных по диаметру цилиндра.
б) Определяют показатель потока порошка в г/0,5 мин:
Массу порошка, высыпавшегося за 0,5 мин из бокового отверстия в цилиндре, рассчитывают как медиану по 10 измерениям.
Расчет медианы:
медиана m=m9+m2/2 для 10 отдельных измерений, при этом
m5<m3<m1<m7<m9<m2<m4<m8<m10<m6.
В этом случае коэффициент распыления Rm рассчитывается следующим образом:
Rm(г/0,5 мин)=m(г/0,5 мин)·(коэффициент увеличения в объеме)
Неожиданно было установлено, что коэффициент распыления изменяется не линейно с изменением состава смеси порошков, а характеризуется значительным скачком свойств в интервале, соответствующем содержанию порошка 1 в смеси от 80 до 90%. Сказанное графически отражено на фиг.3. На этом чертеже показана зависимость коэффициента распыления (в г/0,5 мин) от относительного содержания (в %) порошка 1 в смеси. Полученные результаты подтверждают тот факт, что содержание мелких фракций в порошке оказывает существенное влияние на его подвижность.
Исследование прилипаемости к алюминиевым деталям в зависимости от гранулометрического состава
Прилипаемость определяли исключительно простым методом, который позволяет с высокой степенью достоверности сделать вывод о технической пригодности исследуемых порошков для сухого флюсования.
На одну сторону плоской, квадратной алюминиевой пластины размером 0,5×0,5 м распылением наносили слой статически наэлектризованного исследуемого сухого порошкового флюса. Пластину вместе с нанесенным на нее флюсом взвешивали, после чего пластину в вертикальном положении бросали на пол с высоты 5 см и определяли потерю флюса в процентах от исходно нанесенного на пластину количества флюса. Для каждого из порошков проводили по 10 измерений. При использовании порошков с плохой прилипаемостью наблюдалось сравнительно большое уменьшение массы пластины в результате осыпания с нее порошка по сравнению с малым уменьшением ее массы при применении предлагаемых в изобретении порошков (в частности, порошков 3 и 4).
Исследования в близких к производственным условиях
При проведении исследований применяли два различных устройства. Одно из них представляло собой устройство для нанесения флюса ("камеру для флюсования") фирмы Nordson, пригодное для работы в полунепрерывном режиме. Это устройство имело следующие размеры: высота 216 см, ширина 143 см, глубина 270 см. Основными узлами этого устройства являются расходная емкость, распыляющая пушка, два фильтровальных патрона и контрольные приборы. Офлюсовываемую деталь помещали на перемещаемую вручную в прямом и обратном направлениях решетку. Распыляющая пушка перемещалась автоматически слева направо и обратно с интервалами примерно в 21 с (65 см за 21 с, т.е. со скоростью 3,1 см/с).
В качестве второго устройства для нанесения флюса в этой системе использовали емкость фирмы ITW Gema совместно с распыляющей пушкой и контрольным прибором.
Расстояние между распыливающими головками и решеткой составляло 34 см.
Принцип работы
В конструкции емкости фирмы Nordson используется принцип псевдоожижения порошка для подачи флюса в таком состоянии в распыляющую пушку с помощью насоса Вентури и подводящего рукава. Для поддержания флюса в псевдоожиженном состоянии в емкости дополнительно использовали мешалку или встряхиватель.
Система фирмы ITW Gema имела емкость со шнековым транспортером (винтовым конвейером) для механического перемещения порошка в воронку. В этом случае насос Вентури служил для подачи флюса в распыляющую пушку по подводящему рукаву.
Система фирмы ITW Gema была оборудована вибраторами, установленными в нескольких местах для предотвращения образования пробок из флюса. Для электризации флюса рабочее напряжение распыляющих пушек составляло 100 кВ.
В оборудовании фирмы Nordson, соответственно фирмы ITW Gema использовали указанные в примерах порошки с целью исследовать равномерность подачи флюса и процесса распыления, а также исследовать нанесение флюса на опытные изделия (теплообменники с площадью поверхности 4,8 м2). Сначала контрольные приборы настраивали на такой расход воздуха, соответственно на такую скорость вращения шнекового транспортера, при которых удельный расход (удельная масса) флюса составлял примерно 5 г/м2.
Затем в течение 30 мин проводили эксперимент, не изменяя настройки оборудования. Далее с интервалами в пределах от 2 до 4 мин на решетку помещали опытные изделия для нанесения на них распылением флюса, которые затем взвешивали для определения количества нанесенного на них флюса. В каждой серии опытов проводили по 10 или 11 измерений. Полученные результаты представлены в таблице 4.
Таблица 4
30-минутное испытание, удельная масса нанесенного на теплообменники флюса
Оптимальная удельная масса: 5 г/м2 Порошок 1
Удельная масса флюса (г/м2)		 Порошок 2
Удельная масса флюса (г/м2)
  мин. макс. разность мин. макс. разность
Nordson 4,8 5,5 0,7 4,6 6,0 1,4
ITW Gema 4,8 5,3 0,5 5,0 5,5 0,5
На фиг.4-7 в графическом виде представлены временные зависимости удельной массы флюсов, нанесенных в виде порошка 1, соответственно порошка 2 с помощью оборудования фирмы Nordson, соответственно фирмы ITW Gema. При нанесении порошка 2 на оборудовании фирмы Nordson распыливающую головку требовалось регулярно продувать во избежание ее закупорки.
Описанному выше 30-минутному испытанию подвергали и другие порошки. Порошок 3 имел следующие характеристики: измеренное значение Rm составляло 59,25, отношение Нпсевдоож. материала/Н0 (мм/мм) составляло 1,11, потеря порошка в результате его осыпания при испытании на прилипаемость составляла 11,5%, а также имел следующий гранулометрический состав: размер 90% всех частиц составлял менее 35,15 мкм, размер 50% всех частиц составлял менее 9,76 мкм, размер 10% всех частиц составлял менее 1,35 мкм. Максимум на кривой гранулометрического состава приходился на 5 мкм, а второй по величине пик приходился на 20 мкм. Суммарное объемное распределение частиц по крупности для этого порошка показано на фиг.10 и 11 в виде примера для наиболее пригодного порошка. Для этого материала очень хорошие результаты были получены при его нанесении и на оборудовании фирмы Nordson, и на оборудовании фирмы ITW Gema. При использовании этого порошка на указанном оборудовании не наблюдались "выбросы" и не требовалась продувка распыливающей головки. Полученный слой флюса можно было охарактеризовать как "безупречный". Временная зависимость удельной массы для этого порошка представлена на фиг.8. Другим материалом, который также подвергали исследованиям по описанной выше методике, служил порошок 4, который имел следующие характеристики: коэффициент распыления Rm составлял 82,85, отношение Нпсевдоож/Н0 составляло 1,10, потеря порошка в результате его осыпания при испытании на прилипаемость составляла 16,7%, а также имел следующий гранулометрический состав: диаметр 90% всех частиц составлял менее 28,6 мкм, диаметр 50% всех частиц составлял 8,9 мкм, диаметр 10% всех частиц составлял менее 1,67 мкм, максимум на кривой гранулометрического состава приходился на 9,5 мкм, а также на 20 мкм. При использовании этого материала также были получены очень хорошие результаты. На фиг.9 представлена временная характеристика удельной массы флюса, отражающая равномерность нанесения порошка 4 на теплообменник.
Приемлемые результаты были получены также для порошка на основе фтороалюмината калия, имевшего следующие характеристики: Rm=46,99, отношение Нпсевдоож./Н0=1,05, потеря порошка в результате его осыпания при испытании на прилипаемость 6,39%, гранулометрический состав: размер 90% всех частиц - менее 19,84 мкм, размер 50% всех частиц - менее 7,7 мкм, размер 10% всех частиц - менее 1,16 мкм, максимум на кривой гранулометрического состава приходился на 13 мкм.

Claims (4)

1. Флюс на основе фторалюмината щелочного металла для пайки алюминия или алюминиевых сплавов, пригодный для нанесения в сухом состоянии, характеризующийся тем, что он имеет гранулометрический состав с суммарным объемным распределением частиц по их крупности, расположенным в основном в пределах, ограниченных представленными на фиг.10 кривыми 1 и 2.
2. Флюс по п.1, отличающийся тем, что он имеет гранулометрический состав с суммарным объемным распределением частиц по их крупности, расположенным в основном в пределах, ограниченных представленными на фиг.11 кривыми 1 и 2.
3. Флюс по п.1, отличающийся тем, что он представляет собой флюс на основе фторалюмината калия.
4. Способ пайки алюминия или алюминиевых сплавов, заключающийся в том, что используют флюс по любому из пп.1 - 3, который наносят в сухом и статически наэлектризованном состоянии на соединяемые детали и эти детали соединяют пайкой при нагреве.
RU2002110288/02A 1999-10-25 2000-10-19 Флюс для нанесения в сухом состоянии RU2250813C2 (ru)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19951454.2 1999-10-25
DE19951454 1999-10-25
DE10049315.7 2000-10-05
DE10049315A DE10049315A1 (de) 1999-10-25 2000-10-05 Flußmittel für die Trockenapplikation

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2002110288A RU2002110288A (ru) 2003-12-10
RU2250813C2 true RU2250813C2 (ru) 2005-04-27

Family

ID=26007274

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2002110288/02A RU2250813C2 (ru) 1999-10-25 2000-10-19 Флюс для нанесения в сухом состоянии

Country Status (19)

Country Link
US (2) US6733598B2 (ru)
EP (1) EP1230065B1 (ru)
JP (1) JP4493894B2 (ru)
CN (1) CN1177671C (ru)
AT (1) ATE249309T1 (ru)
AU (1) AU774909B2 (ru)
BR (1) BR0014988A (ru)
CA (1) CA2389088C (ru)
CZ (1) CZ301554B6 (ru)
DK (1) DK1230065T3 (ru)
ES (1) ES2200958T3 (ru)
HK (1) HK1046253B (ru)
MX (1) MXPA01012238A (ru)
PL (1) PL195724B1 (ru)
PT (1) PT1230065E (ru)
RO (1) RO121807B1 (ru)
RU (1) RU2250813C2 (ru)
SI (1) SI20860A (ru)
WO (1) WO2001030531A1 (ru)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US7110469B2 (en) * 2002-03-08 2006-09-19 Broadcom Corporation Self-calibrating direct conversion transmitter
US6830632B1 (en) 2002-07-24 2004-12-14 Lucas Milhaupt, Inc. Flux cored preforms for brazing
JP4845360B2 (ja) * 2003-09-29 2011-12-28 三菱マテリアル株式会社 アルミニウム系材料のろう付け用フラックス粉末及び該フラックス粉末の塗工方法
BRPI0618466A2 (pt) * 2005-11-10 2011-08-30 Wolverine Tube Inc composição de fluxo, material de solda forte com camada de comprimento contìnuo de elastÈmero contendo um fluxo, bem como métodos para a fabricação do material de solda forte e para soldagem à solda forte
WO2007140236A1 (en) * 2006-05-25 2007-12-06 Bellman-Melcor Development, Llc Filler metal with flux for brazing and soldering and method of making and using same
US8274014B2 (en) 2006-05-25 2012-09-25 Bellman-Melcor Development, Llc Filler metal with flux for brazing and soldering and method of making and using same
PL2091686T3 (pl) * 2006-12-11 2017-06-30 Lucas-Milhaupt, Inc. Nisko- i bezsrebrowe spoiwa i stopy oraz odpowiadające systemy i sposoby łączenia
WO2008148088A1 (en) * 2007-05-25 2008-12-04 Lucas Milhaupt, Inc. Brazing material
JP5485539B2 (ja) * 2007-12-18 2014-05-07 昭和電工株式会社 熱交換器用部材の製造方法および熱交換器用部材
EP2135705A1 (en) * 2008-06-20 2009-12-23 Solvay Fluor GmbH Fluidizable potassium fluorozincate
MX2011005507A (es) * 2008-11-25 2011-06-16 Solvay Fluor Gmbh Fundente anticorrosivo.
WO2011053506A1 (en) 2009-10-26 2011-05-05 Lucas-Milhaupt, Inc. Low silver, low nickel brazing material
MX342770B (es) 2010-02-10 2016-10-11 Solvay Fluor Gmbh Fundente que forma un residuo de soldadura insoluble.
DE202010017865U1 (de) 2010-02-10 2013-01-16 Solvay Fluor Gmbh Flussmittel zur Bildung eines nichtlöslichen Lötrückstandes
US8978962B2 (en) 2010-03-11 2015-03-17 Solvay Fluor Gmbh Fine particulate flux
US11504814B2 (en) 2011-04-25 2022-11-22 Holtec International Air cooled condenser and related methods
US10512990B2 (en) 2012-12-03 2019-12-24 Holtec International, Inc. Brazing compositions and uses thereof
EP2808114A3 (en) 2013-05-30 2015-09-02 Lucas-Milhaupt, Inc. Process for flux coating braze preforms and discrete parts
DE102014201014A1 (de) * 2014-01-21 2015-07-23 MAHLE Behr GmbH & Co. KG Verfahren zum Aufbringen eines Flussmittels
US9731383B2 (en) 2014-07-09 2017-08-15 Bellman-Melcor Development, Llc Filler metal with flux for brazing and soldering and method of using same
US10744601B2 (en) 2015-08-07 2020-08-18 Bellman-Melcor Development, Llc Bonded brazing ring system and method for adhering a brazing ring to a tube
JP6437419B2 (ja) * 2015-11-11 2018-12-12 日鐵住金溶接工業株式会社 炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
JP2017094360A (ja) 2015-11-25 2017-06-01 日鐵住金溶接工業株式会社 Ａｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ
CN109332069A (zh) * 2018-11-10 2019-02-15 江苏韦斯泰科技有限公司 一种钎剂静电喷涂系统
CN113242778A (zh) 2018-12-20 2021-08-10 索尔维公司 钎焊焊剂、钎焊焊剂组合物及制造方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH642910A5 (fr) * 1980-12-18 1984-05-15 Castolin Sa Procede d'assemblage d'un fond composite d'ustensile culinaire en acier inoxydable.
JPS61162295A (ja) * 1985-01-11 1986-07-22 Toyota Central Res & Dev Lab Inc ろう付け用フラツクス
JPS61232092A (ja) * 1985-04-09 1986-10-16 Toyota Central Res & Dev Lab Inc ろう付け用フラツクス
CS259255B1 (en) * 1986-05-26 1988-10-14 Pavel Guldan Non-corrosive flux for aluminium fusion welding
US4989775A (en) * 1987-12-15 1991-02-05 Showa Aluminum Kabushiki Kaisha Method for brazing aluminum components
HU217858B (hu) * 1995-01-24 2000-04-28 Solvay Fluor Und Derivate Gmbh. Eljárás forrasztópor és folyósítóanyag forrasztáshoz, valamint eljárás a forrasztópor előállítására
DE19537216A1 (de) * 1995-10-06 1997-04-10 Solvay Fluor & Derivate Flußmittelbeschichtete Metallbauteile
DE19636897A1 (de) * 1996-09-11 1998-03-12 Solvay Fluor & Derivate Lotfreies Aluminiumlöten
US6203628B1 (en) * 1998-08-20 2001-03-20 Toyo Aluminium Kabushiki Kaisha Flux compositions for brazing aluminum, their films and brazing method
DE19845758A1 (de) * 1998-10-05 2000-04-13 Riedel De Haen Gmbh Verfahren zur Herstellung komplexer Fluoroaluminate
DE19859735B4 (de) * 1998-12-23 2006-04-27 Erbslöh Ag Verfahren zur partiellen oder vollständigen Beschichtung der Oberflächen von Bauteilen aus Aluminium und seinen Legierungen mit Lot, Fluß- und Bindemittel zur Hartverlötung
HU227265B1 (en) * 1999-04-22 2010-12-28 Corus Aluminium Walzprod Gmbh Composite sheet material for brazing

Also Published As

Publication number Publication date
DK1230065T3 (da) 2004-01-12
US7401724B2 (en) 2008-07-22
WO2001030531A1 (de) 2001-05-03
CA2389088C (en) 2010-01-12
CA2389088A1 (en) 2001-05-03
US20030071110A1 (en) 2003-04-17
HK1046253A1 (en) 2003-01-03
CN1177671C (zh) 2004-12-01
US6733598B2 (en) 2004-05-11
AU1141001A (en) 2001-05-08
CZ2002681A3 (cs) 2002-08-14
ES2200958T3 (es) 2004-03-16
MXPA01012238A (es) 2002-07-02
CZ301554B6 (cs) 2010-04-14
PT1230065E (pt) 2004-02-27
JP4493894B2 (ja) 2010-06-30
EP1230065B1 (de) 2003-09-10
AU774909B2 (en) 2004-07-15
RO121807B1 (ro) 2008-05-30
HK1046253B (zh) 2005-06-03
US20040164130A1 (en) 2004-08-26
ATE249309T1 (de) 2003-09-15
SI20860A (sl) 2002-10-31
CN1355736A (zh) 2002-06-26
PL195724B1 (pl) 2007-10-31
BR0014988A (pt) 2002-06-18
JP2003512179A (ja) 2003-04-02
PL354781A1 (en) 2004-02-23
EP1230065A1 (de) 2002-08-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2250813C2 (ru) Флюс для нанесения в сухом состоянии
US5194297A (en) System and method for accurately depositing particles on a surface
Mountain et al. Triboelectric charging of polymer powders in fluidization and transport processes
RU2217266C2 (ru) Способ изготовления объёмных изделий из биметаллических порошковых композиций
US6129946A (en) Powder coating apparatus and method for supplying and mixing powder in a coating apparatus
JP5241463B2 (ja) 乾式適用のためのフラックス
JP2019052013A (ja) 粉粒体散布装置及び粉粒体含有物品の製造方法
KR20040010335A (ko) 납땜면에 플럭스를 직접 인가하기 위한 방법
De Silva et al. A fluidized-bed powder sampler for inductively coupled plasma emission: hardware design, performance evaluation with geological reference materials
US4450983A (en) Powder dispensing assembly
JPH05332914A (ja) 粉末試験装置
Cline et al. Sample characteristics affecting quantitative analysis by X-ray powder diffraction
JP2019073373A (ja) 粉粒体散布装置
Thamae et al. Parameters Affecting the Mixing of Powders and the Results of Mixing SiC and Ti6Al4V (ELI) Powders
JP2021001786A (ja) 濡れ性評価方法及び濡れ性評価システム
KR100209453B1 (ko) 입자를 표면상에 정밀하게 증착시키는 시스템 및 방법
Casassa et al. Program of basic research on the utilization of coal-water mixture fuels. Quarterly report for the period ending September 30, 1981
Lucas et al. Laser scattering for particulate fume measurement
JPH10123058A (ja) 粉粒体の粒度測定装置並びにこれを用いた流動層処理装置
Ridgway et al. The mixing of powders flowing down an inclined plane
Schuchmann et al. 2 Potantial errors in the in-line particle-measuring technique in multi-phase flows and their corrections 2.1 Measuring arrangement
JPH07195177A (ja) 粉体プラズマアーク溶接用粉末
JP2001234112A (ja) 流動浸漬塗装用粉体塗料

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20141020