RU2129985C1 - Способ получения осажденной двуокиси кремния и осажденная двуокись кремния, полученная этим способом - Google Patents
Способ получения осажденной двуокиси кремния и осажденная двуокись кремния, полученная этим способом Download PDFInfo
- Publication number
- RU2129985C1 RU2129985C1 RU96124785A RU96124785A RU2129985C1 RU 2129985 C1 RU2129985 C1 RU 2129985C1 RU 96124785 A RU96124785 A RU 96124785A RU 96124785 A RU96124785 A RU 96124785A RU 2129985 C1 RU2129985 C1 RU 2129985C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- silicon dioxide
- reaction medium
- aluminum
- carried out
- suspension
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
- C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
- C09C1/28—Compounds of silicon
- C09C1/30—Silicic acid
- C09C1/3009—Physical treatment, e.g. grinding; treatment with ultrasonic vibrations
- C09C1/3036—Agglomeration, granulation, pelleting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B33/00—Silicon; Compounds thereof
- C01B33/113—Silicon oxides; Hydrates thereof
- C01B33/12—Silica; Hydrates thereof, e.g. lepidoic silicic acid
- C01B33/18—Preparation of finely divided silica neither in sol nor in gel form; After-treatment thereof
- C01B33/187—Preparation of finely divided silica neither in sol nor in gel form; After-treatment thereof by acidic treatment of silicates
- C01B33/193—Preparation of finely divided silica neither in sol nor in gel form; After-treatment thereof by acidic treatment of silicates of aqueous solutions of silicates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
- C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
- C08K3/34—Silicon-containing compounds
- C08K3/36—Silica
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
- C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
- C09C1/28—Compounds of silicon
- C09C1/30—Silicic acid
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2002/00—Crystal-structural characteristics
- C01P2002/50—Solid solutions
- C01P2002/52—Solid solutions containing elements as dopants
- C01P2002/54—Solid solutions containing elements as dopants one element only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/10—Particle morphology extending in one dimension, e.g. needle-like
- C01P2004/12—Particle morphology extending in one dimension, e.g. needle-like with a cylindrical shape
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/20—Particle morphology extending in two dimensions, e.g. plate-like
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/30—Particle morphology extending in three dimensions
- C01P2004/32—Spheres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/30—Particle morphology extending in three dimensions
- C01P2004/39—Particle morphology extending in three dimensions parallelepiped-like
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/50—Agglomerated particles
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2004/00—Particle morphology
- C01P2004/60—Particles characterised by their size
- C01P2004/61—Micrometer sized, i.e. from 1-100 micrometer
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/11—Powder tap density
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/12—Surface area
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/14—Pore volume
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/16—Pore diameter
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/16—Pore diameter
- C01P2006/17—Pore diameter distribution
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/19—Oil-absorption capacity, e.g. DBP values
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/80—Compositional purity
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/90—Other properties not specified above
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Silicon Compounds (AREA)
- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
Abstract
Изобретение относится к способу получения осажденной двуокиси кремния, а также к самой осажденной двуокиси кремния, которая может быть использована в качестве усилителя в эластомерах. Сущность изобретения заключается во взаимодействии силиката с подкисляющим веществом с последующим разделением и высушиванием полученной суспензии, при этом сначала образуют исходную ванну, содержащую силикат и электролит, и перед разделением в реакционную среду вводят соединение алюминия; разделение суспензии ведут путем фильтрации и расслаивания, а расслаивание - в присутствии другого соединения алюминия. Осажденная двуокись кремния имеет удельную поверхность СТАВ 140 - 200 м2/г, удельную поверхность БЕТ 140 - 200 м2/г, способность к поглощению масла ДОР меньше 300 мл/100 г, средний диаметр частиц после ультразвуковой дезагломерации меньше 3 мкм, коэффициент ультразвуковой дезагломерации выше 10 мл и содержание алюминия по крайней мере 0,35 вес. %. Двуокись кремния по изобретению улучшает реологические и механические свойства эластомеров. 2 с. и 30 з.п. ф-лы, 4 табл.
Description
Настоящее изобретение касается нового способа получения осажденной двуокиси кремния и самой двуокиси кремния, которая может быть представлена в форме порошка, сферических шариков или гранул, используемых в качестве упрочняющего наполнителя, в эластомерах.
Известно, что осажденная двуокись кремния давно используется в качестве белого наполнителя, усиливающего эластомеры.
Однако необходимо, чтобы он, как и всякий усиливающий наполнитель, был прост в применении, с одной стороны, и легко вводился в смеси, с другой стороны.
Общеизвестно, что для получения оптимальных усиливающих свойств, обеспечиваемых наполнителем, необходимо, чтобы последний находился в эластомерной матрице в такой готовой для употребления форме, чтобы он был одновременно наиболее мелко измельчен и наиболее гомогенно расплавлен. Однако такие условия могут быть достигнуты только в случае, если, с одной стороны, наполнитель имеет высокую способность к внедрению в матрицу при смешивании с эластомером (совместимость наполнителя) и к размельчению или дезагломерации до очень мелкого порошка (дегазация наполнителя) и, с другой стороны, если порошок, полученный в результате такой дезагрегации, может сам легко и однородно распределяться в эластомере (диспергирование порошка).
Кроме того, из-за взаимного сродства, частицы двуокиси кремния имеют неприятную тенденцию к агломерации в матрице эластомера. Негативным последствием таких взаимодействий "двуокись кремния/двуокись кремния" являются довольно низкие усиливающие свойства по сравнению с теоретически возможными свойствами, т. е. в условиях, если бы осуществлялись в процессе смешивания все возможные взаимодействия типа "двуокись кремния/эластомер" (как известно, теоретическое число взаимодействий такого типа прямо пропорционально внешней поверхности используемой двуокиси кремния).
Кроме того, взаимодействия типа "двуокись кремния/двуокись кремния" имеют тенденцию, в необработанном состоянии, к повышению жесткости и вязкости смесей, что усложняет их использование.
Задача изобретения заключается в том, чтобы разработать наполнители, которые, при наличии относительно больших размеров, имели бы высокую способность к диспергированию в эластомерах, и устраняли бы вышеизложенные недостатки.
С той целью согласно изобретению предложен новый способ получения осажденной двуокиси кремния, имеющей, преимущественно, очень высокую способность к диспергированию (и к дезагломерации) и очень хорошие усиливающие свойства и которая, при использовании, в частности, в качестве усилителя в эластомерах, придает последним великолепные реологические свойства при обеспечении хороших механических свойств эластомеров.
Изобретение касается также осажденных двуокисей кремния, которые, предпочтительно, имеют форму порошка, сферических шариков или гранул, и которые при относительно крупных размерах имеют великолепную способность к диспергированию (и к дезагломерации) и удовлетворительные усиливающие свойства.
В приведенном ниже описании удельная поверхность БЕТ определяется по методу BRUNAUER-EMMRT-TELLER, описанному в "The jornal of the American Chemical Society", т.60, с.309, февраль 1938, и соответствующему стандарту NFT 45007 (ноябрь 1987).
Удельная поверхность СТАВ является внешней поверхностью, определенной по стандарту NFT 45007 (ноябрь 1987) (5.12).
Маслопоглощение ДOP определяется по стандарту NFT 30-022 (март 1953) с использование диоктилфталата.
Насыпной вес (DRT) в уплотненном состоянии измеряется по стандарту NFT-030100.
Значение pH определяется по стандарту ISO 787/9 (pH 5%-ной водной суспензии).
Наконец, пористый объем измеряется ртутным аппаратом для измерения пористости, причем диаметр пор определяется формулой WASHBURN по краевому углу смачивания "тета", равному 130o, и поверхностному натяжению "гамма", равному 484 дин/см (аппарат для определения пористости MICROMERITICS 9300).
Способность двуокисей кремния согласно изобретению к диспергированию и дезагломерации может определяться с помощью специального теста на дезагломерацию.
Тест на дезагломерацию осуществляется в соответствии со следующим протоколом:
Сцепление агломерата оценивается путем гранулометрического измерения (лазерной дифракцией), осуществленного на суспензии двуокиси кремния, предварительно дезагломерированного ультразвуком; таким образом, измеряется способность двуокиси кремния к дезагломерации (отрыв частиц от 0,1 до нескольких десятков микрон). Ультразвуковая дезагломерация осуществляется с помощью аппарата VIBRACELL BIOBLOCK (600 Вт), оснащенного зондом диаметром 19 мм. Гранулометрические измерения осуществляются путем лазерной дифракции с помощью гранулометра SYMPATEC.
Сцепление агломерата оценивается путем гранулометрического измерения (лазерной дифракцией), осуществленного на суспензии двуокиси кремния, предварительно дезагломерированного ультразвуком; таким образом, измеряется способность двуокиси кремния к дезагломерации (отрыв частиц от 0,1 до нескольких десятков микрон). Ультразвуковая дезагломерация осуществляется с помощью аппарата VIBRACELL BIOBLOCK (600 Вт), оснащенного зондом диаметром 19 мм. Гранулометрические измерения осуществляются путем лазерной дифракции с помощью гранулометра SYMPATEC.
На аналитических весах (высотой 6 см и диаметром 4 см) взвешивают 2 г двуокиси кремния и добавляют фильтрованную воду до получения 50 г: таким образом, получают 4%-ную водную суспензию двуокиси кремния, гомогенизированную в течение 2 мин с помощью магнитной мешалки. Затем осуществляют ультразвуковое дезагломерирование следующим образом: при погруженном на глубину 4 см зонде регулируют мощность выхода таким образом, чтобы получить отклонение стрелки шкалы мощность на 20% (что соответствует энергии, рассеянной наконечником зонда, 120 Вт/см2). Дезагломерирование осуществляют в течение 420 с. Затем проводят гранулометрические измерения, предварительно введя в емкость гранулометра известный объем (выраженный в мл) гомогенизированной суспензии.
Получаемое значение среднего диаметра ⌀50 тем меньше, чем выше способность двуокиси кремния к дезагломерации. Определяют также следующее соотношение: (10 х объем введенной суспензии (в мл)) /оптическая плотность суспензии, определенная с помощью гранулометра (указанная оптическая плотность порядка 20). Это соотношения указывает на процентное содержание мелочи, т.е. частиц меньше 0,1 мкм, которые не определяются гранулометром. Это соотношение, так называемый "коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FD)", тем выше, чем выше способность двуокиси кремния к дезагломерации.
Более конкретно, предлагаемый способ получения осажденной двуокиси кремния включает реакцию взаимодействия силиката и подкисляющего агента с получением суспензии осажденной двуокиси кремния, затем разделение и высушивание полученной суспензии, при этом осаждение осуществляют следующим образом:
(I) образуют исходную ванну, содержащую силикат и электролит, причем концентрация силиката в расчете на (SiO2) в указанной исходной ванне ниже 100 г/л, а концентрация электролита в указанной ванне ниже 17 г/л,
(II) в указанную исходную ванну добавляют подкисляющий агент до получения значения pH реакционной среды до по меньшей мере приблизительно 7,
(III) в реакционную среду добавляют, одновременно, подкисляющий агент и силикат,
затем высушивают суспензию с содержанием сухого вещества не более 24 вес.%,
и отличается тем, что включает две следующие операции (а) или (б):
а) вводят в реакционную среду, после осуществления этапа (III) по крайней мере одно соединение A алюминия, затем вещество основного характера, и указанное разделение проводят путем операций, включающих фильтрование и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрования, при этом расслаивание осуществляют в присутствии по крайней мере одного соединения B алюминия,
(б) вводят в реакционную среду, после осуществления этапа (III), одновременно, силикат и по крайней мере одно соединение A алюминия, и разделение суспензии проводят путем операций, включающих фильтрование и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрования, при этом расслаивание осуществляют, предпочтительно, в присутствии по крайней мере одного соединения B алюминия.
(I) образуют исходную ванну, содержащую силикат и электролит, причем концентрация силиката в расчете на (SiO2) в указанной исходной ванне ниже 100 г/л, а концентрация электролита в указанной ванне ниже 17 г/л,
(II) в указанную исходную ванну добавляют подкисляющий агент до получения значения pH реакционной среды до по меньшей мере приблизительно 7,
(III) в реакционную среду добавляют, одновременно, подкисляющий агент и силикат,
затем высушивают суспензию с содержанием сухого вещества не более 24 вес.%,
и отличается тем, что включает две следующие операции (а) или (б):
а) вводят в реакционную среду, после осуществления этапа (III) по крайней мере одно соединение A алюминия, затем вещество основного характера, и указанное разделение проводят путем операций, включающих фильтрование и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрования, при этом расслаивание осуществляют в присутствии по крайней мере одного соединения B алюминия,
(б) вводят в реакционную среду, после осуществления этапа (III), одновременно, силикат и по крайней мере одно соединение A алюминия, и разделение суспензии проводят путем операций, включающих фильтрование и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрования, при этом расслаивание осуществляют, предпочтительно, в присутствии по крайней мере одного соединения B алюминия.
Оказалось, что введение алюминия, в конкретном случае в сочетании с малой концентрацией силиката (в расчете на SiO2), и электролита в исходной ванне и при соответствующем содержании вещества в высушиваемой суспензии, является важным условием для придания полученным продуктам хороших свойств, в частности способности к великолепной дисперсии и очень хороших усиливающих свойств.
Необходимо отметить, что настоящий способ является способом синтеза осажденной двуокиси кремния, т.е. в очень специфических условиях осуществляют реакцию подкисливающего агента с силикатом.
Выбор подкисливающего агента и силиката осуществляется общеизвестным способом.
Необходимо отметить, что как правило в качестве подкисляющего агента используют сильную кислоту, например хлористоводородную, азотную или серную кислоту, или органическую кислоту, например уксусную, муравьиную или угольную кислоту.
Подкисливающий агент может быть разбавленным или концентрированным; нормальность подкисливаемого агента составляет 0,4 - 36,0 н., например 0,6 - 1,5 н.
В частности, в случае, когда подкисливающим веществом является серная кислота, ее концентрация может составлять 40 - 180 г/л, например 60 - 130 г/л.
Кроме того, в качестве силиката можно использовать любые известные формы силикатов, такие как: метасиликаты, дисиликаты, предпочтительно силикат щелочного металла, в частности силикат натрия или калия.
Силикат может иметь концентрацию (в расчете на окись кремния) 40 - 330 г/л, например 60 - 300 г/л, в частности 60 - 250 г/л.
Как правило, в качестве подкисливающего агента используют серную кислоту, а в качестве силиката - силикат натрия.
В случае использования силиката натрия обычное весовое соотношение в нем SiO2/Na2O составляет 2 - 4, например 3,0 - 3,7.
Что касается, в частности, способа согласно изобретению, то осаждение осуществляется специфическим образом согласно следующим этапам:
Сначала готовят исходную ванну, содержащую силикат и электролит (этап (I)). Содержание силиката в исходной ванне, преимущественно, составляет только часть от общего количества силиката, введенного в реакцию.
Сначала готовят исходную ванну, содержащую силикат и электролит (этап (I)). Содержание силиката в исходной ванне, преимущественно, составляет только часть от общего количества силиката, введенного в реакцию.
Термин "электролит" в данном описании означает электролит в его обычном понимании, т. е. любое ионное и молекулярное вещество, которое, в виде раствора, разлагается или диссоциирует с образованием ионов или заряженных частиц. В качестве электролита можно назвать соль, выбранную из группы солей щелочных или щелочноземельных металлов, в частности соль исходного силикатного металла и подкисляющего вещества, например сульфат натрия, в случае взаимодействия силиката натрия с серной кислотой.
По одному из признаков способа согласно изобретению, концентрация электролита в исходной ванне составляет выше 0 г/л и ниже 17 г/л, предпочтительно, ниже 14 г/л.
По другому признаку способа согласно изобретению, концентрация силиката в исходной ванне составляет выше 0 г/л и ниже 100 г SiO2 на 1 л. Предпочтительно, эта концентрация ниже 90 г/л, в частности ниже 85 г/л. В некоторых случаях она может быть ниже 80 г/л.
Второй этап состоит в добавлении подкисливающего агента в исходную ванну описанного выше состава (этап (II)).
Это добавление подкисливающего агента, которое ведет к снижение pH реакционной среды, осуществляют до получения значения pH по крайней мере 7, как правило от 7 до 8.
После получения желаемого значения pH осуществляют одновременное добавление (этап (III)) подкисливающего агента и силиката.
Одновременное добавление осуществляют, предпочтительно, таким образом, чтобы значение pH было постоянным и равным (± около 0,1) pH, полученному на этапе (II).
Основным признаком способа согласно изобретению является то, что он включает одну из двух упомянутых выше стадий (а) и (б), а именно:
(а) добавление в реакционную среду, после этапа (III) по крайней мере одного соединения A алюминия, затем агента основного характера, причем разделение включает фильтрацию и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрования, при этом расслаивание осуществляют в присутствии по крайней мере одного соединения B и алюминия, или
(б) добавление в реакционную среду, после этапа (III), одновременно, силиката и по крайней мере одного соединения A алюминия, причем разделение включает фильтрацию и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрования, а расслаивание осуществляют, предпочтительно, в присутствии по крайней мере одного соединения B алюминия.
(а) добавление в реакционную среду, после этапа (III) по крайней мере одного соединения A алюминия, затем агента основного характера, причем разделение включает фильтрацию и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрования, при этом расслаивание осуществляют в присутствии по крайней мере одного соединения B и алюминия, или
(б) добавление в реакционную среду, после этапа (III), одновременно, силиката и по крайней мере одного соединения A алюминия, причем разделение включает фильтрацию и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрования, а расслаивание осуществляют, предпочтительно, в присутствии по крайней мере одного соединения B алюминия.
В первом варианте способа согласно изобретению (т.е., когда способ включает стадию (а)) предпочтительно осуществляют, после разделения в соответствии с вышеописанными этапами (I), (II) и (III), следующие последовательные этапы:
(IV) добавляют в реакционную среду (т.е. в суспензию или полученную реакционную пульпу) по крайней мере одно соединение A алюминия;
(V) добавляют в реакционную среду агент основного характера, предпочтительно до pH реакционной среды от 6,5 до 10, в частности 7,2 - 8,6.
(IV) добавляют в реакционную среду (т.е. в суспензию или полученную реакционную пульпу) по крайней мере одно соединение A алюминия;
(V) добавляют в реакционную среду агент основного характера, предпочтительно до pH реакционной среды от 6,5 до 10, в частности 7,2 - 8,6.
(V) добавляют в реакционную среду подкисляющий агент, предпочтительно до pH реакционной среды от 3 до 5, в частности от 3,4 до 4,5.
Также можно, что является предпочтительным, после этапа (III) одновременного добавления, осуществить созревание реакционной среды в течение например 1 - 60 мин, в частности от 3 до 30 мин.
В этом первом варианте желательно, между этапом (III) и этапом (IV) и, в частности, перед возможным этапом созревания, добавить в реакционную среду дополнительное количество подкисляющего агента. Добавление осуществляют, как правило, до получения pH реакционной среды от 3 до 6,5, в частности от 4 до 6.
Используемое добавляемое подкисляющее вещество, как правило, идентично подкисляющему веществу, используемому на этапах (II), (III), (VI) первого варианта способа согласно изобретению.
Созревание реакционной среды обычно осуществляют между этапом (V) и этапом (VI), например в течение 2 - 60 мин, в частности в течение 5 - 45 мин.
Также, созревание реакционной среды чаще всего осуществляют после этапа (VI), например в течение 2 - 60 мин, в частности в течение 5 - 30 мин.
Агент основного характера, используемый на этапе (IV), может являться раствором аммиака или, предпочтительно, раствором гидроокиси натрия (или едкий натр).
Во втором варианте способа согласно изобретению (т.е. когда способ включает операцию (б), после описанных выше этапов (I), (II), (III) осуществляют этап (IV), который состоит в добавлении в реакционную среду, одновременно, силиката и, по крайней мере, одного соединения A алюминия.
Предпочтительно, можно осуществить, после этапа (IV) одновременного добавления, созревание реакционной среды, например, в течение 2 - 60 минут, в частности, от 5 до 30 минут.
По второму варианту желательно, после этапа (IV), и в частности, после возможного созревания, добавить в реакционную среду дополнительное количество подкисляющего вещества. Добавление, как правило, осуществляют до получения pH реакционной среды от 3 до 6,5, в частности от 4 до 6.
Используемое для добавления подкисляющее вещество, как правило, идентично подкисляющему веществу, используемому на этапах (II) и (III) второго варианта способа получения изобретения.
Созревание реакционной среды обычно осуществляют после добавления подкисляющего вещества, например в течение 1 - 60 мин, в частности в течение 3 - 30 мин.
Соединением A алюминия, используемым в способе получения по изобретению, является, как правило, органическая или неорганическая соль алюминия.
В качестве примера органической соли можно, в частности, привести соли карбоновых или поликарбоновых кислот, такие как соли уксусной, лимонной, винной или щавелевой кислот.
В качестве примера неорганической соли можно привести, в частности, галогениды и оксигалогениды (такие, как хлориды, оксихлориды), нитраты, фосфаты, сульфаты и оксисульфаты.
На практике, соединение A алюминия может использоваться в виде раствора, как правило, водного.
Предпочтительно, в качестве соединения A алюминия используют сульфат алюминия.
Температура реакционной среды, как правило, составляет 70 - 98oC.
По одному варианту осуществления изобретения, реакция проводится при постоянной температуре 75 - 96oC.
По другому варианту (предпочтительному) осуществления изобретения, температура в конце реакции выше, чем в начале реакции: таким образом, в начале реакции температуру поддерживают предпочтительно от 70 до 96oC, затем в течение нескольких минут повышают предпочтительно до 80 - 98oC. и это значение поддерживают до конца реакции; Этапы (а) и (б) также обычно осуществляются при этом постоянном значении температуры.
В результате этих этапов получают пульпу двуокиси кремния, которую затем разделяют (разделение "жидкость-твердое тело").
По первому варианту способа получения по изобретению (т.е. включающему этап (а)), это разделение включает фильтрацию (с последующим промыванием, если это необходимо) и расслоение, причем расслоение осуществляют в присутствии, по крайней мере, одного соединения B алюминия и, предпочтительно, в присутствии подкисляющего вещества, такого как описано выше (в последнем случае соединение B алюминия и подкисляющее вещество вводят, предпочтительно, одновременно).
Операция расслоения, которую можно осуществить, например, пропусканием фильтровального осадка через коллоидную или шаровую дробилку, позволяет, в частности, понизить вязкость суспензии, которую затем высушивают.
Во втором варианте способа получения по изобретению (т.е. включающем этап (б)) разделение включает, как правило, фильтрацию (с последующим промыванием, при необходимости) и расслоение, причем расслоение осуществляют в присутствии, по крайней мере, одного соединения B алюминия и, как правило, в присутствии подкисляющего вещества, такого как описано выше (в последнем случае соединение B алюминия и подкисляющее вещество вводят, предпочтительно, одновременно).
Соединение B алюминия, как правило, отличается от вышеописанного соединения A алюминия и является, главным образом, алюминатом щелочного металла, калия или, что предпочтительно, натрия.
Предпочтительно, содержание соединений алюминия A и B, используемых в способе согласно изобретению, такое, чтобы в полученной осажденной двуокиси кремния содержалось по крайней мере 0,35 вес.%, особенно по крайней мере 0,45 вес. %, например от 0,50 до 1,50 вес.%, и даже от 0,75 до 1,40 вес.%, алюминия.
Осуществляемая в рамках способа согласно изобретению сепарация включает, как правило, фильтрацию, проводимую по любой подходящей методика, например с помощью ленточного фильтра, вращающегося вакуумного фильтра или, предпочтительно, фильтра-пресса.
Полученная таким образом суспензия осажденной двуокиси кремния (осадок после фильтрования) затем высушивается.
По одному из признаков способа по изобретению полученная суспензия должна содержать, непосредственно перед высушиванием, не более 24 вес.% сухого вещества, предпочтительно не более 22 вес.%.
Высушивание может осуществляться любым известным методом, предпочтительно его осуществляют путем распыления.
Для этого можно использовать любой подходящий тип распылителя, в частности центрифужный, сопловый, жидкостной напорный или двухжидкостной.
По одному из способов осуществления изобретения суспензия для дальнейшего высушивания содержит более 15 вес.% сухого вещества, предпочтительно выше 17 вес.% и, например, выше 20 вес.%. Последующее высушивание осуществляется, предпочтительно, с помощью соплового распылителя.
Осажденная двуокись кремния, получаемая по этому способу осуществления изобретения с использованием, предпочтительно, фильтр-пресса, имеет форму практически сферических шариков со средними размерами, предпочтительно по крайней мере 80 мкм.
Необходимо отметить, что после фильтрации, на следующем этапе осуществления способа, можно также добавить в фильтровальный осадок сухое вещество, например порошок двуокиси кремния.
После высушивания можно осуществить этап измельчения полученного продукта, в частности, продукта, полученного в результате высушивания суспензии с содержанием сухого вещества выше 15 вес.%. Получаемая осажденная двуокись кремния имеет, как правило, форму порошка со средним размером частиц, предпочтительно, по крайней мере, 15 мкм, в частности, от 15 до 60 мкм и, например, от 20 до 45 мкм.
Размельченный продукт с желаемыми гранулометрическими хараткеристиками может быть отделен от продукта, не соответствующего заданным размерам, например, с помощью вибросита с соответствующими размерами ячеек, а отфильтрованные таким образом несоответствующие частицы возвращаются на стадию размельчения.
По другому способу реализации изобретения, суспензия, предназначенная для высушивания, содержит не более 15 вес.% сухого вещества. Высушивание в этом случае осуществляют, как правило, с помощью центрифужного распылителя. Получаемая таким образом осажденная двуокись кремния по этому способу осуществления изобретения с использованием, предпочтительно, ротационного вакуумного фильтра, имеет, как правило, форму порошка со средним размером частиц по крайней мере 15 мкм, в частности от 30 до 150 мкм, например от 45 до 120 мкм.
Наконец, высушенный (в частности, полученный из суспензии с содержанием сухого вещества не более 15 вес.%) или размельченный продукт может пройти этап агломерации, в соответствии с другим способом реализации изобретения.
Под агломерацией понимают любой способ, позволяющий соединить тонкоразмельченные частицы для получения частиц большего размера с более высокой механической прочностью.
Этими способами, в частности, являются: прямое прессование, гранулирование мокрым путем (т.е. с использованием такого связующего вещества, как вода, суспензия двуокиси кремния и др.) экструзия и, предпочтительно, сухое уплотнение.
При использовании последней технологии, предпочтительно, перед этапом уплотнения осуществить дезаэрацию (называемую также "предварительное уплотнение" или "дегазирование") порошкообразных продуктов для удаления из них воздуха и обеспечения, таким образом, более равномерного уплотнения.
Осажденная двуокись кремния, получаемая по этому способу реализации изобретения, имеет предпочтительно форму гранул размером предпочтительно по крайней мере 1 мм, в частности от 1 до 10 мм.
После осуществления этапа агломерации, продукты, при желании калибруются до желаемых размеров, например просеиванием, затем их доводят до формы, пригодной для дальнейшего использования.
Одним из преимуществ порошка, а также шариков из осажденной двуокиси кремния, полученной по способу изобретения, является возможность получения простым, эффективным и экономичным способом описанных выше гранул, в частности, в результате классических операций формования, например, гранулированием или уплотнением без каких-либо разрушений, которые могут снижать и даже нивелировать присущие им хорошие свойства, как это имеет место в известном уровне техники, в котором используются классические порошки.
Другим предметом изобретения являются новые виды осажденной двуокиси кремния, имеющие высокую способность к диспергированию (и к дезагломерации) и очень хорошие усиливающие свойства, особенно, те, которые при использовании их в качестве усиливающего наполнителя в эластомерах придают последним великолепные реологические свойства с одновременно хорошими механическими свойствами.
Таким образом, предлагается новый вид осажденной двуокиси кремния, отличающейся тем, что она имеет удельную поверхность СТАВ 140 - 200 м2/г, предпочтительно 145 - 180 м2/г, удельную поверхность БЕТ 140 - 200 м2/г, предпочтительно 150 - 190 м2/г, способность к поглощению масла ДОР меньше 300 мл/100 г, предпочтительно 200 - 295 мл/100 г, средний диаметр частиц (⌀50) после ультразвуковой дезагломерации меньше 3 мкм, предпочтительно меньше 2,8 мкм, например меньше 2,5 мкм, коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FD) выше 10 мл, предпочтительно выше 11 мл, содержание алюминия по крайней мере 0,35 вес.%, предпочтительно по крайней мере 0,45 вес.%.
Коэффициент дезагломерации двуокиси кремния по изобретению составляет по крайней мере 15 мл; он может быть, например, по крайней мере 21 мл.
Двуокись кремния по изобретению содержит, предпочтительно, от 0,50 до 1,50 вес. % алюминия; это содержание может быть, например, от 0,75 до 1,40 вес.%.
По особому способу реализации изобретения одной из характеристик двуокиси кремния является такое распределение пористого объема, которое охватывает поры с диаметром, меньше или равным 400 Этот объем соответствует полезному пористому объему наполнителей, используемых для усиления эластомеров. Анализ программ показывает, что двуокись кремния в соответствии с конкретным способом осуществления изобретения имеет такое распределение пор, что пористый объем с диаметром пор от 175 до 275 составляет 50%, например, по крайней мере, 60% пористого объема с диаметром пор, меньше или равным 400
По предпочтительному варианту изобретения соотношение удельной поверхности БЕТ и удельной поверхности СТАВ двуокиси кремния составляет от 1,0 до 1,2, т.е. она имеет малую микропористость.
По предпочтительному варианту изобретения соотношение удельной поверхности БЕТ и удельной поверхности СТАВ двуокиси кремния составляет от 1,0 до 1,2, т.е. она имеет малую микропористость.
Значение pH двуокиси кремния по изобретению составляет, как правило, от 6,5 до 7,5, например от 6,7 до 7,3.
Двуокиси кремния по изобретению могут иметь форму порошка, сферических шариков или, при необходимости, гранул и характеризуются, в частности, тем, что при относительно больших размерах частиц, они имеют великолепную способность к дисперсии и дезагломерации, а также очень удовлетворительные усиливающие свойства. Они обладают также более высокой способностью к дисперсии и дезагломерации при удельной поверхности и размерах частиц, идентичным или близким к двуокиси кремния известного уровня техники.
Порошки двуокиси кремния по изобретению имеют, предпочтительно, средний размер частиц по крайней мере 15 мкм; например от 15 до 60 мкм (в частности, от 20 до 45 мкм) или от 30 до 150 мкм (в частности, от 45 до 120 мкм).
Они обладают, предпочтительно, способностью к поглощению масла ДОР от 240 до 290 мл/100 г.
Насыпной вес (DRT) вышеуказанных порошков по крайней мере 0,17 м, например от 0,2 до 0,3.
Вышеуказанные порошки имеют, как правило, общий пористый объем по крайней мере 2,5 см3/г, в частности от 3 до 5 см3/г.
Они позволяют, в частности, добиться очень хорошего компромисса между использованием и механическими свойствами в вулканизованном состоянии.
Они являются также предпочтительными предшественниками для получения гранул, описанных ниже.
Средние размеры сферических шариков, в соответствии с изобретением, составляют по крайней мере 80 мкм.
В соответствии с некоторыми вариантами изобретения шарики имеют средний размер по крайней мере 100 мкм, например по крайней мере 150 мкм; как правило, он составляет не более 300 мкм и, предпочтительно, от 100 до 270 мкм. Средний размер определяют по стандарту NF x 11507 (декабрь 1970) путем сухого грохочения, и определением диаметра, соответствующего 50% надрешетного продукта.
Маслопоглощение ДОР этим порошком составляет от 240 до 290 мл/100 г.
Насыпной вес (DRT) вышеуказанных шариков составляет, как правило, по крайней мере, 0,17 и, например, от 0,2 до 0,34.
Шарики имеют, как правило, общий пористый объем, по крайней мере, 2,5 см3/г и, особенно, от 3 до 5 см3/г.
Как указано выше, двуокись кремния в форме сферических шариков, преимущественно, цельных, однородных, малопылящих и с хорошей текучестью, имеют великолепную способность к дезагломерации и диспергированию. Кроме того, они имеют хорошие усиливающие свойства. Такая двуокись кремния является предпочтительным предшественником при получении порошков и гранул согласно изобретению.
Двуокись кремния в форме сферических шариков является предпочтительным вариантом осуществления изобретения.
Размеры гранул согласно изобретению, составляют, по крайней мере, 1 мм, в частности, от 1 до 10 мм, по самой длинной оси (длине).
Эти гранулы имеют предпочтительный показатель маслопоглощения ДОР от 200 до 260 мл/100 г.
Они могут иметь самую различную форму. Например, сферическую, цилиндрическую, параллелепипепдную форму, форму пастилок, пластинок, экструдатов с круглым или многодольным сечением.
Насыпной вес (DRT) указанных гранул, по крайней мере, 0,27 и может доходить до 0,37.
Они имеют, как правило, общий пористый объем, по крайней мере, 1 см3/г и, особенно, от 1,5 до 2 см3/г.
Двуокись кремния по изобретению, в частности, в форме порошка, сферических шариков или гранул, получают, предпочтительно, по одному из соответствующих вариантов способа по изобретению, описанных выше.
Двуокись кремния согласно изобретению или полученная по способу изобретения используется с успехом для усиления эластомеров, природных или синтетических. Они придают эластомерам великолепные реологические свойства, одновременно, придавая им хорошие механические свойства и, главным образом, хорошую прочность к истиранию. Кроме того, нагревание этих эластомеров незначительно.
Следующие неограничивающие примеры иллюстрируют настоящее изобретение.
Пример 1 (сравнительный). В реактор из нержавеющей стали, оснащенный шнековой системой перемешивания и нагревателем с двойным кожухом, вводят 350 л воды, 7,5 кг Na2SO4, 580 л водного силиката натрия, имеющего весовое соотношение SiO2/Na2O 3,45 и плотность 1,133 при 20oC.
Концентрация силиката, выраженная в SiO2, в исходной ванне составляет 84 г/л. Смесь доводят до температуры 82oC при постоянном перемешивании. Затем вводят 395 л разбавленной серной кислоты с плотностью 1,050 при температуре 20oC до получения pH 7,5 (измеряемой при этой температуре) реакционной среды. Температура реакции составляет 82oC в течение первых 25 минут; затем ее повышают с 82 до 94oC в течение, приблизительно, 15 мин, затем поддерживают при 94oC до конца реакции.
Затем вводят одновременно в реакционную среду 75 л вышеописанного водного силиката натрия и 121 л вышеописанной серной кислоты, при этом одновременное введение двух компонентов осуществляют таким образом, чтобы значение pH реакционной среды во время введения было постоянно равным 7,5 ± 1. После введения всего силиката, продолжают введение разбавленной кислоты в течение 8 минут до получения pH 5,2 реакционной среды. После введения кислоты, перемешивают полученную реакционную пульпу в течение 5 мин.
Общая длительность реакции составляет 117 мин.
Таким образом, получают пульпу или суспензию осажденной двуокиси кремния (так называемую реакционную суспензию S), которую затем отфильтровывают и промывают с помощью фильтр-пресса.
Полученный осадок обрабатывают затем механически и химически (одновременное добавление серной кислоты и такого количества алюмината натрия, которое соответствует соотношению Al/SiO2 0,28%). После этой операции расслаивания, полученная пульпа, с pH 6,5 и потерей при прокаливании 79,0% (содержание сухого вещества 21,0 вес.%) тонко измельчается с помощью соплового атомизатора.
Двуокись кремния A1, полученная в форме сферических шариков, имеет следующие характеристики: удельная поверхность СТАВ 155 м2/г; удельная поверхность БЕТ 170 м2/г; маслопоглощение ДОР 270 мл/100 г; весовое содержание алюминия 0,25%; пористый объем V1 с диаметром пор d ≤ 400 0,99 см3/г; пористый объем V2 с диаметром пор 175 ≤ d ≤ 275 0,61 см3/г; отношение V2/V1 62%; pH 7,2; средний размер частиц 250 мкм.
Двуокись кремния A1 подвергают тестированию на дезагломерацию, как указано выше в описании.
После ультразвуковой дезагломерации она имеет средний диаметр частиц (⌀50) 4 мкм и коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FD) 8 мл.
Пример 2 (сравнительный). В реактор из нержавеющей стали, оснащенный шнековой системой перемешивания и нагревателем с двойным кожухом, вводят 1600 л реакционной суспензии S, полученной по примеру 1.
Затем вводят в течение 6 мин и со скоростью 4,8 л/мин раствор сульфата алюминия плотностью 1,2 при 20oC. По завершении вводят в реакционную среду со скоростью 3,8 л/мин 18%-ный едкий натр до получения pH 8 реакционной среды.
Затем прекращают добавление едкого натра и проводят созревание реакционной среды в течение 20 мин при 94oC.
Затем вводят со скоростью 4 л/мин серную кислоту, такую, как описано в примере 1, до получения pH 4,5 реакционной среды.
Затем добавление кислоты прекращают и реакционную среду подвергают созреванию в течение 10 мин при 94oC.
Длительность реакции (начиная с введения сульфата алюминия) составляет 48 мин.
Таким образом, получают пульпу осажденной двуокиси кремния, которую затем отфильтровывают и промывают с помощью фильтр-пресса.
Полученный осадок затем подвергают только механическому воздействию. После операции расслаивания, полученная пульпа, с pH 6,6 и потерей при прокаливании 80,0% (т.е. содержание сухого вещества 20,0 вес.%), тонко измельчается с помощью соплового атомизатора.
Полученная двуокись кремния A2 в форме сферических шариков имеет следующие характеристики: удельная поверхность СТАВ 151 м2/г; удельная поверхность БЕТ 161 м2/г; маслопоглощение ДОР 254 мл/100 г; весовое содержание алюминия 1,04%; пористый объем V1 с диаметром пор d ≤ 400 1,01 см3/г; пористый объем V2 с диаметром пор 175 ≤ d ≤ 275 0,58 см3/г; отношение V2/V1 57%; pH 6,7; средний размер частиц 270 мкм.
Двуокись кремния A2 подвергают тестированию на дезагломерацию, как указано выше в описании.
После ультразвуковой дезагломерации, она имеет средний диаметр частиц (⌀50) 5,3 мкм и коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FD) 5,3 мл.
Пример 3. В реактор из нержавеющей стали, оснащенный шнековой системой перемешивания и нагревателем с двойным кожухом, вводят 1800 л реакционной суспензии S, полученной по примеру 1.
Затем вводят в течение 3 мин 20 с и со скоростью 4,8 л/мин раствор сульфата алюминия плотностью 1,2 при 20oC. По завершении вводят в реакционную среду со скоростью 3,8 л/мин 18%-ный едкий натр до получения pH 7,7 реакционной среды.
Затем прекращают добавление едкого натра и проводят созревание реакционной среды в течение 10 мин при 94oC.
Затем вводят со скоростью 4,7 л/мин серную кислоту, такую, как описано в примере 1, до получения pH 4,1 реакционной среды.
Затем добавление кислоты прекращают и реакционную среду подвергают созреванию в течение 5 мин при 94oC.
Длительность реакции (начиная с введения сульфата алюминия) составляет 34 мин.
Таким образом, получают пульпу осажденной двуокиси кремния, которую затем отфильтровывают и промывают с помощью фильтр-пресса.
Полученный осадок затем подвергают механическому и химическому (одновременное добавление серной кислоты и количества алюмината натрия, соответствующего весовому соотношению Al/SiO2 0,30%) воздействию. После операции расслаивания, полученная пульпа, с pH 6,6 и потерей при прокаливании 78% (т. е. содержание сухого вещества 22 вес.%), тонко измельчается с помощью соплового атомизатора.
Полученная двуокись кремния P1 в форме сферических шариков (в соответствии с изобретением) имеет следующие характеристики: удельная поверхность СТАВ 161 м2/г; удельная поверхность БЕТ 178 м2/г; маслопоглощение ДОР 266 мл/100 г; весовое содержание алюминия 0,75%; пористый объем V1 с диаметром пор d ≤ 400 1,08 см3/г; пористый объем V2 с диаметром пор 175 ≤ d ≤ 275 0,66 см3/г; отношение V2/V1 61%; pH 7,2; средний размер частиц 260 мкм.
Двуокись кремния P1 подвергают тестированию на дезагломерацию, как указано выше в описании.
После ультразвуковой дезагломерации, она имеет средний диаметр частиц (⌀50) 2,5 мкм и коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FD) 21 мл.
Пример 4. В реактор из нержавеющей стали, оснащенный шнековой системой перемешивания и нагревателем с двойным кожухом, вводят 1670 л реакционной суспензии S, полученной по примеру 1.
Затем вводят в течение 5 мин и со скоростью 4,8 л/мин раствор сульфата алюминия плотностью 1,2 при 20oC. По завершении вводят в реакционную среду со скоростью 3,8 л/мин, 18%-ный едкий натр до получения pH 7,8 реакционной среды.
Затем прекращают добавление едкого натра и проводят созревание реакционной среды в течение 10 мин при 94oC.
Затем вводят со скоростью 4,7 л/мин серную кислоту, такую, как описано в примере 1, до получения pH 4 реакционной среды.
Затем добавление кислоты прекращают и реакционную среду подвергают созреванию в течение 5 мин при 94oC.
Длительность реакции (начиная с введения сульфата алюминия) составляет 40 мин.
Таким образом, получают пульпу осажденной двуокиси кремния, которую затем отфильтровывают и промывают с помощью фильтр-пресса.
Полученный осадок затем расслаивают механически и химически (одновременное добавление серной кислоты и количества алюмината натрия, соответствующего весовому соотношению Al/SiO2 0,25%). После операции расслаивания, полученная пульпа, с pH 6,6 и потерей при прокаливании 78,0% (т.е. содержание сухого вещества 21,0 вес.%), тонко измельчается с помощью соплового атомизатора.
Полученная двуокись кремния P2 в форме сферических шариков (в сочетании с изобретением) имеет следующие характеристики: удельная поверхность СТАВ 156 м2/г; удельная поверхность БЕТ 160 м2/г; маслопоглощение ДОР 274 мл/100 г; весовое содержание алюминия 1,06%; пористый объем V1 с диаметром пор d ≤ 400 1,04 см3/г; пористый объем V2 с диаметром пор 175 ≤ d ≤ 275 0,69 см3/г; отношение V2/V1 66%; pH 7; средний размер частиц 250 мкм.
Двуокись кремния P2 подвергают тестированию на дезагломерацию, как указано выше в описании.
После ультразвуковой дезагломерации, она имеет средний диаметр частиц (⌀50) 2,4 мкм и коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FD) 17 мл.
Пример 5. В реактор из нержавеющей стали, оснащенной шнековой системой перемешивания и нагревателем с двойным кожухом, вводят 350 воды; 7,5 кг Na2SO4; 580 л водного силиката натрия, имеющего весовое отношение SiO2/Na2O 3,45 и плотность 1,133 при 20oC.
Концентрация силиката, выраженная в SiO2, в исходной ванне составляет 84 г/л. Смесь доводят до 82oC при постоянном перемешивании. Затем вводят 390 л разбавленной серной кислоты с плотностью 1,050 при 20oC до получения pH 7,5 (измеряемой при этой температуре) реакционной среды. Температура реакции составляет 82oC в течение первых 25 мин; затем ее повышают с 82 до 94oC в течение приблизительно 15 мин, затем поддерживают при 94oC до конца реакции.
Затем вводят одновременно в реакционную среду 55 л вышеописанного водного силиката натрия и 89 л вышеописанной серной кислоты, осуществляя это одновременное введение таким образом, чтобы pH реакционной среды во время введения было постоянно равно 7,5±0,1.
Затем прекращают добавление кислоты и вводят одновременно в реакционную среду в течение 24 мин, 86 литров вышеописанного водного силиката натрия и 33 литров раствора сульфата алюминия плотностью 1,2 при 20oC.
Затем прекращают добавление и проводят созревание реакционной среды в течение 10 мин при 94oC.
Затем вводят в реакционную среду в течение 7 мин вышеописанную серную кислоту до получения pH 5 реакционной среды. После введения кислоты полученную реакционную пульпу в течение 5 мин перемешивают.
Общая длительность реакции составляет 109 мин.
Таким образом, получают пульпу осажденной двуокиси кремния, которую затем отфильтровывают и промывают с помощью фильтра-пресса.
Полученный осадок затем расслаивается механически. После этой операции расслаивания полученная пульпа с pH 6,5 и потерей при прокаливании 78,3% (т. е. содержание сухого вещества составляет 21,7 вес.%) тонко измельчается с помощью соплового атомизатора.
Полученная двуокись кремния P3 в форме сферических шариков (в соответствии с изобретением) имеет следующие характеристики: удельная поверхность CTAB - 149 м2/г; удельная поверхность БET - 178 м2/г: маслопоглощение ДОР - 260 мл/100 г; весовое содержание алюминия - 0,96%; пористый объем V1 с диаметром пор d≤400 - 1,01 см3/г; пористый объем V2 с диаметром пор 175 ≤d≤ 275 - 0,54 см3/г, отношение V2/V1 - 53%; pH - 7,1; средний размер частиц - 260 мкм.
Двуокись кремния A2 подвергают тестированию на дезагломерацию, как указано выше в описании.
После ультразвуковой дезагломерации она имеет средний диаметр частиц (⌀50) 2,7 мкм и коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FD) 17 мл.
Пример 6. В реактор из нержавеющей стали, оснащенный шнековой системой перемешивания и нагревателем с двойным кожухом, вводят 350 л воды, 7,5 кг Na2SO4, 580 л водного силиката натрия, имеющего весовое отношение SiO2/Na2O 3,45 и плотность 1,133 при 20oC.
Концентрация силиката, выраженная в SiO2 в исходной ванне, составляет 84 г/л. Смесь доводят до 82oC при постоянном перемешивании. Затем вводят 390 л разбавленной серной кислоты с плотностью 1,050 при 20oC до получения pH 7,5 (измеряемой при этой температуре) реакционной среды. Температура реакции составляет 82oC в течение первых 25 мин; затем ее повышают с 82 до 94oC в течение приблизительно 15 мин, затем поддерживают при 94oC до конца реакции.
Затем вводят одновременно в реакционную среду 55 л вышеописанного водного силиката натрия и 89 л вышеописанной серной кислоты, причем это введение осуществляют таким образом, чтобы pH реакционной среды во время введения оставалось равным 7,5±0,1.
Затем прекращают добавление кислоты и вводят одновременно в реакционную среду в течение 21 мин 50 л вышеописанного водного силиката натрия и 28,5 раствора сульфата алюминия плотностью 1,2 при 20oC.
Затем прекращают добавление и проводят созревание реакционной среды в течение 10 мин при 94oC.
Затем вводят в реакционную среду в течение 7 мин вышеописанную серную кислоту до получения pH 5 реакционной среды. После введения кислоты полученную реакционную пульпу в течение 5 мин перемешивают.
Общая длительность реакции составляет 109 мин.
Таким образом, получают пульпу осажденной двуокиси кремния, которую затем отфильтровывают и промывают с помощью фильтра-пресса.
Полученный осадок затем расслаивают механически и химически (одновременное добавление серной кислоты и количества алюмината натрия, соответствующего весовому соотношению Al/SiO2 0,40%). После этой операции расслаивания, полученная пульпа, с pH 6,5 и потерей при прокаливании 78,3% (т. е. содержание сухого вещества составляет 21,7 вес.%), тонко измельчается с помощью соплового атомизатора.
Полученная двуокись кремния R4 в форме сферических шариков (в соответствии с изобретением) имеет следующие характеристики: удельная поверхность СТАВ - 158 м2/г; удельная поверхность БЕТ - 185 м2/г; маслопоглощение ДОР - 258 мл/100 г; весовое содержание алюминия - 1,15%; пористый объем V1 с диаметром пор d≤400 - 1,05 см3/г; пористый объем V2 с диаметром пор 175 ≤d≤275 - 0,59 см3/г; отношение V2/V1 - 56%; pH 7,1; средний размер частиц 260 мкм.
Двуокись кремния P4 подвергают тестированию на дезагломерацию, как указано выше в описании.
После ультразвуковой дезагломерации, она имеет средний диаметр частиц (⌀50) 2,7 мкм и коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FD) 16 мл.
Пример 7. В реактор из нержавеющей стали, оснащенный шнековой системой перемешивания и нагревателем с двойным кожухом, вводят 350 л воды; 7,5 кг Na2SO4, 580 л водного силиката натрия, имеющего весовое соотношение SiO2/Na2O 3,45 и плотность 1,133 при 20oC.
Концентрация силиката, выраженная в SiO2, в исходной ванне составляет 84 г/л. Смесь доводят до 82oC при постоянном перемешивании. Затем вводят 390 л разбавленной серной кислоты с плотностью 1,050 при 20oC до получения pH 7,5 (измеряемой при этой температуре) реакционной среды. Температура реакции составляет 82oC в течение первых 25 мин; затем ее повышают с 82 до 94oC в течение приблизительно 15 мин, затем поддерживают при 94oC до конца реакции.
Затем вводят одновременно в реакционную среду 55 л вышеописанного водного силиката натрия и 89 л вышеописанной серной кислоты, причем это введение осуществляют таким образом, чтобы pH реакционной среды во время введения, оставалось равным 7,5±0,1.
Затем прекращают добавление кислоты и вводят одновременно в реакционную среду в течение 15 мин, 54 л вышеописанного водного силиката натрия и 20,5 л раствора сульфата алюминия плотностью 1,2 при 20oC.
Затем прекращают добавление и проводят созревание реакционной среды в течение 10 мин при 94oC.
Затем вводят в реакционную среду в течение 7 мин вышеописанную серную кислоту до получения pH 5 реакционной среды. После введения кислоты полученную реакционную пульпу в течение 5 мин перемешивают.
Общая длительность реакции составляет 104 мин.
Таким образом, получают пульпу осажденной двуокиси кремния, которую затем отфильтровывают и промывают с помощью фильтр-пресса.
Полученный осадок затем расслаивают механически и химически (одновременное добавление серной кислоты и количество алюмината натрия, соответствующего весовому соотношению Al/SiO2 0,35%). После этой операции расслаивания, полученная пульпа, с pH 6,5 и потерей при прокаливании 78,43% (таким образом, содержание сухого вещества составляет 21,7 вес.%), тонко измельчается с помощью соплового атомизатора.
Полученная двуокись кремния P5 в форме сферических шариков (в соответствии с изобретением) имеет следующие характеристики: удельная поверхность СТАВ - 166 м2/г; удельная поверхность БЕТ - 178 м2/г; маслопоглощение ДОР - 260 мл/100 г; весовое содержание алюминия - 0,93%; пористый объем V1 с диаметром пор d≤400 - 1,02 см3/г; пористый объем V2 с диаметром пор 175 ≤d≤275 - 0,61 см3/г; соотношение V2/V1 - 60%; pH - 6,9; средний размер частиц - 260 мкм.
Двуокись кремния P5 подвергают тестированию на дезагломерацию, как указано выше в описании.
После ультразвуковой дезагломерации, она имеет средний диаметр частиц (⌀50) 2,7 мкм и коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FD) 15 мл.
Ниже в сводной таблицы 1 приведены характеристики двуокисей кремния, полученных в примерах 1 - 7, а также коммерчески доступной двуокиси кремния, в форме порошка фирмы DEGUSSA, в данном случае речь идет о порошке ULTRASIL VR® (колонка A3).
Пример 8. Этот пример иллюстрирует использование и технологические свойства двуокисей кремния по изобретению и двуокисей, не соответствующих изобретению, в рецептуре промышленного каучука.
Используют следующую рецептуру (в весовых частях):
Каучук Tufdene 2330(1) - 50
Каучук B.R. 1220(2) - 25
Природный каучук - 25
Двуокись кремния - 51
ZnO активный(3) - 1,81
Стеариновая кислота - 0,35
6PPD(4) - 1,45
CBS(5) - 1,1
DPG(6) - 1,45
Едкий натр(7) - 0,9
Силан X50S - 8,13
(1) Сополимер стиролбутадиеновый, тип Tufdene 2330.
Каучук Tufdene 2330(1) - 50
Каучук B.R. 1220(2) - 25
Природный каучук - 25
Двуокись кремния - 51
ZnO активный(3) - 1,81
Стеариновая кислота - 0,35
6PPD(4) - 1,45
CBS(5) - 1,1
DPG(6) - 1,45
Едкий натр(7) - 0,9
Силан X50S - 8,13
(1) Сополимер стиролбутадиеновый, тип Tufdene 2330.
(2) Полимер бутадиен, тип 1220.
(3) Оксид цинка каучукового качества.
(4) N-(1,3-Диметилбутил)-N'-фенил-п-фенилендиамин.
(5) N-циклогексил-2-бензотиазилсульфениламид.
(6) Дифенил гуанидин.
(7) Агент вулканизации.
(8) Агент для сшивки двуокиси кремния/каучук (продукт, выпускаемый фирмой DEGUSSA).
В закрытый резиносмеситель (тип BANBURY) вводят в следующем порядке в течение времени и при температуре смеси, указанных в скобках:
- Tufdene 2330, B.R. 1220 и природный каучук (t0) (60oC)
- X50S и 2/3 двуокиси кремния (t0 + 1 мин) (80oC)
- ZnO, стеариновая кислота, 6PPD и 1/3 двуокиси кремния (t0 + 2 мин) (100oC)
Разгрузку резиносмесителя (выпуск смеси) осуществляют, когда температура камеры достигает 165oC (т.е. около t0 + 5 мин 15 с). Смесь вводят в валковый смеситель, выдерживают при 30oC для дальнейшего каландрирования. В эту смесь вводят CBS, DPG и серу.
- Tufdene 2330, B.R. 1220 и природный каучук (t0) (60oC)
- X50S и 2/3 двуокиси кремния (t0 + 1 мин) (80oC)
- ZnO, стеариновая кислота, 6PPD и 1/3 двуокиси кремния (t0 + 2 мин) (100oC)
Разгрузку резиносмесителя (выпуск смеси) осуществляют, когда температура камеры достигает 165oC (т.е. около t0 + 5 мин 15 с). Смесь вводят в валковый смеситель, выдерживают при 30oC для дальнейшего каландрирования. В эту смесь вводят CBS, DPG и серу.
После гомогенизирования и трех пропусков "на тонкую" через вальцы, конечную смесь каландрируют в листы 2,5 мм толщиной.
1. Реологические свойства.
Измерения осуществлялись на необработанном продукте по указанной рецептуре.
Результаты вносятся в приведенную ниже таблицу 2. Указана также аппаратура, с помощью которой произведены измерения.
(1) Вискозиметр MOONEY MY 2000E (измерение Mooney Large (1 + 4) при 100oC);
(2) Реометр MONSANTO 100S.
(2) Реометр MONSANTO 100S.
Продукты, полученные из двуокиси кремния согласно изобретению, приводят к наиболее низким значениям.
Это выражается в том, что смеси, полученные из двуокиси кремния по изобретению, более просты в применении, в частности на уровне операций экструзии и каландрирования, которые наиболее часто используются при производстве эластомерных композиций (меньший расход энергии при применении смеси, легкость инжекции при перемешивании, минимальное вспучивание (разбухание) в фильере при экструзии, меньшая усадка при каландрировании...).
2. Механические свойства.
Измерения осуществлялись на вулканизированных смесях.
Вулканизация осуществляется путем доведения смесей до 150oC в течение 40 минут.
Измерения осуществлялись по следующим стандартам:
(I) испытание на растяжение (модули, прочность на разрыв, удлинение при разрыве): NFT 46 - 002 или ISO 37 - 1977
(II) испытание на прочность к истиранию: DIN 53 - 516
Полученные результаты собраны в таблицу 3, приведенную ниже.
(I) испытание на растяжение (модули, прочность на разрыв, удлинение при разрыве): NFT 46 - 002 или ISO 37 - 1977
(II) испытание на прочность к истиранию: DIN 53 - 516
Полученные результаты собраны в таблицу 3, приведенную ниже.
Последние результаты показывают хороший усиливающий эффект, придаваемый двуокисью кремния по изобретению.
Таким образом, придавая, без сомнения, лучшие реологические свойства, двуокиси кремния по изобретению придают также механические свойства, по крайней мере, идентичные, а иногда и лучшие, по сравнению с двуокисями кремния известного уровня техники.
С одной стороны, двуокиси кремния по изобретению приводят к соотношениям "модуль 10% / модуль 100%" меньшим, чем при использовании двуокисей кремния известного уровня техники, что является доказательством лучшей диспергируемости двуокиси кремния в матрице каучука.
С другой стороны, высокий усиливающий эффект двуокисей кремния по изобретению подтверждается высокими значениями прочности на разрыв и удлинения при разрыве.
И наконец, что касается прочности к истиранию, нужно отметить, что потери при истирании значительно меньше (5 - 20%) по сравнению с двуокисью кремния уровня техники.
3. Динамические свойства
Измерения осуществлялись на вулканизированных продуктах.
Измерения осуществлялись на вулканизированных продуктах.
Вулканизация осуществлялась путем доведения продуктов до 150oC в течение 40 мин. Результаты (иллюстрирующие тенденцию к разогреванию) собраны в таблицу 4, приведенную ниже (чем ниже значения, чем меньше тенденция к разогреванию). В таблице также приведена аппаратура, используемая при измерении.
Тенденция к разогреванию продуктов, полученных из двуокисей кремния согласно изобретению, довольно низкая.
Claims (31)
1. Способ получения осажденной двуокиси кремния, включающий взаимодействие силиката с подкисляющим веществом с получением суспензии осажденной двуокиси кремния, затем разделение и высушивание полученной суспензии, при этом взаимодействие осуществляют следующим образом: (I) образуют исходную ванну, содержащую силикат и электролит, причем концентрация силиката в расчете на SiO2 в указанной ванне ниже 100 г/л, а концентрация электролита ниже 17 г/л, (II) в указанную ванну вводят подкисляющее вещество до получения значения рН реакционной среды по меньшей мере 7, (III) в реакционную среду одновременно добавляют подкисляющее вещество и силикат, на операцию высушивания направляют суспензию с содержанием сухого вещества не более 24 вес.%, отличающийся тем, что после стадии (III) осуществляют одну из двух следующих стадий (а) или (б); (а) вводят в реакционную среду по меньшей мере одно первое соединение алюминия, выбранное из группы, включающей органическую или неорганическую соль алюминия, затем вещество основного характера, а разделение суспензии проводят путем операций, включающих фильтрацию и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрации, при этом расслаивание осуществляют в присутствии по меньшей мере одного второго неорганического соединения алюминия, отличного от первого неорганического соединения алюминия, (б) вводят в реакционную среду одновременно силикат и по меньшей мере одно первое соединение алюминия, выбранное из группы, включающей органическую или неорганическую соль алюминия, а разделение суспензии проводят путем операций, включающих фильтрацию и расслаивание осадка, полученного в результате фильтрации, при этом расслаивание осуществляют в присутствии по меньшей мере одного второго неорганического соединения алюминия, отличного от первого неорганического соединения алюминия.
2. Способ по п.1., отличающийся тем, что в качестве первого соединения алюминия используют органическую соль алюминия, выбранную из солей карбоновых или поликарбоновых кислот.
3. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве первого соединения алюминия используют неорганическую соль алюминия, выбранную из галогенидов, оксигалогенидов, нитратов, фосфатов, сульфатов и оксисульфатов.
4. Способ по п.1 или 3, отличающийся тем, что в качестве первого соединения алюминия используют сульфат алюминия.
5. Способ по п.1, отличающийся тем, что в качестве второго неорганического соединения алюминия используют алюминат щелочного металла.
6. Способ по п. 1 или 5, отличающийся тем, что в качестве второго неорганического соединения алюминия используют алюминат натрия.
7. Способ по п. 1, отличающийся тем, что на стадии (а) в реакционную среду вводят вещество основного характера до рН реакционной среды от 6,5 до 10,0 в частности от 7,2 до 8,6, и добавляют в реакционную среду подкисляющее вещество до рН реакционной среды от 3 до 5, в частности от 3,4 до 4,5.
8. Способ по п.7, отличающийся тем, что между стадией (III) и стадией (а) добавляют в реакционную среду подкисляющее вещество до получения рН реакционной среды от 3 до 6,5.
9. Способ по п.1, отличающийся тем, что на стадии (б) после введения подкисляющего агента и одного первого соединения алюминия в реакционную среду вводят подкисляющее вещество до получения значения рН от 3 до 6,5.
10. Способ по одному из пп.1, 7 - 9, отличающийся тем, что используют соединения алюминия в таком количестве, чтобы в осажденной двуокиси кремния содержалось по меньшей мере 0,35 вес.% алюминия.
11. Способ по любому из пп.1 - 10, отличающийся тем, что процесс разделения включает фильтрацию с помощью фильтр-пресса.
12. Способ по любому из пп.1 - 11, отличающийся тем, что высушивание осуществляется путем распыления.
13. Способ по п.12, отличающийся тем, что высушивают суспензию с содержанием сухого вещества выше 15 вес.%, предпочтительно выше 17 вес.%.
14. Способ по любому из пп.1 - 13, отличающийся тем, что высушивание осуществляется с помощью соплового атомизатора.
15. Способ по любому из пп.1 - 14, отличающийся тем, что высушенный продукт размельчают.
16. Способ по п.15, отличающийся тем, что размельченный продукт агломерируют.
17. Способ по п.12, отличающийся тем, что высушивают суспензию с содержанием сухого вещества не более 15 вес.%.
18. Способ по п.17, отличающийся тем, что высушенный продукт агломерируют.
19. Осажденная двуокись кремния, отличающаяся тем, что имеет удельную поверхность СТАВ 140 - 200 м2/г, удельную поверхность БЕТ 140 - 200 м2/г, маслопоглощение ДОР составляет меньше 300 мл/100 г, средний диаметр частиц (⌀50) после ультразвуковой дезагломерации меньше 3 мкм, коэффициент ультразвуковой дезагломерации (FД) выше 10 мл, содержание алюминия по меньшей мере 0,35 вес.%.
20. Двуокись кремния по п.19, отличающаяся тем, что содержание алюминия в ней составляет по меньшей мере 0,45 вес.%.
21. Двуокись кремния по п.19 или 20, отличающаяся тем, что содержание алюминия в ней составляет 0,50 - 1,50 вес.%, в частности 0,75 - 1,40 вес.%.
22. Двуокись кремния по одному из пп.19 - 21, отличающаяся тем, что она имеет средний диаметр частиц (⌀50) после ультразвуковой дезагломерации меньше 2,8 мкм.
23. Двуокись кремния по одному из пп.19 - 22, отличающаяся тем, что имеет коэффициент ультразвуковой дезагломерации (Fd) выше 11 мл, в частности по меньшей мере 15 мл.
24. Двуокись кремния по любому из пп.19 - 23, отличающаяся тем, что имеет способность к поглощению масла ДОР 200 - 295 мл/100 г.
25. Двуокись кремния по любому из пп.19 - 24, отличающаяся тем, что она имеет такое распределение пор, что пористый объем с диаметром пор 175 - 275 составляет 50% от пористого объема с диаметром пор не более 400
26. Двуокись кремния по любому из пп.19 - 25, отличающаяся тем, что она имеет форму сферических частиц со средним размером по меньшей мере 80 мкм.
26. Двуокись кремния по любому из пп.19 - 25, отличающаяся тем, что она имеет форму сферических частиц со средним размером по меньшей мере 80 мкм.
27. Двуокись кремния по п.26, отличающаяся тем, что средний размер ее частиц составляет по меньшей мере 100 мкм, в частности по меньшей мере 150 мкм.
28. Двуокись кремния по любому из пп.19 - 25, отличающаяся тем, что имеет форму порошка со средним размером частиц по меньшей мере 15 мкм.
29. Двуокись кремния по любому из пп.26 - 28, отличающаяся тем, что имеет способность к поглощению масла ДОР 240 - 290 мл/100 г.
30. Двуокись кремния по любому из пп.19 - 25, отличающаяся тем, что имеет форму гранул размером по меньшей мере 1 мм.
31. Двуокись кремния по п.30, отличающаяся тем, что она имеет способность к поглощению масла ДОР 200 - 260 мл/100 г.
32. Двуокись кремния по любому из пп.18 - 31, отличающаяся тем, что она используется в качестве усилителя в эластомерах.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9503674A FR2732328B1 (fr) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | Nouveau procede de preparation de silice precipitee, nouvelles silices precipitees contenant de l'aluminium et leur utilisation au renforcement des elastomeres |
FR9503674 | 1995-03-29 | ||
PCT/FR1996/000464 WO1996030304A1 (fr) | 1995-03-29 | 1996-03-28 | Nouveau procede de preparation de silice precipitee, nouvelles silices precipitees contenant de l'aluminium et leur utilisation au renforcement des elastomeres |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU96124785A RU96124785A (ru) | 1999-03-20 |
RU2129985C1 true RU2129985C1 (ru) | 1999-05-10 |
Family
ID=9477535
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU96124785A RU2129985C1 (ru) | 1995-03-29 | 1996-03-28 | Способ получения осажденной двуокиси кремния и осажденная двуокись кремния, полученная этим способом |
Country Status (20)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US5800608A (ru) |
EP (1) | EP0762993B1 (ru) |
JP (1) | JP3304097B2 (ru) |
CN (1) | CN1053876C (ru) |
AR (1) | AR001453A1 (ru) |
AT (1) | ATE188952T1 (ru) |
AU (1) | AU709789B2 (ru) |
BR (1) | BR9606286A (ru) |
CA (1) | CA2191486C (ru) |
DE (1) | DE69606244T2 (ru) |
ES (1) | ES2144233T3 (ru) |
FR (1) | FR2732328B1 (ru) |
GR (1) | GR3032920T3 (ru) |
MX (1) | MX9605926A (ru) |
PL (1) | PL183895B1 (ru) |
PT (1) | PT762993E (ru) |
RU (1) | RU2129985C1 (ru) |
TR (1) | TR199600954T1 (ru) |
TW (1) | TW369553B (ru) |
WO (1) | WO1996030304A1 (ru) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7678723B2 (en) | 2004-09-14 | 2010-03-16 | Carbo Ceramics, Inc. | Sintered spherical pellets |
US7721804B2 (en) | 2007-07-06 | 2010-05-25 | Carbo Ceramics Inc. | Proppants for gel clean-up |
US7828998B2 (en) | 2006-07-11 | 2010-11-09 | Carbo Ceramics, Inc. | Material having a controlled microstructure, core-shell macrostructure, and method for its fabrication |
US8063000B2 (en) | 2006-08-30 | 2011-11-22 | Carbo Ceramics Inc. | Low bulk density proppant and methods for producing the same |
US8216675B2 (en) | 2005-03-01 | 2012-07-10 | Carbo Ceramics Inc. | Methods for producing sintered particles from a slurry of an alumina-containing raw material |
Families Citing this family (60)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2710630B1 (fr) * | 1993-09-29 | 1995-12-29 | Rhone Poulenc Chimie | Nouvelles silices précipitées, leur procédé de préparation et leur utilisation au renforcement des élastomères. |
US6001322A (en) * | 1993-09-29 | 1999-12-14 | Rhone-Poulenc Chimie | Precipitated silicas |
GB9602797D0 (en) * | 1996-02-12 | 1996-04-10 | Unilever Plc | Inorganic material in particles form |
FR2763581B1 (fr) * | 1997-05-26 | 1999-07-23 | Rhodia Chimie Sa | Silice precipitee utilisable comme charge renforcante pour elastomeres |
US6171384B1 (en) * | 1998-05-04 | 2001-01-09 | J. M. Huber Corp. | High surface area silicate pigment and method |
DE19840153A1 (de) * | 1998-09-03 | 2000-04-20 | Degussa | Fällungskieselsäure |
US6527022B2 (en) | 2000-03-10 | 2003-03-04 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Pneumatic tire having a tread containing a metal oxide aerogel |
DE10048616A1 (de) * | 2000-09-30 | 2002-04-11 | Degussa | Dotierte Fällungskieselsäure |
DE10062449A1 (de) | 2000-12-14 | 2002-06-20 | Degussa | Dotierte Fällungskieselsäure |
FR2818966B1 (fr) * | 2000-12-28 | 2003-03-07 | Rhodia Chimie Sa | Procede de preparation de silice precipitee contenant de l'aluminium |
RU2270167C2 (ru) * | 2001-08-13 | 2006-02-20 | Родиа Шими | Способ получения диоксидов кремния, диоксиды кремния с особым гранулометрическим распределением и/или распределением пор и их применение, в частности, для упрочнения полимеров |
US7749523B2 (en) | 2001-09-25 | 2010-07-06 | Crabtree & Evelyn, Ltd. | Emollient skin conditioning cream and method |
FR2831178B1 (fr) | 2001-10-22 | 2006-04-14 | Rhodia Chimie Sa | Compositions pigmentaires a base de silice |
FR2831179B1 (fr) | 2001-10-22 | 2005-04-15 | Rhodia Chimie Sa | Procede de preparation en milieu aqueux de compositions pigmentaires a base de silice |
FR2833937B1 (fr) * | 2001-12-26 | 2004-11-12 | Rhodia Chimie Sa | Silices a faible reprise en eau |
ATE315537T1 (de) * | 2002-06-14 | 2006-02-15 | Degussa | Aluminium-haltige fällungskieselsäure mit einstellbarem bet/ctab-verhältnis |
NO20040167L (no) * | 2004-01-14 | 2005-07-15 | Cod Technologies As | Prosess for fremstilling av utfelt silika fra olivin |
MXPA06014858A (es) * | 2004-06-15 | 2007-03-21 | Grace W R & Co | Molienda de silices asistida quimicamente. |
US20060008402A1 (en) * | 2004-07-12 | 2006-01-12 | Robles Antonio T | Method for preparing activated silica for water treatment |
EP1674520A1 (en) | 2004-12-23 | 2006-06-28 | Rhodia Chimie | Elastomeric composition comprizing functionalized butadienic elastomers and high dispersible aluminium-based silica |
US7037476B1 (en) | 2004-12-27 | 2006-05-02 | Council Of Scientific And Industrial Research | Process for preparing amorphous silica from kimberlite tailing |
WO2007054955A1 (en) * | 2005-11-10 | 2007-05-18 | Council Of Scientific & Industrial Research | A process for the preparation of sodium silicate from kimberlite tailings |
DE102008035867A1 (de) * | 2008-08-01 | 2010-02-04 | Evonik Degussa Gmbh | Neuartige Fällungskieselsäuren für Trägeranwendungen |
FR2949454B1 (fr) * | 2009-09-03 | 2011-09-16 | Rhodia Operations | Nouveau procede de preparation de silices precipitees |
FR2957914B1 (fr) * | 2010-03-25 | 2015-05-15 | Rhodia Operations | Nouveau procede de preparation de silices precipitees contenant de l'aluminium |
KR20120130241A (ko) | 2010-04-01 | 2012-11-29 | 다우 코닝 코포레이션 | 이소프렌산 엘라스토머 조성물에서 알루미늄 함유 침전 실리카 및 3-아크릴옥시프로필트리에톡시실란의 용도 |
FR2966830B1 (fr) | 2010-11-03 | 2012-11-16 | Rhodia Operations | Utilisation d'une silice precipitee contenant de l'aluminium, d'une silice precipitee et de 3-acryloxy-propyltriethoxysilane dans une composition d'elastomere(s) isoprenique(s) |
JP5803016B2 (ja) * | 2011-09-07 | 2015-11-04 | 富士化学株式会社 | 非晶質ケイ酸アルミニウムナトリウム及びその製造方法 |
FR2988383B1 (fr) * | 2012-03-22 | 2017-06-09 | Rhodia Operations | Procede de preparation de silice precipitee mettant en oeuvre un malaxeur ou une extrudeuse |
FR2994963B1 (fr) * | 2012-08-31 | 2014-10-03 | Rhodia Operations | Nouveau procede de preparation de silices precipitees, nouvelles silices precipitees et leurs utilisations, notamment pour le renforcement de polymeres |
FR2994962B1 (fr) * | 2012-08-31 | 2014-12-26 | Rhodia Operations | Nouveau procede de preparation de silices precitees, nouvelles silices precipitees et leurs utilisations, notamment pour le renforcement de polymeres |
FR2994961B1 (fr) * | 2012-08-31 | 2014-10-03 | Rhodia Operations | Nouveau procede de preparation de silices precipitee, nouvelles silices precipitees et leur utilisations, notamment pour le renforcement de polymeres |
US9186307B2 (en) * | 2012-11-19 | 2015-11-17 | J.M. Huber Corporation | Treated silicas and metal silicates for improved cleaning in dentifrice |
FR3001971B1 (fr) | 2013-02-14 | 2016-05-27 | Rhodia Operations | Utilisation d'un acide polycarboxylique lors de la preparation d'une composition d'elastomere(s) |
FR3017610B1 (fr) * | 2014-02-14 | 2016-03-18 | Rhodia Operations | Nouveau procede de preparation de silices precipitees, nouvelles silices precipitees et leurs utilisations, notamment pour le renforcement de polymeres |
EP3105183B1 (en) * | 2014-02-14 | 2018-05-16 | Rhodia Operations | Process for the preparation of precipitated silica, precipitated silica and its uses, in particular for the reinforcement of polymers |
BR112016018665B1 (pt) * | 2014-02-14 | 2022-09-13 | Rhodia Operations | Processo para a produção de sílica precipitada, sílica precipitada, composição polimérica, e, artigo |
FR3017609B1 (fr) * | 2014-02-14 | 2016-03-18 | Rhodia Operations | Nouveau procede de preparation de silices precipitees, nouvelles silices precipitees et leurs utilisations, notamment pour le renforcement de polymeres |
FR3018070B1 (fr) * | 2014-02-28 | 2017-09-15 | Rhodia Operations | Nouveau procede de preparation de silices precipitees, nouvelles silices precipitees et leurs utilisations, notamment pour le renforcement de polymeres |
PL3110760T3 (pl) * | 2014-02-28 | 2019-07-31 | Rhodia Operations | Sposób otrzymywania strąconych krzemionek, strącane krzemionki i ich zastosowania, zwłaszcza do wzmocnienia polimerów |
PL3110756T3 (pl) * | 2014-02-28 | 2019-09-30 | Rhodia Operations | Sposób otrzymywania modyfikowanej krzemionki, modyfikowana krzemionka i jej zastosowania, w szczególności do wzmacniania polimerów |
WO2016199429A1 (ja) * | 2015-06-12 | 2016-12-15 | 株式会社ブリヂストン | ゴム組成物及びタイヤ |
ES2807272T3 (es) | 2015-07-28 | 2021-02-22 | Rhodia Operations | Procedimiento para la recuperación de sulfato de sodio |
PL3507850T3 (pl) | 2016-08-30 | 2021-01-25 | Rhodia Operations | Elektrolit stało-ciekły do stosowania w akumulatorze |
WO2018202756A1 (en) | 2017-05-05 | 2018-11-08 | Rhodia Operations | Precipitated silica and process for its manufacture |
WO2018202752A1 (en) | 2017-05-05 | 2018-11-08 | Rhodia Operations | Precipitated silica and process for its manufacture |
JP6781106B2 (ja) * | 2017-06-09 | 2020-11-04 | 東ソー・シリカ株式会社 | ゴム補強充填用含水ケイ酸及びその製造方法 |
WO2019025410A1 (en) | 2017-08-04 | 2019-02-07 | Rhodia Operations | ELASTOMERIC COMPOSITION COMPRISING PRECIPITATED SILICA AND AROMATIC POLYMER CONTAINING SULFUR |
EP3732131A1 (en) | 2017-12-27 | 2020-11-04 | Rhodia Operations | Silica suspensions |
EP3746403B1 (en) | 2018-02-01 | 2024-05-15 | Rhodia Operations | Silica suspension in an organic solvent and method for its manufacture |
EP3747068A1 (en) | 2018-02-02 | 2020-12-09 | Rhodia Operations | Composite electrolyte |
WO2019170694A1 (en) | 2018-03-08 | 2019-09-12 | Solvay Sa | A process for the preparation of a solid polymer electrolyte useful in batteries |
CN108383130A (zh) * | 2018-05-04 | 2018-08-10 | 福建远翔新材料股份有限公司 | 一种沉淀水合二氧化硅的合成方法 |
EP3691015A1 (en) | 2019-02-01 | 2020-08-05 | Rhodia Operations | Electrolyte |
WO2021009550A1 (en) | 2019-07-18 | 2021-01-21 | Rhodia Brasil Ltda | Preparation of immobilized enzymes |
CN115361935A (zh) | 2020-03-24 | 2022-11-18 | 罗地亚经营管理公司 | 增白口腔护理组合物 |
WO2022180133A1 (en) | 2021-02-26 | 2022-09-01 | Solvay Specialty Polymers Italy S.P.A. | Method for sanitizing or sterilizing the surface of an article having a fluoropolymer coating |
WO2022207932A1 (en) | 2021-04-02 | 2022-10-06 | Rhodia Operations | New silica, process for its preparation and its uses |
US20240158615A1 (en) | 2022-11-02 | 2024-05-16 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Precipitated silica pretreated with a coupling agent and polyethylene glycol for a rubber composition |
WO2024104971A1 (en) | 2022-11-14 | 2024-05-23 | Rhodia Operations | Modified precipitated silica, its manufacture and use |
Family Cites Families (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3967563A (en) * | 1973-10-03 | 1976-07-06 | J. M. Huber Corporation | Process for producing precipitated thickener silica |
JPS5147924A (en) * | 1974-10-22 | 1976-04-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Dodenseitoryono seizohoho |
US4040858A (en) * | 1974-10-31 | 1977-08-09 | J. M. Huber Corporation | Preparation of precipitated silicas having controlled refractive index |
US4422880A (en) * | 1975-03-12 | 1983-12-27 | J. M. Huber Corporation | Precipitated siliceous products |
AU505536B2 (en) * | 1975-03-12 | 1979-11-22 | J.M. Huber Corp. | Methods for production and use of siliceous products |
JPS521719A (en) * | 1975-06-24 | 1977-01-07 | Takeshi Motomura | Buoyace type storage tank in water for fire prevention and spread of f ire prevention |
FR2536380B1 (fr) * | 1982-11-24 | 1985-12-13 | Rhone Poulenc Chim Base | Procede pour ameliorer les proprietes rheologiques d'une suspension de silice precipitee |
JPS6045692A (ja) * | 1983-08-18 | 1985-03-12 | 石川島播磨重工業株式会社 | パルプ黒液・緑液からのシリカの除去方法 |
AU578392B2 (en) * | 1984-07-31 | 1988-10-20 | Lion Corporation | Toothpaste composition containing silica |
JPS6217005A (ja) * | 1985-07-15 | 1987-01-26 | Showa Denko Kk | 高純度ムライト粉末の製造方法 |
US5286478A (en) * | 1987-11-04 | 1994-02-15 | Rhone-Poulenc Chimie | Dentifrice-compatible silica particulates |
FR2631620B1 (fr) * | 1988-05-19 | 1990-07-27 | Rhone Poulenc Chimie | Nouvelle silice precipitee absorbante et composition a base de cette s ilice |
US5234493A (en) | 1988-11-08 | 1993-08-10 | Rhone-Poulenc Chimie | Stable, pumpable aqueous suspensions of precipitated silica particulates |
FR2678259B1 (fr) * | 1991-06-26 | 1993-11-05 | Rhone Poulenc Chimie | Nouvelles silices precipitees sous forme de granules ou de poudres, procedes de synthese et utilisation au renforcement des elastomeres. |
FR2710630B1 (fr) | 1993-09-29 | 1995-12-29 | Rhone Poulenc Chimie | Nouvelles silices précipitées, leur procédé de préparation et leur utilisation au renforcement des élastomères. |
FR2732351B1 (fr) | 1995-03-29 | 1998-08-21 | Michelin & Cie | Composition de caoutchouc pour enveloppe de pneumatique renfermant de la silice dopee aluminium a titre de charge renforcante |
FR2732329B1 (fr) | 1995-03-29 | 1997-06-20 | Rhone Poulenc Chimie | Nouveau procede de preparation de silice precipitee, nouvelles silices precipitees contenant de l'aluminium et leur utilisation au renforcement des elastomeres |
-
1995
- 1995-03-29 FR FR9503674A patent/FR2732328B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-03-28 US US08/737,882 patent/US5800608A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-03-28 CN CN96190426A patent/CN1053876C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1996-03-28 TR TR96/00954T patent/TR199600954T1/xx unknown
- 1996-03-28 WO PCT/FR1996/000464 patent/WO1996030304A1/fr active IP Right Grant
- 1996-03-28 BR BR9606286A patent/BR9606286A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-03-28 DE DE69606244T patent/DE69606244T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-03-28 JP JP52901496A patent/JP3304097B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1996-03-28 AR AR33594696A patent/AR001453A1/es unknown
- 1996-03-28 ES ES96910065T patent/ES2144233T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-03-28 PL PL96317376A patent/PL183895B1/pl unknown
- 1996-03-28 PT PT96910065T patent/PT762993E/pt unknown
- 1996-03-28 TW TW085103756A patent/TW369553B/zh not_active IP Right Cessation
- 1996-03-28 CA CA002191486A patent/CA2191486C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1996-03-28 RU RU96124785A patent/RU2129985C1/ru active
- 1996-03-28 EP EP96910065A patent/EP0762993B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1996-03-28 AT AT96910065T patent/ATE188952T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-03-28 AU AU53381/96A patent/AU709789B2/en not_active Ceased
- 1996-11-28 MX MX9605926A patent/MX9605926A/es unknown
-
2000
- 2000-03-10 GR GR20000400616T patent/GR3032920T3/el not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-06-26 US US10/183,097 patent/US6702888B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7678723B2 (en) | 2004-09-14 | 2010-03-16 | Carbo Ceramics, Inc. | Sintered spherical pellets |
US7825053B2 (en) | 2004-09-14 | 2010-11-02 | Carbo Ceramics Inc. | Sintered spherical pellets |
US8216675B2 (en) | 2005-03-01 | 2012-07-10 | Carbo Ceramics Inc. | Methods for producing sintered particles from a slurry of an alumina-containing raw material |
US7828998B2 (en) | 2006-07-11 | 2010-11-09 | Carbo Ceramics, Inc. | Material having a controlled microstructure, core-shell macrostructure, and method for its fabrication |
US8063000B2 (en) | 2006-08-30 | 2011-11-22 | Carbo Ceramics Inc. | Low bulk density proppant and methods for producing the same |
US7721804B2 (en) | 2007-07-06 | 2010-05-25 | Carbo Ceramics Inc. | Proppants for gel clean-up |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU5338196A (en) | 1996-10-16 |
FR2732328A1 (fr) | 1996-10-04 |
EP0762993B1 (fr) | 2000-01-19 |
CA2191486A1 (fr) | 1996-10-03 |
WO1996030304A1 (fr) | 1996-10-03 |
TR199600954T1 (tr) | 1997-03-21 |
ATE188952T1 (de) | 2000-02-15 |
MX9605926A (es) | 1998-06-30 |
CN1053876C (zh) | 2000-06-28 |
EP0762993A1 (fr) | 1997-03-19 |
JP3304097B2 (ja) | 2002-07-22 |
AR001453A1 (es) | 1997-10-22 |
FR2732328B1 (fr) | 1997-06-20 |
US5800608A (en) | 1998-09-01 |
PL317376A1 (en) | 1997-04-01 |
CA2191486C (fr) | 2001-03-13 |
TW369553B (en) | 1999-09-11 |
CN1152295A (zh) | 1997-06-18 |
DE69606244T2 (de) | 2000-08-10 |
PL183895B1 (pl) | 2002-07-31 |
ES2144233T3 (es) | 2000-06-01 |
US6702888B2 (en) | 2004-03-09 |
DE69606244D1 (de) | 2000-02-24 |
GR3032920T3 (en) | 2000-07-31 |
PT762993E (pt) | 2000-05-31 |
BR9606286A (pt) | 1997-09-23 |
JPH10504012A (ja) | 1998-04-14 |
AU709789B2 (en) | 1999-09-09 |
US20030066459A1 (en) | 2003-04-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2129985C1 (ru) | Способ получения осажденной двуокиси кремния и осажденная двуокись кремния, полученная этим способом | |
RU2092435C1 (ru) | Осажденный диоксид кремния и способ его получения | |
RU2170212C2 (ru) | Осажденный кремнезем, используемый в качестве упрочняющего материала для эластомеров, и способ его получения | |
RU2136591C1 (ru) | Способ получения осажденной двуокиси кремния и осажденная двуокись кремния, полученная этим способом | |
RU2087417C1 (ru) | Осажденный диоксид кремния (варианты) и способ его получения | |
RU2130425C1 (ru) | Способ получения осажденной двуокиси кремния и осажденная двуокись кремния, полученная этим способом | |
JP3411819B2 (ja) | 沈降シリカの新規な調製方法、新規な沈降シリカ及びエラストマー強化におけるその使用 | |
RU2130896C1 (ru) | Способ получения осажденного диоксида кремния, осажденные диоксиды кремния, содержащие цинк, и их применение для усиления эластомеров | |
AU737043B2 (en) | Silica-base rubber composition intended for the manufacture of road tires of improved resistance to rolling | |
JP2004522682A (ja) | アルミニウムを含有する沈降シリカの製造法 | |
US6214912B1 (en) | Elastomeric matrix reinforced with precipitated silicas | |
US6169135B1 (en) | Precipitated silica | |
KR100244062B1 (ko) | 침강 실리카의 제조 방법, 알루미늄을 함유하는침강 실리카 및 이의 엘라스토머 강화용 용도 | |
KR100260328B1 (ko) | 침강 실리카의 새로운 제조 방법, 아연-함유의 새로운 침강 실리카, 및 엘라스토머의 보강에 사용되는 그것의 용도 | |
MXPA96005925A (es) | Nuevo proceso para la preparacion de silice precipitado, nuevo silices precipitados que contienenzinc y su uso para reforzar elastomeros | |
MXPA96005927A (en) | New process for the preparation of precipitated silice, new precipitated silicks that contain zinc, and its use for the reinforcement of elastome |