RU2014152051A - Сверхустойчивый к провисанию и плавлению материал оребрения с очень высокой прочностью - Google Patents

Сверхустойчивый к провисанию и плавлению материал оребрения с очень высокой прочностью Download PDF

Info

Publication number
RU2014152051A
RU2014152051A RU2014152051A RU2014152051A RU2014152051A RU 2014152051 A RU2014152051 A RU 2014152051A RU 2014152051 A RU2014152051 A RU 2014152051A RU 2014152051 A RU2014152051 A RU 2014152051A RU 2014152051 A RU2014152051 A RU 2014152051A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
tape
core
yield strength
mpa
cold rolling
Prior art date
Application number
RU2014152051A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2635675C2 (ru
Inventor
Андерс ОСКАРССОН
Original Assignee
Гренгес Свиден Аб
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Гренгес Свиден Аб filed Critical Гренгес Свиден Аб
Publication of RU2014152051A publication Critical patent/RU2014152051A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2635675C2 publication Critical patent/RU2635675C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B22D11/003—Aluminium alloys
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal
    • F28F21/081—Heat exchange elements made from metals or metal alloys
    • F28F21/084—Heat exchange elements made from metals or metal alloys from aluminium or aluminium alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D21/00—Casting non-ferrous metals or metallic compounds so far as their metallurgical properties are of importance for the casting procedure; Selection of compositions therefor
    • B22D21/002—Castings of light metals
    • B22D21/007—Castings of light metals with low melting point, e.g. Al 659 degrees C, Mg 650 degrees C
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0222—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in soldering, brazing
    • B23K35/0233—Sheets, foils
    • B23K35/0238—Sheets, foils layered
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • B23K35/286—Al as the principal constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
    • B32B15/016—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of aluminium or aluminium alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0236—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
    • F28F19/004—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using protective electric currents, voltages, cathodes, anodes, electric short-circuits
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2251/00—Treating composite or clad material
    • C21D2251/02—Clad material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12014—All metal or with adjacent metals having metal particles
    • Y10T428/12028—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, etc.]
    • Y10T428/12063—Nonparticulate metal component

Abstract

1. Устойчивая к провисанию лента, полученнаяа) литьем расплава, включающего в себя:<0,30% Si, предпочтительно <0,25%, наиболее предпочтительно ниже 0,20%,≤0,5% Fe,≤0,3% Cu,1,0-2,0% Mn,≤0,5% Mg, предпочтительно ≤0,3%,≤4,0% Zn,≤0,5% Ni,≤0,3% каждого из дисперсоидообразующих элементов из группы IVb, Vb или VIb, инеизбежные примесные элементы, каждый не более 0,05%, в общем количестве не более 0,15%, остальное - алюминий, с тем, чтобы получить сердцевинный слиток,b) предварительным нагревом сердцевинного слитка при температуре менее 550°С, предпочтительно 400-520°С, более предпочтительно 400-500°С, наиболее предпочтительно от более 430°С до 500°С, с тем, чтобы образовать дисперсоидные частицы, и при этом тугоплавкий припой обеспечивают на сердцевинном слитке либо до, либо после упомянутого предварительного нагрева,с) горячей прокаткой сердцевинного слитка с тугоплавким припоем для получения плакированной ленты,d) холодной прокаткой ленты, полученной на этапе с), с общим обжатием более 95% сердцевины, без промежуточного отжига, дающего рекристаллизацию материала, с получением ленты, имеющей первое значение условного предела текучести,е) последующей термической обработкой до состояния поставки с целью сделать материал более мягким в результате отпуска без какой-либо рекристаллизации сплава ленты таким образом, что получается лента, имеющая второе значение условного предела текучести, которое на 10-50% ниже, чем первое значение условного предела текучести, полученное непосредственно после холодной прокатки на этапе d), предпочтительно на 15-40% ниже, и лежащее в диапазоне 0,2%-го условного предела текучести 100-200 МПа, более предпочтительно 120-180 МПа, наиболее предпочтительно 140-180 МПа.2. Устойчивая к провисанию лента, полученнаяа) литьем расплава, содержащего:<0,3% Si, предпочтител

Claims (16)

1. Устойчивая к провисанию лента, полученная
а) литьем расплава, включающего в себя:
<0,30% Si, предпочтительно <0,25%, наиболее предпочтительно ниже 0,20%,
≤0,5% Fe,
≤0,3% Cu,
1,0-2,0% Mn,
≤0,5% Mg, предпочтительно ≤0,3%,
≤4,0% Zn,
≤0,5% Ni,
≤0,3% каждого из дисперсоидообразующих элементов из группы IVb, Vb или VIb, и
неизбежные примесные элементы, каждый не более 0,05%, в общем количестве не более 0,15%, остальное - алюминий, с тем, чтобы получить сердцевинный слиток,
b) предварительным нагревом сердцевинного слитка при температуре менее 550°С, предпочтительно 400-520°С, более предпочтительно 400-500°С, наиболее предпочтительно от более 430°С до 500°С, с тем, чтобы образовать дисперсоидные частицы, и при этом тугоплавкий припой обеспечивают на сердцевинном слитке либо до, либо после упомянутого предварительного нагрева,
с) горячей прокаткой сердцевинного слитка с тугоплавким припоем для получения плакированной ленты,
d) холодной прокаткой ленты, полученной на этапе с), с общим обжатием более 95% сердцевины, без промежуточного отжига, дающего рекристаллизацию материала, с получением ленты, имеющей первое значение условного предела текучести,
е) последующей термической обработкой до состояния поставки с целью сделать материал более мягким в результате отпуска без какой-либо рекристаллизации сплава ленты таким образом, что получается лента, имеющая второе значение условного предела текучести, которое на 10-50% ниже, чем первое значение условного предела текучести, полученное непосредственно после холодной прокатки на этапе d), предпочтительно на 15-40% ниже, и лежащее в диапазоне 0,2%-го условного предела текучести 100-200 МПа, более предпочтительно 120-180 МПа, наиболее предпочтительно 140-180 МПа.
2. Устойчивая к провисанию лента, полученная
а) литьем расплава, содержащего:
<0,3% Si, предпочтительно <0,25%, наиболее предпочтительно <0,20%,
≤0,5% Fe,
≤0,3% Cu,
1,0-2,0% Mn,
≤0,5% Mg, более предпочтительно ≤0,3%,
≤4,0% Zn,
≤0,5% Ni,
≤0,3% каждого из дисперсоидообразующих элементов из группы IVb, Vb или VIb, и
неизбежные примесные элементы, каждый не более 0,05%, в общем количестве не более 0,15%, остальное - алюминий, с тем, чтобы получить сердцевинный слиток,
b) предварительным нагревом получающегося в результате сердцевинного слитка при температуре менее 550°С, предпочтительно 400-520°С, более предпочтительно 450-520°С, наиболее предпочтительно от более 470 до 520°С, с тем, чтобы образовать дисперсоидные частицы,
с) горячей прокаткой сердцевинного слитка для получения сердцевинной ленты и обеспечения ленты из тугоплавкого припоя,
d) холодной прокаткой сердцевинной ленты, полученной на этапе с), с лентой из тугоплавкого припоя для получения плакированной ленты, и при этом холодную прокатку продолжают до общего обжатия более 95% сердцевины, без промежуточного отжига, дающего рекристаллизацию материала, с получением ленты, имеющей первое значение условного предела текучести,
е) последующей термической обработкой до состояния поставки с целью сделать материал более мягким в результате отпуска без какой-либо рекристаллизации сплава ленты таким образом, что получается лента, имеющая второе значение условного предела текучести, которое на 10-50% ниже, чем первое значение условного предела текучести, полученное непосредственно после холодной прокатки на этапе d), предпочтительно на 15-40% ниже, и лежащее в диапазоне абсолютного условного предела текучести 100-200 МПа, более предпочтительно 120-180 МПа, наиболее предпочтительно 140-180 МПа.
3. Устойчивая к провисанию лента, полученная
а) двухвалковым литьем ленты из расплава, включающего в себя:
<0,3% Si, предпочтительно <0,25%, наиболее предпочтительно ниже 0,20%,
≤0,5% Fe,
≤0,3% Cu,
1,0-2,0% Mn,
≤0,5% Mg, предпочтительно ≤0,3%,
≤4,0% Zn,
≤0,5% Ni,
≤0,3% каждого из дисперсоидообразующих элементов из группы IVb, Vb или VIb, и
неизбежные примесные элементы, каждый не более 0,05%, в общем количестве не более 0,15%, остальное - алюминий, с тем, чтобы получить сердцевинную ленту,
b) холодной прокаткой сердцевинной ленты до материала промежуточной толщины,
с) отжигом материала промежуточной толщины, с тем, чтобы образовать дисперсоидные частицы,
d) холодной прокаткой материала промежуточной толщины в заготовку оребрения конечной толщины с обжатием при прокатке по меньшей мере 60% сердцевины, предпочтительно выше 80%, более предпочтительно выше 90%, а наиболее предпочтительно выше 95%, без промежуточного отжига, дающего рекристаллизацию материала, с получением заготовки оребрения, имеющей первое значение условного предела текучести,
е) термической обработкой заготовки оребрения до состояния поставки с целью сделать материал более мягким в результате отпуска без какой-либо рекристаллизации сплава ленты таким образом, что получается лента, имеющая второе значение условного предела текучести, которое на 10-50% ниже, чем первое значение условного предела текучести, полученное непосредственно после холодной прокатки на этапе d), предпочтительно на 15-40% ниже, и лежащее в диапазоне 0,2%-ого условного предела текучести 100-200 МПа, предпочтительно 120-180 МПа, более предпочтительно 120-160 МПа,
и при этом тугоплавкий припой обеспечивают на сердцевинной ленте либо до, либо после упомянутой холодной прокатки до промежуточной толщины.
4. Устойчивая к провисанию лента по любому из пп. 1-3, при этом упомянутый расплав включает в себя:
0,02-<0,3% Si, предпочтительно 0,05-0,25%, наиболее предпочтительно 0,05-0,20%,
≤0,3% Fe,
≤0,1% Cu,
1,3-1,8% Mn, предпочтительно 1,4-1,7%,
≤0,1% Mg,
≤4,0% Zn,
≤0,5% Ni,
0,05-0,2% Zr, предпочтительно между 0,1 и 0,2%,
и неизбежные примесные элементы, каждый не более 0,05%, в общем количестве не более 0,15%, остальное - алюминий.
5. Устойчивая к провисанию лента по любому из пп. 1-3, при этом упомянутый расплав включает в себя между 0,5 и 2,8% Zn.
6. Устойчивая к провисанию лента по любому из пп. 1-3, при этом упомянутый расплав включает в себя <0,009% Sn.
7. Устойчивая к провисанию лента по любому из пп. 1-3, имеющая в состоянии поставки плотность дисперсоидных частиц в диапазоне от 1×106 до 20×106, предпочтительно между 1,3×106 и 10×106, наиболее предпочтительно между 1,4×106 и 7×106 частиц/мм2 из частиц, имеющих диаметр в диапазоне 50-400 нм.
8. Устойчивая к провисанию лента по любому из пп. 1-3, имеющая конечную толщину ленты менее 0,15 мм, предпочтительно менее 0,10 мм, наиболее предпочтительно менее 0,08 мм.
9. Устойчивая к провисанию лента по любому из пп. 1-3, имеющая значение 0,2%-ого условного предела текучести после высокотемпературной пайки по меньшей мере 60 МПа, предпочтительно по меньшей мере 70 МПа.
10. Устойчивая к провисанию лента по любому из пп. 1-3, имеющая устойчивость к провисанию ≤25 мм, более предпочтительно ≤20 мм, наиболее предпочтительно ≤15 мм, при измерении на ленте толщиной 0,10 мм.
11. Способ получения устойчивой к провисанию ленты, включающий в себя
а) литье расплава, содержащего:
<0,3% Si, предпочтительно <0,25%, наиболее предпочтительно <0,20%,
≤0,5% Fe,
≤0,3% Cu,
1,0-2,0% Mn,
≤0,5% Mg, более предпочтительно ≤0,3%,
≤4,0% Zn,
≤0,5% Ni,
≤0,3% каждого из дисперсоидообразующих элементов из группы IVb, Vb или VIb, и
неизбежные примесные элементы, каждый не более 0,05%, в общем количестве не более 0,15%, остальное - алюминий, с тем, чтобы получить сердцевинный слиток,
b) предварительный нагрев получающегося в результате сердцевинного слитка при температуре менее 550°С, предпочтительно 400-520°С, более предпочтительно 450-520°С, наиболее предпочтительно от более 470 до 520°С, с тем, чтобы образовать дисперсоидные частицы, и при этом тугоплавкий припой обеспечивают на сердцевинном слитке либо до, либо после упомянутого предварительного нагрева,
с) горячую прокатку сердцевинного слитка с тугоплавким припоем для получения плакированной ленты,
d) холодную прокатку ленты, полученной на этапе с), с общим обжатием более 95% сердцевины, без промежуточного отжига, дающего рекристаллизацию материала, с получением ленты, имеющей первое значение условного предела текучести,
е) последующую термическую обработку до состояния поставки с целью сделать материал более мягким в результате отпуска без какой-либо рекристаллизации сплава ленты таким образом, что получается лента, имеющая второе значение условного предела текучести, которое на 10-50% ниже, чем первое значение условного предела текучести, полученное непосредственно после холодной прокатки на этапе d), предпочтительно на 15-40% ниже, и лежащее в диапазоне абсолютного условного предела текучести 100-200 МПа, более предпочтительно 120-180 МПа, наиболее предпочтительно 140-180 МПа.
12. Способ получения устойчивой к провисанию ленты, включающий в себя
а) литье расплава, содержащего:
<0,3% Si, предпочтительно <0,25%, наиболее предпочтительно <0,20%,
≤0,5% Fe,
≤0,3% Cu,
1,0-2,0% Mn,
≤0,5% Mg, более предпочтительно ≤0,3%,
≤4,0% Zn,
≤0,5% Ni,
≤0,3% каждого из дисперсоидообразующих элементов из группы IVb, Vb или VIb, и
неизбежные примесные элементы, каждый не более 0,05%, в общем количестве не более 0,15%, остальное - алюминий, с тем, чтобы получить сердцевинный слиток,
b) предварительный нагрев получающегося в результате сердцевинного слитка при температуре менее 550°С, предпочтительно 400-520°С, более предпочтительно 450-520°С, наиболее предпочтительно от более 470 до 520°С, с тем, чтобы образовать дисперсоидные частицы,
с) горячую прокатку сердцевинного слитка для получения сердцевинной ленты и обеспечение ленты из тугоплавкого припоя,
d) холодную прокатку сердцевинной ленты, полученной на этапе с), с лентой из тугоплавкого припоя для получения плакированной ленты, и причем холодную прокатку продолжают до общего обжатия более 95% сердцевины, без промежуточного отжига, дающего рекристаллизацию материала, с получением ленты, имеющей первое значение условного предела текучести,
е) последующую термическую обработку до состояния поставки с целью сделать материал более мягким в результате отпуска без какой-либо рекристаллизации сплава ленты таким образом, что получается лента, имеющая второе значение условного предела текучести, которое на 10-50% ниже, чем первое значение условного предела текучести, полученное непосредственно после холодной прокатки на этапе d), предпочтительно на 15-40% ниже, и лежащее в диапазоне абсолютного условного предела текучести 100-200 МПа, более предпочтительно 120-180 МПа, наиболее предпочтительно 140-180 МПа.
13. Способ по любому из пп. 11 и 12, включающий в себя холодную прокатку до обжатия по меньшей мере 97,5% сердцевины без промежуточного отжига, дающего рекристаллизацию материала.
14. Способ получения устойчивой к провисанию ленты, включающий в себя
а) двухвалковое литье ленты из расплава, включающего в себя:
<0,3% Si, предпочтительно <0,25%, наиболее предпочтительно ниже 0,20%,
≤0,5% Fe,
≤0,3% Cu,
1,0-2,0% Mn,
≤0,5% Mg, более предпочтительно ≤0,3%,
≤4,0% Zn,
≤0,5% Ni,
≤0,3% каждого из дисперсоидообразующих элементов из группы IVb, Vb или VIb, и
неизбежные примесные элементы, каждый не более 0,05%, в общем количестве не более 0,15%, остальное - алюминий, с тем, чтобы получить сердцевинную ленту,
b) холодную прокатку сердцевинной ленты для образования материала промежуточной толщины,
с) отжиг материала промежуточной толщины с тем, чтобы образовать дисперсоидные частицы,
d) холодную прокатку изделия промежуточной толщины в заготовку оребрения конечной толщины с обжатием при прокатке по меньшей мере 60% сердцевины, предпочтительно выше 80%, более предпочтительно выше 90%, а наиболее предпочтительно выше 95%, без промежуточного отжига, дающего рекристаллизацию материала, с получением заготовки оребрения, имеющей первое значение условного предела текучести,
е) термическую обработку заготовки оребрения до состояния поставки с целью сделать материал более мягким в результате отпуска без какой-либо рекристаллизации сплава ленты таким образом, что получается лента, имеющая второе значение условного предела текучести, которое на 10-50% ниже, чем полученное непосредственно после холодной прокатки на этапе d), предпочтительно на 15-40% ниже, и лежащее в диапазоне условного предела текучести 100-200 МПа, предпочтительно 120-180 МПа, более предпочтительно 120-160 МПа, и причем способ дополнительно включает в себя обеспечение тугоплавкого припоя на отлитой сердцевинной ленте либо до, либо после упомянутой холодной прокатки до промежуточной толщины.
15. Теплообменник, включающий в себя ребра, выполненные из устойчивой к провисанию ленты по любому из пп. 1-3.
16. Способ получения ребер теплообменника, включающий в себя получение устойчивой к провисанию ленты согласно способу по любому из пп. 11, 12 и 14 и образование ребер из упомянутой устойчивой к провисанию ленты.
RU2014152051A 2012-05-23 2013-05-23 Сверхстойкий к прогибу и плавлению материал оребрения с очень высокой прочностью RU2635675C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
SE1250528 2012-05-23
SE1250528-5 2012-05-23
PCT/SE2013/050589 WO2013176617A1 (en) 2012-05-23 2013-05-23 Ultra sagging and melting resistant fin material with very high strength

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014152051A true RU2014152051A (ru) 2016-07-10
RU2635675C2 RU2635675C2 (ru) 2017-11-15

Family

ID=48576492

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014152051A RU2635675C2 (ru) 2012-05-23 2013-05-23 Сверхстойкий к прогибу и плавлению материал оребрения с очень высокой прочностью

Country Status (10)

Country Link
US (1) US9714799B2 (ru)
EP (1) EP2852494B1 (ru)
JP (1) JP6472378B2 (ru)
KR (1) KR102045789B1 (ru)
CN (1) CN104487243B (ru)
BR (1) BR112014029043A2 (ru)
MX (1) MX365741B (ru)
PL (1) PL2852494T3 (ru)
RU (1) RU2635675C2 (ru)
WO (1) WO2013176617A1 (ru)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20150219405A1 (en) * 2014-02-05 2015-08-06 Lennox Industries Inc. Cladded brazed alloy tube for system components
US10889882B2 (en) * 2016-05-27 2021-01-12 Novelis Inc. High strength and corrosion resistant alloy for use in HVAC and R systems
PT3621768T (pt) * 2017-05-09 2023-11-29 Novelis Koblenz Gmbh Liga de alumínio com elevada resistência a temperaturas elevadas para utilização num permutador de calor
CN107245680B (zh) * 2017-06-05 2019-06-14 北京工业大学 一种提高复合钎焊铝箔抗下垂性能的热处理工艺
EP3821048A1 (en) * 2018-09-24 2021-05-19 Aleris Rolled Products Germany GmbH Aluminium alloy fin stock material
DE202018105561U1 (de) 2018-09-27 2019-01-10 Aleris Rolled Products Germany Gmbh Aluminiumlegierungs-Kühlrippenmaterial
CN111270108B (zh) * 2020-03-27 2021-08-24 江苏鼎胜新能源材料股份有限公司 一种新合金高强度pcb铝基板铝材及其制备方法

Family Cites Families (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2754673C2 (de) 1977-12-08 1980-07-03 Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt Verfahren zur Herstellung von Halbzeug aus einer Al-Mn-Legierung mit verbesserten Festigkeitseigenschaften
US4150980A (en) * 1978-05-30 1979-04-24 Mitsubishi Aluminum Kabushiki Kaisha Aluminum alloy excellent in high-temperature sagging resistance and sacrificial anode property
JPS5827335B2 (ja) * 1979-02-12 1983-06-08 住友軽金属工業株式会社 Ａｌブレ−ジングシ−トの心材
JPS6041697B2 (ja) * 1980-03-31 1985-09-18 住友軽金属工業株式会社 アルミニウム合金製熱交換器用ブレ−ジングフィン材
CA1309322C (en) * 1988-01-29 1992-10-27 Paul Emile Fortin Process for improving the corrosion resistance of brazing sheet
JPH0755373B2 (ja) 1990-09-18 1995-06-14 住友軽金属工業株式会社 アルミニウム合金クラッド材および熱交換器
US5476725A (en) 1991-03-18 1995-12-19 Aluminum Company Of America Clad metallurgical products and methods of manufacture
JPH0931614A (ja) * 1995-07-17 1997-02-04 Sky Alum Co Ltd 熱交換器用アルミニウム合金製高強度高耐熱性フィン材の製造方法
SE510272C2 (sv) 1996-01-17 1999-05-10 Finspong Heat Transfer Ab Aluminiumlegering med hög hållfasthet för lödda produkter såsom värmeväxlare och metod för behandling av legeringen
US6165291A (en) * 1998-07-23 2000-12-26 Alcan International Limited Process of producing aluminum fin alloy
FR2797454B1 (fr) 1999-08-12 2001-08-31 Pechiney Rhenalu Bande ou tube en alliage d'aluminium pour la fabrication d'echangeurs de chaleur brases
DE10116636C2 (de) 2001-04-04 2003-04-03 Vaw Ver Aluminium Werke Ag Verfahren zur Herstellung von AIMn-Bändern oder Blechen
NO20012206D0 (no) * 2001-05-03 2001-05-03 Norsk Hydro As Aluminiumsplate
EP1300480A1 (en) 2001-10-05 2003-04-09 Corus L.P. Aluminium alloy for making fin stock material
US7255932B1 (en) * 2002-04-18 2007-08-14 Alcoa Inc. Ultra-longlife, high formability brazing sheet
DE602005021902D1 (de) * 2004-10-19 2010-07-29 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Verfahren zur herstellung eines hartlötblechs aus einer aluminiumlegierung und leichte hartgelötete wärmetauscheranordnungen
JP2006250413A (ja) 2005-03-09 2006-09-21 Mitsubishi Alum Co Ltd 熱交換器用アルミニウム合金フィン材及び熱交換器
SE530437C2 (sv) 2006-10-13 2008-06-03 Sapa Heat Transfer Ab Rankmaterial med hög hållfasthet och högt saggingmotstånd
SE533287C2 (sv) 2008-04-18 2010-08-10 Sapa Heat Transfer Ab Sandwichmaterial för lödning med hög hållfasthet vid hög temperatur
SE533223C2 (sv) 2008-10-08 2010-07-27 Sapa Heat Transfer Ab Metod för formning av header-tank tillverkad i aluminium
RU2394113C1 (ru) * 2008-11-13 2010-07-10 Общество с ограниченной ответственностью "ИНТЕЛЛ-СЕРВИС" Высокопрочный деформируемый сплав на основе алюминия и изделие из него
EP2236240B1 (en) * 2009-03-31 2018-08-08 MAHLE Behr GmbH & Co. KG Method for manufacturing an aluminium device, comprising a brazing and a preheating step
SE534693C2 (sv) 2009-05-14 2011-11-22 Sapa Heat Transfer Ab Lodpläterad aluminiumplåt med hög hållfasthet och utmärkta korrosionsegenskaper
SE534283C2 (sv) * 2009-05-14 2011-06-28 Sapa Heat Transfer Ab Lodpläterad aluminiumplåt för tunna rör
SE534689C2 (sv) 2009-09-17 2011-11-15 Sapa Heat Transfer Ab Lodpläterad aluminiumplåt
SE0950756A1 (sv) 2009-10-13 2011-04-14 Sapa Heat Transfer Ab Sandwichmaterial med hög hållfasthet vid hög temperatur för tunna band i värmeväxlare

Also Published As

Publication number Publication date
CN104487243B (zh) 2017-08-08
EP2852494A1 (en) 2015-04-01
MX2014014220A (es) 2015-05-07
BR112014029043A2 (pt) 2018-04-24
RU2635675C2 (ru) 2017-11-15
JP2015525287A (ja) 2015-09-03
US9714799B2 (en) 2017-07-25
US20150101787A1 (en) 2015-04-16
MX365741B (es) 2019-06-12
KR102045789B1 (ko) 2019-11-18
WO2013176617A1 (en) 2013-11-28
CN104487243A (zh) 2015-04-01
PL2852494T3 (pl) 2022-10-17
EP2852494B1 (en) 2022-07-06
JP6472378B2 (ja) 2019-02-20
KR20150035703A (ko) 2015-04-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2014152051A (ru) Сверхустойчивый к провисанию и плавлению материал оребрения с очень высокой прочностью
RU2007137999A (ru) Высокопрочный и устойчивый к прогибанию материал
RU2015106733A (ru) Материал в виде полосы с превосходной коррозионной стойкостью после пайки
CN107513678B (zh) 一种中强7系铝合金型材的生产工艺和应用
JP6491452B2 (ja) アルミニウム合金連続鋳造材及びその製造方法
JP6429519B2 (ja) Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金圧延板の温間成形方法
JP6348466B2 (ja) アルミニウム合金押出材及びその製造方法
CN102312142B (zh) 一种生产高等级铝合金薄壁管材的方法
CN111004950B (zh) 2000铝合金型材及其制造方法
JP2018197366A (ja) アルミニウム合金材
JP2015525287A5 (ja) 非常に高い強度を有する超耐たわみ性、且つ耐融解性フィン材料
JP6673826B2 (ja) 熱交換器のための高強度アルミニウム合金フィン素材
JP6378937B2 (ja) アルミニウム合金部材の製造方法
JP6355098B2 (ja) 熱伝導性に優れた高成形用アルミニウム合金板材およびその製造方法
JP2017082301A (ja) 銅合金管の製造方法及び熱交換器
CN103789570A (zh) 高强耐热微合金化铜管及其制备方法
JP3801017B2 (ja) ろう付け性、成形性および耐エロージョン性に優れた熱交換器用高強度アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法
TWI434945B (zh) Method for producing high forming aluminum alloy
TW202033775A (zh) 鋁錳合金之製造方法
JP6541583B2 (ja) 銅合金材料及び銅合金管
US20140083575A1 (en) Aluminum alloy material exhibiting excellent bendability and method for producing the same
JP6670603B2 (ja) 鍛造ピストンの製造方法
JP5495538B2 (ja) 焼付硬化型アルミニウム合金板の温間プレス成形方法
JP2017036468A (ja) 銅合金管
JP2017036467A (ja) 銅合金管

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A The patent is invalid due to non-payment of fees

Effective date: 20200524