JP2006250413A - 熱交換器用アルミニウム合金フィン材及び熱交換器 - Google Patents
熱交換器用アルミニウム合金フィン材及び熱交換器 Download PDFInfo
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Abstract
【課題】強度特性、ろう付性、及び自己耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材及び熱交換器を提供する。
【解決手段】熱交換器用アルミニウム合金フィン材の成分組成を、重量％でＳｉ：０．６％超１．２％未満、Ｍｎ：１．５％超２．５％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．１５％以下、Ｃｕ：０．０１％以上０．２５％以下、Ｍｇ：０．０１％以上０．０３％未満、Ｆｅ：０．５％以下、Ｚｎ：１％超５％以下を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とが含有された構成とすることにより、フィン材をろう付けして熱交換器を組み立てる際のろう付性が向上し、また、高強度で自己耐食性に優れたフィン材が得られる。従って、熱交換器用アルミニウム合金フィン材の薄肉化、及び軽量化が可能となり、また、フィン材及び熱交換器の信頼性が向上する。
【選択図】図１
【解決手段】熱交換器用アルミニウム合金フィン材の成分組成を、重量％でＳｉ：０．６％超１．２％未満、Ｍｎ：１．５％超２．５％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．１５％以下、Ｃｕ：０．０１％以上０．２５％以下、Ｍｇ：０．０１％以上０．０３％未満、Ｆｅ：０．５％以下、Ｚｎ：１％超５％以下を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とが含有された構成とすることにより、フィン材をろう付けして熱交換器を組み立てる際のろう付性が向上し、また、高強度で自己耐食性に優れたフィン材が得られる。従って、熱交換器用アルミニウム合金フィン材の薄肉化、及び軽量化が可能となり、また、フィン材及び熱交換器の信頼性が向上する。
【選択図】図１
Description
本発明は、ろう付法によって製造されるアルミニウム合金熱交換器に用いられる熱交換器用アルミニウム合金フィン材及びそれを備えた熱交換器に関する。
近年、自動車の軽量化により自動車用の熱交換器もまた軽量化が求められており、これに対応すべくフィン材の薄肉化、高強度化が求められている。
熱交換器用のフィン材としては、従来、１０００系や３０００系のアルミニウム合金が用いられてきた。しかし、上述のアルミニウム合金で製造されたフィン材は、ろう付後の強度が必ずしも十分では無く、フィン材を薄型化するにあたり、強度不足となる虞があった。
熱交換器用のフィン材としては、従来、１０００系や３０００系のアルミニウム合金が用いられてきた。しかし、上述のアルミニウム合金で製造されたフィン材は、ろう付後の強度が必ずしも十分では無く、フィン材を薄型化するにあたり、強度不足となる虞があった。
ろう付されたフィン材の強度を向上させるため、Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉ−Ｎｉ系にＺｎ等を添加したアルミニウム合金からなる熱交換器用アルミニウム合金フィン材が提案されている（例えば、特許文献１）。
また、重量％で、０．３％以上２．０％以下のＭｎと、０．５％以上１．５％以下のＳｉと、０．０５％以上０．７％未満のＦｅと、０．００１％以上０．３％以下のＺｒを含有し、残部がＡｌと不可避不純物からなるアルミニウム合金を用いた熱交換器のフィン材の製造方法が提案されている（例えば、特許文献２）。
また、重量％で、Ｍｎ：０．３〜２．０％、Ｓｉ：０．５〜１．５％、Ｃｅ：０．００５〜０．５％を含有し、さらに、Ｆｅを０．０５％以上１．０％未満含有し、Ｃｕ及びＮｉの含有量がいずれも０．１％未満であり、残部がＡｌと不可避不純物からなる熱交換器のフィン材用アルミニウム合金を用いた熱交換器のフィン材の製造方法が提案されている（例えば、特許文献３）。
特開２００４−５９９３９号公報
特開２００２−２５６４０３号公報
特開２００２−２５６３６４号公報
特許文献１に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材は、上述の成分組成で構成したことにより、従来のフィン材に比べてろう付後の強度に優れる。
しかしながら、特許文献１の熱交換器用アルミニウム合金フィン材の構成では、Ｎｉの含有量が１％超５％以下となっているため、Ｍｎの含有量を高めに設定した場合、フィン材鋳造時にＡｌ−Ｍｎ−Ｎｉ系の金属間化合物が粗大化しやすくなり、フィン材の加工性が低下する虞がある。
しかしながら、特許文献１の熱交換器用アルミニウム合金フィン材の構成では、Ｎｉの含有量が１％超５％以下となっているため、Ｍｎの含有量を高めに設定した場合、フィン材鋳造時にＡｌ−Ｍｎ−Ｎｉ系の金属間化合物が粗大化しやすくなり、フィン材の加工性が低下する虞がある。
特許文献２に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材は、上述の成分組成で構成したことにより、自己耐食性や耐エロージョン性に優れているというものである。
しかしながら、特許文献２に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材の構成では、該フィン材を薄型化した際の強度が低下する虞がある。
しかしながら、特許文献２に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材の構成では、該フィン材を薄型化した際の強度が低下する虞がある。
特許文献３に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材は、上述の成分組成で構成したことにより、自己耐食性や耐エロージョン性に優れているというものである。
しかしながら、特許文献３に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材の構成では、該フィン材を薄型化した際の強度が低下する虞がある。
しかしながら、特許文献３に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材の構成では、該フィン材を薄型化した際の強度が低下する虞がある。
熱交換器用アルミニウム合金フィン材のろう付性に関しては、近年のフィン材の薄肉化に伴い、ろう付時のフィン材へのろう侵食が大きな問題となっている。チューブ材の接合に用いられるＡｌ−Ｓｉろうがフィン材に侵食した場合、フィン材の座屈が生じ、熱交換器の耐久強度や熱交換効率の低下につながる虞がある。このため、ろう付性、及び耐ろう侵食性に優れるフィン材が求められていた。
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、強度特性、ろう付性、及び自己耐食性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材及び熱交換器を提供することを目的とする。
本出願人は、強度特性、ろう付性、及び自己耐食性の何れの特性も優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材を得るべく検討を重ね、以下の構成の熱交換器用アルミニウム合金フィン材を得るに至った。
（１）請求項１に記載の発明
重量％でＳｉ：０．６％超１．２％未満、Ｍｎ：１．５％超２．５％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．１５％以下、Ｃｕ：０．０１％以上０．２５％以下、Ｍｇ：０．０１％以上０．０３％未満、Ｆｅ：０．５％以下、Ｚｎ：１％超５％以下を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
（２）請求項２記載の発明
前記熱交換器用アルミニウム合金フィン材は、更にＺｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｔｉ：０．０５％以上０．３％以下、Ｖ：０．０５％以上０．３％以下の内、少なくとも１種類以上を含有してなることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
（３）請求項３に記載の発明
請求項１又は２に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材を芯材として、該芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドしてなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
（４）請求項４に記載の発明
請求項１〜３の何れかに記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材を備えたことを特徴とする熱交換器。
（１）請求項１に記載の発明
重量％でＳｉ：０．６％超１．２％未満、Ｍｎ：１．５％超２．５％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．１５％以下、Ｃｕ：０．０１％以上０．２５％以下、Ｍｇ：０．０１％以上０．０３％未満、Ｆｅ：０．５％以下、Ｚｎ：１％超５％以下を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
（２）請求項２記載の発明
前記熱交換器用アルミニウム合金フィン材は、更にＺｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｔｉ：０．０５％以上０．３％以下、Ｖ：０．０５％以上０．３％以下の内、少なくとも１種類以上を含有してなることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
（３）請求項３に記載の発明
請求項１又は２に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材を芯材として、該芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドしてなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
（４）請求項４に記載の発明
請求項１〜３の何れかに記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材を備えたことを特徴とする熱交換器。
本発明の熱交換器用アルミニウム合金フィン材では、重量％でＳｉ：０．６％超１．２％未満、Ｍｎ：１．５％超２．５％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．１５％以下、Ｃｕ：０．０１％以上０．２５％以下、Ｍｇ：０．０１％以上０．０３％未満、Ｆｅ：０．５％以下、Ｚｎ：１％超５％以下を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とが含有された構成としている。
これにより、フィン材をろう付けして熱交換器を組み立てる際のろう付性が向上し、また、高強度で自己耐食性に優れたフィン材が得られる。
従って、熱交換器用アルミニウム合金フィン材の薄肉化、及び軽量化が可能となり、また、フィン材、及び熱交換器の信頼性が向上する。
また、本発明の熱交換器用アルミニウム合金フィン材では、更にＺｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｔｉ：０．０５％以上０．３％以下、Ｖ：０．０５％以上０．３％以下の内、少なくとも１種類以上を含有する構成としてやることにより、フィン材の強度が一層向上する。
本発明の熱交換器用アルミニウム合金フィン材を備えた熱交換器では、強度特性、ろう付性に優れたフィン材の採用によって一層の薄型化、及び軽量化が可能となり、また、信頼性が向上する。
これにより、フィン材をろう付けして熱交換器を組み立てる際のろう付性が向上し、また、高強度で自己耐食性に優れたフィン材が得られる。
従って、熱交換器用アルミニウム合金フィン材の薄肉化、及び軽量化が可能となり、また、フィン材、及び熱交換器の信頼性が向上する。
また、本発明の熱交換器用アルミニウム合金フィン材では、更にＺｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｔｉ：０．０５％以上０．３％以下、Ｖ：０．０５％以上０．３％以下の内、少なくとも１種類以上を含有する構成としてやることにより、フィン材の強度が一層向上する。
本発明の熱交換器用アルミニウム合金フィン材を備えた熱交換器では、強度特性、ろう付性に優れたフィン材の採用によって一層の薄型化、及び軽量化が可能となり、また、信頼性が向上する。
以下、本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金フィン材の実施の形態について説明する。
本実施形態の熱交換器用アルミニウム合金フィン材（以下、フィン材と略称することがある）は、重量％でＳｉ：０．６％超１．２％未満、Ｍｎ：１．５％超２．５％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．１５％以下、Ｃｕ：０．０１％以上０．２５％以下、Ｍｇ：０．０１％以上０．０３％未満、Ｆｅ：０．５％以下、Ｚｎ：１％超５％以下を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とが含有されて構成されている。
また、必要に応じて、Ｚｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｔｉ：０．０５％以上０．３％以下、Ｖ：０．０５％以上０．３％以下の内、少なくとも１種類以上を含有した構成としても良い。
以下、本実施形態のフィン材の合金組成の数値限定理由について説明する。
本実施形態の熱交換器用アルミニウム合金フィン材（以下、フィン材と略称することがある）は、重量％でＳｉ：０．６％超１．２％未満、Ｍｎ：１．５％超２．５％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．１５％以下、Ｃｕ：０．０１％以上０．２５％以下、Ｍｇ：０．０１％以上０．０３％未満、Ｆｅ：０．５％以下、Ｚｎ：１％超５％以下を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とが含有されて構成されている。
また、必要に応じて、Ｚｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｔｉ：０．０５％以上０．３％以下、Ｖ：０．０５％以上０．３％以下の内、少なくとも１種類以上を含有した構成としても良い。
以下、本実施形態のフィン材の合金組成の数値限定理由について説明する。
［Ｍｇ］
マグネシウム（Ｍｇ）は、ろう付時にＡｌ合金の酸化皮膜除去等の目的で使用されるフッ化物系のノコロックフラックスと反応しやすく、ＭｇＦ２等の化合物を生成し、ろう付性を低下させる。また、Ｍｇは、ろう付時に、結晶粒界にＭｇ２Ｓｉ等の低融点化合物を連続的に析出しやすい。この際、クラッド材等とろう付する際に、溶融ろうがフィン材へ拡散することにより、粒界及び粒界近傍に局部溶融が生じ、フィン材の粒界への、ろうの侵食が生じやすくなる。
Ｍｇの含有量は、重量％で０．０１％以上０．０３％未満の範囲であることが好ましい。
Ｍｇの含有量を０．０１％以上０．０３％未満の範囲とすることにより、ろう付時の、粒界への低融点化合物の析出量を大幅に低減することができ、フィン材のろう付性、及び耐ろう侵食性を向上させることができる。
本出願人が、ろう付性（耐ろう侵食性）向上を目的として、Ｍｇのフィン材における最適含有量について鋭意検討した結果、Ｍｇの含有量を０．０１％以上０．０３％未満の範囲とした際に、ろう付性（耐ろう侵食性）が最も向上することが明らかとなっている（後述の実施例参照）。
フィン材に含有されるＭｇが０．０３％以上だと、結晶粒界に析出するＭｇ−Ｓｉ系低融点化合物の量や大きさが大幅に増大し、ろう付時に、溶融ろうが拡散することによって局部溶融を生じやすくなり、フィン材の粒界への、ろうの侵食が増大する虞がある。
フィン材に含有されるＭｇが０．０１％未満だと、Ｓｉとの間で化合物を生成するＭｇの量が少ないため、粒界において、フリーな状態のＳｉの量が増加する。このため、ろう付時の熱処理によって、粒界におけるＳｉ系低融点化合物の析出量が増大し、溶融ろうの拡散によって粒界の局部溶融を起こしやすくなり、フィン材の粒界への、ろうの侵食が増大してしまう虞がある。
マグネシウム（Ｍｇ）は、ろう付時にＡｌ合金の酸化皮膜除去等の目的で使用されるフッ化物系のノコロックフラックスと反応しやすく、ＭｇＦ２等の化合物を生成し、ろう付性を低下させる。また、Ｍｇは、ろう付時に、結晶粒界にＭｇ２Ｓｉ等の低融点化合物を連続的に析出しやすい。この際、クラッド材等とろう付する際に、溶融ろうがフィン材へ拡散することにより、粒界及び粒界近傍に局部溶融が生じ、フィン材の粒界への、ろうの侵食が生じやすくなる。
Ｍｇの含有量は、重量％で０．０１％以上０．０３％未満の範囲であることが好ましい。
Ｍｇの含有量を０．０１％以上０．０３％未満の範囲とすることにより、ろう付時の、粒界への低融点化合物の析出量を大幅に低減することができ、フィン材のろう付性、及び耐ろう侵食性を向上させることができる。
本出願人が、ろう付性（耐ろう侵食性）向上を目的として、Ｍｇのフィン材における最適含有量について鋭意検討した結果、Ｍｇの含有量を０．０１％以上０．０３％未満の範囲とした際に、ろう付性（耐ろう侵食性）が最も向上することが明らかとなっている（後述の実施例参照）。
フィン材に含有されるＭｇが０．０３％以上だと、結晶粒界に析出するＭｇ−Ｓｉ系低融点化合物の量や大きさが大幅に増大し、ろう付時に、溶融ろうが拡散することによって局部溶融を生じやすくなり、フィン材の粒界への、ろうの侵食が増大する虞がある。
フィン材に含有されるＭｇが０．０１％未満だと、Ｓｉとの間で化合物を生成するＭｇの量が少ないため、粒界において、フリーな状態のＳｉの量が増加する。このため、ろう付時の熱処理によって、粒界におけるＳｉ系低融点化合物の析出量が増大し、溶融ろうの拡散によって粒界の局部溶融を起こしやすくなり、フィン材の粒界への、ろうの侵食が増大してしまう虞がある。
［Ｓｉ］
ケイ素（Ｓｉ）は、Ｍｎと共存してＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の微細な析出物を生じ、フィン材のろう付後の強度、及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させる。
Ｓｉの含有量は、重量％で０．６％超１．２％未満の範囲であることが好ましい。
Ｓｉの含有量を０．６％超１．２％未満の範囲とすることにより、フィン材のろう付後の強度、及びろう付加熱時の耐高温座屈性が向上する。
Ｓｉの含有量が０．６％以下だと、低融点化合物の析出量を低減することができるものの、Ｓｉ添加による強度向上効果が小さくなる。
Ｓｉの含有量が１．２％以上だと、フィン材の融点が低下して、ろう付時にフィン材が溶融する虞がある。また、Ｓｉの含有量が多くなると、Ｍｇの含有量が０．０１％以上０．０３％未満の範囲の場合、ろう付時に、粒界に低融点のＳｉ系化合物の析出量が増大し、フィン材の粒界への、ろうの侵食が増大してしまう虞がある。
ケイ素（Ｓｉ）は、Ｍｎと共存してＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の微細な析出物を生じ、フィン材のろう付後の強度、及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させる。
Ｓｉの含有量は、重量％で０．６％超１．２％未満の範囲であることが好ましい。
Ｓｉの含有量を０．６％超１．２％未満の範囲とすることにより、フィン材のろう付後の強度、及びろう付加熱時の耐高温座屈性が向上する。
Ｓｉの含有量が０．６％以下だと、低融点化合物の析出量を低減することができるものの、Ｓｉ添加による強度向上効果が小さくなる。
Ｓｉの含有量が１．２％以上だと、フィン材の融点が低下して、ろう付時にフィン材が溶融する虞がある。また、Ｓｉの含有量が多くなると、Ｍｇの含有量が０．０１％以上０．０３％未満の範囲の場合、ろう付時に、粒界に低融点のＳｉ系化合物の析出量が増大し、フィン材の粒界への、ろうの侵食が増大してしまう虞がある。
［Ｍｎ］
マンガン（Ｍｎ）は、アルミニウム合金の強度を向上させるとともに、Ａｌ−Ｍｎ系析出物（Ａｌ６Ｍｎ）或いはＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の微細な金属間化合物を生成することにより、フィン材の、ろう付後の強度、及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させる。
Ｍｎの含有量は、重量％で１．５％超２．５％以下の範囲であることが好ましい。
上述したように、Ｍｇの含有量を０．０１％以上０．０３％未満の範囲とし、且つ、Ｍｎの含有量を１．５％超２．５％以下の範囲とすることにより、フィン材の強度向上に寄与するＭｎ−Ｓｉ系化合物の生成を促進し、また、ろう付性及び耐ろう侵食性を低下させる要因となるＭｇ−Ｓｉ系及びＳｉ系低融点化合物の、粒界への析出量を低減することが可能となる。
Ｍｎの含有量が１．５％以下だと、Ｍｎの添加による強度向上の効果が小さくなる。また、Ｓｉとの間で化合物を生成するＭｎ量が低下し、フリーな状態のＳｉが増加するため、ろう付時に、粒界において低融点のＳｉ系化合物の析出量が増大し、フィン材の粒界への、ろうの侵食が大きくなる虞がある。
Ｍｎの含有量が２．５％を超えると、フィン材鋳造時に金属間化合物が粗大化し、加工性、及びフィン材の諸特性が低下する虞がある。
マンガン（Ｍｎ）は、アルミニウム合金の強度を向上させるとともに、Ａｌ−Ｍｎ系析出物（Ａｌ６Ｍｎ）或いはＡｌ−Ｍｎ−Ｓｉ系の微細な金属間化合物を生成することにより、フィン材の、ろう付後の強度、及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させる。
Ｍｎの含有量は、重量％で１．５％超２．５％以下の範囲であることが好ましい。
上述したように、Ｍｇの含有量を０．０１％以上０．０３％未満の範囲とし、且つ、Ｍｎの含有量を１．５％超２．５％以下の範囲とすることにより、フィン材の強度向上に寄与するＭｎ−Ｓｉ系化合物の生成を促進し、また、ろう付性及び耐ろう侵食性を低下させる要因となるＭｇ−Ｓｉ系及びＳｉ系低融点化合物の、粒界への析出量を低減することが可能となる。
Ｍｎの含有量が１．５％以下だと、Ｍｎの添加による強度向上の効果が小さくなる。また、Ｓｉとの間で化合物を生成するＭｎ量が低下し、フリーな状態のＳｉが増加するため、ろう付時に、粒界において低融点のＳｉ系化合物の析出量が増大し、フィン材の粒界への、ろうの侵食が大きくなる虞がある。
Ｍｎの含有量が２．５％を超えると、フィン材鋳造時に金属間化合物が粗大化し、加工性、及びフィン材の諸特性が低下する虞がある。
［Ｃｕ］
銅（Ｃｕ）は、固溶硬化によってフィン材のろう付後の強度を向上させる。
Ｃｕの含有量は、重量％で０．０１％以上０．２５％以下の範囲であることが好ましい。
Ｃｕの含有量を０．０１％以上０．２５％以下の範囲とすることにより、フィン材のろう付後の強度を向上させることが可能となる。
Ｃｕの含有量が０．０１％未満だと、Ｃｕの添加による強度向上の効果が小さくなる。
Ｃｕの含有量が０．２５％を超えると、フィン材の電位が貴（プラス）となり、後述するラジエータ（熱交換器）を構成する部材でありフィン材が組み付けられるチューブとの間で、十分な犠牲陽極硬化が得られず、また、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。
銅（Ｃｕ）は、固溶硬化によってフィン材のろう付後の強度を向上させる。
Ｃｕの含有量は、重量％で０．０１％以上０．２５％以下の範囲であることが好ましい。
Ｃｕの含有量を０．０１％以上０．２５％以下の範囲とすることにより、フィン材のろう付後の強度を向上させることが可能となる。
Ｃｕの含有量が０．０１％未満だと、Ｃｕの添加による強度向上の効果が小さくなる。
Ｃｕの含有量が０．２５％を超えると、フィン材の電位が貴（プラス）となり、後述するラジエータ（熱交換器）を構成する部材でありフィン材が組み付けられるチューブとの間で、十分な犠牲陽極硬化が得られず、また、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。
［Ｎｉ］
ニッケル（Ｎｉ）は、ろう付後の強度、及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させる。
Ｎｉの含有量は、重量％で０．０１％以上０．１５％以下の範囲であることが好ましい。
Ｎｉの含有量が０．０１％未満だと、Ｎｉを添加することによる強度向上の効果が小さくなる。
Ｎｉの含有量が０．１５％を超えると、Ｃｕとの共存により、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。
ニッケル（Ｎｉ）は、ろう付後の強度、及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させる。
Ｎｉの含有量は、重量％で０．０１％以上０．１５％以下の範囲であることが好ましい。
Ｎｉの含有量が０．０１％未満だと、Ｎｉを添加することによる強度向上の効果が小さくなる。
Ｎｉの含有量が０．１５％を超えると、Ｃｕとの共存により、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。
［Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｕについて］
Ｍｎの含有量を、重量％で１．５％超２．５％以下と比較的高い添加量に限定し、且つＣｕを０．０１％以上０．２５％以下として添加した場合、Ｍｎ及びＣｕのそれぞれの強度向上効果が大きくなるため、Ｎｉの含有量が０．０１％以上０．１５％以下であっても、ろう付後の強度が高くなる。
一方、上述したように、Ｎｉの含有量が０．１５％を越えると、Ｃｕとの共存により、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。このため、本実施形態のフィン材の、各元素の成分範囲において自己耐食性を確保するため、Ｎｉの含有量を０．０１％以上０．１５％以下の範囲とした。
また、Ｎｉの含有量が高い場合、Ａｌ−Ｍｎ−Ｎｉ系の金属間化合物が増大するため、Ｓｉとの間で化合物を生成するＭｎの量が低下することによってフリーな状態のＳｉが増大し、ろう付時に、フィン材の粒界に析出する低融点のＳｉ化合物が増大する。このため、フィン材の粒界への、ろうの侵食が大きくなる虞がある。
本実施形態のフィン材では、強度向上効果が大きいＣｕとの共存させることにより、Ｎｉの含有量を０．０１％以上０．１５％以下と比較的低い割合に抑えているため、上述のような低融点化合物の析出量が低く抑えられている。
即ち、Ｍｇ及びＭｎの含有量を上述の範囲に限定し、且つ強度向上効果の高いＣｕ量を０．０１％以上０．２５％以下として添加することにより、Ｎｉの添加量を０．０１％以上０．１５％以下と比較的低い割合に抑えているため、フィン材の粒界に低融点化合物が析出するのを抑制し、ろう付性（耐ろう侵食性）を向上させるとともに、Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉを添加することにより、強度を向上させることが可能となる。
Ｍｎの含有量を、重量％で１．５％超２．５％以下と比較的高い添加量に限定し、且つＣｕを０．０１％以上０．２５％以下として添加した場合、Ｍｎ及びＣｕのそれぞれの強度向上効果が大きくなるため、Ｎｉの含有量が０．０１％以上０．１５％以下であっても、ろう付後の強度が高くなる。
一方、上述したように、Ｎｉの含有量が０．１５％を越えると、Ｃｕとの共存により、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。このため、本実施形態のフィン材の、各元素の成分範囲において自己耐食性を確保するため、Ｎｉの含有量を０．０１％以上０．１５％以下の範囲とした。
また、Ｎｉの含有量が高い場合、Ａｌ−Ｍｎ−Ｎｉ系の金属間化合物が増大するため、Ｓｉとの間で化合物を生成するＭｎの量が低下することによってフリーな状態のＳｉが増大し、ろう付時に、フィン材の粒界に析出する低融点のＳｉ化合物が増大する。このため、フィン材の粒界への、ろうの侵食が大きくなる虞がある。
本実施形態のフィン材では、強度向上効果が大きいＣｕとの共存させることにより、Ｎｉの含有量を０．０１％以上０．１５％以下と比較的低い割合に抑えているため、上述のような低融点化合物の析出量が低く抑えられている。
即ち、Ｍｇ及びＭｎの含有量を上述の範囲に限定し、且つ強度向上効果の高いＣｕ量を０．０１％以上０．２５％以下として添加することにより、Ｎｉの添加量を０．０１％以上０．１５％以下と比較的低い割合に抑えているため、フィン材の粒界に低融点化合物が析出するのを抑制し、ろう付性（耐ろう侵食性）を向上させるとともに、Ｍｎ，Ｃｕ，Ｎｉを添加することにより、強度を向上させることが可能となる。
［Ｆｅ］
鉄（Ｆｅ）は、分散強化によってフィン材の強度を向上させる一方、粗大な金属間生成物を生成しやすく、該金属間生成物が再結晶の核となるために、ろう付時の再結晶粒が微細となり、ろう侵食の影響を受けやすく、ろう付性が低下する虞がある。
このため、Ｆｅの含有量は、重量％で０．５％以下であることが好ましい。
Ｆｅの含有量を０．５％以下とすることにより、強度、ろう付性、耐ろう侵食性を同時に向上させることができる。
Ｆｅの含有量が０．５％を超えると、上述したように、ろう付性が低下する虞がある。
鉄（Ｆｅ）は、分散強化によってフィン材の強度を向上させる一方、粗大な金属間生成物を生成しやすく、該金属間生成物が再結晶の核となるために、ろう付時の再結晶粒が微細となり、ろう侵食の影響を受けやすく、ろう付性が低下する虞がある。
このため、Ｆｅの含有量は、重量％で０．５％以下であることが好ましい。
Ｆｅの含有量を０．５％以下とすることにより、強度、ろう付性、耐ろう侵食性を同時に向上させることができる。
Ｆｅの含有量が０．５％を超えると、上述したように、ろう付性が低下する虞がある。
［Ｚｎ］
亜鉛（Ｚｎ）は、フィン材の電位を卑（マイナス）にして、犠牲陽極効果を与える。
Ｚｎの含有量は、重量％で１％超５％以下の範囲であることが好ましい。
Ｚｎの含有量を、１％超５％以下の範囲とすることにより、フィン材とチューブ材との間で十分な犠牲陽極効果を得ることができる。
Ｚｎの含有量が１％以下だと、Ｚｎの添加による十分な犠牲陽極効果が得られない虞がある。
Ｚｎの含有量が５％を超えると、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。
なお、Ｉｎ又はＳｎを添加して犠牲陽極効果を得ることも可能だが、Ｉｎ又はＳｎを０．１％以上添加した場合、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。
亜鉛（Ｚｎ）は、フィン材の電位を卑（マイナス）にして、犠牲陽極効果を与える。
Ｚｎの含有量は、重量％で１％超５％以下の範囲であることが好ましい。
Ｚｎの含有量を、１％超５％以下の範囲とすることにより、フィン材とチューブ材との間で十分な犠牲陽極効果を得ることができる。
Ｚｎの含有量が１％以下だと、Ｚｎの添加による十分な犠牲陽極効果が得られない虞がある。
Ｚｎの含有量が５％を超えると、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。
なお、Ｉｎ又はＳｎを添加して犠牲陽極効果を得ることも可能だが、Ｉｎ又はＳｎを０．１％以上添加した場合、フィン材の自己耐食性が低下する虞がある。
［Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖ］
ジルコニウム（Ｚｒ），クロム（Ｃｒ），チタン（Ｔｉ），バナジウム（Ｖ）は何れも、フィン材の、ろう付後の強度及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させる。
Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖの含有量は、重量％で、それぞれ０．０５％以上０．３％以下の範囲であることが好ましい。
Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖの内、何れかの元素の含有量を０．０５％以上０．３％以下とすることにより、上述のように、ろう付後の強度及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させることができる。
Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖの含有量が０．０５％未満だと、ろう付後の強度及びろう付加熱時の耐高温座屈性の向上効果が小さくなる。
Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖの含有量が０．３％を超えると、加工性が低下する虞がある。
ジルコニウム（Ｚｒ），クロム（Ｃｒ），チタン（Ｔｉ），バナジウム（Ｖ）は何れも、フィン材の、ろう付後の強度及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させる。
Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖの含有量は、重量％で、それぞれ０．０５％以上０．３％以下の範囲であることが好ましい。
Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖの内、何れかの元素の含有量を０．０５％以上０．３％以下とすることにより、上述のように、ろう付後の強度及びろう付加熱時の耐高温座屈性を向上させることができる。
Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖの含有量が０．０５％未満だと、ろう付後の強度及びろう付加熱時の耐高温座屈性の向上効果が小さくなる。
Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖの含有量が０．３％を超えると、加工性が低下する虞がある。
以上のように、Ｚｒ，Ｃｒ，Ｔｉ，Ｖは、何れもフィン材の強度を向上させる元素なので、これらの内の１種又は２種以上の元素を添加すれば良い。
本実施形態のフィン材を製造する際は、例えば、上記適正範囲の組成を有するアルミニウム合金を溶解、鋳造して均質化を施す。続いて、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍および冷間圧延を行なってフィン材とする。
なお、本実施形態の熱交換器用アルミニウム合金フィン材は、該フィン材を芯材として、該芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドした構成として用いても良い。
図１に、本発明の熱交換器用アルミニウム合金フィン材が用いられる一例として、自動車用のラジエータ（熱交換器）１０の分解斜視図を示す。
図１において、符号１はフィン（フィン材）、符号２はチューブ、符号３はヘッダー、符号４はサイドサポートである。図１に示すラジエータは、フッ化物系フラックスを用いたろう付接合によってチューブ２、フィン１およびヘッダー３が各々一体化され、更に樹脂タンクが機械的接合（かしめ加工）により取り付けられて製造される。
ろう付熱処理は、窒素ガス雰囲気中において６００℃程度で行うことが好ましく、保持時間は３分程度が好ましい。この時の熱処理によって、フィン材の合金組織中に各種の金属間化合物が生成され、フィン材の強度を向上させることができる。
図１において、符号１はフィン（フィン材）、符号２はチューブ、符号３はヘッダー、符号４はサイドサポートである。図１に示すラジエータは、フッ化物系フラックスを用いたろう付接合によってチューブ２、フィン１およびヘッダー３が各々一体化され、更に樹脂タンクが機械的接合（かしめ加工）により取り付けられて製造される。
ろう付熱処理は、窒素ガス雰囲気中において６００℃程度で行うことが好ましく、保持時間は３分程度が好ましい。この時の熱処理によって、フィン材の合金組織中に各種の金属間化合物が生成され、フィン材の強度を向上させることができる。
以上説明したように、本発明の熱交換器用アルミニウム合金フィン材によれば、 上述した組成の元素が含有されていることにより、フィン材をろう付けして熱交換器を組み立てる際のろう付性が向上し、また、高強度で自己耐食性に優れたフィン材が得られる。
従って、フィン材の薄肉化、及び軽量化が可能となり、また、フィン材、及び熱交換器の信頼性が向上する。
従って、フィン材の薄肉化、及び軽量化が可能となり、また、フィン材、及び熱交換器の信頼性が向上する。
以下に、本発明にかかる熱交換器用アルミニウム合金フィン材の実施例について説明する。
後述する各実施例及び比較例の欄に示す各成分組成条件で、本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金フィン材、及び従来のフィン材（比較例）を作製し、各種評価試験を行った。
以下に、フィン材の作製工程、及び各評価試験項目について説明する。
後述する各実施例及び比較例の欄に示す各成分組成条件で、本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金フィン材、及び従来のフィン材（比較例）を作製し、各種評価試験を行った。
以下に、フィン材の作製工程、及び各評価試験項目について説明する。
［作製工程］
後述する各実施例及び比較例に示す成分組成を有する、厚さ２０ｍｍ×縦５２ｍｍ×横１２５ｍｍのアルミニウム合金鋳塊を用い、片面当り１／４インチずつ面削した後、所定の温度で均質化を行い、熱間圧延を行った。更に、所定の板厚まで冷間圧延した後、中間焼鈍、及び冷間圧延を行い、板厚０．０６ｍｍの、本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金フィン材、及び従来のフィン材（比較例）を、成分組成毎に得た。
なお、ろう付熱処理については、窒素ガス雰囲気中において６００℃の温度で３分間保持した後、−１００℃／分の冷却速度で室温（２５℃）まで冷却した。
後述する各実施例及び比較例に示す成分組成を有する、厚さ２０ｍｍ×縦５２ｍｍ×横１２５ｍｍのアルミニウム合金鋳塊を用い、片面当り１／４インチずつ面削した後、所定の温度で均質化を行い、熱間圧延を行った。更に、所定の板厚まで冷間圧延した後、中間焼鈍、及び冷間圧延を行い、板厚０．０６ｍｍの、本発明に係る熱交換器用アルミニウム合金フィン材、及び従来のフィン材（比較例）を、成分組成毎に得た。
なお、ろう付熱処理については、窒素ガス雰囲気中において６００℃の温度で３分間保持した後、−１００℃／分の冷却速度で室温（２５℃）まで冷却した。
［強度試験］
上記作製工程で得られた本発明に係るフィン材、及び従来のフィン材を用いて、幅１２．５ｍｍ×長さ１８０ｍｍの引張試験片を作製した。これらの試験片をサンプルとして、引張試験機として島津社製：ＡＧ−ＧＩ １０ＫＮを使用して、引張速度２ｍｍ／分で引張試験を行うことにより、ろう付後の引張強度（耐力：ＭＰａ）を測定した。
引張試験結果を基に、強度評価について、以下の基準で判定した（◎○△×で表記）。
（１）◎：引張強度が５５ＭＰａを超えた。
（２）○：引張強度が５０ＭＰａ超５５ＭＰａ以下の範囲だった。
（３）△：引張強度が４５ＭＰａ超５０ＭＰａ以下の範囲だった。
（４）×：引張強度が４５ＭＰａ未満だった。
上記作製工程で得られた本発明に係るフィン材、及び従来のフィン材を用いて、幅１２．５ｍｍ×長さ１８０ｍｍの引張試験片を作製した。これらの試験片をサンプルとして、引張試験機として島津社製：ＡＧ−ＧＩ １０ＫＮを使用して、引張速度２ｍｍ／分で引張試験を行うことにより、ろう付後の引張強度（耐力：ＭＰａ）を測定した。
引張試験結果を基に、強度評価について、以下の基準で判定した（◎○△×で表記）。
（１）◎：引張強度が５５ＭＰａを超えた。
（２）○：引張強度が５０ＭＰａ超５５ＭＰａ以下の範囲だった。
（３）△：引張強度が４５ＭＰａ超５０ＭＰａ以下の範囲だった。
（４）×：引張強度が４５ＭＰａ未満だった。
［自己耐食性試験］
上記作製工程で得られた本発明に係るフィン材、及び従来のフィン材を用いて、大きさが２５ｍｍ×１２０ｍｍの短冊状のサンプルを作製して、ＳＳＴ（塩水噴霧試験）を行った。塩水噴霧機としてスガ試験機社製：ＩＳＯ−３−ＣＹ・Ｒを使用し、噴霧量ＪＩＳ Ｚ ２３７１に基く試験条件下で４８時間の試験を行った。
上記試験後に腐食減量を測定し、自己耐食性評価について、以下の基準で判定した（◎○△×で表記）。
（１）◎：腐食減量が２５ｍｇ／ｄｍ２未満だった。
（２）○：腐食減量が２５ｍｇ／ｄｍ２以上５０ｍｇ／ｄｍ２未満の範囲だった。
（３）△：腐食減量が５０ｍｇ／ｄｍ２以上１００ｍｇ／ｄｍ２未満の範囲だった。
（４）×：腐食減量が１００ｍｇ／ｄｍ２以上だった。
上記作製工程で得られた本発明に係るフィン材、及び従来のフィン材を用いて、大きさが２５ｍｍ×１２０ｍｍの短冊状のサンプルを作製して、ＳＳＴ（塩水噴霧試験）を行った。塩水噴霧機としてスガ試験機社製：ＩＳＯ−３−ＣＹ・Ｒを使用し、噴霧量ＪＩＳ Ｚ ２３７１に基く試験条件下で４８時間の試験を行った。
上記試験後に腐食減量を測定し、自己耐食性評価について、以下の基準で判定した（◎○△×で表記）。
（１）◎：腐食減量が２５ｍｇ／ｄｍ２未満だった。
（２）○：腐食減量が２５ｍｇ／ｄｍ２以上５０ｍｇ／ｄｍ２未満の範囲だった。
（３）△：腐食減量が５０ｍｇ／ｄｍ２以上１００ｍｇ／ｄｍ２未満の範囲だった。
（４）×：腐食減量が１００ｍｇ／ｄｍ２以上だった。
［ろう付性（耐ろう侵食性）試験］
上記作製工程で得られた本発明に係るフィン材、及び従来のフィン材をコルゲート加工したサンプルを各々作製し、厚さ０．３ｍｍのチューブ材（ブレージングシート：芯材３００３／ろう材４０４５（１０％クラッド））のろう材面に組み付け、フラックスを塗布した後、高純度窒素ガス雰囲気中においてろう付を行った。ろう付処理は、温度６００℃で３分間保持して行った。
上記ろう付処理後に、コア（フィン材／チューブ）断面を、光学顕微鏡を用いて観察し、ろう付性の評価を行った。評価は、フィン材の粒界へのろう侵食の確認結果を基に、以下の基準で判定した。
（１）◎：フィン材粒界へのろう侵食深さが１０μｍ未満だった。
（２）○：フィン材粒界へのろう侵食深さが１０μｍ以上２０μｍ未満だった。
（３）△：フィン材粒界へのろう侵食深さが２０μｍ以上３０マイクロｍ未満だった。
（４）×：フィン材粒界へのろう侵食深さが３０μｍ以上だった。
上記作製工程で得られた本発明に係るフィン材、及び従来のフィン材をコルゲート加工したサンプルを各々作製し、厚さ０．３ｍｍのチューブ材（ブレージングシート：芯材３００３／ろう材４０４５（１０％クラッド））のろう材面に組み付け、フラックスを塗布した後、高純度窒素ガス雰囲気中においてろう付を行った。ろう付処理は、温度６００℃で３分間保持して行った。
上記ろう付処理後に、コア（フィン材／チューブ）断面を、光学顕微鏡を用いて観察し、ろう付性の評価を行った。評価は、フィン材の粒界へのろう侵食の確認結果を基に、以下の基準で判定した。
（１）◎：フィン材粒界へのろう侵食深さが１０μｍ未満だった。
（２）○：フィン材粒界へのろう侵食深さが１０μｍ以上２０μｍ未満だった。
（３）△：フィン材粒界へのろう侵食深さが２０μｍ以上３０マイクロｍ未満だった。
（４）×：フィン材粒界へのろう侵食深さが３０μｍ以上だった。
［低融点金属間化合物の分散状態の測定］
上記作製工程で得られた各々の成分組成のフィン材、及び従来のフィン材をサンプルとして、日本電子社製走査型電子顕微鏡：ＪＳＭ−６３６０ＬＡを用いて、結晶粒界のＳＥＭ観察を行った。サンプル１台中の複数の結晶粒を対象として、計１０ｍｍ長の結晶粒界上の低融点化合物の個数を、粒子解析によって測定した。
なお、測定対象とした化合物は、粒子径（円相当直径）で０．１〜３μｍの低融点化合物（Ｍｇ２Ｓｉ、又はＳｉ析出物）とした。
上記作製工程で得られた各々の成分組成のフィン材、及び従来のフィン材をサンプルとして、日本電子社製走査型電子顕微鏡：ＪＳＭ−６３６０ＬＡを用いて、結晶粒界のＳＥＭ観察を行った。サンプル１台中の複数の結晶粒を対象として、計１０ｍｍ長の結晶粒界上の低融点化合物の個数を、粒子解析によって測定した。
なお、測定対象とした化合物は、粒子径（円相当直径）で０．１〜３μｍの低融点化合物（Ｍｇ２Ｓｉ、又はＳｉ析出物）とした。
各々の評価試験における結果の一覧を表１に示す。
［実施例１］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０１２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５９ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１４ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは４μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０２個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０１２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５９ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１４ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは４μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０２個であった。
［実施例２］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２５％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５９ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１５ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは５μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０２個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２５％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５９ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１５ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは５μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０２個であった。
［実施例３］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．０２％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５１ＭＰａであり、評価は○であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が６ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは３μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０２個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．０２％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５１ＭＰａであり、評価は○であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が６ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは３μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０２個であった。
［実施例４］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１４％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５６ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が２８ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は○であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは８μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は３×１０２個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１４％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５６ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が２８ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は○であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは８μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は３×１０２個であった。
［実施例５］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．６％、Ｎｉ：０．５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５２ＭＰａであり、評価は○であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１３ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは８μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は３×１０２個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．６％、Ｎｉ：０．５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５２ＭＰａであり、評価は○であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１３ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは８μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は３×１０２個であった。
［実施例６］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：２．４％、Ｎｉ：０．５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５８ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１７ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは３μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は１×１０２個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：２．４％、Ｎｉ：０．５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、本発明に係るフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５８ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１７ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは３μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は１×１０２個であった。
［比較例１］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．００６％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５９ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１４ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは２８μｍであり、評価は△であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は４×１０５個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．００６％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５９ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１４ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは２８μｍであり、評価は△であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は４×１０５個であった。
［比較例２］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０３３％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５９ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１４ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは２２μｍであり、評価は△であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は６×１０４個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．１％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０３３％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が５９ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１４ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは２２μｍであり、評価は△であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は６×１０４個であった。
［比較例３］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．００５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が４９ＭＰａであり、評価は△であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が５ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは３μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０２個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：０．００５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が４９ＭＰａであり、評価は△であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が５ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは３μｍであり、評価は◎であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０２個であった。
［比較例４］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：１．２％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が６８ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１０５ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は×であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは２３μｍであり、評価は△であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は５×１０４個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．７％、Ｎｉ：１．２％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が６８ＭＰａであり、評価は◎であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が１０５ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は×であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは２３μｍであり、評価は△であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は５×１０４個であった。
［比較例５］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．２％、Ｎｉ：０．５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が４８ＭＰａであり、評価は△であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が９ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは２２μｍであり、評価は△であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０５個であった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：１．２％、Ｎｉ：０．５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。
強度試験の結果、耐力が４８ＭＰａであり、評価は△であった。
自己耐食性試験の結果、腐食減量が９ｍｇ／ｄｍ２であり、評価は◎であった。
ろう付性（耐ろう侵食性）試験の結果、ろうの侵食深さは２２μｍであり、評価は△であった。
また、粒界上の低融点化合物の個数は２×１０５個であった。
［比較例６］
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：２．７％、Ｎｉ：０．５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。しかしながら、試験サンプル製作時、加工難のために表面にクラックが発生し、試験サンプルを用いた評価試験を行うことが出来なかった。
重量％でＳｉ：０．７、Ｍｎ：２．７％、Ｎｉ：０．５％、Ｃｕ：０．１６％、Ｍｇ：０．０２％、Ｆｅ：０．２２％、Ｚｎ：２．２５％、Ｚｒ：０．１％を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる、従来のフィン材を作製した。しかしながら、試験サンプル製作時、加工難のために表面にクラックが発生し、試験サンプルを用いた評価試験を行うことが出来なかった。
上記結果により、熱交換器用アルミニウム合金フィン材を、重量％でＳｉ：０．６％超１．２％未満、Ｍｎ：１．５％超２．５％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．１５％以下、Ｃｕ：０．０１％以上０．２５％以下、Ｍｇ：０．０１％以上０．０３％未満、Ｆｅ：０．５％以下、Ｚｎ：１％超５％以下を含有し、残部Ａｌと不可避不純物とからなる成分組成とすることにより、強度特性、ろう付性、及び自己耐食性が共に優れたフィン材が得られることが明らかとなった。
１…熱交換器用アルミニウム合金フィン材（フィン材）、２…チューブ、３…ヘッダ、４…サイドサポート、１０…ラジエータ（熱交換器）
Claims (4)
- 重量％でＳｉ：０．６％超１．２％未満、Ｍｎ：１．５％超２．５％以下、Ｎｉ：０．０１％以上０．１５％以下、Ｃｕ：０．０１％以上０．２５％以下、Ｍｇ：０．０１％以上０．０３％未満、Ｆｅ：０．５％以下、Ｚｎ：１％超５％以下を含有し、
残部Ａｌと不可避不純物とからなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材。 - 前記熱交換器用アルミニウム合金フィン材は、更にＺｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｃｒ：０．０５％以上０．３％以下、Ｔｉ：０．０５％以上０．３％以下、Ｖ：０．０５％以上０．３％以下の内、少なくとも１種類以上を含有してなることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
- 請求項１又は２に記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材を芯材として、該芯材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金ろう材をクラッドしてなることを特徴とする熱交換器用アルミニウム合金フィン材。
- 請求項１〜３の何れかに記載の熱交換器用アルミニウム合金フィン材を備えたことを特徴とする熱交換器。
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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