RU2012143204A - Способ непрерывной разливки стали и способ производства стального листа - Google Patents

Способ непрерывной разливки стали и способ производства стального листа Download PDF

Info

Publication number
RU2012143204A
RU2012143204A RU2012143204/02A RU2012143204A RU2012143204A RU 2012143204 A RU2012143204 A RU 2012143204A RU 2012143204/02 A RU2012143204/02 A RU 2012143204/02A RU 2012143204 A RU2012143204 A RU 2012143204A RU 2012143204 A RU2012143204 A RU 2012143204A
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
molten steel
less
steel
falls
range
Prior art date
Application number
RU2012143204/02A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2520891C2 (ru
Inventor
Юдзи МИКИ
Такеси МУРАИ
Хироюки ОНО
Original Assignee
ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН filed Critical ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН
Publication of RU2012143204A publication Critical patent/RU2012143204A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2520891C2 publication Critical patent/RU2520891C2/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B22D11/103—Distributing the molten metal, e.g. using runners, floats, distributors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B22D11/11—Treating the molten metal
    • B22D11/114—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means
    • B22D11/115—Treating the molten metal by using agitating or vibrating means by using magnetic fields
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/10—Supplying or treating molten metal
    • B22D11/11—Treating the molten metal
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)

Abstract

1. Способ непрерывной разливки стали, в котором сталь с очень малым содержанием углерода, содержащая 0,003 мас.% С или меньше, непрерывно разливается с использованием машины непрерывной разливки, где пара верхних полюсов магнита, лицевые поверхности которых расположены противоположно длинной стороне литейной формы, прослоенной между полюсами, и пара нижних полюсов магнита, лицевые поверхности которых расположены противоположно длинной стороне литейной формы, соответственно прослоенной между полюсами, предусмотрены на внешней стороне литейной формы, предусмотрен погружаемый патрубок с углом наклона при выгрузке расплавленной стали из выпускного отверстия, направленного вниз от горизонтального направления на уровне 10° или больше и меньше чем 30°, причем выпускное отверстие расплавленной стали расположено между точкой максимума магнитного поля верхних полюсов магнита и точкой максимума магнитного поля нижних полюсов магнита, в то время как течение расплавленной стали тормозится магнитным полем постоянного тока, приложенным к паре верхних полюсов магнита и к паре нижних полюсов магнита, в котором расплавленная сталь, содержащая химические компоненты, где параметр X, определяемый следующей ниже формулой (1), удовлетворяет условию Х≤5000, непрерывно разливается со скоростью 0,75 м/мин или больше и в соответствии со следующими условиями (X), (Y):здесь [%Ti] означает содержание Ti в расплавленной стали (мас.%), [%S]: содержание S в расплавленной стали (мас.%), и [%O]: содержание О в расплавленной стали (мас.%),условие (X): когда ширина листовой заготовки, которая будет отлита, и скорость разливки попадают в следующие ниже диапазоны

Claims (23)

1. Способ непрерывной разливки стали, в котором сталь с очень малым содержанием углерода, содержащая 0,003 мас.% С или меньше, непрерывно разливается с использованием машины непрерывной разливки, где пара верхних полюсов магнита, лицевые поверхности которых расположены противоположно длинной стороне литейной формы, прослоенной между полюсами, и пара нижних полюсов магнита, лицевые поверхности которых расположены противоположно длинной стороне литейной формы, соответственно прослоенной между полюсами, предусмотрены на внешней стороне литейной формы, предусмотрен погружаемый патрубок с углом наклона при выгрузке расплавленной стали из выпускного отверстия, направленного вниз от горизонтального направления на уровне 10° или больше и меньше чем 30°, причем выпускное отверстие расплавленной стали расположено между точкой максимума магнитного поля верхних полюсов магнита и точкой максимума магнитного поля нижних полюсов магнита, в то время как течение расплавленной стали тормозится магнитным полем постоянного тока, приложенным к паре верхних полюсов магнита и к паре нижних полюсов магнита, в котором расплавленная сталь, содержащая химические компоненты, где параметр X, определяемый следующей ниже формулой (1), удовлетворяет условию Х≤5000, непрерывно разливается со скоростью 0,75 м/мин или больше и в соответствии со следующими условиями (X), (Y):
X = 24989 ⋅ [ % T i ] + 386147 ⋅ [ % S ] + 853354 ⋅ [ % O ]   …   ( 1 )
Figure 00000001
здесь [%Ti] означает содержание Ti в расплавленной стали (мас.%), [%S]: содержание S в расплавленной стали (мас.%), и [%O]: содержание О в расплавленной стали (мас.%),
условие (X): когда ширина листовой заготовки, которая будет отлита, и скорость разливки попадают в следующие ниже диапазоны от (а) до (i), интенсивность магнитного поля постоянного тока, приложенного к верхним полюсам магнита, составляет от 0,03 до 0,15 Тл и интенсивность магнитного поля постоянного тока, приложенного к нижним полюсам
магнита, составляет от 0,24 до 0,45 Тл:
(a) ширина листовой заготовки составляет меньше чем 950 мм, и скорость разливки составляет меньше чем 2,05 м/мин,
(b) ширина листовой заготовки составляет 950 мм или больше и меньше чем 1050 мм, и скорость разливки - меньше чем 2,25 м/мин,
(c) ширина листовой заготовки составляет 1050 мм или больше и меньше чем 1350 мм, и скорость разливки - меньше чем 2,35 м/мин,
(d) ширина листовой заготовки составляет 1350 мм или больше и меньше чем 1450 мм, и скорость разливки - меньше чем 2,25 м/мин,
(e) ширина листовой заготовки составляет 1450 мм или больше и меньше чем 1650 мм, и скорость разливки - меньше чем 2,15 м/мин,
(f) ширина листовой заготовки составляет 1650 мм или больше и меньше чем 1750 мм, и скорость разливки - меньше чем 2,05 м/мин,
(g) ширина листовой заготовки составляет 1750 мм или больше и меньше чем 1850 мм, и скорость разливки - меньше чем 1,95 м/мин,
(h) ширина листовой заготовки составляет 1850 мм или больше и меньше чем 1950 мм, и скорость разливки - меньше чем 1,85 м/мин, и
(i) ширина листовой заготовки составляет 1950 мм или больше и меньше чем 2150 мм, и скорость разливки - меньше чем 1,75 м/мин,
условие (Y): когда ширина листовой заготовки, которая будет отлита, и скорость разливки попадают в следующие ниже диапазоны от (j) до (s), интенсивность магнитного поля постоянного тока, приложенного к верхним полюсам магнита, составляет больше чем 0,15-0,30 Тл, и интенсивность магнитного поля постоянного тока, приложенного к нижним полюсам магнита, составляет от 0,24 до 0,45 Тл:
(j) ширина листовой заготовки составляет меньше чем 950 мм, и скорость разливки составляет 2,05 м/мин или больше и 3,05 м/мин или меньше,
(k) ширина листовой заготовки составляет 950 мм или больше и меньше чем 1050 мм, и скорость разливки составляет 2,25 м/мин или больше и 3,05 м/мин или меньше,
(l) ширина листовой заготовки составляет 1050 мм или больше и меньше чем 1350 мм, и скорость разливки составляет 2,35 м/мин или больше и 3,05 м/мин или меньше,
(m) ширина листовой заготовки составляет 1350 мм или больше и меньше чем 1450 мм, и скорость разливки составляет 2,25 м/мин или больше и 3,05 м/мин или меньше,
(n) ширина листовой заготовки составляет 1450 мм или больше и меньше чем 1550 мм, и скорость разливки составляет 2,15 м/мин или больше и 3,05 м/мин или меньше,
(о) ширина листовой заготовки составляет 1550 мм или больше и меньше чем 1650 мм, и скорость разливки составляет 2,15 м/мин или больше и 2,85 м/мин или меньше,
(р) ширина листовой заготовки составляет 1650 мм или больше и меньше чем 1750 мм, и скорость разливки составляет 2,05 м/мин или больше и 2,65 м/мин или меньше,
(q) ширина листовой заготовки составляет 1750 мм или больше и меньше чем 1850 мм, и скорость разливки составляет 1,95 м/мин или больше и 2,55 м/мин или меньше,
(r) ширина листовой заготовки составляет 1850 мм или больше и меньше чем 1950 мм, и скорость разливки составляет 1,85 м/мин или больше и 2,55 м/мин или меньше, и
(s) ширина листовой заготовки составляет 1950 мм или больше и меньше чем 2150 мм, и скорость разливки составляет 1,75 м/мин или больше и 2,55 м/мин или меньше.
2. Способ получения стального листа, где горячекатаный стальной лист производится путем горячей прокатки листовой заготовки, полученной при разливке с использованием способа непрерывной разливки по п.1, горячекатаный стальной лист подвергается травлению, и впоследствии, при использовании холодной прокатки горячекатаного стального листа, время t и/или максимальная температура поверхности Тл стального листа регулируется таким образом, чтобы соответствовать следующей формуле (1а):
H c / H o > exp { − 0,002 ⋅ ( T + t / 100 ) }   ( 1 a )
Figure 00000002
здесь Но - концентрация водорода (м.д. по массе) в стальном листе сразу после окончания травления;
Hc - критическая концентрация водорода (м.д. по массе) в стальном листе непосредственно до холодной прокатки, при которой возникают дефекты качества поверхности за счет газовых раковин, причем критическая концентрация водорода определяется на основе условий холодной прокатки;
t - время до начала холодной прокатки после окончания травления (секунды);
Т - максимальная температура поверхности Т (К) стального листа после окончания травления и до начала холодной прокатки (температура поверхности стального листа также включает температуру поверхности стального листа, когда стальной лист нагревается после окончания травления и до холодной прокатки).
3. Способ непрерывной разливки стали по п.1, где глубина погружения патрубка имеет значение, которое попадает в диапазон от 230 до 290 мм.
4. Способ непрерывной разливки стали по п.1 или 3, где внутренний диаметр патрубка, внутренний диаметр патрубка в позиции, где образуется выпускное отверстие для расплавленной стали, имеет значение, которое попадает в диапазон от 70 до 90 мм.
5. Способ непрерывной разливки стали по п.1, в котором пропускное сечение каждого указанного выпускного отверстия погружаемого патрубка для расплавленной стали имеет значение, которое попадает в диапазон от 3600 до 8100 мм2.
6. Способ непрерывной разливки стали по п.1, в котором глубина погружения патрубка имеет значение, которое попадает в диапазон от 230 до 290 мм, внутренний диаметр патрубка (внутренний диаметр патрубка в позиции, где образуется выпускное отверстие для расплавленной стали) имеет значение, которое попадает в диапазон от 70 до 90 мм и пропускное сечение каждого указанного выпускного отверстия погружаемого патрубка для расплавленной стали имеет значение, которое попадает в диапазон от 3600 до 8100 мм2.
7. Способ непрерывной разливки стали по п.1, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, энергия турбулентности расплавленной стали на верхней поверхности имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,0010 до 0,0015 м2/с2, скорость течения расплавленной стали на верхней поверхности составляет 0,30 м/с или меньше, и скорость течения расплавленной стали на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,08 до 0,15 м/с.
8. Способ непрерывной разливки стали по п.7, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, скорость течения расплавленной стали на верхней поверхности имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,05 до 0,30 м/с.
9. Способ непрерывной разливки стали по п.7, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, отношение А/В между скоростью течения расплавленной стали на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка (А) и скоростью течения расплавленной стали на верхней поверхности (В) имеет значение, которое попадает в диапазон от 1,0 до 2,0.
10. Способ непрерывной разливки стали по п.1, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, энергия турбулентности расплавленной стали на верхней поверхности имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,0010 до 0,0015 м2/с2, скорость течения расплавленной стали на верхней поверхности составляет от 0,05 до 0,30 м/с или меньше, скорость течения расплавленной стали на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,08 до 0,15 м/с, и отношение А/В между скоростью течения расплавленной стали на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка (А) и скоростью течения расплавленной стали на верхней поверхности (В) имеет значение, которое попадает в диапазон от 1,0 до 2,0.
11. Способ непрерывной разливки стали по п.7, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, концентрация пузырьков на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка составляет 0,008 кг/м3 или меньше.
12. Способ непрерывной разливки стали по п.11, в котором толщина листовой заготовки, которая будет отлита, имеет значение, которое попадает в диапазон от 220 до 300 мм, и количество инертного газа, выпускаемого с поверхности внутренней стенки погружаемого патрубка, имеет значение, которое попадает в диапазон от 3 до 25 норм.л/мин.
13. Способ получения стального листа по п.2, где глубина погружения патрубка имеет значение, которое попадает в диапазон от 230 до 290 мм.
14. Способ получения стального листа по п.2, где внутренний диаметр, внутренний диаметр патрубка в местоположении, где образуется выпускное отверстие для расплавленной стали, погружаемого патрубка имеет значение, которое попадает в диапазон от 70 до 90 мм.
15. Способ получения стального листа по п.2, в котором пропускное сечение каждого указанного выпускного отверстия для расплавленной стали в погружаемом патрубке имеет значение, которое попадает в диапазон от 3600 до 8100 мм2.
16. Способ получения стального листа по п.2, где глубина погружения патрубка имеет значение, которое попадает в диапазон от 230 до 290 мм, внутренний диаметр (внутренний диаметр патрубка в местоположении, где образуется выпускное отверстие для расплавленной стали) погружаемого патрубка имеет значение, которое попадает в диапазон от 70 до 90 мм, пропускное сечение каждого указанного выпускного отверстия для расплавленной стали в погружаемом патрубке имеет значение, которое попадает в диапазон от 3600 до 8100 мм2.
17. Способ получения стального листа по п.2, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, энергия турбулентности расплавленной стали на верхней поверхности имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,0010 до 0,0015 м2/с2, скорость течения расплавленной стали на верхней поверхности составляет 0,30 м/с или меньше, и скорость течения расплавленной стали на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,08 до 0,15 м/с.
18. Способ получения стального листа по п.17, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, скорость течения расплавленной стали на верхней поверхности имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,05 до 0,30 м/с.
19. Способ получения стального листа по п.17, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, отношение А/В между скоростью течения расплавленной стали на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка (А) и скоростью течения расплавленной стали на верхней поверхности (В) имеет значение, которое попадает в диапазон от 1,0 до 2,0.
20. Способ получения стального листа по п.2, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, энергия турбулентности расплавленной стали на верхней поверхности имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,0010 до 0,0015 м2/с2, скорость течения расплавленной стали на верхней поверхности составляет от 0,05 до 0,30 м/с или меньше, скорость течения расплавленной стали на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка имеет значение, которое попадает в диапазон от 0,08 до 0,15 м/с, и отношение А/В между скоростью течения расплавленной стали на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка (А) и скоростью течения расплавленной стали на верхней поверхности (В) имеет значение, которое попадает в диапазон от 1,0 до 2,0.
21. Способ получения стального листа по п.17, в котором, что касается расплавленной стали в литейной форме, концентрация пузырьков на поверхности раздела расплавленная сталь/затвердевающая корка составляет 0,008 кг/м3 или меньше.
22. Способ получения стального листа по п.21, в котором толщина листовой заготовки, которая будет отлита, имеет значение, которое попадает в диапазон от 220 до 300 мм, и количество инертного газа, выпускаемого с поверхности внутренней стенки погружаемого патрубка, имеет значение, которое попадает в диапазон от 3 до 25 норм.л/мин.
23. Способ получения стального листа по п.2, в котором горячекатаный стальной лист после травления и до холодной прокатки нагревается до более высокой температуры, чем температура стального листа сразу после окончания травления.
RU2012143204/02A 2010-03-10 2011-03-09 Способ непрерывной разливки стали и способ производства стального листа RU2520891C2 (ru)

Applications Claiming Priority (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010-053869 2010-03-10
JP2010053870 2010-03-10
JP2010053869 2010-03-10
JP2010-053870 2010-03-10
PCT/JP2011/056122 WO2011111858A1 (ja) 2010-03-10 2011-03-09 鋼の連続鋳造方法および鋼板の製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2012143204A true RU2012143204A (ru) 2014-04-20
RU2520891C2 RU2520891C2 (ru) 2014-06-27

Family

ID=44563649

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2012143204/02A RU2520891C2 (ru) 2010-03-10 2011-03-09 Способ непрерывной разливки стали и способ производства стального листа

Country Status (6)

Country Link
US (1) US8596334B2 (ru)
EP (1) EP2546008B1 (ru)
KR (1) KR101250101B1 (ru)
CN (1) CN102791400B (ru)
RU (1) RU2520891C2 (ru)
WO (1) WO2011111858A1 (ru)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2015029404A1 (ja) 2013-08-26 2015-03-05 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
JP6052145B2 (ja) * 2013-11-28 2016-12-27 Ｊｆｅスチール株式会社 焼付け硬化型溶融亜鉛めっき鋼板
JP6336210B2 (ja) 2014-11-20 2018-06-06 アーベーベー シュヴァイツ アクツィエンゲゼルシャフト 金属製造工程における電磁ブレーキシステムおよび溶融金属流動の制御方法
KR102033631B1 (ko) * 2017-12-22 2019-11-08 주식회사 포스코 유동 제어장치 및 유동 제어방법
JP6981551B2 (ja) 2019-02-19 2021-12-15 Ｊｆｅスチール株式会社 連続鋳造機の制御方法、連続鋳造機の制御装置、及び鋳片の製造方法

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR930002836B1 (ko) * 1989-04-27 1993-04-10 가와사끼 세이데쓰 가부시까가이샤 정자장을 이용한 강철의 연속 주조방법
JPH03142049A (ja) 1989-10-30 1991-06-17 Kawasaki Steel Corp 静磁場を用いた鋼の連続鋳造方法及びその装置
JPH0577007A (ja) * 1991-09-25 1993-03-30 Kawasaki Steel Corp 静磁場を用いる鋼スラブの連続鋳造法
CA2096737C (en) * 1991-09-25 2004-01-27 Kawasaki Steel Corporation Process of continuously casting steel slab using electromagnetic field
JPH10305353A (ja) 1997-05-08 1998-11-17 Nkk Corp 鋼の連続鋳造方法
FR2772294B1 (fr) * 1997-12-17 2000-03-03 Rotelec Sa Equipement de freinage electromagnetique d'un metal en fusion dans une installation de coulee continue
JP4427875B2 (ja) * 2000-07-10 2010-03-10 Ｊｆｅスチール株式会社 金属の連続鋳造方法
CA2646757A1 (en) * 2000-07-10 2002-01-10 Jfe Steel Corporation Method and apparatus for continuous casting of metals
JP3984476B2 (ja) * 2002-01-15 2007-10-03 新日本製鐵株式会社 気泡欠陥の少ない鋳片の連続鋳造方法及び製造された鋳片
JP3802822B2 (ja) 2002-03-04 2006-07-26 新日本製鐵株式会社 気泡欠陥の少ない鋳片の連続鋳造方法及びその鋳片を加工した鋼材
JP4348988B2 (ja) * 2003-04-11 2009-10-21 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼の連続鋳造方法
US20050045303A1 (en) * 2003-08-29 2005-03-03 Jfe Steel Corporation, A Corporation Of Japan Method for producing ultra low carbon steel slab
JP4411945B2 (ja) * 2003-11-26 2010-02-10 Ｊｆｅスチール株式会社 極低炭素鋼のスラブ連続鋳造方法
JP4873921B2 (ja) * 2005-02-18 2012-02-08 新日本製鐵株式会社 表面性状、加工性および成形性に優れた極低炭素鋼板および極低炭素鋳片の製造方法
JP2007331003A (ja) * 2006-06-15 2007-12-27 Kobe Steel Ltd 堰型湯溜り付浸漬ノズルを用いた低炭素鋼の連続鋳造方法
JP5034547B2 (ja) * 2007-02-22 2012-09-26 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼の連続鋳造方法及び溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP4967856B2 (ja) * 2007-06-28 2012-07-04 住友金属工業株式会社 鋼の連続鋳造方法
CN101550475B (zh) * 2009-05-15 2011-05-18 首钢总公司 一种用于超低碳钢生产的方法
JP4807462B2 (ja) * 2009-11-10 2011-11-02 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼の連続鋳造方法
JP4569715B1 (ja) * 2009-11-10 2010-10-27 Ｊｆｅスチール株式会社 鋼の連続鋳造方法

Also Published As

Publication number Publication date
KR101250101B1 (ko) 2013-04-03
CN102791400B (zh) 2014-07-30
US8596334B2 (en) 2013-12-03
KR20120120410A (ko) 2012-11-01
US20130233505A1 (en) 2013-09-12
RU2520891C2 (ru) 2014-06-27
CN102791400A (zh) 2012-11-21
EP2546008A1 (en) 2013-01-16
EP2546008A4 (en) 2015-04-08
WO2011111858A1 (ja) 2011-09-15
EP2546008B1 (en) 2016-03-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2012143204A (ru) Способ непрерывной разливки стали и способ производства стального листа
JP5600929B2 (ja) 連続鋳造鋳片の製造方法
RU2505377C1 (ru) Способ непрерывной разливки стали
WO2018173888A1 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼スラブの製造方法
CN109277544A (zh) 一种控制高碳钢板坯内部缺陷的方法
Li et al. Shape of slab solidification end under non-uniform cooling and its influence on the central segregation with mechanical soft reduction
JP5348406B2 (ja) 鋼の連続鋳造方法
CN109317628A (zh) Yq450nqr1乙字钢大方坯角部裂纹控制方法
JP5206239B2 (ja) 高ｎ含有二相ステンレス鋼の連続鋳造方法
KR102324300B1 (ko) 강의 연속 주조 방법
JP5648300B2 (ja) 鋼の連続鋳造方法
Feng et al. A novel investigation of initial solidified shell thickness of continuously cast slab based on solidification structure
JP5772767B2 (ja) 鋼の連続鋳造方法
JP2003251438A (ja) 気泡欠陥の少ない鋳片の連続鋳造方法及びその鋳片を加工した鋼材
JP5413277B2 (ja) 鋼鋳片の連続鋳造方法
RU2706936C1 (ru) Способ непрерывной разливки стали на тонкослябовой установке непрерывной разливки
JP2545588B2 (ja) 極低炭素チタンキルド鋼の鋳造方法
JP5791234B2 (ja) 鋼鋳片の連続鋳造方法
JP2008178898A (ja) Ｐ含有鋼の連続鋳造方法
Li et al. The effect of casting speed on slag-inclusion defects in 1050× 200 mm ultra-low-carbon automobile steel slabs
Xiu Cause analysis and control measures of longitudinal cracks on the surface of continuous casting slabs.
Zhang et al. The effect of cooling intensity on the solidification structure and ferrite phase fraction of a duplex stainless steel
JP2003205349A (ja) 気泡欠陥の少ない鋳片の連続鋳造方法及び製造された鋳片
RU2013113897A (ru) Способ электрошлаковой выплавки стали
JP2008272766A (ja) Ｐ含有鋼の連続鋳造方法