RU1811433C - Способ производства стального алюминированного проката - Google Patents
Способ производства стального алюминированного прокатаInfo
- Publication number
- RU1811433C RU1811433C SU915005240A SU5005240A RU1811433C RU 1811433 C RU1811433 C RU 1811433C SU 915005240 A SU915005240 A SU 915005240A SU 5005240 A SU5005240 A SU 5005240A RU 1811433 C RU1811433 C RU 1811433C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- layer
- aluminum
- steel
- workpiece
- diffusion
- Prior art date
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Description
ном F/zAls), которые обладают худшим сопротивлением температурам из-за пониженных температур плавлени (1000-1100°С), что будет приводить к оп- лавлению поверхностного сло , и как следствие , окалинообразованию и обезуглероживанию, т.е. поставленна цель достигатьс не будет.
Если толщина наносимого алюминиевого сло будет меньше величины (0,5-1,0)h (1+ + Ј) 103, то при расплавлении этого сло при нагреве в печи и последующей диффузии алюмини в сталь из-за неоднородности толщины покрыти и свойств поверхностного сло стали (по коэффициенту диффузии алюмини в железо) на поверхности будут образовыватьс участки, незащищенные алюминиевым или диффузионным слоем. Кроме того, из-за недостаточной толщины исходного алюминиевого сло получающийс диффузионный слой при прокатке может утонитьс до относительной толщины (относительно толщины проката) менее 0,05-0,1%. Экспериментальные металлографические исследовани показали, что в этом случае на поверхности проката начинает наблюдатьс нарушение сплошности диффузионного сло и по вл ютс незащищенные участки поверхности проката.
В обоих случа х незащищенные участки поверхности подвергаютс интенсивному обезуглероживанию и окалинообразованию , т.е. поставленна в изобретении цель не достигаетс . Если толщина нанесенного алюминиевого сло будет находитьс в пределах (0,5-1,0)h (1 +е), то это приведет к тому, что уже при 800-900°С (при соблюдении указанной выше скорости нагрева) на поверхности заготовки не останетс алюминиевого покрыти из-за его диффузии в сталь с одной стороны и окислени с другой. В поверхностном слое образуетс сплошна диффузионна прослойка интерметал- лидногосоединени . FeaAls, предохран юща нижележащие слои заготовки от обезуглероживани и окислени . Само соединение FeaAls не обладает высокой жаростойкостью, однако в этот момент оно с поверхности защищено образовавшейс пленкой окиси алюмини AlaOs. котора хорошо противостоит высоким температурам,
При дальнейшем нагреве заготовки из- за диффузии атомов вглубь заготовки и к поверхности происходит превращение соединени Fe2Ais(71,4% А)втвердый раствор AI в железе (-30% AI) и утолщение защитной окисной пленки на поверхности. Твердый раствор Ai в железе обладает высокой
температурой плавлени ( 1500°С), поэтому при температуре прокатки 1100-1200°С не происходит оплавлени этой фазы, т.е. не нарушаетс сплошность защитного сло ,
вследствие чего слои заготовки, наход щиес под защитным слоем, не обезуглероживаютс и не окисл ютс . Сам защитный слой по пластическим свойствам не отличаетс от стали, что исключает нарушение его
0 сплошности при деформации заготовки, и тем самым исключает окалинообразование и обезуглероживание поверхности проката во врем прокатки.
Эмпирическа формула дл расчета тол5 щины наносимого алюминиевого сло учитывает равенство пластических свойств стали и защитного сло , так как получена из услови того, что образовавшийс после нагрева в печи защитный диффузионный слой
0 при последующей прокатке деформируетс с той же самой степенью деформации, что и сам прокатываемый профиль. Толщина диффузионного сло после прокатки пд и после нагрева пд° св заны между собой соотно5 шением
Ьд° hA(1+Ј).kV
где Ј - суммарна степень деформации при прокатке;
ki - эмпирический коэффициент, учиты- 0 вающий дополнительное утонение диффузионного сло за счет неоднородной деформации поверхности.
Учитыва соотношение толщины проката и диффузионного сло , при котором со- 5 хран етс сплошность защитного сло , приведенное выше (ka) соотношение между толщиной диффузионного сло и толщиной нанесенного алюминиевого сло , определ емое кинетикой диффузионных процессов и 0 содержанием алюмини в защитной слое (кз)( 30%), получим:
hAi kik2-k3(1 + Ј)K h(1 + Ј), где HAI - толщина алюминиевого сло ;
h - минимальный размер поперечного сечени проката.
Проведенные эксперименты позволили определить значение К (0,5-,1,0), при котором достигаетс цель изобретени .
Сущность способа нанесени покрытий 0 заключаетс в том, что алюминиевый слой на поверхность заготовки наноситс враща ющимис металлическими щетками путем одновременного прижати ворса щеток к поверхности заготовки и алюминиевому 5 слитку. При таком способе нанесени покрыти достигаетс особое структурное .состо ние поверхностного сло заготовки и самого алюминиевого покрыти , характеризующеес сильным наклепом, нарушением
5
правильного кристаллического строени атомных решеток, отсутствием текстуры и наличием большого количества дефектов атомно-кристаллического строени . Благодар этому обеспечиваютс особые услови дл диффузии алюминиевого сло в сталь с образованием на конечной стадии процесса поверхностного диффузионного сло , состо щего только из твердого раствора алюмини в железе, что придает поверхности проката стойкость против окалинообразо- вани и обезуглероживани , т.е. приводит к достижению поставленной цели.
В случае других способов нанесени алюминиевого сло (напыление, алитирова- ние в расплаве), кроме того, что они требуют специальной подготовки поверхности, при соблюдении указанных в изобретении режимах в поверхностном слое не образуетс требуемой твердой фазы (твердого раствора алюмини в железе), что значительно снижает стойкость поверхности проката против окалинообразовани и обезуглероживани .
Нагрев заготовки в печи необходимо проводить со скоростью 20-30°С/мин, котора обеспечивает требуемые фазово- структурные изменени в поверхностном случае.
При нагреве со скоростью менее чем 20°С/мин происходит интенсивное окисление (выгорание) алюминиевого сло еще при тех температурах, когда скорость диффузии атомов алюмини в сталь невелика (500-700°С), т.к. алюминиевый слой находитс в твердом состо нии, В этом случае могут по витьс участки с полностью сгоревшим алюминиевым слоем, под которым толщина образовавшейс диффузионной прослойки очень мала или вообще отсутствует . В дальнейшем это приведет к интенсивному обезуглероживанию и окалинообразованию на этих участках.
При нагреве с пониженной скоростью при высоких температурах (800-1100°С), когда алюминиевый слой на поверхности отсутствует, приводит соответственно к увеличению времени выдержки при этих температурах , что способствует усилению диффузии атомов алюмини к поверхности с образованием его окисла и соответственно уменьшает толщину прослойки образующихс твердого раствора AI в железе. В этом случае также возможно разрушение сплошности диффузионного защитного сло , что приведет к тем же самым негативным последстви м, т.е. цель изобретени достигнута не будет.
Если нагревать заготовку со скоростью, превышающей 30°С/мин, то, с одной стороны , врем выдержки при низких температу0
5
0
pax не обеспечит образование начальной защитной диффузионной прослойки, предохран ющей сталь от окалинообразовани , что в дальнейшем ухудшит услови дл диффузии AI в сталь и не обеспечит образование защитного сло . С другой стороны, при высоких температурах, повышенна скорость нагрева не обеспечит полной диффузии в сталь, что не позволит получить в поверхностном слое прослойку из твердого раствора алюмини в железе. Образовавшийс при этом интерметаллиде Fe2Als будет при высоких температурах окисл тьс и оплавл тьс , что повлечет за собой нарушение сплошности защитного сло , обезуглероживание и окалинообразование на незащищенных участках поверхности заготовки.
Таким образом, нагрев заготовки со скоростью выше 30°С/мин не приведет к
достижению поставленной цели.
Нагрев заготовки со скоростью 20- 30°С/мин обеспечивает на начальной стадии (500-700°С) образование защитной диффузионной прослойки из Fe2Als, предо5 хран ющей сталь от окислени и тем самым сохран ющей услови дл нормальной диффузии атомов алюмини в железо. При высоких температурах (700-1100°С) за счет достаточной временной выдержки обеспе0 чиваетс полна диффузи алюмини в - сталь с образованием тонкой защитной пленки и твердого раствора алюмини в железе . При этом образовавшийс диффузионный слой имеет равномерную толщину по всей поверхности заготовки без нарушени .
5 сплошности. Это придает поверхности заготовки высокую стойкость от окалинообразовани и обезуглероживани , т.е. приводит к достижению поставленной цели.
Нагрев до 1100-1200°С необходим дл
0 образовани твердого раствора в железе в поверхностном слое заготовки.
Как показали экспериментальные исследовани при нагреве до температур ниже 1100°С образование этой фазы не происхо5 дит, что приводит к снижению стойкости поверхности против обезуглероживани и окалинообразовани (по причинам, указанным выше), т.е. не обеспечивает достижение поставленной цели.
0
При нагреве до температур более 1200°С, как показали эксперименты, начинает происходить оплавление образовавшейс фазы РезА, котора вл етс более
5 легкоплавкой, чем феррит. Это приводит к нарушению сплошности защитного сло и соответственно способствует окалинообразованию и обезуглероживанию, т.е. не обеспечивает достижение поставленной цели.
Нагрев до 1100-1200°С обеспечивает (при соблюдении других необходимых условий ) образование в поверхностном слое сплошной прослойки твердого раствора алюмини в железе, фазы, наиболее стойкой против окалинообразовани и обезуглероживани поверхности стали.
Таким образом, нагрев заготовки до 1100-1200°С приводит к достижению цели изобретени .
Автору неизвестно осуществление операции способа в предлагаемых режимах, на основании чего можно сделать вывод о соответствии предложени критерию существенные отличи ..
Способ осуществл етс следующим образом .
.Поверхность гор чекатанной заготовки очищаетс от окалины, например, шлифовальным кругом, и далее заготовка, проход через устройство с вращающимис металлическими щетками, к ворсу которых с одной стороны прижат, слиток из алюмини , покрываетс слоем алюмини необходимой толщины, которую можно регулировать количеством пропусков заготовки через щеточное устройство. После этого заготовка поступает в нагревательную печь прокатного стана, в которой за счет регулировки такта проталкивани заготовок обеспечиваетс скорость нагрева в пределах 20- 30°С/мин, вплоть до 1100-1200°С.
Пример конкретного выполнени (см.табл., Ns 8).
Размеры поперечного сечени : заготовки 100 х 100 мм профил 90 х 10 мм Длина рабочего пространства печи,L-10-м Величина хода печи, I - 0,3 м Скорость нагрева
(принимаетс ),V - 20°С/мин Температура нагрева заготовки, tH-1150°C Суммарна степень деформации .„ 100 X 100-90 X 10 п 90 х 10 1и
Толщина нанесенного алюминиевого
сло
пА| (0,5-1,( (55-110) Ьд| 70 мкм
Такт толкани
(tH-20) I 1180 Х0,3 V. . L V10 Х20 1,7 мин
После прокатки на поверхности проката полностью отсутствовали следы окалины. Металлографические исследовани показали , что защитный слой представл ет из себ равномерную прослойку толщиной 22 мкм
без нарушений сплошности. Анализ фазового состава рентгеновским методом показал наличие только твердого раствора алюмини в железе.
Были опробованы еще р д режимов обработки заготовок, результаты которых приведены в таблице.
Анализ результатов, показанных в таблице , подтверждает тот факт, что если параметры режимов даже немного выход т за
пределы, указанные в формуле изобретени (режимы Kb№ 1, 2, 6, 10,11,15), цель изобретени не достигаетс , т.к. на поверхности проката наблюдаютс следы окислени и обезуглероживани .
В то же врем , если значени параметров наход тс в указанных пределах (режимы №№ 3,8,13) или на границах интервалов (режимы Ms 4,5, 9,12,14), то качество поверхности проката удовлетвор ет цели изобретени : следы окалинообразовани и обезуглероживани в поверхностном .слое отсутствуют.
Предлагаемый способ производства проката позвол ет защитить поверхность
Claims (1)
- металла при гор чей прокатке от обезуглероживани И окалинообразовани . Способ несложен в осуществлении и позвол ет проводить его в потоке прокатного стана. Формула из обретени ,Способ производства стального алюми- нированного проката, включающий нагрев заготовки, нанесение на ее поверхность алюминиевого сло и прокатку, о т л и чающийс тем, что алюминиевый слой нанос т на заготовку вращающимис металлическими щетками перед нагревом, при этом толщина сло составл ет (0,5+1,0)h(1 + +е) 10 , где h - минимальный размер сечени готового проката, мм; е- суммарна степень деформации при прокатке, %, а нагрев заготовки осуществл ют со скоростью 20- 30 град/мин до 1100-1200°С.Примечание: Т,P. - твердый раствор AI в железе.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU915005240A RU1811433C (ru) | 1991-07-15 | 1991-07-15 | Способ производства стального алюминированного проката |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU915005240A RU1811433C (ru) | 1991-07-15 | 1991-07-15 | Способ производства стального алюминированного проката |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1811433C true RU1811433C (ru) | 1993-04-23 |
Family
ID=21586790
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU915005240A RU1811433C (ru) | 1991-07-15 | 1991-07-15 | Способ производства стального алюминированного проката |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1811433C (ru) |
-
1991
- 1991-07-15 RU SU915005240A patent/RU1811433C/ru active
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR940000596A (ko) | 알루미늄 합금 캔 본체 시이트의 제조방법 | |
CA2257472A1 (en) | Method and apparatus for the manufacture of a steel strip | |
US4441933A (en) | Method of making products of aluminium alloy suitable for drawing | |
RU1811433C (ru) | Способ производства стального алюминированного проката | |
FR2496706A1 (fr) | Procede de fabrication d'acier au silicium oriente | |
DE2637584A1 (de) | Verfahren zum erwaermen von gegen entkohlung geschuetztem stahl und das dabei erhaltene produkt | |
US3646591A (en) | Method for making thermostat metal | |
CN110735060A (zh) | 一种改善铝合金性能的连续正交轧制方法 | |
JP3709003B2 (ja) | 薄板連続鋳造方法 | |
JPS59136421A (ja) | 球状化組織を有する棒鋼と線材の製造方法 | |
EP0245174B1 (fr) | Procédé de fabrication d'une bande de tôle composite polymétallique, notamment d'une bande de tôle composite mince à base d'acier et articles obtenus à partir d'une telle tôle | |
JPH0325487B2 (ru) | ||
US3826693A (en) | Atmosphere controlled annealing process | |
JP2550848B2 (ja) | 薄板状鋳片の製造方法 | |
JP2006231386A (ja) | アルミシートの製造方法およびアルミシートの連続鋳造圧延装置 | |
JP4021245B2 (ja) | 連続鋳造ブルームの加熱方法 | |
JPS58138501A (ja) | 鋼塊または鋳片の表面精整方法 | |
JP2610757B2 (ja) | 板厚精度の優れた極薄Au−Si合金ろう材の製造方法 | |
SU722642A1 (ru) | Способ восстановлени изношенного профил зубчатого колеса | |
SU839626A1 (ru) | Способ изготовлени длинномерныхиздЕлий из СТАлЕй и СплАВОВ НАНиКЕлЕВОй OCHOBE | |
JP2559120B2 (ja) | 線材の製造工程における酸化スケ−ル除去方法 | |
JP2000042265A (ja) | ステンレス鋼製カミソリ刃用材の製造方法 | |
CN114875225A (zh) | 一种紧固件生产加工用线材热处理方法 | |
JPH03124304A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼の圧延方法 | |
SU1544819A1 (ru) | Способ обработки стальной передельной заготовки |