PT78469B

PT78469B - Continuously variable contact lens

Info

Publication number: PT78469B
Application number: PT78469A
Authority: PT
Original assignee: Nuchman Benjamin; Whang Sang Y
Priority date: 1983-04-21
Filing date: 1984-04-23
Publication date: 1986-03-20
Also published as: NZ207878A; SE8402221L; FI841559A0; IS2903A7; PT78469A; ZA842931B; NO841586L; GB2139375A; DK197384A; ES8703203A1; LU85332A1; KR880002451B1; FR2544878A1; ES531724A0; FI841559A7; AR241830A1; DE3415022A1; IT8448075A1; CA1252322A; IT8448075A0

Description

DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

Para uma completa compreensão do invento, faz-se referencia à descrição que se segue tomada em ligação com os desenhos anexos, nos quais:

FIG. I ó uma vista em planta que ilustra o gradiante de potenci,

al óptico de uma lente de contacto maleável construída e arranjada de a

cordo com o invento;

62 590

Socket No. P-8J155-32

-6-

PIG. 2 á uma vista em corte da lente de contacto maleável da PIG. 1 antes da dilatação;

PIG, $ e 3a sSo vistas em corte fases do processo de preparação das lentes das PIG.l e 2;

PIG. 4 á uma vista em corte de uma porção da lente das PIG.l e

2. mostrando as relaçães de dimensães para construção da lente.

PIG. 5 á uma vista parcial de um corte da zona perifárica da le» te das PIG.l e 2;

PIG. 6 á uma vista em planta da lente da PIG1 mostrando bandas de forma circular da zona óptica utilizadas na visão a distância e na visão próxima nas lentes das FIGS. 1 e 2; e

PIG. 7 á uma vista em planta da lente da PIG. 6 mostrando uma banda para visão a distância com correcção de astigmatismo.

DESCRIÇÃO DA CONFIGURAÇÃO PREFERIDA

A PIG.l á uma vista em planta, que mostra uma lente de contacto multifocal de variação continua, no estado hámido dilatado,ou nas condi çães de utilização, quando preparada de acordo com o invento. A lente tem uma simetria rotacional completa com a maior potência negativa de, aproximadamente, «4 dioptrias no centro e que aumenta atá 0 dioptrias dentro de uma zona que tem um diâmetro aproximado de 6 mm. A lente á lenticular tendo uma zona óptica anterior de, aproximadamente, 9,7 mm de diâmetro. 0 diâmetro total da lente expandida á,aproximadamente, de 14,7 milímetros.

A lente da PIG.l pode ser formada por qualquer material para lai tes de contacto, comercialmente disponível. Por exemplo, as lentes especificas fabricadas de acordo com 0 invento aqui descritas são formadas com material HEMA, tal como 0 metacrilato da hidroxietil. 0 invento á igualmente aplicável a todos os materiais de lentes análogos ao HEMA, dimetaerilato de etileno glicol (EGMA) ou seus análogos, polimetacrila to (PMMA) ou seus análogos, polivinil pirrolidona (PVP) e semelhantes. Geralmente, estes materiais para lentes maleáveis aumentam e absorvem quantidades de água variáveis dependendo do material polimero especifico. Os materiais HEMA para lentes, geralmente disponíveis, aumentam com um conteúdo de água de 55%» 45% ou 3θ%.

Referindo agora a PIG. 2, está indicada uma vista em corte da

lente representada na PIG.l, no seu estado seco, antes da expansão. Todas as dimensães na PIG. 2 estão reduzidas em 17% das da PIG.l. Isto á

devido ao facto de que 0 desenho e manufactura das lentes maleáveis, de

762 590

Doeket No. P-83155-32

acordo com o invento, s&o estabelecidas no estado sêco, antes da dilatação. Deste modo, as descrições que se seguem s&o estabelecidas utiLi zando as dimensões em estado seco, excepto para o cálculo da potência éptica. A potência éptica é calculada para o estado hámido utilizando as dimensões no estado seco, multiplicadas pelo adequado faotor de dila taç&o. Para o material HW utilizado nas configurações que servem de e xemplo, o factor de expans&o é 1,21 e a lente dilatada contem cerca de 45% de água. 0 coeficiente de dilatação para um material de lente que contenha 35% de água á 1,18 e para 55% de água é 1,31.

Na lente ilustrada na PIG. 2, todas as curvas s&o esféricas excepto a eurva côncava interior que é asférica. Esta curva base á essencialmente esférica com, aproximadamente, 5 mm de diâmetro e em que a cur va base tem um raio r2· Se a curva côncava interior fosse esférica com

o mesmo raio rg a curva côncava interior seguiria a linha curva indicada a tracejado no meio da lente. Como se pode ver na PIG, 2, a curva í mais profunda no meio do que a curva base rg· 0 raio de curvatura desta curva asférica é maior no centro e é designado por rg*. 0 controle da diferença entre r2* β rg, bem como a distância de deslocamento entre a curva autêntica (linha curva a cheio) e a curva esférica (linha a tracejado), e ainda como produzir o gradiante dentro do diâmetro pretendido, representam aspectos importantes do invento. A superficie côncava da lente é asférica e as outras superfícies podem ser asféricas, esféricas ou téricas. Péra da regi&o éptica central, a superficie côncava da lente é essencialmente esférica.

Uma vez determinadas as dimensões das curvas rg’ e rg, a espessura da lente (t) e a curva convexa com o raio de curvatura r^, sSo cal, culadas utilizando a potência éptica desejada no máximo da lente e a es, pessura desejada na junçSo da zona' éptica anterior (AOZ) a qual tem sido nominalmente estabelecida com 8 mm. As outras curvas sSo determinadas pelos métodos ccnvenoionais. A largura do corte em bisel e o diâmetro do bisel sSo seleccionados arbitráriamente, baseados na experiência. Nas configurações exemplificativas a largura do bisel tem o valor de 0,85 mm e o raio de bisel tem o valor de 10,3 mm. Como a curva rg é essencialmente esférica no ponto de junç&o a 8 mm, pode-se calcular a cur vatura da curva convexa periférica tendo um raio, r_CXp, baseado na estabelecida espessura da junç&o e na pretendida espessura no rebordo da lente. Com o objectivo de conseguir as desejadas propriedades da lente, nomeadamente uma lente de contacto, simultaneamente multifooal, o gradiante de potência éptica da desejada potência de vis&o a distância no

62 590 J&

Docket No. P-83155-32 -gjl

“"θ"* H

centro da lente, deve aumentar cerca de 3 a 5 dioptrias dentro de uma região que tem um diâmetro menor do que a abertura da pupila normal. A abertura normal de uma pupila ê a abertura máxima na escuridão e tem geralmente cerca de 6 mm de diâmetro. Em consequência, 0 gradiante de potência óptica ó estabelecido numa região da lente entre cerca de 4,5 mm e 5,5 ou» de diâmetro, no estado seco.

A lente de contacto multifocal simultânea fornece uma potência focal que varia gradualmente dentro de uma regiSo central de dimensão menor do que a abertura normal da pupila do utilizador. Devido a isto, pelo menos uma parte da lente na região central forma uma imagem nítida do objecto distante na retina enquanto que outra parte da lente for ma uma imagem nitida de um objecto próximo na retina. Ainda que a regi So central da lente forme uma imagem confusa de um objecto próximo ao mesmo tempo que existe uma imagem nitida do objecto próximo na retina, o córebro humano selecciona automáticamente a imagem mais nitida do ob jecto desejado, á a qualidade do córebro humano de relacionar uma imagem nitida que torna possivel às lentes preparadas de acordo com o invento estabelecer 0 efeito multifocal, continuamente variável.

As lentes de contacto maleáveis, com a superficie côncava incluindo uma curva asfórica que fornece 0 gradiante de potência óptica dentro da abertura da pupila, podem ser preparadas pelo equipamento e mótodo descritos na nossa anterior patente U.S. N^e 4.074.4^9 registada em 21 de Fevereiro de 197θ· θ equipamento nela descrito estabelece as formas das superfícies asfóricas numa lente óptica pela deformação do material da lente de um modo determinado e formando uma superficie esfórica na pastilha da lente deformada. A pastilha de material da lente depois de deformada ó libertada e a superficie côncava formada, torna—se asfÓrica. Por conseguinte, toda a especificação da nossa primitiva patente está incorporada, por referência, como se tivesse sida aqui apresentada.

De acordo com 0 nosso método, uma amostra de material da lente nSo cortada ó comprimida por uma bola de raio R. A pastilha á seguidamente cortada e polida enquanto presa na posição de comprimida e,segujÍ damente, libertada. 0 valor do deslocamento creado pela compressão ó medido por um micrometro de modo a mostrar exactamente qual 0 deslocamento realizado. 0 valor do deslocamento ó exactamente 0 mesmo do que a distância entre a linha asfórica indicada a cheio e a linha esfórica indicada a tracejado, na FIG. 2.

62 590

Locket No. P-83155-32

9

«9A maior deformação feita no material da lente antes do corte dé origem ao maior gradiante de potencial éptico na lente final. Por vezes, uma amostra sêca do material da lente pode ser tão quebradiça que se par ta antes de atingir o valor da compressão. Neste caso ê aconselhável car tar antes a amostra, para evitar a fractura. Não há necessidade de polir este corte e o valor do deslocamento causado pela compressão i também medido com um micrometro.

A FIG, 3 mostra a posição relativa da bola 11 com um raio R e uma amostra não cortada de material da lent9 12, que será flectida quan do a bola 11 for deslocada na direcção da seta. 0 micrometro 13, coloca do por cima do material da lente 12 é utilizado para determinar a defor mação aplicada ao material da lente 12, A FIG. 3 mostra a posição da bo la 11 a pastilha de material da lente 14, cortada mas não polida e o mi crometro 13. Os detalhes de construção do equipamento conveniente para segurar os materiais da lente 12 e 14 e o micrometro 13 estão indicados em pormenor na nossa patente anterior. Leste modo, não serão aqui indicados os pormenores de construção.

Verifica-se que para um dado valor do deslocamento central (oom pressão) a espessura final da pastilha cortada e o tamanho do raio da bola de compressão R mudam o tamanho da região da lente na qual existe o gradiante da potência áptica. Um menor raio R da bola produz regiões mais estreitas para as zonas asfáricas e um maior raio R da bola 11 produz regiões mais largas para as zonas asfáricas. A mais fina espessu ra final da lente para a região mais estreita da zona asférica e a maior espessura final da lente para a região mais larga da zona asférica. De modo semelhante, para o mesmo valor da compressão, uma região asférica mais pequena tem como consequência um maior gradiante de potencial opti co ou uma curva asférica mais profunda para a mesma curva base r2» 0 oposto é verdadeiro,

A configuração que se indica a seguir, como exemplo, é a combi. nação tipioa da compressão e corte dos quais resulta uma lent9 com os seguintes resultados:

Combinação tipica:

Raio da bola usada na compressão R » 6 mm

Valor da eompressão Q - 25 miorons

Espessura final da pastilha cortadaepolida Tb « 1,8 mm

62 590

Docket No. P-83155-32

Resultados típicos:

Região da zona asférica Diferença entre r2 θ r2* (r2-r2*) Gradiante da potência éptica

(depois de húmido)

GOZ « 5,0 mm ,Δr2« 0,6 mm

A Pw=» 4 dioptrias

Os valores aoima indicados são valores tipicos médios de acordo com 0 invento e são apresentados apenas como exemplo. Não são apresentados co mo valores limites. Estes resultados obedecem às seguintes relaçães:

GOZ - f (Q+Tb+R)

T2 - g (Q-Tb-R)

Pw - h (Q-Tb-R)

Isto é, um aumento de Q faz aumentar GOZ, /^r2 e^Pw enquanto que um aumento de Tb ou de R aumenta GOZ, mas faz diminuir /^r2 e ^Pw.

Uma vez comprimida a pastilha	de material, cortada e polida nas
superfícies cêncavas (curva base central e curva do bisel) a pastilha é
libertada e são feitas medidas, A informação que se segue é obtida da
pastilha.
1. Valor da compressão	Q
2. Curva base periférica	r2
3. Curva central	r2’
4, Espessura da pastilha cortada	Tb
5· Raio do bisel	r3 (normalmente fixado)
6. Perímetro de OZ	POZ (normalmente fixadn)
Tendo em vista completar 0 desenho da lente, são estabelecidos
ou conhecidos os seguintes elementos:
7. Potência da lente no centro
(quando húmida)	Pw
8. Diâmetro total da lente	Dl
9. Zona éptica anterior (OZ)	AOZ
10,Espessura da junção em AOZ	JTK
11.Espessura no bordo	ETK
12.Indice de refracção (quando húmida)	n
13.Factor de expansão	Exp

Os restantes parâmetros desconhecidos a calcular são:

a)

b) o) d)

A espessura da lente t

Raio de curvatura de AOZ rl

Angulo de rl para um dado AOZ ; °1

Raio de curvatura da zona convexa rexp

62 590

Docket No. P-83155-32

-11Neste exemplo numérico supfte-se muitos parâmetros nSo variáveis e os valores tipicos sSo indicados para razUes práticas:

1) Q - 0,025 mm

2) r2- variável

3) r2*=» variável

4) Tba 1,8 mm

5) r^« 10,3 mm

6) P0Z= 10,45 mm

7) Pw« variável

8) DL- 12,15 mm

9) AOZ-8 mm

10) JTK-O,O7 mm

11) ETK-0,06 mm

12) n-1,4325

13) Exp-1,21

Utilizando os valores numéricos de dem-se escrever as seguintes equaçUes:

Pw - 1 - n-1

rl x Exp - t x Exp r2’ x Exp

n-1 n

l) a 13) acima indicados,porl, r2 em metros

Pw -_1__

rl x 1.21 - t x 1,21 r2*xl,21

0,4325 1,4325

para r 1 e r2* em milímetros

p» “______________1_- PPL· (1)

rl t r2*

357 ” 1184

Reagrupamento a EquaçSo l) de outro modo:

rl -t - 1

357 1184 Pw+557

r2»

rl - 0,3O19t + 1_

Pff + 1 357 r2»

rl ~ O,3O19t -¼ Cp

(2)

62 590

Docket No. P-83155-52

-12'

em que

Cp- 1

Pw + _1_

357 r2«

(3)

Notai rl e r2^r nas equaçães (l) (2) e (3) são expressos em milimetros_o

Fazendo a espessura da junção JTK -0,07 mm, da _1 ^2 + 3-4 = 5

r2 - \fr2²-l6 + 0,025 + t - (r_x- \fri²-l6)« 0,07

Figura 4 temos

Cos 0₂

e ®2 “ ^sen “* 4— r2

resolvendo em relação a t, temosj

t- rl- ¥ rl -16 r2- \fr2^-16+0,025- 0,07

cosfsen"¹ 4 j

r2

t«* rl - ^ r]/ - 16 - K

em que K « r₂ - \[r₂ ² - 16 + 0,025 - 0,07

oos(sen"¹4 )

r2

(4)

(5)

(6)

sendo t e r₂ em milímetros·

Resolvendo em relação ate usando as equaçães (2) e (5)1 t= O,3O19t + Cp - 4(°»3O19t * Cp)²-l6 - K (7)

pela substituição de ri da equação (2) na equação (5) Resolvendo em relação a t da equação (7) temos 1

t»2,524Cp -1,762K - 6,3706 Cp²-3,847kCp+0,58K2 -<0,58 (8)

sendo 1

K« r2 - \fr2² -16 + 0,025 - 0,07

cos(sen"

r2 ^}

Cp»_1

Pw + 1

357 r2»

(6)

(3)

Para um dado conjunto de valores de r2,r2* e Pw, Cp e K podem ser calou

lados e t pode ser calculado usando Cp e K. Em seguida rl β Θ1 são calculados.

62 590

Pocket No. P-83155-32

-13Exemplo t

6,44 Pw=—3

6,808

Para r2« 6,94 r2’*

Cp* _1_ ³

_ςΣ_ +

357 6,44

K- 6,94 - J 6,94²-l6 + 0,025

- 0,07 = 1,2080 cos(sen“^,14 )

6,94

t- 2,524 x 6,808 - 1,762 x 1,2080 - | 6,3706 x 6,808^-3,847 x 1,2080+0,58x1,2080²-40_;38»0,085

rl « 6,808 ♦ 0,3019 x 0,085=6,83

01 =» sen 4 (9)

rl

01 « sen**¹ 4 “ 35,62 6,85

No cálculo da espessura t é preferível manter a espessura da jun çSo igual a 0,07 mm, por exemplo. No entanto, para valores muito menores de potência das lentes, 0 cálculo pode dar lentes oom espessuras muito finas ou negativas. Para desenho adequado, mantem-se uma espessura mini ma, preferivelmente de cerca de 0,04 mm, por exemplo. Em tais casos, a espessura da junçSo poderia ser fixada num valor maior do que 0,07 mili metros.

Conhecendo r2 e r3, POZ, DL AOZ e ETK e calculando a espessura na junçSo JTK (0,07 mm ou maior) a curva periférica anterior r_CXp pode ser calculada do modo convencional. Por exemplo, quando r₂=>6,94 mm,rj=« 10,3 mm, POZ=»1O,45 mm, DL=«12,15 mm, ETK=O,Oé mm, o valor de JTK pode ser de 0,07 mm na medida em que a curva rl é menor do 7,03 mm. Isto dá para ^rcxp o valor de 8,13 mm. Para rj maior do que 0,07 mm o valor JTK aumen ta e r_CXp diminui.

0 que se segue é um exemplo de cálculo para r_CXp, com referência à FIG. 5.

dl + d2 +d3 -d4

dl

d2

d3

r3² - 2,225² - ψ r3² - 6,075²

r₂ ² - 4² - (r₂ ² - 5»225²

0,07

para t^,0,04 mm

0,558 5

cos(sen‘“¹ 4 j 12

(10)

62 590

Docket No. P-83155-32

-14Í~

^d3

0.07

cos(sen Λχ )+ 0,04 - t ^r2

para t^0,04 mm (ll)

Λ*·'

t á a espessura calculada da lente de acordo com a equação (8)

^d4=« 0,06_- 0,0743

-1

oos(sen" 6.075) 10,3

donde:

T - 0,5586 * ( ^r₂ ²-4² - J r2² - 5,225²) + d? - 0,0743 (12)

Para rg⁵»¹ 6,94 mm, r2*“ 6,44 mm e Pw= -3 utilizados no exemplo atrás, a espessura t á 0,085 mm que e maior do que 0 valor prático minimo de 0,04 mm. Então:

Y - 0,484 + (J r₂ ²-4² -\f r₂ ²-5,225²)+d3 - 0,484 + 1,1037 + 0,0857“ 1,6734

^Yl~......,4^X?,,P7^ „ y _e 3,2866

(13)

Y2- 6,015x2x015, _7>5529y

5,4098

2

jTyl±y2)² \ 6,075²

2_

\| 5,4098² + 6,075² - θ,13 mm

exp

•exp

(14)

(15)

(16)

(17)

Se t e maior do que 0,04 mm, r_exp á sempre maior do que 8,13 Se, por exemplo 0 t calculado for de t «· -0,01 mm: d₅ - 0,0857 + 0,04 - (-0,01) » 0,1357

que será a verdadeira JTK para fazer a espessura do centro 0,04 mm.Nes, te easo:

Y - 0,484 * 1,1037 + 0,1357 » 1,7234

^γ1- 4 x 2,075 - 1,7234 - 3,0927

1,7254

^γ2= 6,057 x 2,075 _e 7,3144

1,7234

ta * *?) .

2

5,2035

mm

λ*.

As equaçées (3), (6), (8), (2), (9), (lO), (ll), (l$),(14),(15), (l6) e (17) podem ser resolvidas â mSo ou programadas num calculador ou computador para impressão em papel de:

Os exemplos atrás indicados dâo pormenores de desenho e de fabrico de lentes de contacto maleáveis multifocais, simultâneas, que uti. lizam os mátodos de ccmpressSo, corte e polimento. Uma vez feita a lente desta maneira, a lente pode ser fácilmente duplicacà por fundição ou por moldagem. Outro método alternativo pode ser 0 de copiar as pastilhas as, féricas por meios de fundição ou de moldagem e cortar a parte anterior de aoordo com as necessidades do doente. Com 0 fim de fazer um molde ou cunho, pode utilizar-se um metal conveniente, em vez do material da len te, para fazer os relevos de acordo com 0 invento.

A mesma técnica pode ser aplicada às lentes de contacto rigidas. No entanto, 0 efeito de distância focal variavel é fortemente reduzido numa lente de contacto rigida porque 0 espaçp de liquido formado entre a porção de cérnea e a superficie ásférica posterior funciona como redutor do gradiante de potência éptica. A cérnea é asférica mas tende a sec esférica no centro e fortemente achatada nos extremos. Isto é exaotamen te o contrário da superficie asférica da lente creada pelo método de cai pressão. As lentes maleáveis, no entanto, adaptam-se à superficie da cér nea de modo que o espaço com liquido lacrimal é desprezável. Isto signi fica que quando se utilizam lentes maleáveis a superficie posterior das lentes tornam-se esféricas (se a cérnea é esférica), tornando-se a superficie anterior asférica e mantendo a mesma distância focal variável, para a qual a lente foi projectada.

A FIG. 6 mostra uma banda de fosma circular no meio da lente que pode representar a banda utilizada para visão a distância. Esta banda tem uma potência éptica de cerca de -3 dioptrias. A banda exterior pode ser utilizada para visSo préxima e tem uma potência de -0,5 dioptrias.

A FIG. 7 apresenta a mesma lente da FIG. 6 em que existe uma banda elíptica na zona éptica da lente, a qual pode ser utilizada para visão a distância na correcçSo de astigmatismo.

0 exemplo indicado na FIG. 7 é para um olho com -2,5 dioptrias

no meridiano vertical e -3,5 dijptrias no meridiano horizontal. Logo

que a lente é analítica (variação continua suave) e.a região do gradian

te de potência está dentro dos 6 mm de diâmetro de abertura da pupila,

62 590

Docket No. P-85155-52

-léa lente tem a propriedade de visão multifocal simultânea, com possibilidade de corrigir o astigmatismo. No caso de maior astigmatismo (maior do que a variação de potência de lente pode corrigir), a superfície anterior pode ser feita com a forma tórica, pelos meios convencionais usa dos para correcção do astigmatismo em qualquer lente de contacto para monovisSo. Numa lente tÓrica multifocal, o contorno equipotencial nio poderá ser de círculos concêntricos como está indicado na FIG, 1, mas será de elipses concêntricas.

Por conseguinte, estabelecendo uma lente de contacto maleável em que as propriedades asfáricas estão concentradas na porção central da lente, numa região normalmente mais pequena do que a abertura normal da pupila, obtem-se uma lente que tem simultaneamente propriedades multifocais. Estabelecendo a desejada potência de visão a distância na região central e o aumento de potência óptica numa região asfórica tendo uma potência gradualmente variavel dentro da abertura normal da pupila, uma parte da lente próxima da porção central formará uma imagem nitida de um objecto distante sobre a retina e outra parte da lente na zona pe rifárica formará uma imagem nítida de objectos próximos. Ainda que a re giâo central da lente forme uma imagem desfocada dos objectos próximos, logo que exista simultaneamente uma imagem nitida do objecto na retina, o córebro humano escolhe selectivamente a imagem nitida do objecto desejado, Leste modo, a lente conveniente para visão a distância, visSo intermédia e visão próxima á fácilmente fornecida de acordo com o inven to. As bandas elípticas dentro da abertura da pupila formam uma imagem nitida para o olho com astigmatismo. As lentes de contacto multifocais contínuamente variaveis podem ser preparadas pela deformação do material da lente de um modo pródeterminado e formando superficies esfóricas no material deformado para formar a região asfórica dentro da abertura nor mal da pupila.

Poderá verificar-se como o conjunto de objectivos atrás indicados, tornados evidentes pelas descrições feitas, foram eficientemente conseguidos, e como se podem introduzir certas variações na realização do processo indicado e na exposição dos artigos, sem sair do espirito e do âmbito do invento, devendo compreender-se que toda a matória conti, da nesta descrição e indicada nos desenhos anexos deverá ser interpreta da como exemplificativa e não no sentido limitativo,

Tambám deverá compreender-se que as reivindicações foram pensadas para abranger todas as características genóricas e especificas do

invento aqui descrito e todas as exposições do objectivo do invento que

62 590

Doeket No. P-83155-32

-17sejam problemas de linguagem podem ser nelas incluídas.

-

Claims

REIVINDICAÇÕES1. Lente de contacto multifocal, continuamente variavel capaz de crear imagens nitidas de objectos distantes, objectos intermédios e objectos próximos, simultaneamente, na retina do utilizador, compreendendo»

um corpo de lente tendo uma superficie côncava e uma superficie convexa, tendo a referida lente uma zona óptica central com um gradiante de potência óptica variando continuamente na zona óptica com a desejada potência de visão a distância na região central da zona óptica e aumentando continuamente para a desejada potência de visão próxima dentro de uma região que tem uma dimensão menor do que a abertura máxima da pupila do utilizador na escuridão.
2. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 1, caracteri^ zada por 0 gradiante de potência óptica continuamente variavel aumentar 5 a 5 dioptrias.
3. Lente de contacto de acordo cora a Reivindicação 1, caracteri zada por o diâmetro da região de gradiante de potência óptica continuamente variavel ser menor do que 5,4 a 6,7 mm.
4. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 1, caracterizado por a superficie côncava da lente ser asférica.
5. Lente de contacto de acorde com a Reivindicação 4, caraeterizada por a restante área na zona óptica ser do tipo asfÓrico, esférico ou tórico.
6. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 4, caracterjL zada por a restante superficie na zona óptica ser esférica.
7. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 6 caraoteri* zada por o diâmetro da região de potência óptica continuamente variável estar entre 5»4 e 6,7 mm.
8. Lente de contaeto de acordo com a Reivindicação 7, caracteri zada por a superficie côncava fóra da região de gradiante de potência óptica continuamente variável ser essencialmente esférica.
9. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 7» caracteri. zada por a potência da lente no centro estar de acordo com a fórmula»

rl x Exp - t x Exp - r2* x Exp n-1 n

emjque a curva asférica no centro é designada por r2*, t $ a espessura da lente no centro, rq § o raio da superfioie anterior da zona éptica, Exp & o coeficiente de dilatação do material da lente e η & o indice de refracção da lente, quando medidas todas as outras dimensães num estado antes da dilatação.
10. Lente de contacto de acordo com a Reivindioação 9» caracterizada por a espessura da lente não ser menor do que cerca de 0,04 mm.
11. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 9» caracterizada por a espessura minima da junção entre a zona éptica e a superfi

cie esférica côncava ter cerca de 0,07 mm,
12. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 9, caracterizada por o diâmetro da zona éptica ser cerca de 8 mm,

15. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 9, caracterizada por o diâmetro da lente ter cerca de 12,15 mm.
14· Lente de oontacto de acordo com a Reivindicação 1, caracterizada por ser feita com um polimero HEMA.
15. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 1, caracterizada por o gradiante de potência éptica, continuamente variável, ter uma simetria rotacional completa.
16. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 1, caracterizada por o gradiante de potência éptica, continuamente variável, ser adaptado de modo a fornecer pelo menos uma banda não circular dentro da abertura da pupila para corrigir astigmatismos.
17. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 1, formada pela compressão de uma amostra do material da lente de encontro a uma primeira superfioie com meios esféricos tendo uma superfioie esférica de raio R para encurvar a superfioie oposta da amostra de material da lente, cortando e polindo a superfície oposta de acordo com a desejada forma esférica côncava, controlando a compressão pelo valor da curvatura do material da lente β o raio R dos meios esféricos de modo que, depois de libertado o material da lente, fique formada uma superfioie cên cava esférica tendo uma dimensão menor do que a abertura máxima da pupi la do utilizador e acabando a primeira superfioie para formar a superfi

62 590

Docket No. P-83155-32

-19

cie convexa da lente para realizar, quando hámida e ailatada, uma lente de contacto com um gradiante de potencial éptíco continuamente variável

com a desejada potência de visSo a distância na regiSo central da lente,

aumentando a potência da visSo próxima dentro da dimensSo de abertura

máxima da pupila.
18. Lente de contacto de acordo com a ReivindicaçSo 1, formada por moldaçSo.
19. Lente de contacto de acordo com a ReivindicaçSo 1, formada por fundiçSo.
20. Mátodo de fabrico de uma lente de contacto multifocal, compreendendo :

compressSo do material da lente contactando uma primeira superfi cie com meios esféricos tendo uma superficie esférica de raie R para en curvar a superficie oposta do material da lente;

cortar e polir a superficie oposta segundo uma forma desejada esférica côncava;

controlar a compressSo pelo valor da curvatura do material da lente e 0 raio R dos meios esféricos de modo que, depois de libertado o material da lente fique formada, depois da dilataçSo da lente, uma superficie cêncava asférica tendo uma dimensSo menor do que a máxima aber tura da pupila do utilizador na escuridSo; e

acabamento da primeira superficie de modo a formar uma superficie convexa da lente para produzir uma lente de contacto que, quando hó mida e dilatada, tem um gradiante de potência óptica continuamente variável com a desejada potência de visSo a distância no centro da regiSo da lente, aumentando para a desejada visSo próxima dentro da dimensSo da máxima abertura da pupila do utilizador na escuridSo, de modo que a len te é capaz de criar formas de objectos distantes, objectos intermediários e objectos próximos, simultâneamente, na retina do utilizador.
21. Método de aoordo com a ReivindicaçSo 20, que inclui 0 passo de primeiro corte prévio de uma forma cêncava na superficie oposta do material da lente antes da compressSo, com · objectivo de evitar fendas no material da lente.
22. Método de acordo com a ReivindicaçSo 20, em que a primeira superficie é acabada em superficie asférica convexa.
23. Método de acordo com a ReivindicaçSo 20, em que a primeira superficie é acabada em superficie tórica.

62 590

Dooket No. P-83155-52

-20
24. Método de acordo com a Reivindicação 20, incluindo o passo ® de controlar a compressão do material para produzir uma lente, no centro está de acordo com a fórmula:

Pw- 1 η - 1

η x Exp t x Exp r2* x Exp

n-1 n

em que a curva asfárica no centro ó designada por r2*, t á a expessura da lente no centro, χχ é o raio da superfície anterior da zona Óptica, Exp é o coeficiente de dilatação do material da lenta e n é o Índice de refracçâo da lente quando hómida, sendo todas as outras medidas em esta do seco, antes da dilatação.
25. Mátodo de acordo com a Reivindicação 20, incluindo o passo adicional de formação de um molde a partir da lente de oontacto cortada e comprimida e seguidamente fundir uma lente adicional no molde.
26. Método para fabricação de uma amostra de material da lente com as duas superficies para preparar uma lente de contacto macia tendo um gradiante de potencial óptico continuamente variável dentro de uma re gião menor do que a abertura máxima da pupila do utilizador na escuridão, quand© a lente estiver acabada e pronta para utilização, compreendendo:

compressão de uma amostra de material da lente de contacto por contacto com uma primeira superfície com meios esféricos tendo uma super ficie esférica de raio R para encurvar a superfície oposta do material da lente;

Λ

corte e polimento da superfície oposta com a forma côncava desejada; e

controle da compressão pelo valor da curvatura da amestra de material da lente e o raio R dos meios esféricos de modo que, depois da li bertação do material da lente, fique formada uma superfície asfárica cõn cava tendo uma dimensão menor do que a máxima abertura da pupila do utilizador na escuridão, depois de acabada a lente de contacto,
27. Método de acordo com a Reivindicação 26 em que a superfície oposta é acabada em forma esférica.
28. Método para fabricação de um molde para formar uma lente de contacto tendo um gradiante de potencial óptico continuamente variável dentro de uma região menor do que a abertura máxima da pupila do utilizador na escuridão, quando a lente está acabada e dilatada, pronta para utilização, compreendendo:

62 590

Locket No. P-83155-32

-21

eompressão de uma amostra de metal tendo duas superficies planas opostas, pelo contacto da primeira superfície com meios esféricos tendo uma superfície esférica de raio R para encurvar a superfície opo£ ta da amostra de metal;

corte e polimento da superficie oposta da amostra de metal com a forma côncava desejada;

controle da compressão pelo valor da curvatura da amostra e do raio R dos meios esféricos de modo que, depois da libertação da amostra de metal, fique formada uma superficie côncava asférica; e

formação de um molde a partir da forma positiva de metal, por meio da qual o material da lente de contacto fundida no molde produz uma lente tendo uma superficie esférica côncava dentro de uma região menor do que a máxima abertura da pupila do utilizador na escuridão, depois de acabada a lente de contacto formada a partir da amostra de material da lente;

pelo que a lente acabada, formada a partir da amostra é adequada para obter imagens nítidas de objectos distantes, de objectos intermediários e de objectos préximos, simultaneamente, na retina de um utilizador.
29. Método de acordo com a Reivindicação 28 incluindo um passo de acabamento da primeira superficie para formar uma superficie convexa antes de fornecer o molde de modo que o material da lente de contacto quando fundido no molde tenha um gradiante de potencial éptico continuamente variável com a desejada potência de visão a distância no centro da região da lente, aumentando para a desejada potência de visão próxima, com a dimensão da máxima abertura da pupila de um utilizador.
30. Lente de contacto multifocal continuamente variável, adequada para criar imagens nítidas de objectos distantes de objectos intermediários e objectos préximos, simultâneamente, na retina de um utilizador, compreendendo:

um corpo de lente com uma superficie côncava e uma superficie cçn vexa, tendo a referida lente uma zona éptica central com um gradiante de potencial éptico continuamente variável na zona éptica com a desejada p£ tência de visão a distância na região central dessa zona éptica e aumentando continuamente para a desejada potência de visão préxima dentro de uma região que tem um diâmetro menor do que cerca de 6 mm, sendo a super ficie côncava asférica com a zona éptica, e a superficie convexa na zona éptica pode ser asférica, esférica ou térica.

62 590

Docket No. P-85155-32

-224
31. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 30, em que a superficie convexa na zona éptica ê esférica.
32. Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 30, em que o corpo da lente ê formado por um polimero HEMA,
33· Lente de contacto multifocal continuamente variável adequada para criar imagens nítidas de objectos afastados, de objectos intermédios, e de objectos próximos, simultâneamente, na retina de um utilizador, compreendendo:

um corpo de lente tendo uma superficie côncava e uma superficie convexa, tendo a referida lente uma zona óptica central com um gradiante de potência de visão continuamente variável na zona óptica com a desejada potência de visão a distância na região central da zona óptica e aumentando continuamente para a desejada potência de visão próxima dentro de uma região que tem uma dimensão menor do que a máxima abertura da pupila do utilizador na escuridão em que a potência da lente no centro da zona óptica está de acordo com a fórmulaj

P_w» 1 η—1

rl x Exp t x Exp R2* x Exp

n-l n

em que a curva asfórica no centro ó designada por r2*, t é a espessura da lente no centro, 0 raio da superficie anterior da zona óptica ó rl, Exp é o ooeficiente de dilatação para 0 material da lente e n é 0 índice de refracção da lente quando macia, todas as outras dimensães no estado de seco.
34· Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 33 em que a espessura da lente no centro não é menor do que cerca de 0,04 mm
35· Lente de contacto de acordo com a Reivindicação 33 em que a espessura minima da junção entre a zona óptica e a superficie cêncava esfárica é cerca de 0,07 mm.