PT714995E

PT714995E - Processo de elaboracao de um aco contendo titanio e aco assim obtido

Info

Publication number: PT714995E
Application number: PT95402512T
Authority: PT
Inventors: Jean Beguinot; Jean-Luc Beau; Marie-Luce Nectoux
Original assignee: Creusot Loire Ind Sa
Priority date: 1994-11-30
Filing date: 1995-11-10
Publication date: 2000-12-29
Also published as: EP0714995B1; FR2727431A1; FR2727431B1; CN1043661C; TW349125B; DE69517927T2; DE69517927D1; ATE194665T1; EP0714995A1; ES2149939T3; US5972129A; CN1132796A

Description

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Descrição “Processo de elaboração de um aço contendo titânio e aço assim obtido” A presente invenção diz respeito a um processo de elaboração de um aço contendo titânio. A adição de titânio aos aços em geral e aos aços fracamente ligados em particular constitui um meio bem conhecido para controlar o grau austenítico a alta temperatura, por exemplo nas zonas afectadas pelo calor quando da operação de soldadura, e, neste último caso, para endurecer a estrutura obtida após tratamento térmico ou termomecânico.

Para fabricar esses aços, elabora-se um aço líquido isento de titânio, desoxida-se energicamente o aço líquido, por exemplo por adição de alumínio e depois adiciona-se blocos de ferrotitànio que se dissolvem progressivamente.

No decurso da dissolução dos blocos de ferrotitànio, o titânio reage com azoto contido no aço e forma precipitados relativamente grandes (o seu tamanho é da ordem de 1 pm ou superior). São estes precipitados que, após solidificação do aço, bloqueiam o crescimento dos grãos austeníticos.

No entanto, esses precipitados apresentam diversos inconvenientes uma vez que eles são angulosos, relativamente grandes e, por essa razão, relativamente pouco numerosos: o seu efeito de endurecimento e de afinamento da microestrutura é limitado e eles deterioram a resiliência do aço.

Em STELL IN TRANSLATION, vol 22, n.° 5, Maio de 1992, páginas 216-217, V.P.KIRILENKO et al., relatam os resultados de um estudo sobre as condições a respeitar para introduzir entre 0,05 e 0,09% de titânio num aço para tubos de maneira económica. O processo consiste em despejar o aço líquido contido num 2 2

convertidor, numa bolsa na qual se despejou, previamente, uma escória sintética que contém titânio e a que se adicionou alumínio. A desoxidação e a liga do aço tem lugar enquanto o aço é despejado na bolsa. A fim de controlar o teor de titânio do aço, torna-se necessário ter em conta teores de oxigénio e de azoto, pois, com efeito, o titânio pode combinar-se com o oxigénio e com o azoto para formar óxidos e nitretos que se podem decantar. Deste ponto de vista, quando o teor de titânio se encontra compreendido entre 0,09 e 0,12 %, o teor de azoto não deve exceder 0,08 a 0,1%, e o teor de oxigénio não deve exceder 0,0013 a 0,0015%, com um teor de alumínio compreendido entre 0,03 e 0,06%. Os autores constatam que, apesar de tudo, para controlar o teor final de titânio do aço, toma-se necessário ajustar o seu teor ulteriormente e tomar precauções para evitar o contacto do aço líquido com o ar.

Esse processo é pois difícil de controlar. Além disso, ele não evita a formação de nitretos e de óxidos de titânio no aço líquido.

Além disso, propôs-se, em especial na patente de invenção EP 0 177 851, fabricar aços fracamente ligados contendo titânio, com muito baixo teor de alumínio, nos quais o titânio se encontra sob a forma de óxidos. Esses óxidos servem de sítios privilegiados para a germinação da ferrite quando das transformações de austenite em ferrite/perlite; eles conduzem assim a um afmamento das estruturas ferrito-perlíticas que melhora muito sensivelmente a resiliència, em especial das juntas soldadas. No entanto, esta técnica apresenta diversos inconvenientes: ela necessita de um teor muito baixo de alumínio o que é prejudicial para o controlo do grão austenítico quando dos tratamentos térmicos e necessita de um tempo de vazamento e de um tempo de solidificação muito curtos o que complica a fabricação; ela só exerce efeito sobre as estruturas ferrito-perlíticas. 3

O objectivo da presente invenção é remediar esses inconvenientes ao propor um processo para a fabricação de aço contendo titânio que não contêm nem óxidos de titânio nem grandes nitretos formados no aço líquido.

Para esse efeito, a invenção tem por objecto um processo de elaboração de um aço contendo titânio de acordo com as reivindicações independentes 1 e 3. A invenção diz igualmente respeito a um aço obtido pelo processo de acordo com a invenção e definido na reivindicação independente 6.

De preferência, o aço contem mais de 0,01% de pelo menos um elemento tomado de entre o alumínio e o zircónio mas menos de 0,5% de alumínio e menos de 0,5% de zircónio.

De preferência, a composição química, em peso, do aço satisfaz às relações: 0,003% < N < 0,02% 0,010% <Ti< 0,1% (N%)x(Ti%) < 0,0016 A invenção refere-se em especial a um aço cuja composição química, em peso, compreende: 0,04% < C < 0,80% 0% < Si < 2% 0% < Mn < 3% 0% Ni < 10% 0% < Cr < 10% 0% < Mo < 3% 0% < Cu < 2% 0% < V < 1% 0% < Nb < 0,5% 0% < W < 3% 0% < S < 0,2% P < 0,03% e, eventualmente, pelo menos um elemento tomado de entre Ca, Mg, Se, Te, Bi e B, em teores inferiores a 0,1%, sendo o restante constituído por ferro e por impurezas

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que resultam da elaboração. A invenção diz fínalmente respeito a uma peça ou a um produto siderúrgico de aço de acordo com a invenção cuja estrutura contem pelo menos 30% de bamite.

Vai agora descrever-se invenção mais pormenorizadamente com respeito às figuras anexas, nas quais: - a figura 1 é uma micrografia electrónica com uma ampliação de 1500 de um aço contendo titânio de acordo com a técnica anterior e tendo uma estrutura bainítica. - a figura 2 é uma micrografia electrónica com uma ampliação de 5000 de um aço contendo titânio de acordo com a técnica anterior e tendo uma estrutura bainítica. - a figura 3 é uma micrografia electrónica com uma ampliação de 1500 de um aço de acordo com a invenção tendo uma estrutura bainítica. - a figura 4 é uma micrografia electrónica com uma ampliação de 5000 de um aço de acordo com a invenção tendo uma estrutura bainítica. - a figura 5 representa duas curvas de transição de resiliência (em energia de ruptura) que correspondem a um aço de acordo com a invenção e a um aço contendo titânio de acordo com a técnica anterior. - a figura 6 representa as duas curvas de resiliência em cristalinidade correspondentes às duas curvas anteriores. A presente invenção diz respeito aos aços em geral e mais particularmente aos aços fracamente ligados cuja composição química, em peso, compreende principalmente: - carbono, entre 0,04% e 0,8% 5 0 - entre 0% e 2% de silício, entre 0,1 % e 3% de manganês, de 0% a 10% de níquel, de 0% a 10% de crómio, de 0% a 3% de molibdénio, de 0% a 2% de cobre, de 0% a 1% de vanádio, de 0% a 0,5 de nióbio, - azoto, mais de 0,003% e de preferência entre 0,005% e 0,02%. - titânio, mais de 0,005% e de preferência entre 0,010% e 0,1%. - pelo menos um elemento desoxidante mais redutor que o titânio, tal como o alumínio, o zircónio, o cálcio, o magnésio, o cério, o lítio, o tório e o bérilio O restante é constituído por ferro e por impurezas que resultante da elaboração.

Todos esses elementos de composição química, com excepção do titânio, têm efeitos globalmente conhecidos sobre as propriedades do aço, quer seja a sua capacidade de têmpera ou as suas características mecânicas. O domínio de composição quimica assim definido engloba o conjunto dos aços susceptíveis de apresentar uma estrutura pelo menos parcialmente bainítica e para os quais se deseja que a resiliência seja boa.

Os mventores descobriram, de maneira absolutamente inesperada que, quando o titânio era adicionado ao aço mediante utilização do processo que será descrito mais adiante, as propriedades das estruturas bainíticas eram muito sigmficativamente modificadas. Em particular, os inventores constataram que o titânio assim introduzido afinava a estrutura bainítica, ou seja diminuía não somente o tamanho dos grãos mas igualmente a dimensão dos elementos constitutivos da subestrutura, ou seja as dimensões das agulhas de ferrite e dos carbonetos.

Este afinamento da estrutura e da sub-estrutura traduz-se por um abaixamento de pelo menos 30°C e tipicamente de 60°C da temperatura de transição da resiliência. A título de exemplo, os inventores elaboraram um aço B de acordo com a invenção, com a composição ponderai (em 10'3%): C Si Mn Ni Cr Mo AI Ti N2 S P 183 325 1390 453 1395 180 19 25 7,8 1 8

Esse aço foi vazado sob a forma de laje e laminado a quente para fabricar uma chapa com uma espessura igual a 20 mm. A chapa foi austenitizada à temperatura de 900°C e depois arrefecida ao ar, o que lhe conferiu uma estrutura mista martensito- -bamítica que comporta cerca de 60% de baimte, cuja a resistência à tracção era de llSOMPa. A título de comparação, os inventores elaboraram igualmente um aço A de acordo com a técnica anterior com a composição ponderai (em 10'3%):

C Si Mn Ni Cr Mo Al Ti N2 S P 183 325 1394 451 1401 170 18 23 7,7 1 9

Vazou-se este aço sob a forma de laje e laminou-se a quente para fabricar uma chapa com uma espessura igual a 20 mm. Austenitizou-se esta chapa à temperatura de 900°C e depois arrefeceu-se ao ar, o que lhe conferiu uma estrutura mista martensito-bainítica que comporta cerca de 60% de bainite, cuja a resistência à tracção era de 1170MPa.

As duas chapas foram objecto de ensaios de resiliência Kcv entre 20°C e 160°C. As figuras 5 e 6 que representam, para os aços A e B, as energias de ruptura (em J/cm2) e as taxas de cristalinidade das fracturas (em %) mostram que para o aço A (de acordo com a técnica anterior) a temperatura de transição Tc A que corresponde a uma taxa de cristalinidade de 50% é de cerca de 100°C enquanto que para o aço B de acordo com a invenção, a temperatura de transição TcB é de cerca 7 de 22°C ou seja um desvio de 78°C a favor do aço B. Daí resulta que a energia de ruptura à temperatura de 20°C do aço B é de 1 OOJ/cm2 enquanto que ela é de apenas 30J/cm2 aproximadamente para o aço A. À temperatura de 60°C, atinge-se o patamar dúctil com o aço B e a energia de ruptura é de cerca de 200 J/cm2 enquanto que para o aço A a ruptura é ainda de 80% cristalina e a energia de ruptura é de apenas 55J/cm2.

Obtém-se o resultado semelhante com as mesmas amostras no estado bruto de laminagem a quente, após reaquecimento das lajes à temperatura de 1160°C, sendo a laminagem seguida por um arrefecimento ao ar; as resistências mecânicas eram de 1190MPa para os dois aços e a temperatura de transição de resiliência era de 90°C para o aço A e de 30°C para o aço B. A diferença de resiliência entre os dois aços parece provir de uma diferença acentuada dos tamanhos das microestruturas e sub-estruturas tal como o mostram as micrografias obtidas por microscópio electrómco de varrimento para ampliações de 1500 e de 5000 reproduzidas nas figuras 1, 2, 3 e 4.

Na figura 1, obtida com a ampliação de 1500, no aço A (técnica anterior) vê--se um grão de bainite com cerca de 40 pm x 40 pm, com a sua sub-estrutura em ripas.

Na figura 2, obtida igualmente com a ampliação de 1500 mas com o aço B, vêem-se grãos de bainite com cerca de 20 pm x 20 pm, com a sua sub-estrutura em ripas.

As sub-estruturas em ripas que se vêem melhor para a ampliação de 5000 (figuras 2 e 4) são igualmente muito mais finas no aço B que no aço A, embora os tratamentos térmicos e as composições químicas sejam quase idênticas.

No aço A como no aço B, os teores de azoto e de titânio são muito próximos e o mesmo acontece com os teores totais de mtretos de titânio precipitado. No entanto, contagens de mtretos de titânio sob a forma de precipitados com tamanho superior a 0,1 pm, realizadas por análise de imagem mostram que a densidade é de 108 partículas por mm2 para o aço A de acordo com a técnica anterior enquanto que é de apenas 46 partículas por mm2 para o aço B de acordo com invenção, ou seja 2,3 vezes menos. Dosagens de nitreto de titânio precipitados, mostraram então que a razão do número de partículas de TiN com tamanho superior a 0,1 pm por mm2 para o teor total de titânio precipitado sob a forma de mtretos, expresso em milésimos de %, era de 5,1 para o aço A e de apenas 2,1 para o aço B.

Sabe-se que os mtretos grandes são obtidos por precipitação no aço líquido enquanto que os nitretos de titânio que precipitam no aço sólido são cerca de 100 vezes menos grandes e não são visíveis nos cortes micrográfícos observados para a ampliação de 5000.

Como os nitretos de titânio muito pequenos precipitados no estado sólido são muito numerosos e a distância média entre precipitados próximos é muito pequena, os inventores levantaram a hipótese de que os nitretos de titânio muito pequenos atrasam a progressão da interface entre a fase ferrítica e a fase austenítica quando da transformação bainítica e actuam assim em particular sobre a sub-estrutura em ripas que é então tanto mais fina quanto mais próximos uns dos outros se encontrarem os precipitados muito pequenos, ou seja mais numerosos.

Os inventores constataram que esse resultado era reprodutível. Assim, os aços de acordo com a invenção são aços contendo titânio nos quais o número de nitretos de titânio de tamanho superior a 0,1 pm não ultrapassa 4 vezes e, de uma v 9 maneira geral, 3 vezes o teor total de titânio precipitado sob a forma de nitretos expresso em milésimos de %.

Quando esses aços sâo tratados para terem uma estrutura bainítica, a sua temperatura de transição de resiliência é então de pelo menos de 30°C e habitualmente de cerca de 60°C, inferior à temperatura de transição dos mesmos aços sem titânio e cujo titânio precipitou num aço líquido sob a forma de nitretos grandes com tamanho superior a 0,1 pm, numa proporção tal que, num corte mícrográfico, o número de particular de TiN com tamanho superior a 0,1 pm, por mm2, é sensivelmente superior a 4 vezes o teor total de titânio precipitado sob a forma de nitretos, expresso em milésimos de %. A título de exemplo, igualmente, elaboraram-se os aços D e G de acordo com a invenção e, a título de comparação, os aços C, E e F de acordo com a técnica anterior. As composições desses aços eram as seguintes (em milésimos de % em peso): C Si Mn Ni Çr Mo AI li N2 S P c 68 265 351 109 8300 950 25 0 11 1 18 D 71 250 363 150 8450 935 23 32 11.5 1 19 E 360 210 520 3950 1755 360 18 0 7.2 2 12 F 365 255 495 4030 1750 355 22 18 6.8 1 10 G 368 195 438 3940 1810 350 21 20 7 2 10 além disso, os aços E, F e G continham vanádio, cujos teores (em milésimos de %): eram: E : =42, F : =38, G : =40

As amostras de aço C e D eram austenitizadas à temperatura de 950°C e depois arrefecidas a 120°/hora até à temperatura ambiente e tinham uma estrutura bainito-martensítica dominante bainítica inferior; as amostras de aço E, F e G foram

austenitizadas à temperatura de 850°C e depois arrefecidas a 200°/hora até à temperatura ambiente e tinham estruturas essencialmente bainíticas. Para os aços D e G os números de partículas de nitreto de titânio de tamanho superior a 0,1 pm, por milímetros quadrados, eram inferiores a 4 vezes os teores totais de titânio precipitado sob a forma de nitretos, expressa em milésimos de %, enquanto que para os aços C, E e F essa proporção era superior a 5.

As resistências à tracção e as temperaturas de transição de resiliência em estruturas bainíticas eram:

Rm MPa Tc C técnica anterior 1050 -10°C D invenção 1055 -65°C E técnica anterior 1540 +10°C F técnica anterior 1535 +15°C G invenção 1545 -35°C

Para fabricar esses aços que devem conter mais de 0,005% de titânio e mais de 0,003% de azoto e de preferência entre 0,010% e 0,10% de titânio, entre 0,003% e 0,02% de azoto, os teores de azoto e de titânio eram tais que: (N%) x (Ti%) < 0,0016 para limitar a precipitação de nitretos de titânio no aço líquido, elabora-se quer por refúsão de ferragens no fomo eléctrico, ou por afinação de ferro fundido no convertidor, ou por qualquer outro meio, um aço líquido que não contem titânio e depois faz-se difundir progressivamente o titânio no aço líquido a partir de uma fase oxidada que contém titânio e vaza-se o aço para o fazer solidificar sobre a forma de lingote de peça moldada, de laje, de banda fina, de eflorescências, de aparas ou de fio.

Para fazer difundir o titânio a partir de uma fase oxidada que contem titânio, 11 & o aço deve ser desoxidado mediante uma adição de um elemento mais redutor do que o titânio, ou seja quer um ou mais elementos tomados de entre o alumínio, o cálcio, o cério, o zircónio, o magnésio, o lítio, o tório ou o bérilio. A título de exemplo, pode-se elaborar o aço líquido de maneira conhecida e despejá-lo ainda oxidado, ou seja contendo cerca de 0,01% de oxigénio dissolvido, numa bolsa, e depois recobrir o banho de aço líquido com uma escória que contém titânio ou ao qual se adiciona titânio sob a forma de pó de óxido ou de pó metálico, e depois desoxida-se o aço líquido mediante uma adição progressiva de pelo menos 0,02% de alumínio, ou de zircónio, pode-se então contraventar o aço líquido quer mediante insuflação de um gás neutro tal como o árgon ou mediante contraventamento electromagnético ou por qualquer outro meio, para renovar a i superfície de contacto do aço líquido e da escória, e, finalmente, vazar o aço líquido para o fazer solidificar.

Pode-se igualmente elaborar o aço líquido de maneira conhecida e despejá-lo no estado não desoxidado numa bolsa que contem ferrotitânio, formando-se então óxidos de titânio; quando se formam os óxidos de titânio, adiciona-se um elemento mais redutor que o titânio de maneira a dissolver os óxidos de titânio, e depois vaza-se o aço para o fazer solidificar. Nesse modo de realização, os óxidos de titânio têm tendência para decantar e, para melhorar o rendimento da adição de titânio, antes da desoxidaçâo pode-se cobrir a bolsa com uma escória que absorve uma parte dos óxidos de titânio; a escória carrega-se então com titânio e esse elemento repassa progressivamente no aço líquido no decurso da desoxidaçâo.

Pode-se introduzir igualmente titânio por um pó de cobertura utilizado por exemplo em vazamento contínuo. 12

Logo que o aço está elaborado, por exemplo, no convertidor, o seu teor de azoto é em geral muito mais reduzido do que quando ele for elaborado no forno eléctrico. Pode-se então, após introdução do titânio, aumentar o teor de azoto, por exemplo mediante contraventamento do aço líquido por meio de azoto gasoso ou de uma mistura de azoto e de um gás neutro tal como o árgon.

Por este processo podem-se fabricar peças em aço tais como peças moldadas, peças forjadas, chapas, bandas, barras, perfis, vigotas, carris, fios ou qualquer outro produto siderúrgico cuja composição química esteja de acordo com a invenção e que, quando tiver uma estrutura que contém pelo menos 30% de bainite obtida de maneira conhecida pelo técnico da especialidade, tem uma temperatura de transição em resiliência mais baixa de pelo menos 30°C e tipicamente mais baixa de 60°C em relação à temperatura de transição obtida em produtos com a mesma composição, e a mesma estrutura micrográfica, mas obtidos por uma elaboração do aço de acordo com a técnica anterior.

De salientar que, por vezes, o aço de acordo com a presente invenção pode conter ainda um pouco de titânio precipitado sob a forma de óxidos.

Lisboa, 21 de Setembro de 2000 -

Claims

Reivindicações 1. Processo de elaboração de um aço contendo titânio que contem mais de 0,003% em peso de azoto e mais de 0,005% em peso de titânio, caracterizado pelo facto de: - se elaborar um aço líquido não desoxidado que contem mais de 0,003% em peso de azoto e que não contem titânio, - depois se despejar o aço líquido não desoxidado numa bolsa e se cobrir o banho de aço líquido com uma escória ou um pó de cobertura que contém titânio oxidado, - depois se desoxidar o banho de aço líquido por adição de um elemento mais redutor que o titânio, - depois se renovar a superfície de contacto do aço líquido e da escória e do pó de cobertura mediante um contraventamento do aço líquido, de modo a obter--se um aço que contém mais de 0,003% em peso de azoto e mais de 0,005% em peso de titânio, sendo os teores de azoto e de titânio tais que. (N%)x(Ti%)< 0,0016 - e depois se fazer solidificar o aço.
2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo facto de se efectuar o contraventamento por meio de azoto gasoso ou de uma mistura de azoto e de um gás neutro tal como o árgon.
3. Processo de elaboração de um aço que contem titânio contendo mais de 0,003 % em peso de azoto e mais de 0,005 % em peso de titânio, caracterizado pelo facto de: - se elaborar um aço líquido não desoxidado que contém mais de 0,003% em 1 1

peso de azoto e não contém titânio, - se despejar depois o aço líquido não desoxidado numa bolsa e se adicionar titânio sob uma forma de ferrotitâmo no aço líquido não desoxidado, - se adicionar depois ao aço líquido pelo menos um elemento mais redutor que o titânio, de modo a obter-se um aço que contém mais de 0,003% em peso de azoto e mais de 0,005% em peso de titânio, sendo os teores de azoto e titânio tais que: (N%) x (Ti%) < 0,0016 - e se fazer solidificar em seguida o aço
4. Processo de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo facto de, antes de se adicionar titânio ao aço líquido não desoxidado, se cobrir o aço líquido com uma escória.
5. Processo de acordo com a reivindicação 3 ou a reivindicação 4, caracterizado pelo facto de, após a adição de pelo menos um elemento mais redutor que o titânio, se promover o contraventamento do aço líquido por meio de azoto gasoso ou de uma mistura de azoto e de um gás neutro tal como o árgon. 6. Aço obtido pelo processo de acordo com uma qualquer das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo facto de conter, em peso, mais de 0,005% de titânio e mais de 0,003% de azoto, sendo os teores de titânio e de azoto tais que: (N%) x (Ti%) < 0,0016 e pelo facto de, no estado sólido, o número de precipitados de nitreto de titânio de tamanho superior a 0,1 pm contados sobre uma área de 1 mm2 de um corte micrográfico ser inferior 4 vezes ao teor total de titânio precipitado sob a forma de nitretos expresso em milésimos de % em peso. 7. 3 -7<r / és - ' Aço de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo facto de o número de precipitados de nitreto de titânio com tamanho superior a 0,1 pm contados sobre uma área de 1 mm2 de um corte micrográfíco ser inferior a 3 vezes o teor total de titânio precipitado sob a forma de nitretos expresso em milésimos de % em peso. 8. Aço de acordo com a reivindicação 6 ou a reivindicação 7, caracterizado pelo facto de conter mais de 0,01% em peso de pelo menos um elemento tomado de entre o alumínio e o zircónio, mas menos de 0,5% em peso de alumínio e menos de 0,5% em peso de zircónio. 9. Aço de acordo com uma qualquer das reivindicações 6 a 8, caracterizado pelo facto de a sua composição química, em peso, satisfazer às relações: 0,003% < N < 0,02% 0,010% <Ti< 0,1% (N%)x(Ti%) < 0,0016 10. Aço de acordo com uma qualquer das reivindicações 6 a 9, caracterizado pelo facto de a sua composição química, em peso, compreender: 0,04% < C < 0,80% 0% < Si < 2% 0% < Mn < 3% 0% Ni < 10% 0% <Cr< 10% 0% < Mo < 3% 0% < Cu < 2% 0%< V< 1% 0% < Nb < 0,5% 0% < W < 3% 0% < S < 0,2% P < 0,03% e, eventualmente, pelo menos um elemento escolhido de entre Ca, Mg, Se, Te, Bi e 4 B, em teores inferiores a 0,1%, sendo o restante constituído por ferro e por impurezas que resultam da elaboração.
11. Peça ou produto siderúrgico de aço de acordo com a reivindicação 10, caracterizado pelo facto de a sua estrutura ser constituída por pelo menos 30% de bainite. Lisboa, 21 de Setembro de 2000

1 Resumo “Processo de elaboração de um aço contendo titânio e aço assim obtido” Processo de elaboração de um aço contendo titânio de acordo com o qual se elabora um aço líquido que contém mais de 0,003% de azoto e que não contém titânio e se introduz depois mais de 0,005% de titânio no aço líquido mediante difusão progressiva a partir de uma fase oxidada que contém titânio e se faz solidificar o aço. Aço obtido por este processo. Lisboa, 21 de Setembro de 2000