FI84370C - Staol. - Google Patents
Staol. Download PDFInfo
- Publication number
- FI84370C FI84370C FI884779A FI884779A FI84370C FI 84370 C FI84370 C FI 84370C FI 884779 A FI884779 A FI 884779A FI 884779 A FI884779 A FI 884779A FI 84370 C FI84370 C FI 84370C
- Authority
- FI
- Finland
- Prior art keywords
- max
- steel
- concentrations
- ppm
- low
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
Description
1 84370
TERÄS
Keksintö kuuluu metallurgian alaan ja kohdistuu niukkaseosteiseen teräkseen, sen valmistukseen ja käyttöön. Teräs soveltuu käytettäväksi erityisesti valaen valmistettavissa, 5 paksuseinäisissä rakenne-elementeissä, jotka liitetään muuhun rakenteeseen hitsaten. Tyypillisiä tällaisia rakenne-elementtejä ovat of fshore-laitteistojen putkiliitokset, laiva- ja satamanosturien kääntökehät, rautatievaunujen telit ja nostovaihteitten raskaat hammaspyörät ja -akselit.
10 Käytettäessä hitsaten koottavissa suurissa rakenteissa valettuja rakenne-elementtejä korvaamaan putkista ja levyistä hitsaten rakennettuja elementtejä saavutetaan valujen vapaan muotoilumahdollisuuden vuoksi mm. seuraavia etuja:
Liitossaumat voidaan siirtää jännityskonsentraatiokoh-15 dista lievemmin kuormitetuille alueille.
Liitoskohdat voidaan siirtää alueille, joissa hitsaus-työ on helposti ja varmasti suoritettavissa ja hitsaustyö helposti automatisoitavissa.
Valukappaleen suunnittelussa voidaan ainetta lisätä 20 rasitettuihin kohtiin ja vähentää lievemmin kuormitetuista kohdista. Täten rakenne-elementti saadaan kevyemmäksi ja toiminnaltaan luotettavammaksi.
Valukappaleissa ei ole lamellirepeilyvaaraa.
Kappale voidaan muotoilla jouheaksi ja jännityskeskit-25 tyrniä eliminoivaksi.
Voidaan toteuttaa ainepaksuuksia, joiden aikaansaanti levy/putki-yhdistelminä on vaikeaa.
Edellä esitetyistä lukuisista eduista huolimatta valettuja rakenne-elementtejä on käytetty suhteellisen vähän. Pää-30 asiallisena syynä on ollut se, että ei ole ollut käytettävissä valuteräksiä, jotka lujuus/sitkeys/hitsattavuus-yh-distelmän puolesta vastaisivat näihin sovellutuksiin käytettyjä muokattuja tuotteita - levyjä, putkia ja takeita.
Tämän keksinnön yleisenä tarkoituksena on aikaansaada te-35 räslaji, jonka sitkeys- ja murtumissitkeysominaisuudet kaikilla lämpötila-alueilla, mutta erityisesti matalissa lämpötiloissa vastaavat saman lujuusluokan muokattuja tuotteita.
Keksinnön tarkoituksen saavuttamiseksi tarvittavat keinot 2 84370 on esitetty patenttivaatimuksissa.
Keksinnön mukaisen teräksen minimimyötölujuus on vähintään 540 MPa, ja sitä voidaan säätää aina 750 MPa:iin asti seostusastetta nostamalla. Teräksen sitkeys- ja murtumisomi-5 naisuudet vastaavat saman lujuusluokan muokattuja tuotteita aina n. 200 mm paksuisiin kappaleisiin asti. Muokattuja tuotteita voidaan valmistaa vastaavin ominaisuuksin vain n. 50 mm seinämäpaksuuteen asti.
Terästä voidaan hitsata esi lämmittämättä, eikä hitsauksen 10 jälkeinen lämpökäsittely ole välttämätön. Toisaalta teräs on hitsattavissa myös esilämmittäen ja hitsauksen jälkeen se voidaan myöstöhehkuttaa tai vedenpoistohehkuttaa lujuus- ja sitkeysominaisuuksia heikentämättä.
Lopputuotteessa teräkselle on ominaista mikrorakenne, 15 jonka muodostaa tasainen sälemartensiittis-alabainiittinen rakenne, jonka raerajat ovat käytännöllisesti katsoen vapaat erkaumista ja epämetallisista sulkeumista. Rakenteessa ei esiinny kaasukasaumia eikä kaasurakkuloita. Tällainen tasainen mikrorakenne toteutuu läpi koko valukappaleen poikkipin-20 nan aina 200 mm seinämäpaksuuksiin asti.
Optimoituun mikrorakenteeseen, joka antaa tavoitellun lu-juus/sitkeys/hitsattavuus-yhdistelmän, päästään kemiallisen koostumuksen ja siihen soveltuvan lämpökäsittelyn valinnalla .
25 Kemiallisessa koostumuksessa on oleellista, että hiilipi toisuus on pieni - enintään 0,12 %. Yleensä tunnettujen, tämän lujuusluokan paksuihin valukappaleisiin tarkoitettujen terästen hiilipitoisuus on merkittävästi korkeampi. Pienen hiilipitoisuuden ansiosta ominaistilavuusmuutokset karkai-30 sussa jäävät pieniksi ja täten myös muodonmuutos jännitykset, jotka ovat kylmärepeämän yhtenä edellytyksenä, mitättömiksi. Toisaalta hiilipitoisuudella on edullisesti alaraja 0,06 %. Tämä hiilimäärä estää raerajoille tapahtuvaa epäpuhtauksien atomaarista suotautumista, joka voi pienistä pitoisuuksista 35 huolimatta edistää päästöhaurautta.
Teräksen vetypitoisuus on syytä pyrkiä minimoimaan. Se on parhaiten 5 ppm, sopivimmin enintään 2 ppm. Näin ei hitsauksen yhteydessä esiinny kylmähalkeilua. Lisäksi tällä vetypi- 3 84370 toisuuden rajoituksella estetään vetyrepeämäilmiötä paksujen valukappaleiden sisustassa.
Rikki- ja fosforipitoisuudet ovat hyvin alhaisia: Smax = 0,01 %, Pjnax = 0,012 %. Myös typpipitoisuus on edullisimmin 5 hyvin alhainen, enintään 100 ppm. Näiden epäpuhtauksien rajoituksilla saadaan aikaan se, että käytännöllisesti katsoen millään lämpötila-alueella ei tapahdu sitkeyttä tai hitsattavuutta vaarantavia erkaumia tai suotautumia ja teräs säilyttää sitkeytensä erilaisten metallurgisten historioitten-10 sa jälkeenkin.
Samanlaisen mikrorakenteen ja sen seurauksena lujuus/sit-keys/hitsattavuus -yhdistelmän takaaminen läpi aina 200 mm paksuisten poikkipintojen edellyttää teräkseltä suhteellisen runsasta seostusta. Piin ja mangaanin pitoisuudet on rajoi-15 tettu varsin pieniksi huolimatta niiden merkittävästä karke-nevuuden lisäämiskyvystä. Myös kromipitoisuus on varsin alhainen. Sen sijaan nikkeliä ja molybdeenia on käytetty runsaasti .
Teräkselle on ominaista seuraava seosaineyhdistelmä: 20 Si max 0,6 % Μη max 1 %
Cr 0,5 - 1,5 %
Ni 2 - 5 %
Mo 0,3 - 1 % 25 Valitulla seosaineyhdistelmällä teräksen lujittaminen ha lutulle lujuustasolle tapahtuu ensisijaisesti liuoslujittu-misen kautta eikä niinkään martensiittimuutoksen kautta. Tämä jälkimmäinen mekanismi on tyypillistä tunnetuille tämän lujuusluokan valuteräksille.
30 Suhteellisen runsaasta seostuksesta huolimatta teräs vaa tii lämpökäsittelynä nuorrutuksen, jonka karkaisu edellyttää liuotushehkutuksen jälkeen vesi sammutusta. Tämä voidaan kuitenkin tällä teräksellä suorittaa ilman repeilyvaaraa muodoltaan monimutkaisiakin kappaleita käsiteltäessä, sillä 35 pienen hiilipitoisuuden vuoksi martensiittimuodostuksen omi-naistilavuuden muutokset jäävät hyvin pieniksi ja syntyvät jännitykset eivät kohoa lähellekään teräksen murtorajaa.
Keksityssä teräksessä ei käytetä oleellisesti mikroseos- 4 84370 aineita kuten titaania, vanadiinia, niobia, booria tai zirkoniumia, jotka ovat tyyppillisiä vastaavan lujuusluokan tunnetuissa hitsattavissa muokatuissa teräksissä.
Mikroseosainepitoisuudet on rajattu seuraaviin maksimi-5 arvoihin:
Nb 0,02 %
Ti 0,02 % V 0,03 %
Zr 0,02 % 10 B 0,003 %
Kaikki edellä esitetyt pitoisuudet tarkoittavat lopputuotteen pitoisuuksia.
Keksinnön mukaista terästä voidaan valmistaa kaksivaiheisella sulatusprosessilla: 15 1. Sulatuksen ensimmäinen vaihe suoritetaan normaalissa ilmavalokaariuunissa, joissa normaalein kuonausprosessein ja tavanomaista sulatusprosessia pitemmälle viedyin happipuhal-luksin sulasta teräksestä poistetaan rikki, fosfori, pii ja mangaani hyvin pieniin pitoisuuksiin. Samalla poistuu myös 20 hiiltä ja kromia merkittäviä määriä. Tässä valokaariuunivai-heessa teräksen kaasupitoisuus erityisesti typen ja hapen suhteen voi olla hyvin korkea.
2. Toisessa vaiheessa valokaariuunissa sulatettu teräs tyhjökonvertteriin siirrettynä läpikäy lyhyen happipuhallus-25 vaiheen, jolla varmistetaan haitallisten epäpuhtauksien matala pitoisuustaso. Tämän jälkeen täsmätään haluttujen alku-aineitten pitoisuus tavoiterajoihin lisäämällä puhtaita seosaineita. Tässä vaiheessa teräksen kaasupitoisuus saattaa olla suuri.
30 Seostuksen ja haitallisten epäpuhtauksien jälkeen poiste taan sulasta haitalliset kaasut imemällä konvertteritilaan syvä tyhjö (alle 5 mbar, parhaiten alle 2 mbar) ja sekoittamalla terässulaa samanaikaisesti sulan alta tapahtuvan puhtaan argonin puhaltamisen avulla. Tämän prosessivaiheen ai-35 kana teräksestä poistuvat happi, typpi ja vety em. painetta vastaaviin tasapainopitoisuuksiin, jotka ovat niin pienet, että niillä ei ole heikentävää vaikutusta jähmettyneen teräksen ominaisuuksiin.
5 84370
Valetulle kappaleelle suoritetaan nuorrutuskäsittely, johon kuuluu vesikarkaisu noin 900 °C lämpötilassa, päästö n. 600 °C lämpötilassa sekä ilma jäähdytys huoneenlämpötilaan. Näin kappaleelle saadaan tyypillisesti 100 - 300 J:n KV— 5 iskusitkeys -40 °C ja -60 °C lämpötiloissa aina 200 mm sei-nämänpaksuuksi in asti. Mikrorakenne on tasainen sälemarten-siittisbainiittinen läpi koko seinämän.
Terästä voidaan hitsata kylmänä eikä sitä tarvitse hitsauksen jälkeen lämpökäsitellä, kun hitsausenergia pidetään 10 välillä 10 - 35 kJ/cm. Hitsin muutosvyöhyke täyttää perusaineen minimivaatimukset eikä muutosvyöhykkeessä esiinny kylmähalkeamia, mikäli itse hitsin vetytaso ei ylitä 10 ppm:ä.
Claims (10)
1. Niukkaseosteinen valuteräs tunnettu siitä, että varsinaisia seosaineita ovat nikkeli, molybdeeni ja 5 kromi ja niiden pitoisuudet ovat Ni 2,3 - 2,7 Mo 0,3-0,5 Cr 1 1,5 piin ja mangaanin pitoisuudet ovat 10 Si max0,3% Mn max 0,5 % hiilipitoisuus on C max 0,12 % mikroseosaineiden niobin, titaanin, vanadiinin, zir-15 koniumin ja boorin pitoisuudet ovat Nb max 0,02 % Ti max 0,02 % V max 0,03 % Zr max 0,02 % 20. max 0,003 % epäpuhtauksien rikin ja fosforin pitoisuudet ovat S ma x 0,01 % P max 0,012 % ja että vety ja typpipitoisuudet ovat 25 H max 5 ppm N max 100 ppm
2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen teräs tunnettu siitä, että mikroseosaineiden pitoisuudet ovat Nb max 0,01 %
30 Ti max 0,01 % V max 0,02 % Zr max 0,01 % B max 0,002 %
3. Jonkin patenttivaatimuksen 1-2 mukainen teräs 35 tunnettu siitä, että epäpuhtauksien pitoisuudet ovat S max 0,005 % P max 0,01 %
4. Jonkin patenttivaatimuksen 1-3 mukainen teräs V 84370 tunnettu siitä, että hiilipitoisuus on C max 0,10 %
5. Jonkin patenttivaatimuksen 1-4 mukainen teräs tunnettu siitä, että vety ja typpipitoisuudet ovat 5. max 2 ppm N max 60 ppm
6. Menetelmä niukkaseosteisen valuteräksen valmistamiseksi tunnettu siitä, että valmistetaan jonkin patenttivaatimuksen 1-5 mukaista terästä kaksivaiheisella 10 sulatusprosessi11a, jossa ensimmäisessä vaiheessa poistetaan jähmettyneessä tilassa kiinteänä esiintyvät epäpuhtaudet sallien teräksen kaasupitoisuuden voimakas nousu ja toisessa vaiheessa seostuksen täsmäyksen jälkeen pois-15 tetaan syvän tyhjön ja inerttikaasusekoituksen avulla.
6 84370
7. Patenttivaatimuksen 6 mukainen menetelmä tunnettu siitä, että tyhjö on alle 5 mbar.
8. Patenttivaatimuksen 7 mukainen menetelmä tunnettu siitä, että tyhjö on alle 2 mbar.
9. Jonkin patenttivaatimuksen 6-8 mukainen menetelmä tunnettu siitä, että toisessa vaiheessa terässulaa sekoitetaan puhaltamalla siihen altapäin argonia.
10. Menetelmä teräskappaleiden valamiseksi niukkaseosteisesta valuteräksestä tunnettu siitä, että valetaan 25 kappale jonkin patenttivaatimuksen 1-5 mukaisesta tai jonkin patenttivaatimuksen 6-9 mukaisesti valmistetusta teräksestä, karkaistaan se noin 900 °C lämpötilassa vesikar-kaisulla, päästetään noin 600 °C lämpötilassa ja ilmajäähdy-tetään huoneenlämpötilaan siten, että lopputuotteen mikro-30 rakenne on oleellisesti sälemartensiittisbainiittinen. 8 84370
Priority Applications (7)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI884779A FI84370C (fi) | 1988-10-17 | 1988-10-17 | Staol. |
CH367989A CH679781A5 (fi) | 1988-10-17 | 1989-10-09 | |
FR8913412A FR2637915B1 (fr) | 1988-10-17 | 1989-10-13 | Acier faiblement allie et procede pour son elaboration |
DE19893934435 DE3934435A1 (de) | 1988-10-17 | 1989-10-14 | Niederlegierter gussstahl |
NO894119A NO173945C (no) | 1988-10-17 | 1989-10-16 | Fremgangsmaate for fremstilling av et lavlegert stoepestaal og fremstilling av stoepegods fra dette |
GB8923306A GB2224514B (en) | 1988-10-17 | 1989-10-16 | Steel and a process for the production of steel |
FI900964A FI87240C (fi) | 1988-10-17 | 1990-02-26 | Gjutstaol |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FI884779A FI84370C (fi) | 1988-10-17 | 1988-10-17 | Staol. |
FI884779 | 1988-10-17 |
Publications (4)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
FI884779A0 FI884779A0 (fi) | 1988-10-17 |
FI884779A FI884779A (fi) | 1990-04-18 |
FI84370B FI84370B (fi) | 1991-08-15 |
FI84370C true FI84370C (fi) | 1991-11-25 |
Family
ID=8527215
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI884779A FI84370C (fi) | 1988-10-17 | 1988-10-17 | Staol. |
FI900964A FI87240C (fi) | 1988-10-17 | 1990-02-26 | Gjutstaol |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
FI900964A FI87240C (fi) | 1988-10-17 | 1990-02-26 | Gjutstaol |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
CH (1) | CH679781A5 (fi) |
DE (1) | DE3934435A1 (fi) |
FI (2) | FI84370C (fi) |
FR (1) | FR2637915B1 (fi) |
GB (1) | GB2224514B (fi) |
NO (1) | NO173945C (fi) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CZ9574U1 (en) * | 1999-11-17 | 2000-01-31 | Dt Vyhybkarna A Mostarna | Steel for railway crossing points |
CN101905244B (zh) * | 2010-08-05 | 2012-01-04 | 中原特钢股份有限公司 | 一种利用28NiCrMoV号钢为原料生产芯棒的方法 |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE652636A (fi) * | 1963-09-03 | |||
US3368887A (en) * | 1965-08-17 | 1968-02-13 | Union Carbide Corp | Consumable wire for improving mechanical properties of weld metal |
DE1803511B2 (de) * | 1967-10-17 | 1971-07-29 | Waermebehandlungsverfahren zur erzielung eines bainitischen gefueges in einem stahl | |
CH524684A (de) * | 1967-11-11 | 1972-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Verfahren zur Herstellung eines ultrahochfesten Stahles |
PL79948B1 (fi) * | 1968-01-31 | 1975-08-30 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | |
PL79950B1 (fi) * | 1968-01-31 | 1975-08-30 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | |
US3655366A (en) * | 1969-10-13 | 1972-04-11 | Int Nickel Co | Low alloy structural steel |
US3667924A (en) * | 1969-12-30 | 1972-06-06 | Teledyne Inc | Stress relieved welded steel composite |
US3759706A (en) * | 1972-02-23 | 1973-09-18 | Us Navy | High toughness alloy ateel with improved weldability |
GB8320622D0 (en) * | 1983-07-30 | 1983-09-01 | British Steel Corp | Alloy steels |
-
1988
- 1988-10-17 FI FI884779A patent/FI84370C/fi not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-10-09 CH CH367989A patent/CH679781A5/de not_active IP Right Cessation
- 1989-10-13 FR FR8913412A patent/FR2637915B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1989-10-14 DE DE19893934435 patent/DE3934435A1/de not_active Withdrawn
- 1989-10-16 NO NO894119A patent/NO173945C/no not_active IP Right Cessation
- 1989-10-16 GB GB8923306A patent/GB2224514B/en not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-02-26 FI FI900964A patent/FI87240C/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FI87240C (fi) | 1992-12-10 |
GB8923306D0 (en) | 1989-12-06 |
NO173945B (no) | 1993-11-15 |
FI84370B (fi) | 1991-08-15 |
FR2637915B1 (fr) | 1993-07-30 |
FI87240B (fi) | 1992-08-31 |
GB2224514A (en) | 1990-05-09 |
FI884779A0 (fi) | 1988-10-17 |
FR2637915A1 (fr) | 1990-04-20 |
FI900964A0 (fi) | 1990-02-26 |
GB2224514B (en) | 1993-05-26 |
DE3934435A1 (de) | 1990-04-19 |
NO894119D0 (no) | 1989-10-16 |
NO173945C (no) | 1994-02-23 |
NO894119L (no) | 1990-04-18 |
CH679781A5 (fi) | 1992-04-15 |
FI884779A (fi) | 1990-04-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US5900082A (en) | Method of making a heat treated steel casting and a heat treated steel casting | |
EP2881485B1 (en) | Abrasion resistant steel plate with high strength and high toughness, and process for preparing same | |
EP2159296B1 (en) | Hardened and tempered steel and method for producing parts of said steel | |
JPH02194115A (ja) | チタン酸化物を含有する溶接部靭性の優れた低温用高張力鋼の製造法 | |
FI84370C (fi) | Staol. | |
RU2653954C2 (ru) | Способ производства толстолистового проката для изготовления электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра категории прочности х42-х56, стойких против индуцированного водородом растрескивания в h2s -содержащих средах | |
JP4276574B2 (ja) | 大入熱溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板 | |
Ghali et al. | Production and application of advanced high nitrogen steel | |
JP4207843B2 (ja) | 鉄骨構造部材用鋼材の使用方法及び鉄骨構造物 | |
Howell et al. | Fe-Mn-Al-C Alloy Steels–A New Armor Class | |
KR101764083B1 (ko) | 선박용 단강품 | |
CA2023732C (en) | Steel composition | |
US7662246B2 (en) | Steel for components of chemical installations | |
WO2014024234A1 (en) | Steel plate for high strength steel pipe and high strength steel pipe | |
RU2787205C2 (ru) | Бесшовная высокопрочная труба из стали мартенситного класса для обсадных колонн и способ ее производства | |
JPS5914538B2 (ja) | 応力除去焼なまし割れ感受性の低い鋼 | |
KR100316340B1 (ko) | 질소를 첨가한 고 크롬-페라이트계 내열강 | |
FI87471C (fi) | Bearbetat staol | |
KR20190071670A (ko) | 공구 홀더용 강재 | |
KR100340493B1 (ko) | 연속주조법에의한70kg급고장력강판의제조방법 | |
RU2149207C1 (ru) | Легированная сталь | |
RU2340698C1 (ru) | Сталь хладостойкая свариваемая | |
JP2023551416A (ja) | レール用鋼及びそのレールの製造方法 | |
Mandal et al. | Development of cast high strength microalloyed steels | |
Rumeng et al. | Development of high strength ferrite-martensite stainless steels (FMSSs) for railway cargo transportation |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PC | Transfer of assignment of patent |
Owner name: RAUMA OY |
|
MM | Patent lapsed |
Owner name: RAUMA OY |