NO173945B - Fremgangsmaate for fremstilling av et lavlegert stoepestaal og fremstilling av stoepegods fra dette - Google Patents
Fremgangsmaate for fremstilling av et lavlegert stoepestaal og fremstilling av stoepegods fra dette Download PDFInfo
- Publication number
- NO173945B NO173945B NO89894119A NO894119A NO173945B NO 173945 B NO173945 B NO 173945B NO 89894119 A NO89894119 A NO 89894119A NO 894119 A NO894119 A NO 894119A NO 173945 B NO173945 B NO 173945B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- steel
- concentrations
- max
- low
- castle
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 31
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 31
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 16
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 9
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 8
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 8
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims description 7
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 7
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 6
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 6
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 5
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 4
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 claims description 3
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 3
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 3
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 claims description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 10
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 2
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 2
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 description 2
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 description 2
- 238000010309 melting process Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005864 Sulphur Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004299 exfoliation Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/10—Handling in a vacuum
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår fremstilling av et lavlegert stål. Stålet er egnet for anvendelse spesielt i tykk-
veggede konstruksjonsenheter produsert ved
støping og som er forbundet med resten av en "-konstruksjon ved hjelp av sveising. Typiske konstruksjonsenheter av denne type er ledningsskjøter for offshoreutstyr, dreie-ringer for skips- og havnekraner, understell for jernbane-godsvogner og -personvogner og tunge tannhjul og aksler for heisedrev.
Når støpte konstruksjonsenheter anvendes for store konstruksjoner som er bygget opp ved sveising,for å erstatte enheter dannet,av rør og plater ved sveising, fås på grunn av mulighetene for fri formning av støpegodset f.eks. de følgende fordeler: - Skjøtesømmene kan fjernes fra spenningskonsentrasjons-områder til mindre tungt belastede områder. - Skjøtene kan skiftes til områder hvor sveisearbeidet kan utføres lett og pålitelig og hvor sveisearbeidet lett kan
. automatiseres.
- Ved planlegging av støpegods kan materiale tilsettes til spenningsutsatte områder og minskes fra mindre sterkt belastede områder. På denne måte kan en konstriiksjonsenhets vekt senkes og driften av denne gjøres mer pålitelig. - Støpegodset er ikke^utsatt for risiko for lamellær rivning. - Støpegodset kan formes med glatt geometri og slik at spenningskonsentrasjoner elimineres.
- Det er mulig å oppnå materialtykkelser som er vanskelige
å oppnå som plate/rørkombinasjoner.
Til tross for de mange fordeler som er nevnt oven-for er støpte konstruksjonsenheter blitt anvendt forholdsvis sjeldent. Hovedgrunnen har vært at slikt støpt stålgods ikke har vært tilgjengelig i samme grad som de smidde produkter - plater, rør og smigods - anvendt for disse formål hva gjelder kombinasjonen av styrke/seighet/sveisbarhet.
Det tas ved den foreliggende oppfinnelse generelt sikte på å tilveiebringe en stålsort hvis seighet og brudd-seighetsegenskaper er like dem for smidde produkter av den samme styrkeklasse innen alle temperaturområder, men spesielt ved lave temperaturer.
Oppfinnelsen angår således en fremgangsmåte for fremstilling av et.lavlegert, i det vesentlige lath-martensittisk-lavere-bainittisk støpestål hvilket som obligatoriske legerings' elementer inneholder nikkel, molybden og krom i konsentrasjonene
Ni 2 - 5 %
Mo 0,3 - 1 %
Cr 0,5 - 1,5 %,
konsentrasjonene av silicium og mangan er
Si 0 - 0,6%
Mn 0 - 1 %,
carboninnholdet er
C maks. 0,12%,
konsentrasjonene av mikrobestanddelene niob, titan, vanadium, zirkonium og bor er
Nb 0 - 0,02%
Ti 0 0,02%
V 0 - 0,03%
Zr 0 - 0,02%
BO- 0,003%,
konsentrasjonene av forurensningene svovel og fosfor er S maks. 0,01%
P maks. 0,012%,
og konsentrasjonene av hydrogen og nitrogen er H maks. 5 ppm
N maks. 100 ppm,
rest jern,
og fremgangsmåten er særpreget ved at det fremstilles ved hjelp av en to-trinns smelteprosess, hvor i det første trinn de forurensninger som forekommer som fast stoff i den størk-nede tilstand fjernes, mens en intensiv økning i stålets gassinnhold tillates, og at gassene, efter regulering av legeringen, ved hjelp av høyt vakuum og omrøring ved anvendelse av en inert gass fjernes i det annet trinn.
Den minste konvensjonelle flytegrense for stålet fremstilt ifølge oppfinnelsen er minst 540 MPa, og den kan re-guleres opp til 750 MPa ved å øke legeringsgraden. Seighet-og bruddegenskapene for stålet er like dem for smidde produkter med den samme styrkeklasse opp til gods med en tykkelse på ca. 2 00 mm. Smidde produkter kan fremstilles med tilsvarende egenskaper opp til en veggtykkelse av ca. 50 mm.
Stålet kan sveises uten forvarming, og varmebehandling efter sveising er ikke nødvendig. På den annen side kan stålet også sveises med forvarming, og efter sveising kan det glødes spenningsopphevende eller dehydratiserings-glødes uten forringelse av dets styrke- eller seighetsegen-skaper.
I sluttproduktet er stålet kjennetegnet ved en mikrostruktur som består av jevn lath-martensittisk/lavere-bainittisk struktur hvis korngrenser er praktisk talt frie for ut-skillinger og for ikke-metalliske inklusjoner. Ingen gass-agglomereringer eller gassblærer forekommer i strukturen.
En slik jevn mikrostruktur er effektiv gjennom hele støpe-godsets tverrsnitt opp til veggtykkelser av 200 mm.
En optimalisert mikrostruktur som gir den ønskede kombinasjon av styrke, seighet, sveisbarhet, oppnås ved valg av kjemisk sammensetning og forenlig varmebehandling.
I den kjemiske sammensetning er det av vesentlig betydning at carboninnholdet er lavt og høyst 0,12%. Som •-, regel er carboninnholdet i kjente stål innen denne styrkeklasse og beregnet for tykt støpegods betraktelig høyere.
På grunn av det lave carboninnhold holder forandringene i spesifikt volum ved herding seg små, og dermed holder også deformasjonsspenninger, som er en forutsetning for kald-riving, seg neglisjerbare. På den annen side har carboninnholdet fortrinnsvis en nedre grense av 0,06%. Denne carbon-mengde hindrer atomisk infiltrering av forurensninger ved korngrensene, hvilket kan befordre anløpningsskjørhet til tross for lave konsentrasjoner.
Forsøk bør gjøres på å minimalisere hydrogeninnholdet i stål. Det er fortrinnsvis 5 ppm, og aller helst høyst 2 ppm. På denne måte forekommer ingen kaldsprekking i forbindelse med sveising. Ved hjelp av denne begrensning av hydrogeninnholdet unngås dessuten fenomen med hydrogen-riving inne i tykt støpegods.
Konsentrasjonene av svovel og fosfor er meget lave: S , = 0,01%, P , = 0,012%. Nitrogeninnholdet er for-maks. maks. ' ^
trinnsvis også meget lavt og høyst 100 ppm. Ved hjelp av begrensninger for disse forurensninger oppnås det at ut-skillinger eller infiltreringer som setter seigheten eller sveisbarheten i fare, i praksis ikke forekommer innen noe temperaturområde og at stålet også bevarer dets seighet efter dets varierende metallurgiske historie.
For å garantere en jevn mikrostruktur og, som et resultat av denne, en jevn kombinasjon av styrke/seighet/ sveisbarhet gjennom hele tverrsnittet for en tykkelse opp til 200 mm kreves det at stålet er forholdsvis sterkt legert. Konsentrasjonene av silicium og mangan er begrenset til ganske lave nivåer til tross for deres bemerkelsesverdige evne til å øke herdekapasiteten. Konsentrasjonen av krom er også ganske lav. Derimot anvendes rikelig av nikkel og molybden.
Den følgende kombinasjon av legeringselementer er foretrukket for stålet: Cr 1 - 1,5%
Ni 2,3- 2,7%
Mo 0,3-1,5%
henholdsvis:
Cr 0,5- 1%
Ni 4,2-5%
Mo 0,5-0,7%.
Med den valgte kombinasjon av legeringselementer finner forsterkningen til det ønskede styrkenivå sted først og fremst ved innherding og ikke så mye ved hjelp av den martensittiske omvandling. Den sistnevnte mekanisme er typisk for de kjente støpestål innen denne styrkeklasse.
På grunn av den forholdsvis sterke legering av stålet krever stålet bråkjøling og anløpning som varmebehandling, hvorved herdingen krever oppløsningsgløding efterfulgt av bråkjøling i vann. Med dette stål kan imidlertid dette utføres uten risiko for riving selv når gods med komplisert form be-handles, fordi på grunn av det lave carboninnhold holder forandringene i spesifikt volum ved dannelse av martensitt seg meget små, og spenningene som oppstår når ikke på lang nær opp til stålets bruddpunkt.
stålet fremstilt ifølge oppfinnelsen blir legerings-mikrobestanddeler, som titan, vanadium, niob, bor eller zirkonium, som er typiske for sveisbare, smidde stål ifølge teknikkens stand med den tilsvarende styrkeklasse, ikke anvendt i noen vesentlig grad.
Konsentrasjonene av mikrobestanddelene er fortrinnsvis begrenset til de følgende maksimumsverdier: Nb 0,01%
Ti 0,01%
V 0,02%
Zr 0,01%
B 0,002%
Alle de her angitte konsentrasjoner gjelder konsentrasjonene i sluttproduktet.
Stålet fremstilles ifølge oppfinnelsen ved hjelp av
en to-trinns smelteprosess:
1. Det første smeltetrinn utføres i en normal luft-lysbueovn hvori svovel, fosfor, silicium og mangan fjernes fra det smeltede stål inntil meget lave innhold ved hjelp av en normal slaggingsprosess og ved hjelp av oxygenblåsing som er bragt videre enn ved en vanlig smelteprosess. Samtidig blir også betydelige mengder av carbon og krom fjernet. I dette elektriske lysbueovnstadium kan stålets gassinnhold, spesielt av nitrogen og oxygen, være meget høyt. 2. I det annet trinn blir stålet etter at det er blitt smeltet i den elektriske lysbueovn, overført til en vakuumkonverter og i denne utsatt for et kortvarig oxygen-blåsetrinn for å sikre en lav konsentrasjon av skadelige forurensninger. Derpå blir konsentrasjonene av de ønskede elementer regulert til de grenser som det tas sikte på,
ved tilsetning av rene legeringselementer. På dette stadium kan gassinnholdet i stålet være høyt.
Efter legeringen og fjerningen av skadelige forurensninger blir de skadelige gasser fjernet fra smeiten ved å påføre et høyt vakuum i konverterkammeret (under 5 mbar, fortrinnsvis under 2 mbar) og ved samtidig å omrøre stålsmelten ved å blåse inn rent argon fra under smeiten. Under dette prosesstrinn blir oxygen, nitrogen og hydrogen fjernet fra stålet ned til likevektskonsentrasjoner som er så lave at de ikke har noen svekkende virkning på det størknede ståls egenskaper.
Ved den foreliggende fremgangsmåte for støping av stålstøpegods fra det lavlegerte støpestål fremstilt ifølge oppfinnelsen blir støpegodset utsatt for en bråkjølings- og anløpningsbehandling som innbefatter bråkjøling i vann ved ca. 900°C, anløpning ved ca. 600°C, og luftavkjøling til romtemperatur. På denne måte fås en slagseighet av typisk 100-300 J KV ved -40°C og -60°C for støpestykker med en veggtykkelse av opp til 200 mm. Mikrostrukturen er jevnt lath-martensittisk-lavere-bainittisk gjennom hele veggen.
Stålet kan sveises i kald tilstand, og det behøver ikke å varmebehandles efter sveising når sveiseenergien holdes innen området 10-35 kJ/cm. Sveised.ef ormas jons sonen til-fredsstiller minimumskravet til basematerialet, og i de-formasjons sonen forekommer ingen kaldsprekking med mindre hydrogennivået i selve sveisen er høyere enn 10 ppm.
Claims (5)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av et lavlegert, i det vesentlige lath-martensittisk-lavere-bainittisk støpestål hvilket som obligatoriske legeringselementer inneholder nikkel, molybden og krom i konsentrasjonene
Ni 2 - 5 %
Mo 0,3 - 1 %
Cr 0,5 - 1,5 %,
konsentrasjonene av silicium og mangan er
Si 0 - 0,6%
Mn 0 - 1 %,
carboninnholdet er
C maks. 0,12%,
konsentrasjonene av mikrobestanddelene niob, titan, vanadium, zirkonium og bor er
Nb 0 - 0,02%
Ti 0 - 0,02%
V 0 - 0,03%
Zr 0 - 0,02%
BO- 0,003%,
konsentrasjonene av forurensningene svovel og fosfor er S maks. 0,01%
P maks. 0,012%,
og konsentrasjonene av hydrogen og nitrogen er H maks. 5 ppm
N maks. 100 ppm,
rest jern,
karakterisert ved at det fremstilles ved hjelp av en to-trinns smelteprosess, hvor i det første trinn de forurensninger som forekommer som fast stoff i den størk-nede tilstand fjernes, mens en intensiv økning i stålets gassinnhold tillates, og at gassene, efter regulering av legeringen, ved hjelp av høyt vakuum og omrøring ved anvendelse av en inert gass fjernes i det annet trinn.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at vakuumet holdes lavere
enn 5 mbar.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 2, karakterisert ved at vakuumet holdes lavere enn 2 mbar.
4.. Fremgangsmåte ifølge krav 1-3, karakterisert ved at i det annet trinn om-røres stålsmelten ved å blåse argon inn i smeiten unnenifra.
5. Fremgangsmåte for støping av stålstøpegods fra lavlegert støpestål fremstilt ifølge krav 1-4, karakterisert ved at et støpegods støpes og at støpegodset herdes ved en temperatur av ca. 900°C ved bråkjøling med vann, anløpes ved en temperatur av ca. 600°C og avkjøles i luft til romtemperatur slik at sluttproduktets mikrostruktur blir i det vesentlige lath-martensittisk-lavere-bainittisk.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FI884779A FI84370C (fi) | 1988-10-17 | 1988-10-17 | Staol. |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO894119D0 NO894119D0 (no) | 1989-10-16 |
| NO894119L NO894119L (no) | 1990-04-18 |
| NO173945B true NO173945B (no) | 1993-11-15 |
| NO173945C NO173945C (no) | 1994-02-23 |
Family
ID=8527215
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO894119A NO173945C (no) | 1988-10-17 | 1989-10-16 | Fremgangsmaate for fremstilling av et lavlegert stoepestaal og fremstilling av stoepegods fra dette |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| CH (1) | CH679781A5 (no) |
| DE (1) | DE3934435A1 (no) |
| FI (2) | FI84370C (no) |
| FR (1) | FR2637915B1 (no) |
| GB (1) | GB2224514B (no) |
| NO (1) | NO173945C (no) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ9574U1 (en) * | 1999-11-17 | 2000-01-31 | Dt Vyhybkarna A Mostarna | Steel for railway crossing points |
| CN101905244B (zh) * | 2010-08-05 | 2012-01-04 | 中原特钢股份有限公司 | 一种利用28NiCrMoV号钢为原料生产芯棒的方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE652636A (no) * | 1963-09-03 | |||
| US3368887A (en) * | 1965-08-17 | 1968-02-13 | Union Carbide Corp | Consumable wire for improving mechanical properties of weld metal |
| DE1803511B2 (de) * | 1967-10-17 | 1971-07-29 | Waermebehandlungsverfahren zur erzielung eines bainitischen gefueges in einem stahl | |
| CH524684A (de) * | 1967-11-11 | 1972-06-30 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Verfahren zur Herstellung eines ultrahochfesten Stahles |
| PL79950B1 (no) * | 1968-01-31 | 1975-08-30 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | |
| PL79948B1 (no) * | 1968-01-31 | 1975-08-30 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | |
| US3655366A (en) * | 1969-10-13 | 1972-04-11 | Int Nickel Co | Low alloy structural steel |
| US3667924A (en) * | 1969-12-30 | 1972-06-06 | Teledyne Inc | Stress relieved welded steel composite |
| US3759706A (en) * | 1972-02-23 | 1973-09-18 | Us Navy | High toughness alloy ateel with improved weldability |
| GB8320622D0 (en) * | 1983-07-30 | 1983-09-01 | British Steel Corp | Alloy steels |
-
1988
- 1988-10-17 FI FI884779A patent/FI84370C/fi not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-10-09 CH CH367989A patent/CH679781A5/de not_active IP Right Cessation
- 1989-10-13 FR FR8913412A patent/FR2637915B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1989-10-14 DE DE19893934435 patent/DE3934435A1/de not_active Withdrawn
- 1989-10-16 NO NO894119A patent/NO173945C/no not_active IP Right Cessation
- 1989-10-16 GB GB8923306A patent/GB2224514B/en not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-02-26 FI FI900964A patent/FI87240C/fi not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI87240C (fi) | 1992-12-10 |
| NO173945C (no) | 1994-02-23 |
| FI84370B (fi) | 1991-08-15 |
| FI884779A (fi) | 1990-04-18 |
| FR2637915B1 (fr) | 1993-07-30 |
| FI884779A0 (fi) | 1988-10-17 |
| NO894119L (no) | 1990-04-18 |
| FI87240B (fi) | 1992-08-31 |
| FR2637915A1 (fr) | 1990-04-20 |
| FI900964A0 (fi) | 1990-02-26 |
| GB8923306D0 (en) | 1989-12-06 |
| FI84370C (fi) | 1991-11-25 |
| GB2224514A (en) | 1990-05-09 |
| NO894119D0 (no) | 1989-10-16 |
| GB2224514B (en) | 1993-05-26 |
| CH679781A5 (no) | 1992-04-15 |
| DE3934435A1 (de) | 1990-04-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2019373520B2 (en) | 80 mm large-thickness high-toughness low-alloy wear-resistant steel plate and manufacturing method therefor | |
| US9797034B2 (en) | High strength and high toughness cast steel material and method for producing the same | |
| EP3239327A1 (en) | High-strength steel plate for pressure vessel having excellent toughness after post weld heat treatment and manufacturing method thereof | |
| EP2159296B1 (en) | Hardened and tempered steel and method for producing parts of said steel | |
| JPH0443977B2 (no) | ||
| KR100209450B1 (ko) | 압력용기용 고인성 크롬-몰리브덴 강 및 그 제조방법 | |
| NO173945B (no) | Fremgangsmaate for fremstilling av et lavlegert stoepestaal og fremstilling av stoepegods fra dette | |
| KR101764083B1 (ko) | 선박용 단강품 | |
| Howell et al. | Fe-Mn-Al-C Alloy Steels–A New Armor Class | |
| US7662246B2 (en) | Steel for components of chemical installations | |
| JP4012497B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた高張力鋼およびその製造方法 | |
| JPH11131177A (ja) | 溶接後熱処理の省略可能な中常温圧力容器用鋼板およびその製造方法 | |
| FI87471B (fi) | Bearbetat staol. | |
| JPS61272316A (ja) | 耐応力腐蝕割れ性のすぐれた超高張力鋼の製造法 | |
| JPH0598393A (ja) | 高Ｎｂ含有高窒素フエライト系耐熱鋼およびその製造方法 | |
| AKA | Production of creep-resistant steels for turbines | |
| KR20190071670A (ko) | 공구 홀더용 강재 | |
| JPS5914538B2 (ja) | 応力除去焼なまし割れ感受性の低い鋼 | |
| WO2024121606A1 (en) | Forged and hot rolled steel and a method of manufacturing thereof | |
| KR20210080045A (ko) | 저온 충격인성이 우수한 피팅부품 및 그 제조방법 | |
| KR20210079848A (ko) | 저온 충격인성이 우수한 피팅부품 및 그 제조방법 | |
| CN114717484A (zh) | 一种高硅高铬新型高锰钢及制备方法 | |
| JPH09143555A (ja) | 靭性の優れた高張力厚鋼板の製造方法 | |
| JP2020007632A (ja) | オーステナイト鋼合金及びオーステナイト鋼合金の製造方法 | |
| JP2004285456A (ja) | 強度と低温靱性に優れたＣｒ−Ｍｏ鋼とその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN APRIL 2001 |