PL204517B1 - Sposób obróbki żużla hutniczego, w którym otrzymuje się żużel hutniczy LD, obrobiony żużel LD i materiał zawierający mieszaninę cementu i obrobionego żużla LD - Google Patents

Sposób obróbki żużla hutniczego, w którym otrzymuje się żużel hutniczy LD, obrobiony żużel LD i materiał zawierający mieszaninę cementu i obrobionego żużla LD

Info

Publication number
PL204517B1
PL204517B1 PL359095A PL35909501A PL204517B1 PL 204517 B1 PL204517 B1 PL 204517B1 PL 359095 A PL359095 A PL 359095A PL 35909501 A PL35909501 A PL 35909501A PL 204517 B1 PL204517 B1 PL 204517B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
slag
treated
weight
phases
glassy phase
Prior art date
Application number
PL359095A
Other languages
English (en)
Other versions
PL359095A1 (pl
Inventor
François Sorrentino
Guy Chaperon
Jean-Pierre Bayoux
Original Assignee
Lafarge Sa
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Lafarge Sa filed Critical Lafarge Sa
Publication of PL359095A1 publication Critical patent/PL359095A1/pl
Publication of PL204517B1 publication Critical patent/PL204517B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B5/00—Treatment of  metallurgical  slag ; Artificial stone from molten  metallurgical  slag 
    • C04B5/06—Ingredients, other than water, added to the molten slag or to the granulating medium or before remelting; Treatment with gases or gas generating compounds, e.g. to obtain porous slag
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/04—Manufacture of hearth-furnace steel, e.g. Siemens-Martin steel
    • C21C5/06—Processes yielding slags of special composition
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B18/00—Use of agglomerated or waste materials or refuse as fillers for mortars, concrete or artificial stone; Treatment of agglomerated or waste materials or refuse, specially adapted to enhance their filling properties in mortars, concrete or artificial stone
    • C04B18/04—Waste materials; Refuse
    • C04B18/14—Waste materials; Refuse from metallurgical processes
    • C04B18/141—Slags
    • C04B18/142—Steelmaking slags, converter slags
    • C04B18/143—L.D. slags, i.e. Linz-Donawitz slags
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B7/00—Hydraulic cements
    • C04B7/14—Cements containing slag
    • C04B7/147—Metallurgical slag
    • C04B7/153—Mixtures thereof with other inorganic cementitious materials or other activators
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
    • C21C5/36—Processes yielding slags of special composition
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
    • Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/91—Use of waste materials as fillers for mortars or concrete

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Structural Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Civil Engineering (AREA)
  • Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Furnace Details (AREA)
  • Disintegrating Or Milling (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)

Description

Przedmiotem wynalazku jest sposób obróbki żużla hutniczego, w którym otrzymuje się żużel hutniczy LD, obrobiony żużel LD i materiał zawierający mieszaninę cementu i obrobionego żużla LD.
W szczególnoś ci przedmiotem wynalazku jest obróbka ż u ż la hutniczego, w wyniku której otrzymuje się żużle LD. Skład mineralogiczny tych żużli LD czyni je materiałami syntetycznymi o lepszych właściwościach przy stosowaniu ich na budowie (granulaty do betonu lub dróg, spoiwa hydrauliczne lub spoiwa potencjalnie hydrauliczne).
Produkcja wyrobów hydraulicznych lub z możliwościami hydraulicznymi z surowców, bez emisji CO2, nastręcza trudności, wynikające z ich niekorzystnego składu chemicznego i mineralogicznego przy produkcji spoiw.
Jako niekorzystny rozumie się, że otrzymany produkt nie będzie mógł być stosowany sam, albo opcjonalnie w mieszaninie z cementem portlandzkim, ponieważ nie będzie wykazywał odpowiedniej odporności wymaganej przez normy albo dlatego, że będzie sprawiał problemy związane z pęcznieniem lub rozpadem konstrukcji. To jest właśnie powód dla zastosowania żużli LD (żużli otrzymywanych z zestalonego i rozkruszonego żużla hutniczego).
Żużle LD są produktami ubocznymi oczyszczania surówki hematytu (wytopy ubogie w fosfor) w procesie wdmuchiwania tlenu. Jest to metal bogaty w żelazo i wapno o przeciętnym składzie mineralogicznym, który mieści się w zbiorze składającym się z: ortokrzemianów dwuwapnia, żelazianu wapnia i tlenków metali, zaś przeciętny skład chemiczny głównych składników wygląda następująco:
Składnik % wagowo
CaO 50
SiO2 13
Al2O3 3
MgO 6
Tlenki żelaza 28
Wolne żelazo do 20
Wolny CaO do 10
Zastosowanie żużli LD w postaci granulatów do betonu lub budowy dróg, do wytwarzania zarówno górnych warstw bitumicznych, jak i warstw fundamentów jest ograniczone przez obecność wolnego wapna, które będzie powodować rozszerzanie nawierzchni drogi lub betonu.
Przekształcenie żużli LD w spoiwo hydrauliczne również wzbudza duże zainteresowanie.
W opisie patentowym FR-2 546 530 ujawniono żużel hutniczy pod kątem jego zastosowania w cemencie. Opisana w tym dokumencie obróbka polega na dodaniu do ciekłego żużla, co najmniej jednego składnika zdolnego do tworzenia tlenku glinu, dostarczeniu ilości ciepła koniecznej do rozpuszczenia tego składnika w żużlu oraz mieszaniu żużla z tlenem. Ilość składnika(ów) zdolnych do tworzenia tlenku glinu dodanych do ciekłego żużla jest taka, aby obrobiony żużel zawierał od 5 do 25% wagi tlenku glinu.
Pomimo, iż w dokumencie FR-2 546 530 wskazano, że tak obrobiony żużel może być stosowany jako spoiwo hydrauliczne, w szczególności do wytwarzania cementu, obróbka ta nie umożliwia uzyskania spoiwa hydraulicznego samodzielnego, zdolnego do zastąpienia całkowicie cementu portlandzkiego.
Obecnie odkryto, że możliwa jest taka obróbka żużla hutniczego, żeby nadać mu taki skład mineralogiczny leżący w zakresie specyficznych składów mineralogicznych, że obrobiony w ten sposób żużel hutniczy stanowi samodzielne spoiwo hydrauliczne.
Sposób obróbki żużla hutniczego według wynalazku, w którym otrzymuje się żużel hutniczy LD, charakteryzuje się tym, że do ciekłego żużla wdmuchuje się tlen albo mieszaninę gazów zawierającą gazowy tlen, miesza się i utlenia żużel, przy czym wdmuchiwanie przeprowadza się tak, aby utrzymać ciśnienie tlenu lub mieszaniny gazów w równowadze z ciekłym żużlem od 102 do 5-105 Pa, następnie dodaje się do wymieszanego ciekłego żużla i rozpuszcza się w nim źródła tlenku glinu,
PL 204 517 B1 wapna, krzemionki i żelaza, przy czym na 1000 kg obrabianego żużla dodaje się 142 do 1057 kg tlenku glinu, 250 do 779 kg wapna, 0 do 129 kg krzemionki oraz 0 do 140 kg żelaza, po czym chłodzi się żużel aż do zakrzepnięcia,
Korzystnie, ciekły żużel ma temperaturę od 1350 a 1550°C, korzystnie od 1350 do 1500°C.
Przy gwałtownej szybkości chłodzenia korzystnie otrzymuje się obrobiony żużel LD składający się całkowicie z amorficznej fazy szklistej (a).
Ewentualnie, przy wolnej szybkości chłodzenia otrzymuje się obrobiony żużel LD składający się z (b) pierwszej grupy faz (1) określonej w procentach wagowych 10-40% CA, 20-50% C2AS, 30-50% C6AF2 i 10-30% C2S; lub (c) drugiej grupy faz (1) określonej w procentach wagowych 20-40% C2F, 10-30% C2AS, 20-50% C6AF2 i 10-40% C2S; lub (d) mieszanina amorficznej fazy szklistej z grupami faz (1) lub (2).
W mieszaninie (d) faza szklista stanowi korzystnie od 5 do 95% wagi obrobionego ż uż la.
Jako źródło tlenku glinu korzystnie stosuje się tlenek glinu lub boksyt, jako źródło wapna stosuje się wapno lub kamień wapienny, zaś jako źródło krzemionki stosuje się krzemionkę a jako źródło żelaza stosuje się hematyt.
Ewentualnie, dodaje się taką ilość tlenku glinu, która stanowi więcej niż 25% wagi, korzystnie co najmniej 30% wagi, obrobionego żużla.
Również korzystnie, dodaje się taką ilość wapna, która stanowi co najmniej 40% wagi obrobionego żużla.
Obrobiony żużel LD według wynalazku charakteryzuje się tym, że jego skład mineralogiczny ma jedną z następujących struktur:
(a) amorficzna faza szklista;
(b) pierwszej grupy faz (1) określonej w procentach wagowych 10-40% CA, 20-50% C2AS, 30-50% C6AF2 i 10-30% C2S; lub (c) drugiej grupy faz (1) określonej w procentach wagowych 20-40% C2F, 10-30% C2AS, 20-50% C6AF2 i 10-40% C2S; lub (d) mieszanina amorficznej fazy szklistej z grupami faz (1) lub (2).
Korzystnie, obrobiony żużel LD jest złożony całkowicie z amorficznej fazy szklistej.
Ewentualnie, obrobiony żużel LD składa się z faz (b) lub faz (c).
Również korzystnie, obrobiony żużel LD składa się z mieszaniny amorficznej fazy szklistej i faz (c).
Amorficzna faza szklista korzystnie stanowi od 5 do 95% wagi, korzystnie od 5 do 15% wagi obrobionego żużla LD.
Zawartość tlenku glinu w obrobionym żużlu LD korzystnie wynosi więcej niż 25% wagi, a korzystnie co najmniej 30% wagi żużla LD.
Zawartość wapna w obrobionym żużlu LD korzystnie wynosi co najmniej 40% wagi żużla LD.
Obrobiony żużel LD korzystnie ma postać granulatu.
Materiał według wynalazku charakteryzuje się tym, że zawiera mieszaninę cementu i obrobionego żużla LD w postaci granulatu według wynalazku, w którym granulat ten stanowi przynajmniej częściowy zamiennik zwykle stosowanego piasku.
Korzystnie, materiał zawiera 1 część wagową cementu i 3 części wagowe piasku, którego połowa jest piaskiem standaryzowanym, a połowa jest obrobionym żużlem według wynalazku.
Ewentualnie, materiał zawiera 1 część wagową cementu i 3 części wagowe piasku, którego najwyżej połowa jest piaskiem standaryzowanym, a przynajmniej połowa jest granulatem według wynalazku.
Powołane tutaj oznaczenia są zgodne ze standardami oznaczeń wytwórców cementu, i tak: C = CaO; A = AI2O3; S = SiO2; F = Fe2O3, zaś P = PO4.
Powyższe fazy nie są składnikami czystymi, lecz mogą zawierać w roztworze stałe zanieczyszczenia, takie jak magnez (MgO), fosfor (P2O5), siarkę, itp.
Zaletą sposobu według wynalazku jest to, że obróbka żużla hutniczego prowadzi do otrzymania żużli LD posiadających specyficzny skład mineralogiczny. Tak obrobione żużle mogą samodzielnie stanowić spoiwo hydrauliczne.
W przykł adzie wykonania przedmiotu wynalazku ż u ż el hutniczy wlewa się do kadzi. Ką piel ż u ż lową doprowadza się i utrzymuje w temperaturze od 1350°C do 1550°C, korzystniej od 1350°C do
1500°C, a zazwyczaj w temperaturze 1450°C. Następnie żużel miesza się w kadzi z tlenem przez
PL 204 517 B1 wdmuchiwanie tlenu w postaci gazowej lub mieszaniny gazów zawierającej tlen w postaci gazowej, takiej jak mieszanina powietrza i tlenu, za pomocą na przykład palnika opisanego w FR-2 546 530.
Wiadomo, że wdmuchiwanie tlenu nie tylko zapewnia mieszanie kąpieli żużlowej, ale również utlenianie żelaza i przekształcenie tlenku żelazawego (FeO) obecnego w żużlu w tlenek żelazowy (Fe2O3). Wdmuchiwanie tlenu może odbywać się za pomocą czystego tlenu lub mieszaniny tlenu i powietrza. Wdmuchiwanie jest zwykle przeprowadzane tak, aby utrzymać ciśnienie tlenu lub mieszaniny gazów w równowadze z kąpielą żużlową od 102 do 5-105 Pa, a korzystnie od 105 do 5-105 Pa.
Wdmuchiwanie tlenu lub mieszaniny gazów zawierającej tlen w postaci gazowej zazwyczaj trwa około 30 minut.
W zależności od składu chemicznego żużla hutniczego przeznaczonego do obróbki i od żądanego ostatecznego zastosowania obrobionego żużla, podczas mieszania dodaje się i rozpuszcza w ciekłym żużlu określone ilości źródła tlenku glinu, na przykład czystego tlenku glinu albo boksytu i określone ilości źródła wapna, na przykład wapna albo kamienia wapiennego (węglanu wapnia) oraz, jeżeli trzeba, określone ilości źródła żelaza, na przykład hematytu.
Dodatki mogą być łatwo wprowadzane za pomocą odpowiednich lejów samowyładowczych.
Na ogół, rozpuszczanie dodatków w ciekłym żużlu nie wymaga dostarczenia ciepła z zewnątrz.
W rzeczywistości, temperatura stopionego żużla jest zwykle wyższa lub równa 1600°C a, ponieważ przy obróbce temperaturę żużla utrzymuje się w granicach 1350-1500°C możliwe jest wykorzystanie cząstkowego ciepła rozpuszczania, do co najmniej części dodatków.
Ponadto, jak wiadomo, utlenianie żelaza lub tlenku żelazawego (FeO) do tlenku żelazowego (Fe2O3) jest egzotermiczne, a ciepło wydzielane podczas tej reakcji może również być wykorzystane do rozpuszczania dodatków.
Korzystnie, związki addytywne wprowadza się do kadzi przed stopionym ciekłym żużlem pochodzącym z konwertora, aby zapewnić ochronę materiałów termoodpornych kadzi.
Na ogół, ilość dodanego źródła tlenku glinu jest taka, że zawartość tlenku glinu w uzyskanym obrobionym żużlu LD jest większa niż 25% wagowo, korzystnie, większa niż 30% wagowo, a ilość dodanego źródła wapna jest taka, że zawartość wapna w uzyskanym obrobionym żużlu LD jest równa lub większa niż 40% wagowo.
Uzyskane obrobione żużle LD zawierają 1% wagowo lub mniej, a korzystnie w ogóle nie zawierają wolnego wapna w wykrywalnych ilościach.
Ze względu na zestaw składników żużla hutniczego, zwykle dodawane ilości tlenku glinu i wapna wahają się od 700 do 1100 kg i od 400 do 800 kg, odpowiednio, na każde 1000 kg obrabianego żużla.
Po rozpuszczeniu dodatków kąpiel żużlową następnie chłodzi się z niewielką szybkością lub gwałtownie, odpowiednio dla uzyskania jednego ze składów mineralogicznych, według wynalazku, aż do zestalenia żużla, tj. zwykle do temperatury rzędu 1100 do 1200°C.
Przy powolnym chłodzeniu obrobiony żużel ma skład mineralogiczny, który może wahać się od składu złożonego jedynie z pierwszej grupy faz (1) albo lub drugiej grupy faz (2) do składu złożonego z mieszaniny fazy szklistej i pierwszej lub drugiej grupy faz, korzystnie drugiej grupy faz. Kiedy skład mineralogiczny obrobionego żużla zawiera zarówno fazę szklistą jak i pierwszą lub drugą grupę faz, faza szklista może stanowić do 95% wagowo obrobionego żużla. Korzystnie, faza szklista stanowi od 5 do 15% wagowo, a jeszcze lepiej od 5 do 10% wagowo obrobionego żużla.
Przy gwałtownym chłodzeniu, otrzymuje się obrobiony żużel składający się całkowicie z amorficznej fazy szklistej.
W ramach obecnego wynalazku, przez chłodzenie gwałtowne rozumie się szybkości chłodzenia prowadzące do obrobionego żużla LD złożonego w 100% z fazy szklistej, a przez chłodzenie powolne rozumie się szybkości chłodzenia prowadzące do obrobionego żużla LD złożonego zarówno z pierwszej albo drugiej grupy faz (1) i (2) jak i mieszaniny jednej z tych grup z fazą szklistą.
Te szybkości chłodzenia zależą głównie od zawartości SiO2 i Al2O3 wymaganych dla obrobionego ż u ż la LD.
Poniższa tabela przedstawia przykładowo zakresy szybkości chłodzenia, przeznaczone do stosowania, w funkcji zawartości SiO2 i Al2O3 wymaganych dla obrobionego żużla LD, w celu uzyskania zarówno 100% fazy szklistej jak i 5% wagowo lub mniej fazy szklistej.
Stosując szybkości chłodzenia między dwoma wartościami granicznymi otrzymuje się mieszaniny o różnych zawartościach grup faz (1) albo (2) oraz fazy szklistej.
PL 204 517 B1
Zawartość SiO2 i Al2O3 w uzyskanym żużlu Szybkość chłodzenia % wagowy
obrobionym LD (w % wagi) (°C/sek) fazy szklistej
5 < SiO2 < 9 35 < AI2O3 < 50 > 100 100
< 30 < 5
5 < SiO2 < 9 5 < Al2O3 < 35 > 50 100
< 20 < 5
5 < SiO2 < 9 5 < Al2O3 < 35 > 20 100
< 10 < 5
Przy zastosowaniu szybkości chłodzenia w granicach temperatur wskazanych w tabeli otrzymuje się mieszaninę grup faz (1) albo (2) oraz fazy szklistej w zmiennych proporcjach.
Chłodzenie można przeprowadzać za pomocą dowolnych, odpowiednich czynników, takich jak woda lub powietrze, korzystnie za pomocą powietrza.
Chłodzenie kontynuuje się aż do zestalenia żużla, konwencjonalnie przy temperaturze 1100 - 1200°C.
Uzyskane obrobione żużle LD można rozkruszyć do postaci granulatu. Granulaty mogą być wykorzystane same jako spoiwa hydrauliczne, bądź też zmieszane z cementami, aby zastąpić w całości lub w części zazwyczaj stosowane piaski.
Przedmiot wynalazku został zilustrowany w następujących przykładach.
P r z y k ł a d 1
Żużel hutniczy o następujących właściwościach został poddany obróbce sposobem według wynalazku:
Skład chemiczny (% wagowo)
SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO K2O Na2O SO3 TiO2 Mn2O3 P2O5 S
8,25 3,98 26,28 47,72 5,92 0,02 0,07 0,06 0,69 1,81 2,14 0,05
Skład mineralogiczny (% wagowo)
(C2S/C3P) ss C2S (Fe, Mn, Ca, Mg)O Ferryt Wolny CaO
11 17 20 35 12
(C2S/C3P)ss oznacza roztwór stały ortokrzemianu dwuwapnia i fosforanu triwapnia.
Żużel hutniczy w stanie ciekłym spływający do kadzi rozdrobniono i utleniano w temperaturze
1350°C przez wdmuchiwanie tlenu za pomocą palnika. Strumień tlenu regulowano w celu uzyskania ciśnienia tlenu w równowadze z kąpielą żużlową 5·105 Pa.
Przed spłynięciem żużla do kadzi wprowadzono następujące dodatki:
Dodatki (w kg na 1000 kg żużla)
boksyt Tlenek glinu wapno krzem Fe2O3 Kamień wapienny
142 - - 70 140 250
Po rozpuszczeniu dodatków zakończono wdmuchiwanie tlenu, a żużel był chłodzony powietrzem z szybkością 5°C/sekundę, aż do osiągnięcia temperatury 1100°C.
Uzyskany obrobiony żużel LD miał następujący skład mineralogiczny
Skład mineralogiczny (% wagowo)
C2AS C6AF2 C2S C2F Faza szklista
20 25 20 30 5
Uzyskany obrobiony żużel LD rozkruszono i przesiany, aby wykazać skład ziarnowy standaryzowanego piasku. Skład ten jest przedstawiony w poniższej tabeli:
PL 204 517 B1
Wielkość ziarna Standaryzowany piasek (%) Obrobiony żużel (%)
Między 1 a 2 mm 33 31,1
Między 1 a 600 μιτι 21,8 26,5
Między 600 a 200 μτ 26 24,5
Między 200 a 100 μτ 16,8 15,7
Jeszcze mniejsze 2,3 2,1
Zaprawę murarską przygotowano w warunkach normalnych z cementu portlandzkiego (1 część wagowo) i piasku składającego się w połowie z piasku standaryzowanego i w połowie z obrobionego żużla pokruszonego do postaci granulatu (3 części wagowo). Dla porównania, przygotowano w tych samych warunkach normalnych zaprawę murarską z cementu portlandzkiego (1 część wagowo) i piasku standaryzowanego (3 części wagi).
Z tych zapraw uformowano graniaste próbki testowe o wymiarach 4 cm x 4 cm x 16 cm przez mieszanie z wodą w stosunku woda/cement (W/C) 0,5.
Określono wytrzymałość na odkształcenie i na ściskanie testowanych próbek. Wyniki przedstawiono w tabeli poniżej:
Wytrzymałość na odkształcenie Rf (MPa) Wytrzymałość na ściskanie Rc (MPa)
24 godz 2 dni 7 dni 28 dni 24 godz 2 dni 7 dni 28 dni
Cement portlandzki + piasek standaryzowany. 3,3 5 7,4 9,7 17,2 27,9 43,1 57,8
Cement portlandzki + 50% piasek standaryzowany/50% obrobiony żużel LD 4 5,3 7,7 9,9 20 30,7 43,6 65,6
Widoczne jest, że przy zastosowaniu 50% wagowo standaryzowanego piasku i 50% wagowo obrobionego żużla LD, według wynalazku, uzyskano znaczące zwiększenie wytrzymałości.
Niektóre próbki testowe, niepoddane testom mechanicznym, zostały użyte do testu spęczniania wg normy ASTM (Amerykańskiego Towarzystwa dla Testowania Materiałów) C151 i AASHTO (Amerykańskiego Stowarzyszenia Nadzoru Dróg Stanowych i Urzędów Transportu) T 107. Test wypadł negatywnie (spęcznienie nie wystąpiło).
Powyższe testy powtórzono zastępując cement portlandzki cementem Fondu (cement na bazie glinianu wapnia). Wyniki przedstawione poniżej wskazują na znaczny wzrost wytrzymałości na odkształcenie i na ściskanie przy zastosowaniu obrobionego żużla LD, według wynalazku.
Wytrzymałość na odkształcenie Rf (MPa) Wytrzymałość na ściskanie Rc (MPa)
24 godz 2 dni 7 dni 28 dni 24 godz 2 dni 7 dni 28 dni
Cement Fondu + piasek standaryzowany 8,5 7,4 0,3 9,1 66,5 80 98 113,1
Cement Fondu + 50% piasku standaryzowanego/ 50% obrobionego żużla 8 8,6 9,2 10,9 88,5 90,1 105 129,7
Test na spęczniania według ASTM C 151 i AASHTO T 107 również wypadł negatywnie.
Ten przykład pokazuje, że granulat otrzymany z obrobionego żużla LD, według wynalazku, jest lepszy niż piasek, tj. granulat zwykle stosowany do wytwarzaniu zapraw murarskich.
P r z y k ł a d 2
Różne żużle hutnicze o następujących właściwościach zostały poddane obróbce sposobem, według wynalazku:
PL 204 517 B1
Skład chemiczny (% wagowo)
Żużel SiO2 AI2O3 Fe2O3 CaO MgO K2O Na2O SO3 TiO2 Mn2O3 P2O5 S
12,25 2,98 26,28 47,72 5,92 0,02 0,07 0,06 0,69 1,81 2,14 0,05
4 11,91 2,9 25,55 46,39 5,76 - - 0,06 0,67 1,76 2,08 0,05
5 11,91 2,9 25,6 46,4 5,8 0,02 0,07 0,06 0,67 1,76 2,08 0,05
6 12,25 2,98 26,74 47,71 4,49 0,02 0,07 0,06 0,70 0,66 0,06 0,051
7 11,91 3,5 25,6 47,05 4,6 0,02 0,07 0,06 0,67 1,76 2,3 -
8 12,25 2,98 28,59 46,49 5,92 0,02 0,07 0,06 0,31 1,54 0,05 0,05
9 11,21 3,6 26,28 47,21 5,92 0,02 0,072 0,062 1 1,6 1,34 0,05
10 8,95 2,98 26,28 49,57 4,21 0,02 0,07 0,06 0,69 1,05 1,92 0,05
11 13 4,5 25,8 43,4 5,76 0,02 0,07 0,06 0,07 0,6 0,6 0,05
12 11,52 2,57 25,3 47,72 2,36 0,02 0,072 0,06 0,62 1,81 2,57 0,05
Skład mineralogiczny (% wagowo)
Żużel nr (C2S/C3P) s s C2S (Fe, Mn, Ca, Mg) O Ferryt Wolny CaO
2 7 24 15 46 8
3 7 32 18 33 8
4 7 31 18 32 4
5 7 31 10 32 12
6 0 35 15 39 6
7 8 31 15 33 6
18 8 32 9 30 9
9 4 30 13 39 9
10 6 23 19 52 2
11 2 36 16 24 9
12 9 29 12 35 9
Żużle hutnicze w postaci ciekłej wlane do kadzi, zmieszano i utleniano jak w przykładzie 1, w warunkach opisanych poniż ej:
Żużel nr Temperatura obróbki (°C) Wtryskiwany gaz Czas trwania obróbki (min)
Skład Ciśnienie (Pa)
1 2 3 4 5
2 1450 Powietrze + tlen (50%) 4·105 30
3 1450 Powietrze + tlen 5·105 30
4 1450 Powietrze + tlen 105 35
5 1450 Powietrze + tlen (50%) 5·105 30
6 1450 Powietrze + tlen (50%) 5·105 30
7 1450 Powietrze + tlen (50%) 5·105 30
8 1450 Powietrze + tlen (50%) 5·105 30
PL 204 517 B1 cd. tabeli
1 2 3 4 5
9 1450 Powietrze + tlen 4·105 30
10 1450 Powietrze + tlen 5·105 30
11 1450 Powietrze + tlen 5·105 30
12 1450 Powietrze + tlen 5·105 30
Tak jak w przykładzie 1, przed wlaniem żużla, do kadzi wprowadzono następujące dodatki:
Dodatki (w kg na 1000 kg żużla)
Żużel nr Boksyt Tlenek glinu Wapno Krzemionka Hematyt
Z Gwinei Chiński
2 985 - - 606 - 49
3 1057 - - 432 - 48
4 - 998 - 664 74 87
5 - - 720 650 100 74
6 - - 867 577 26 74
7 - - 750 612,5 20 71
8 - - 874 721 99 -
9 - - 805 779 129 -
10 - - 819 571 - 47
11 - - 685 551 49 68
12 - - 876 554 57 -
Po rozpuszczeniu dodatków i zakończeniu wdmuchiwania tlenu z powietrzem żużle schłodzono w nastę pujących warunkach:
Żużel nr Typ chłodzenia Szybkość chłodzenia (°C/sekundę) Końcowa temperatura chłodzenia (°C)
2 Powietrze 60 1200
3 Powietrze 60 1200
4 Powietrze 100 1200
5 Powietrze 60 1200
6 Powietrze 60 1200
7 Powietrze 60 1200
8 Powietrze 65 1200
9 Woda 110 1200
10 Powietrze 60 1200
11 Powietrze 65 1200
12 Powietrze 75 1200
Uzyskane obrobione żużle LD składały się w 100% z amorficznej fazy szklistej.
Uzyskane w obróbce żużle LD zostały rozdrobnione przy 3500 cm2/g i zmieszane z wodą, przy czym uwolniły się następujące ilości ciepła:
PL 204 517 B1
Żużel Pierwsza wartość szczytowa Druga wartość szczytowa
Natężenie (mn) Czas (minuty) Ciepło 15' (J/g) Natężenie (mn) Czas (minuty) Ciepło 24 h (J/g)
2 105750 10'15 80 - 65 465
3 7370 3'30 4 - - 70
4 7460 2'25 4 4255 132 140
5 6770 2' 14 38290 18 415
6 38450 27' 30 - - 265
7 213900 5' 120 - - 440
8 32685 8' 25 7425 210 396
9 103580 6' 73 - - 390
10 420520 3' 125 - - 490
11 61795 9' 45 - - 345
12 10235 2' 10 - - 85
Powyższe obrobione żużle wykorzystane jako cement w normalnych warunkach (W/C = 0.5; pryzmatyczne próbki testowe o wymiarach 4cm x 4cm x 16cm), określono czas twardnienia i wytrzymałość na ściskanie (Rc). Wyniki przedstawia poniższa tabela:
Żużel nr Czas twardnienia (minuty) Wytrzymałość na ściskanie Rc (MPa)
6 godz. 24 godz. 7 dni 28 dni
2 5 19 42 - 65
3 120 - 1 15 60
4 240 0 7 17 62
5 120 17 34 38 42
6 - 0 24 72 98
7 30 29 54 62 63
8 30 19 42 60 70
9 10 22 32 41 43
10 10 34 38 45 55
11 - 0 17 46 65
12 - 0 2 26 54
Powyższe przykłady pokazują, że obróbka, według wynalazku, umożliwia uzyskanie obrobionego żużla LD posiadającego samodzielnie właściwości spoiwa hydraulicznego.
Piasek złożony w połowie ze standaryzowanego piasku, a w połowie z rozkruszonego do postaci granulatu żużla nr 2 został dodany do cementu portlandzkiego. Z tej mieszaniny uformowano graniaste próbki testowe w warunkach normalnych (woda/cement = 0.5; próbki testowe 4 cm x 4 cm x 16 cm) i określono czas twardnienia oraz wytrzymałość na ściskanie. Wyniki przedstawione są poniżej:
Czas twardnienia (minuty) Wytrzymałość na ściskanie Rc (MPa)
6 godzin 24 godziny 7 dni 28 dni
5 8 26 32 55
PL 204 517 B1
P r z y k ł a d 3
Żużle hutnicze o następujących właściwościach zostały poddane obróbce sposobem, według wynalazku:
Skład chemiczny (% wagowo)
Żużel nr SiO2 Al2O3 Fe2O3 CaO MgO K2O Na2O SO3 TiO2 Mn2O3 P2O5 S
13 12,25 2,98 26,28 47,7 5,92 0,02 0,07 0,06 0,69 1,81 2,14 0,05
14 11,91 2,9 25,55 46,39 5,76 - - 0,06 0,67 1,76 2,08 0,05
15 11,91 2,9 25,6 46,4 5,8 0,02 0,07 0,06 0,67 1,76 2,08 0,05
16 12,3 2,98 26,28 47,7 5,92 0,02 0,07 0,06 0,69 1,81 2,14 0,05
Skład mineralogiczny (% wagowo)
Żużel nr (C2S/CaP)ss C2S (Fe, Mn, Ca, Mg)0 Ferryt Wolny CaO
13 7 32 18 33 8
14 7 31 18 32 4
15 7 31 10 32 12
16 7 33 11 33 9
Żużle hutnicze w stanie ciekłym zostały wlane do kadzi zmieszane i utleniane w opisanych poniżej warunkach:
Żużel nr Temperatura obróbki (°C) Wtryskiwany gaz Czas trwania obróbki (minuty)
Skład Ciśnienie (Pa)
13 1450 Tlen 5-105 30
14 1450 Powietrze + tlen (50%) 5-105 30
15 1450 Powietrze + tlen (50%) 5-105 30
16 1450 Powietrze + tlen (50%) 5-105 30
Tak jak w przykładzie 1 do kadzi, przed wlaniem żużla, wprowadzono następujące dodatki:
Dodatki (w kg na 1000 kg żużla)
Żużel nr Boksyt Tlenek glinu Wapno Krzem Hematyt
Z Gwinei Chiński
13 1057 - - 432 - 48
14 - 998 - 660 74 87
15 - - 720 650 100 74
16 - 513 - 238 129 49
Po rozpuszczeniu dodatków i wdmuchaniu tlenu z powietrzem żużle zostały poddane chłodzeniu w następujących warunkach:
Żużel nr Typ chłodzenia Szybkość chłodzenia (°C/sekundę) Końcowa temperatura chłodzenia (°C)
2 Powietrze 5 1200
3 Powietrze 5 1200
4 Powietrze 10 1200
5 Powietrze 30 1200
PL 204 517 B1
Otrzymane żużle LD posiadały następujące składy mineralogiczne:
Skład mineralogiczny (% wagowo)
Żużel nr CA C2S C2F C6AF2 C2AS Wolny CaO Faza szklista
13 29 11 - 40 20 - -
14 30 12 - 34 23 1 -
15 30 20 - 35 20 - -
16 - 25 20 20 25 - 10
Otrzymane w obróbce żużle zostały rozdrobnione przy 3500cm2/g i zmieszane z wodą, przy czym uwolniły się następujące ilości ciepła:
Żużel nr Pierwsza wartość szczytowa Druga wartość szczytowa
Natężenie (mn) Czas (minuty) Ciepło przy 15*(J/g) Natężenie (mn) Czas (minuty) Ciepło przy 24h (J/g)
13 11370 1'50 4 29120 310 370
14 10470 1'40 4 11240 272 310
15 6415 3'15 9 13490 86 330
16 6000 1'15 3 5130 203 110
Powyższe obrobione żużle LD zostały zastosowane jako cement w normalnych warunkach (woda/cement = 0.5; graniaste próbki testowe o wymiarach 4cm x 4cm x 16cm), określono czas twardnienia i wytrzymałość na ściskanie (Rc). Wyniki przedstawia poniższa tabela:
Żużel nr Czas twardnienia Odporność na ściskanie Rc (MPa)
6 godz. 24 godz. 7 dni 28 dni
13 120 23 75 98 110
14 - 11 60 90 100
15 90 7 52 69 74
Powyższe testy wykazują, że obrobione żużle LD, według wynalazku, posiadające skład mineralogiczny złożony z pierwszej i drugiej grupy faz, wykazują własne właściwości jako spoiwo hydrauliczne.
We wszystkich przykładach wytrzymałość na odkształcenie (Rf) i na ściskanie (Rc) mierzono według norm NF EN 196-1.

Claims (19)

1. Sposób obróbki żużla hutniczego, w którym otrzymuje się żużel hutniczy LD, znamienny tym, że do ciekłego żużla wdmuchuje się tlen albo mieszaninę gazów zawierającą gazowy tlen, miesza się i utlenia żużel, przy czym wdmuchiwanie przeprowadza się tak, aby utrzymać ciśnienie tlenu lub mieszaniny gazów w równowadze z ciekłym żużlem od 102 do 5·105 Pa, następnie dodaje się do wymieszanego ciekłego żużla i rozpuszcza się w nim źródła tlenku glinu, wapna, krzemionki i żelaza, przy czym na 1000 kg obrabianego żużla dodaje się 142 do 1057 kg tlenku glinu, 250 do 779 kg wapna, 0 do 129 kg krzemionki oraz 0 do 140 kg żelaza, po czym chłodzi się żużel aż do zakrzepnięcia.
2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że ciekły żużel ma temperaturę od 1350 a 1550°C, korzystnie od 1350 do 1500°C.
3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że przy gwałtownej szybkości chłodzenia otrzymuje się obrobiony żużel LD składający się całkowicie z amorficznej fazy szklistej (a).
PL 204 517 B1
4. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że przy wolnej szybkości chłodzenia otrzymuje się obrobiony żużel LD składający się z (b) pierwszej grupy faz (1) określonej w procentach wagowych 10-40% CA, 20-50% C2AS,
30-50% C6AF2 i 10-30% C2S; lub (c) drugiej grupy faz (1) określonej w procentach wagowych 20-40% C2F, 10-30% C2AS, 20-50% C6AF2 i 10-40% C2S; lub (d) mieszanina amorficznej fazy szklistej z grupami faz (1) lub (2).
5. Sposób według zastrz. 4, znamienny tym, że w mieszaninie (d) faza szklista stanowi od 5 do 95% wagi obrobionego żużla.
6. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że jako źródło tlenku glinu stosuje się tlenek glinu lub boksyt, jako źródło wapna stosuje się wapno lub kamień wapienny, zaś jako źródło krzemionki stosuje się krzemionkę a jako źródło żelaza stosuje się hematyt.
7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że dodaje się taką ilość tlenku glinu, która stanowi więcej niż 25% wagi, korzystnie co najmniej 30% wagi, obrobionego żużla.
8. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że dodaje się taką ilość wapna, która stanowi co najmniej 40% wagi obrobionego żużla.
9. Obrobiony żużel LD, znamienny tym, że jego skład mineralogiczny ma jedną z następujących struktur:
(a) amorficzna faza szklista;
(b) pierwszej grupy faz (1) określonej w procentach wagowych 10-40% CA, 20-50% C2AS,
30-50% C6AF2 i 10-30% C2S; lub (c) drugiej grupy faz (1) określonej w procentach wagowych 20-40% C2F, 10-30% C2AS,
20-50% C6AF2 i 10-40% C2S; lub (d) mieszanina amorficznej fazy szklistej z grupami faz (1) lub (2).
10. Obrobiony żużel LD według zastrz. 9, znamienny tym, że jest złożony całkowicie z amorficznej fazy szklistej.
11. Obrobiony żużel LD według zastrz. 9, znamienny tym, że składa się z faz (b) lub faz (c).
12. Obrobiony żużel LD według zastrz. 9, znamienny tym, że składa się z mieszaniny amorficznej fazy szklistej i faz (c).
13. Obrobiony żużel LD według zastrz. 12, znamienny tym, że amorficzna faza szklista stanowi od 5 do 95% wagi, korzystnie od 5 do 15% wagi obrobionego żużla LD.
14. Obrobiony żużel LD według zastrz. 9 albo 10, albo 11, znamienny tym, że zawartość tlenku glinu w obrobionym żużlu LD wynosi więcej niż 25% wagi, a korzystnie co najmniej 30% wagi żużla LD.
15. Obrobiony żużel LD według zastrz. 9 albo 10, albo 11, znamienny tym, że zawartość wapna w obrobionym żużlu LD wynosi co najmniej 40% wagi żużla LD.
16. Obrobiony żużel LD według zastrz. 9 albo 10, albo 11, znamienny tym, że ma postać granulatu.
17. Materiał zawierający mieszaninę cementu i obrobionego żużla LD w postaci granulatu określonego zastrz. 16, w którym granulat ten stanowi przynajmniej częściowy zamiennik zwykle stosowanego piasku.
18. Materiał według zastrz. 17, znamienny tym, że zawiera 1 część wagową cementu i 3 części wagowe piasku, którego połowa jest piaskiem standaryzowanym, a połowa jest obrobionym żużlem określonym zastrz. 9.
19. Materiał według zastrz. 17, znamienny tym, że zawiera 1 część wagową cementu i 3 części wagowe piasku, którego najwyżej połowa jest piaskiem standaryzowanym, a przynajmniej połowa jest granulatem określonym zastrz. 16.
PL359095A 2000-05-24 2001-05-22 Sposób obróbki żużla hutniczego, w którym otrzymuje się żużel hutniczy LD, obrobiony żużel LD i materiał zawierający mieszaninę cementu i obrobionego żużla LD PL204517B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0006644A FR2809390B1 (fr) 2000-05-24 2000-05-24 Procede de traitement oxydant des laitiers d'acierie et scories ld obtenues
PCT/FR2001/001585 WO2001090019A1 (fr) 2000-05-24 2001-05-22 Procede de traitement oxydant des laitiers d'acierie et scories ld obtenues

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL359095A1 PL359095A1 (pl) 2004-08-23
PL204517B1 true PL204517B1 (pl) 2010-01-29

Family

ID=8850570

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL359095A PL204517B1 (pl) 2000-05-24 2001-05-22 Sposób obróbki żużla hutniczego, w którym otrzymuje się żużel hutniczy LD, obrobiony żużel LD i materiał zawierający mieszaninę cementu i obrobionego żużla LD

Country Status (19)

Country Link
US (1) US7135068B2 (pl)
EP (1) EP1289902B1 (pl)
JP (1) JP4865976B2 (pl)
KR (1) KR100756888B1 (pl)
CN (1) CN1208276C (pl)
AT (1) ATE278644T1 (pl)
AU (2) AU2001264004B2 (pl)
BR (1) BR0111084B1 (pl)
CA (1) CA2410200C (pl)
CZ (1) CZ304691B6 (pl)
DE (1) DE60106242T2 (pl)
DK (1) DK1289902T3 (pl)
ES (1) ES2227207T3 (pl)
FR (1) FR2809390B1 (pl)
PL (1) PL204517B1 (pl)
RU (1) RU2278834C2 (pl)
UA (1) UA75357C2 (pl)
WO (1) WO2001090019A1 (pl)
ZA (1) ZA200209486B (pl)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2820420B1 (fr) * 2001-02-02 2003-12-12 Lafarge Sa Procede de traitement oxydant des laitiers d'acierie pour l'obtention de materiaux cimentaires
WO2008017724A2 (de) * 2006-08-10 2008-02-14 Sachtleben Chemie Gmbh Aus schlacken gewonnener zuschlag- und füllstoff
DE102008058573A1 (de) * 2008-11-21 2010-05-27 Siemens Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von Zementklinker
FR2978968B1 (fr) * 2011-08-08 2014-10-03 Eiffage Travaux Publics Procede de selection de laitiers d'acierie de conversion
TWI561496B (en) * 2012-04-05 2016-12-11 China Steel Corp Far-infrared emitting material and method of making the same
TWI482863B (zh) * 2012-12-05 2015-05-01 China Steel Corp 鋼爐渣的安定化方法
WO2018107251A1 (pt) * 2016-12-12 2018-06-21 Instituto De Pesquisas Tecnológicas Do Estado De São Paulo S/A – Ipt Tratamento siderúrgico de escória de aciaria para uso como adição ao cimento portland
IL300128B2 (en) 2017-11-08 2024-05-01 N Drip Ltd Methods and systems for irrigation with stabilized pressure
CN114292045A (zh) * 2021-10-11 2022-04-08 湖南绿生永固新材料有限公司 一种硅锰合金冶炼渣绿色混凝土掺合料及其制备方法
CN114032352A (zh) * 2021-11-25 2022-02-11 青岛祥泰材能科技有限公司 一种钢渣改质方法及得到的改质钢渣
AT526032B1 (de) * 2022-03-22 2024-01-15 Alfred Edlinger Dipl Ing Verfahren zur Herstellung eines hydraulischen Bindemittels

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1910676A (en) * 1929-10-04 1933-05-23 Bruhn Bruno Process of making cement from fluid slag
FR1346312A (fr) * 1962-10-12 1963-12-20 Lafarge Ciments Sa Procédé de fabrication directe au four métallurgique de ciment portland et ciments ainsi obtenus
US3684539A (en) * 1969-12-10 1972-08-15 George A Bartholomew Method of adding oxygen containing metallic compounds to a molten metallurgical slag
JPS5066526A (pl) * 1973-10-17 1975-06-04
BE887646R (fr) * 1975-06-11 1981-08-24 Centre Rech Metallurgique Procede d'utilisation de scorie metallurgique
JPS53221A (en) * 1976-06-23 1978-01-05 Nippon Kokan Kk Cement obtained by reforming slag from steel manufacture and method of manufacturing thereof
NL173980C (nl) * 1976-11-05 1984-04-02 Nederlandse Cement Ind Werkwijze voor het winnen van ijzer uit een slak van de oxystaalbereiding en het vormen van een residuslak met nuttige eigenschappen.
DE2829370A1 (de) * 1977-05-31 1979-01-25 Centre Rech Metallurgique Verfahren und vorrichtung zur aufbereitung von metallurgischen schlacken
FR2397460A1 (fr) * 1978-05-23 1979-02-09 Centre Rech Metallurgique Procede et installation pour valoriser les scories metallurgiques
FR2546530B1 (fr) 1981-08-07 1985-08-02 Siderurgie Fse Inst Rech Traitement de laitiers d'acierie en vue de leur utilisation en cimenterie
FR2541310B1 (fr) * 1983-02-18 1990-01-26 Lafarge Fondu Int Procede de fabrication d'une scorie de desulfuration de l'acier
JPS6148456A (ja) * 1984-08-13 1986-03-10 日本磁力選鉱株式会社 製鋼スラグの利用方法
JPH0774366B2 (ja) * 1986-05-30 1995-08-09 宇部興産株式会社 高炉スラグ組成物
JPH02236214A (ja) * 1989-03-10 1990-09-19 Mitsubishi Mining & Cement Co Ltd 製鋼、溶銑予備処理スラグの改質方法
JPH0796462B2 (ja) * 1990-12-25 1995-10-18 住友金属工業株式会社 鋼滓を改質した超速硬セメント原料の製造法
JPH05737A (ja) * 1991-06-25 1993-01-08 Honda Motor Co Ltd 可撓性シート供給装置のシート押え治具
AT398419B (de) * 1993-01-26 1994-12-27 Holderbank Financ Glarus Verfahren zur herstellung von zement aus metallurgischen schlacken
US5421880C1 (en) * 1994-01-14 2001-06-05 Texas Industries Inc Method and apparatus for using steel slag in cement clinker production
US5494515C1 (en) * 1995-03-15 2002-01-22 Texas Industries Inc Method and apparatus for using blast-furnace slag in cement clinker production
JPH10121121A (ja) * 1996-10-14 1998-05-12 Kawasaki Steel Corp 製鋼スラグの水浸膨張性の低減方法
JP3746896B2 (ja) * 1998-02-20 2006-02-15 新日本製鐵株式会社 溶融高炉スラグの処理方法及び処理装置
US6491751B1 (en) * 1998-09-18 2002-12-10 Texas Industries, Inc. Method for manufacturing cement using a raw material mix including finely ground steel slag
AT407874B (de) * 1999-09-07 2001-07-25 Holderbank Financ Glarus Verfahren zur herstellung synthetischer schlacken sowie vorrichtung zur durchführung dieses verfahrens
CZ298618B6 (cs) * 2000-01-28 2007-11-28 Holcim Ltd. Zpusob výroby pucolánových nebo hydraulických mlecích prísad ze zásaditých oxidických strusek, urcených pro prumyslovou výrobu cementu
FR2820420B1 (fr) * 2001-02-02 2003-12-12 Lafarge Sa Procede de traitement oxydant des laitiers d'acierie pour l'obtention de materiaux cimentaires
DE10215594A1 (de) * 2002-04-10 2003-10-30 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zur Konditionierung von flüssiger Hochofenschlacke
US6835244B2 (en) * 2002-08-26 2004-12-28 Lafarge Canada Inc. Use of organic carbon-containing minerals

Also Published As

Publication number Publication date
FR2809390A1 (fr) 2001-11-30
AU2001264004B2 (en) 2005-06-02
CZ304691B6 (cs) 2014-09-03
EP1289902B1 (fr) 2004-10-06
DE60106242T2 (de) 2006-02-23
FR2809390B1 (fr) 2003-03-07
CN1208276C (zh) 2005-06-29
CA2410200A1 (fr) 2001-11-29
ES2227207T3 (es) 2005-04-01
US7135068B2 (en) 2006-11-14
DE60106242D1 (de) 2004-11-11
US20040020411A1 (en) 2004-02-05
PL359095A1 (pl) 2004-08-23
DK1289902T3 (da) 2005-01-31
AU6400401A (en) 2001-12-03
UA75357C2 (en) 2006-04-17
CN1430586A (zh) 2003-07-16
CA2410200C (fr) 2010-07-13
JP2003534225A (ja) 2003-11-18
BR0111084B1 (pt) 2010-08-24
KR20030004423A (ko) 2003-01-14
BR0111084A (pt) 2003-04-08
WO2001090019A1 (fr) 2001-11-29
KR100756888B1 (ko) 2007-09-07
ATE278644T1 (de) 2004-10-15
ZA200209486B (en) 2003-09-29
EP1289902A1 (fr) 2003-03-12
RU2278834C2 (ru) 2006-06-27
JP4865976B2 (ja) 2012-02-01

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100601066B1 (ko) 시멘트 혼화재, 시멘트 조성물 및 그것을 사용한 중성화억제 방법
EP1325897A1 (en) Cement composition
US10196306B2 (en) Ultra-fast setting cement based on amorphous calcium aluminate
PL204517B1 (pl) Sposób obróbki żużla hutniczego, w którym otrzymuje się żużel hutniczy LD, obrobiony żużel LD i materiał zawierający mieszaninę cementu i obrobionego żużla LD
JP4102668B2 (ja) セメント材料を得るための鉄鋼工業スラグの酸化処理方法
CA2100125A1 (en) Method for preparing a cement base material, together with a cement composition containing this base material
JP2975423B2 (ja) セメント混和材及びセメント組成物
KR870001567B1 (ko) 제강스라그의 이용방법
JP3199454B2 (ja) セメント混和材及びセメント組成物
WO2021024853A1 (ja) セメント混和剤及び水硬性組成物
JP2004292201A (ja) コンクリート用混和材及びコンクリート組成物
JPH08104556A (ja) セメント急結材及びセメント組成物
JP4189326B2 (ja) 転炉スラグの改質方法
RU2769164C1 (ru) Расширяющая добавка для цемента, содержащая шлак сталеплавильного производства
WO2024090580A1 (ja) 高炉スラグと転炉スラグを用いた水硬性セメント組成物の製造方法
Pribulova et al. Hydraulicity of metallurgical slags
JPS6148453A (ja) 製鋼スラグの利用方法
BRPI0616813B1 (pt) Tratamento siderúrgico de escória de aciaria e respectivo produto resultante, para uso como matéria-prima para fabricação de cimento
JPH07309651A (ja) セメントの水和熱発生時間調整材及びセメント組成物
JPH0549608B2 (pl)
JPH02164749A (ja) 特殊セメント
JPH02164750A (ja) 特殊セメント組成物
JPS6148471A (ja) 製鋼スラグの利用方法
JPS6148457A (ja) 製鋼スラグの利用方法
JPS6148464A (ja) 製鋼スラグの利用方法