JPH10121121A - 製鋼スラグの水浸膨張性の低減方法 - Google Patents
製鋼スラグの水浸膨張性の低減方法Info
- Publication number
- JPH10121121A JPH10121121A JP27074496A JP27074496A JPH10121121A JP H10121121 A JPH10121121 A JP H10121121A JP 27074496 A JP27074496 A JP 27074496A JP 27074496 A JP27074496 A JP 27074496A JP H10121121 A JPH10121121 A JP H10121121A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cao
- slag
- sio
- source
- expandability
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 製鋼スラグについて、遊離CaＯに起因した水
浸膨張性を、エージング処理を必要とすることなしに効
果的に低減する。 【解決手段】 精錬処理中におけるCaＯ源、SiO2源およ
び Al2O3源の投入量を調整して、スラグ中における当該
各成分につき、重量比で （CaＯ％／SiO2％）≧ 2.2、かつ （CaＯ％／（SiO2％ + Al2O3％））≦ 2.0 の範囲に制御する。
浸膨張性を、エージング処理を必要とすることなしに効
果的に低減する。 【解決手段】 精錬処理中におけるCaＯ源、SiO2源およ
び Al2O3源の投入量を調整して、スラグ中における当該
各成分につき、重量比で （CaＯ％／SiO2％）≧ 2.2、かつ （CaＯ％／（SiO2％ + Al2O3％））≦ 2.0 の範囲に制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、製鋼スラグの水
浸膨張性の低減方法に関し、特に路盤材やアスファルト
混入材等に使用される製鋼スラグの水浸膨張率の有利な
低減を図ろうとするものである。
浸膨張性の低減方法に関し、特に路盤材やアスファルト
混入材等に使用される製鋼スラグの水浸膨張率の有利な
低減を図ろうとするものである。
【０００２】
【従来の技術】溶銑予備処理スラグ、転炉スラグおよび
溶融還元炉スラグ等の製鋼スラグは、遊離CaＯを多量に
含有する。ここに、遊離CaＯは次式(1) の水和反応によ
って Ca(OH)2となり、この時に体積が約２倍になる。 CaＯ＋H2O → Ca(OH)2 (1)
溶融還元炉スラグ等の製鋼スラグは、遊離CaＯを多量に
含有する。ここに、遊離CaＯは次式(1) の水和反応によ
って Ca(OH)2となり、この時に体積が約２倍になる。 CaＯ＋H2O → Ca(OH)2 (1)
【０００３】従って、遊離CaＯを多量に含有するスラグ
を、路盤材等に使用した場合、水和反応による体積膨張
のため、路盤に凹凸を生じて車両の走行に支障が生じる
ことになる。このため、道路用鉄鋼スラグの物性として
JIS A 5015では、水浸膨張率を1.5％以下に制限してお
り、この規定を満足させることが重要である。
を、路盤材等に使用した場合、水和反応による体積膨張
のため、路盤に凹凸を生じて車両の走行に支障が生じる
ことになる。このため、道路用鉄鋼スラグの物性として
JIS A 5015では、水浸膨張率を1.5％以下に制限してお
り、この規定を満足させることが重要である。
【０００４】従来、製鋼スラグの膨張の原因となる遊離
CaＯを減らすための方法としては、次のような方法が知
られている。 (a) 自然エージング処理方法 この処理は、所定粒度に破砕した製鋼スラグを、山積み
し、大気中の水分、雨水等によって上記 (1)式の水和反
応を行わせることにより、遊離CaＯを Ca(OH)2として安
定化する方法である。
CaＯを減らすための方法としては、次のような方法が知
られている。 (a) 自然エージング処理方法 この処理は、所定粒度に破砕した製鋼スラグを、山積み
し、大気中の水分、雨水等によって上記 (1)式の水和反
応を行わせることにより、遊離CaＯを Ca(OH)2として安
定化する方法である。
【０００５】(b) 水蒸気エージング処理方法 この処理は、特開昭61−101441号公報に記載されている
ように、所定粒度に破砕した製鋼スラグを、山積みし、
高温度で蒸気を吹き込み、大気中で48時間以上暴露させ
ることにより、遊離CaＯを Ca(OH)2として安定化する方
法である。
ように、所定粒度に破砕した製鋼スラグを、山積みし、
高温度で蒸気を吹き込み、大気中で48時間以上暴露させ
ることにより、遊離CaＯを Ca(OH)2として安定化する方
法である。
【０００６】(c) 温水エージング処理方法 この処理は、「神戸製鋼技報」Vol.42, No.1 (1992) P.
101 および特開昭57−152411号公報に記載されているよ
うに、所定粒度に破砕した製鋼スラグを、温水に浸漬す
ることにより、遊離CaＯを Ca(OH)2として安定化する方
法である。
101 および特開昭57−152411号公報に記載されているよ
うに、所定粒度に破砕した製鋼スラグを、温水に浸漬す
ることにより、遊離CaＯを Ca(OH)2として安定化する方
法である。
【０００７】(d) 赤泥添加処理方法 この処理は、特公昭57−2768号公報に記載されているよ
うに、溶融状態の転炉スラグまたは電気炉スラグに赤泥
を添加することにより、遊離CaＯを消失させ、スラグの
膨張性を安定化する方法である。
うに、溶融状態の転炉スラグまたは電気炉スラグに赤泥
を添加することにより、遊離CaＯを消失させ、スラグの
膨張性を安定化する方法である。
【０００８】しかし、製鋼スラグ中の遊離CaＯは、スラ
グ塊の表面だけでなく、塊の内部にも取り込まれてお
り、その存在状態は様々であるため、遊離CaＯを含む製
鋼スラグを路盤材として使用した場合の膨張現象は複雑
なものとなっている。例えば、自然エージング処理法で
は、遊離CaＯを安定化するのに通常１年以上の長期間を
要するという問題があった。また、水蒸気エージング処
理法および温水エージング処理法でも、48時間以上のエ
ージング時間を要するという問題があった。さらに、赤
泥添加処理は、溶融状態で赤泥を添加することから、ス
ラグの塩基度が低下し、転炉等の耐火物を損耗させる原
因になる不利があった。
グ塊の表面だけでなく、塊の内部にも取り込まれてお
り、その存在状態は様々であるため、遊離CaＯを含む製
鋼スラグを路盤材として使用した場合の膨張現象は複雑
なものとなっている。例えば、自然エージング処理法で
は、遊離CaＯを安定化するのに通常１年以上の長期間を
要するという問題があった。また、水蒸気エージング処
理法および温水エージング処理法でも、48時間以上のエ
ージング時間を要するという問題があった。さらに、赤
泥添加処理は、溶融状態で赤泥を添加することから、ス
ラグの塩基度が低下し、転炉等の耐火物を損耗させる原
因になる不利があった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】この発明は、上記の問
題を有利に解決するもので、エージング処理を必要とす
ることなしに、遊離CaＯに起因した水浸膨張性を効果的
に低減することができる方法を提案することを目的とす
る。
題を有利に解決するもので、エージング処理を必要とす
ることなしに、遊離CaＯに起因した水浸膨張性を効果的
に低減することができる方法を提案することを目的とす
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】すなわち、この発明は、
溶銑または溶鋼を精錬する製鋼工程において、精錬処理
中におけるCaＯ源、SiO2源および Al2O3源の投入量を調
整することにより、スラグ中における当該各成分につ
き、重量比で （CaＯ％／SiO2％）≧ 2.2、かつ （CaＯ％／（SiO2％ + Al2O3％））≦ 2.0 の範囲に制御することを特徴とする、製鋼スラグの水浸
膨張性の低減方法である。
溶銑または溶鋼を精錬する製鋼工程において、精錬処理
中におけるCaＯ源、SiO2源および Al2O3源の投入量を調
整することにより、スラグ中における当該各成分につ
き、重量比で （CaＯ％／SiO2％）≧ 2.2、かつ （CaＯ％／（SiO2％ + Al2O3％））≦ 2.0 の範囲に制御することを特徴とする、製鋼スラグの水浸
膨張性の低減方法である。
【００１１】この発明では、（CaＯ％／（SiO2％ + Al2
O3％））比を1.0 以上とすることが好ましい。
O3％））比を1.0 以上とすることが好ましい。
【００１２】この発明で対象とする製鋼スラグには、溶
銑予備処理スラグ、転炉スラグ、溶融還元炉スラグ、脱
炭炉スラグは勿論のこと、取鍋スラグや電気炉スラグ等
も含まれる。また、この発明において、SiO2源として
は、砂利、高Si濃度の銑鉄、フライアッシュおよびコー
クス等が、また Al2O3源としては、アルミ灰、金属アル
ミニウム、フライアッシュおよびコークス等がとりわけ
有利に適合する。
銑予備処理スラグ、転炉スラグ、溶融還元炉スラグ、脱
炭炉スラグは勿論のこと、取鍋スラグや電気炉スラグ等
も含まれる。また、この発明において、SiO2源として
は、砂利、高Si濃度の銑鉄、フライアッシュおよびコー
クス等が、また Al2O3源としては、アルミ灰、金属アル
ミニウム、フライアッシュおよびコークス等がとりわけ
有利に適合する。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、この発明を由来するに至っ
た実験結果について説明する。さて、発明者らは、CaＯ
−SiO2−MgＯ−Al2O3 系の種々の組成のスラグを合成
し、JIS A 5015による水浸膨張率とスラグ組成との関係
について調査した。図１は、種々の製鋼スラグの塩基度
（CaＯ／SiO2）と水浸膨張率との関係を示したものであ
るが、同図から明らかなように、塩基度を 2.0以下にす
ることによって、確実に膨張率を 1.5％以下にすること
ができる。
た実験結果について説明する。さて、発明者らは、CaＯ
−SiO2−MgＯ−Al2O3 系の種々の組成のスラグを合成
し、JIS A 5015による水浸膨張率とスラグ組成との関係
について調査した。図１は、種々の製鋼スラグの塩基度
（CaＯ／SiO2）と水浸膨張率との関係を示したものであ
るが、同図から明らかなように、塩基度を 2.0以下にす
ることによって、確実に膨張率を 1.5％以下にすること
ができる。
【００１４】しかしながら、図２に示すように、塩基度
（CaＯ／SiO2）が 2.2より低いと耐火物の損耗指数が高
くなることから、転炉等において実用上、塩基度を 2.2
より低くすることはできない。ここに、損耗指数とは、
各スラグ組成で精錬を行った時の耐火物の損耗量を、従
来の代表的なスラグ組成における耐火物の損耗量を 100
として、指数化したものである。
（CaＯ／SiO2）が 2.2より低いと耐火物の損耗指数が高
くなることから、転炉等において実用上、塩基度を 2.2
より低くすることはできない。ここに、損耗指数とは、
各スラグ組成で精錬を行った時の耐火物の損耗量を、従
来の代表的なスラグ組成における耐火物の損耗量を 100
として、指数化したものである。
【００１５】一方、図１に示されているとおり、塩基度
が 2.0以上においても膨張率が1.5％以下のスラグが存
在する。これらのスラグの遊離CaＯ濃度を測定したとこ
ろ、すべて1.0 wt％以下であった。そこで、製鋼スラグ
の膨張現象を解明すべく種々の実験、検討を重ねた結
果、遊離CaＯによるスラグの膨張性がスラグの（CaＯ／
(SiO2 + Al2O3)）と相関性があることを、新たに見出し
た。
が 2.0以上においても膨張率が1.5％以下のスラグが存
在する。これらのスラグの遊離CaＯ濃度を測定したとこ
ろ、すべて1.0 wt％以下であった。そこで、製鋼スラグ
の膨張現象を解明すべく種々の実験、検討を重ねた結
果、遊離CaＯによるスラグの膨張性がスラグの（CaＯ／
(SiO2 + Al2O3)）と相関性があることを、新たに見出し
た。
【００１６】図３は、塩基度が 2.2以上のスラグの（Ca
Ｏ／(SiO2 + Al2O3)）と水浸膨張率との関係を示したも
のであるが、同図から明らかなように、スラグの（CaＯ
／(SiO2 + Al2O3)）が 2.0以下では、水浸膨張率が 1.5
％以下になっている。また、この時、スラグ中の遊離Ca
Ｏ濃度はすべて1.0 wt％以下であった。一方、（CaＯ／
(SiO2 + Al2O3)）が 2.0より高いスラグの遊離CaＯ濃度
は、すべて1.0 wt％よりも高かった。
Ｏ／(SiO2 + Al2O3)）と水浸膨張率との関係を示したも
のであるが、同図から明らかなように、スラグの（CaＯ
／(SiO2 + Al2O3)）が 2.0以下では、水浸膨張率が 1.5
％以下になっている。また、この時、スラグ中の遊離Ca
Ｏ濃度はすべて1.0 wt％以下であった。一方、（CaＯ／
(SiO2 + Al2O3)）が 2.0より高いスラグの遊離CaＯ濃度
は、すべて1.0 wt％よりも高かった。
【００１７】従って、耐火物の損耗に影響を及ぼさない
塩基度（CaＯ／SiO2≧2.2 ）において、エージング処理
を必要とすることなしに、スラグを路盤材として使用す
るためには、（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）を 2.0以下に制
御することが重要となる。
塩基度（CaＯ／SiO2≧2.2 ）において、エージング処理
を必要とすることなしに、スラグを路盤材として使用す
るためには、（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）を 2.0以下に制
御することが重要となる。
【００１８】この理由については、次のとおりと考えら
れる。すなわち、これらのスラグの鉱物相をＸ線回折に
より定性した結果、スラグ中のCaＯは主に12CaＯ・7Al2
O3, β−２CaＯ・SiO2として存在していることが判明し
た。従って、（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）が低いスラグの
場合は、高塩基度ではあってもスラグ中のCaＯの多くが
12CaＯ・7Al2O3等として存在し、膨張の原因となる遊離
CaＯがほとんどないため、水浸膨張率が 1.5％以下にな
るものと考えられる。
れる。すなわち、これらのスラグの鉱物相をＸ線回折に
より定性した結果、スラグ中のCaＯは主に12CaＯ・7Al2
O3, β−２CaＯ・SiO2として存在していることが判明し
た。従って、（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）が低いスラグの
場合は、高塩基度ではあってもスラグ中のCaＯの多くが
12CaＯ・7Al2O3等として存在し、膨張の原因となる遊離
CaＯがほとんどないため、水浸膨張率が 1.5％以下にな
るものと考えられる。
【００１９】この発明は、上記の知見に基づいて創作さ
れたものであり、溶銑または溶鋼を精錬する製鋼工程に
おいて、処理中にCaＯ源、SiO2源、Al2O3 源の投入量を
調整することにより、スラグの塩基度（CaＯ／SiO2）を
2.2以上で、かつ（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）を 2.0以下
とすることより、発生スラグの冷却後の水浸膨張性を効
果的に低減するものである。ここに、（CaＯ／(SiO2 +
Al2O3)）の好適下限を 1.0とした理由は、1.0 未満のス
ラグ組成では、スラグの溶融温度が高くなりすぎ、精錬
スラグとしては使用に供し難いからである。なお、製鋼
工程の処理中にCaＯ源、SiO2源、Al2O3 源の投入量を調
整しても、塩基度：2.2 以上を確保していれば、出鋼成
分への影響はほとんどなく、また耐火物への影響もな
い。
れたものであり、溶銑または溶鋼を精錬する製鋼工程に
おいて、処理中にCaＯ源、SiO2源、Al2O3 源の投入量を
調整することにより、スラグの塩基度（CaＯ／SiO2）を
2.2以上で、かつ（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）を 2.0以下
とすることより、発生スラグの冷却後の水浸膨張性を効
果的に低減するものである。ここに、（CaＯ／(SiO2 +
Al2O3)）の好適下限を 1.0とした理由は、1.0 未満のス
ラグ組成では、スラグの溶融温度が高くなりすぎ、精錬
スラグとしては使用に供し難いからである。なお、製鋼
工程の処理中にCaＯ源、SiO2源、Al2O3 源の投入量を調
整しても、塩基度：2.2 以上を確保していれば、出鋼成
分への影響はほとんどなく、また耐火物への影響もな
い。
【００２０】
【実施例】表１に示す、各種精錬炉で発生した種々の塩
基度（CaＯ／SiO2）および（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）比
になるスラグに対し、冷却後、JIS A 5015による水浸膨
張試験を行った。得られた結果を表１に併記する。
基度（CaＯ／SiO2）および（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）比
になるスラグに対し、冷却後、JIS A 5015による水浸膨
張試験を行った。得られた結果を表１に併記する。
【００２１】
【表１】
【００２２】表１に示したとおり、比較例１〜４のよう
に（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）が2.0より高い場合には、
水浸膨張率が 1.5％よりも高くなり、このままでは路盤
材等として使用することができない。従って、遊離CaＯ
を安定化するためのエージング処理が必要となる。これ
に対し、処理中に、CaＯ源である焼石灰、ドロマイト、
またSiO2源である砂利、フライアッシュ、コークス、ク
ロム鉱石、さらに Al2O3源であるアルミ灰、金属アルミ
ニウム、フライアッシュ、クロム鉱石の投入量を調整し
て、スラグの塩基度（CaＯ／SiO2）が 2.2以上でかつ
（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）を 2.0以下とした適合例１〜
７はいずれも、遊離CaＯが１wt％以下、ひいては水浸膨
張率を1.5 ％以下に低減することができた。従って、エ
ージング処理を施す必要なく、そのままで路盤材として
使用することができる。
に（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）が2.0より高い場合には、
水浸膨張率が 1.5％よりも高くなり、このままでは路盤
材等として使用することができない。従って、遊離CaＯ
を安定化するためのエージング処理が必要となる。これ
に対し、処理中に、CaＯ源である焼石灰、ドロマイト、
またSiO2源である砂利、フライアッシュ、コークス、ク
ロム鉱石、さらに Al2O3源であるアルミ灰、金属アルミ
ニウム、フライアッシュ、クロム鉱石の投入量を調整し
て、スラグの塩基度（CaＯ／SiO2）が 2.2以上でかつ
（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）を 2.0以下とした適合例１〜
７はいずれも、遊離CaＯが１wt％以下、ひいては水浸膨
張率を1.5 ％以下に低減することができた。従って、エ
ージング処理を施す必要なく、そのままで路盤材として
使用することができる。
【００２３】なお、適合例１の溶銑予備処理スラグは、
トピードにおいて処理しており、表１に示す副原料を予
備処理時間の終了５分前までに全て装入した。適合例２
の転炉スラグは、底吹き転炉において、表１に示す副原
料を吹錬終了５分前までに全て装入した。適合例３およ
び４のスラグは取鍋スラグは、表１に示す副原料を二次
精錬開始前に全て装入した。適合例５，６および７の溶
融還元炉スラグは、表１に示す焼石灰をガス吹き終了５
分前までに、クロム鉱石およびコークスをガス吹き終了
までに装入した。従って、いずれについても溶融スラグ
は平衡状態になっており、未滓化CaＯは存在しない。
トピードにおいて処理しており、表１に示す副原料を予
備処理時間の終了５分前までに全て装入した。適合例２
の転炉スラグは、底吹き転炉において、表１に示す副原
料を吹錬終了５分前までに全て装入した。適合例３およ
び４のスラグは取鍋スラグは、表１に示す副原料を二次
精錬開始前に全て装入した。適合例５，６および７の溶
融還元炉スラグは、表１に示す焼石灰をガス吹き終了５
分前までに、クロム鉱石およびコークスをガス吹き終了
までに装入した。従って、いずれについても溶融スラグ
は平衡状態になっており、未滓化CaＯは存在しない。
【００２４】
【発明の効果】前述したとおり、従来、製鋼スラグは自
然エージング処理、水蒸気エージング処理等のエージン
グ処理により、遊離CaＯを Ca(OH)2として安定化する必
要があったが、この発明によれば、溶銑または溶鋼を精
錬する製鋼工程において、処理中にCaＯ源、SiO2源およ
び Al2O3源の投入量を調整して、スラグのCaＯ／SiO2を
2.2 以上で、かつ（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）を 2.0以下
に制御することにより、発生スラグの冷却後の水浸膨張
性を低減することができ、その結果、エージング処理を
必要とすることなしに路盤材等としての使用が可能とな
り、その経済的効果は極めて大と言える。
然エージング処理、水蒸気エージング処理等のエージン
グ処理により、遊離CaＯを Ca(OH)2として安定化する必
要があったが、この発明によれば、溶銑または溶鋼を精
錬する製鋼工程において、処理中にCaＯ源、SiO2源およ
び Al2O3源の投入量を調整して、スラグのCaＯ／SiO2を
2.2 以上で、かつ（CaＯ／(SiO2 + Al2O3)）を 2.0以下
に制御することにより、発生スラグの冷却後の水浸膨張
性を低減することができ、その結果、エージング処理を
必要とすることなしに路盤材等としての使用が可能とな
り、その経済的効果は極めて大と言える。
【図１】製鋼スラグの塩基度（CaＯ／SiO2）と水浸膨張
率との関係を示したグラフである。
率との関係を示したグラフである。
【図２】製鋼スラグの塩基度（CaＯ／SiO2）と耐火物の
損耗指数との関係を示したグラフである。
損耗指数との関係を示したグラフである。
【図３】塩基度が 2.2以上のスラグの（CaＯ／(SiO2 +
Al2O3)）と水浸膨張率との関係を示したグラフである。
Al2O3)）と水浸膨張率との関係を示したグラフである。
Claims (2)
- 【請求項１】 溶銑または溶鋼を精錬する製鋼工程にお
いて、精錬処理中におけるCaＯ源、SiO2源および Al2O3
源の投入量を調整することにより、スラグ中における当
該各成分につき、重量比で （CaＯ％／SiO2％）≧ 2.2、かつ （CaＯ％／（SiO2％ + Al2O3％））≦ 2.0 の範囲に制御することを特徴とする、製鋼スラグの水浸
膨張性の低減方法。 - 【請求項２】 請求項１において、（CaＯ％／（SiO2％
+ Al2O3％））比が1.0 以上である、製鋼スラグの水浸
膨張性の低減方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27074496A JPH10121121A (ja) | 1996-10-14 | 1996-10-14 | 製鋼スラグの水浸膨張性の低減方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27074496A JPH10121121A (ja) | 1996-10-14 | 1996-10-14 | 製鋼スラグの水浸膨張性の低減方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10121121A true JPH10121121A (ja) | 1998-05-12 |
Family
ID=17490379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27074496A Pending JPH10121121A (ja) | 1996-10-14 | 1996-10-14 | 製鋼スラグの水浸膨張性の低減方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10121121A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003534225A (ja) * | 2000-05-24 | 2003-11-18 | ラファルジュ | 製鋼所スラグの酸化処理方法およびそれにより得られるｌｄスラグ |
| KR100398414B1 (ko) * | 1998-12-23 | 2003-12-18 | 주식회사 포스코 | 폐내화물을이용한전로슬래그의팽창성저감방법 |
| KR100415646B1 (ko) * | 1998-12-23 | 2004-03-19 | 주식회사 포스코 | 시효처리되지않은전로슬래그를이용한도로용골재 |
| KR100805015B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2008-02-20 | 주식회사 포스코 | 고로 조업방법 |
| CN102534066A (zh) * | 2011-12-13 | 2012-07-04 | 河南科技大学 | 一种高温液态钢渣处理方法 |
-
1996
- 1996-10-14 JP JP27074496A patent/JPH10121121A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100398414B1 (ko) * | 1998-12-23 | 2003-12-18 | 주식회사 포스코 | 폐내화물을이용한전로슬래그의팽창성저감방법 |
| KR100415646B1 (ko) * | 1998-12-23 | 2004-03-19 | 주식회사 포스코 | 시효처리되지않은전로슬래그를이용한도로용골재 |
| JP2003534225A (ja) * | 2000-05-24 | 2003-11-18 | ラファルジュ | 製鋼所スラグの酸化処理方法およびそれにより得られるｌｄスラグ |
| JP4865976B2 (ja) * | 2000-05-24 | 2012-02-01 | ラファルジュ | 製鋼所スラグの酸化処理方法およびそれにより得られるｌｄスラグ |
| KR100805015B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2008-02-20 | 주식회사 포스코 | 고로 조업방법 |
| CN102534066A (zh) * | 2011-12-13 | 2012-07-04 | 河南科技大学 | 一种高温液态钢渣处理方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109154030A (zh) | 灰口铸铁孕育剂 | |
| Lee et al. | Formation of hexavalent chromium by reaction between slag and magnesite-chrome refractory | |
| CA2242782C (en) | Composition for inoculating low sulphur grey iron | |
| JP3437153B2 (ja) | カルシウムアルミネート系脱硫剤 | |
| JPH10121121A (ja) | 製鋼スラグの水浸膨張性の低減方法 | |
| JPH1088220A (ja) | 製鋼スラグの水浸膨張性の低減方法 | |
| JP4000724B2 (ja) | 製鋼スラグの改質方法 | |
| JP4798073B2 (ja) | 溶融還元炉スラグの改質方法 | |
| KR20060127038A (ko) | 강의 탈황제 및 이를 이용한 강의 탈황 방법 | |
| US5369066A (en) | Refractory material and product thereof containing low-silica electrofused magnesia clinker | |
| KR102233141B1 (ko) | 산업 부산물을 활용한 칼슘-알루미네이트계 플럭스 및 이의 제조방법, 이를 이용한 용강의 탈황 방법 | |
| JP3598843B2 (ja) | スラグ中の未滓化ＣａＯ、ＭｇＯ低減方法 | |
| JP3305898B2 (ja) | 製鋼スラグの短時間改質方法 | |
| JP2556416B2 (ja) | 高炉樋用流し込み材 | |
| JP3076848B2 (ja) | ＳｉＣ原料を使用した耐火組成物 | |
| SU1749292A1 (ru) | Чугун | |
| US4330336A (en) | Method of producing low-line aluminous cement from aluminum smelting residue | |
| US1309496A (en) | William b | |
| KR100328065B1 (ko) | 제강슬래그의안정화방법 | |
| JPH06108137A (ja) | 低硫鋼の溶製方法 | |
| JP2000313911A (ja) | 溶銑の脱硫剤 | |
| SU56980A1 (ru) | Способ получени в жущего вещества | |
| JP3177267B2 (ja) | 鉄ークロム合金の製造方法 | |
| SU1153361A1 (ru) | Модифицирующа смесь | |
| JPH0664962A (ja) | 窯炉用耐火物内張 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20041101 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20060523 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20060724 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Effective date: 20060822 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 |