JPH02236214A - 製鋼、溶銑予備処理スラグの改質方法 - Google Patents
製鋼、溶銑予備処理スラグの改質方法Info
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- JPH02236214A JPH02236214A JP1058218A JP5821889A JPH02236214A JP H02236214 A JPH02236214 A JP H02236214A JP 1058218 A JP1058218 A JP 1058218A JP 5821889 A JP5821889 A JP 5821889A JP H02236214 A JPH02236214 A JP H02236214A
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野]
本発明は、精錬中の溶鋼あるいは溶銑予備処理溶跣にス
ラグ改質材を混入して、12CaO・7Alx()3
あるいは1 1CaO’ 7Alz O s・CaFt
が主成分となるようにした製鋼、溶銑予備処理スラグの
改質方法に関する。
ラグ改質材を混入して、12CaO・7Alx()3
あるいは1 1CaO’ 7Alz O s・CaFt
が主成分となるようにした製鋼、溶銑予備処理スラグの
改質方法に関する。
製鋼、溶銑予備処理過程で発生するスラグは、そのまま
冷却したのでは苗離石灰(F−CaO)、遊離苦土(F
−MgO)、r−2CaO−SiO,等を含有し膨張崩
壊性を存する場合が多いので、肥料、セメント原料等に
使用する場合は別として、エージング処理して路盤材等
に利用されているが、大部分は埋め立て廃棄されている
。
冷却したのでは苗離石灰(F−CaO)、遊離苦土(F
−MgO)、r−2CaO−SiO,等を含有し膨張崩
壊性を存する場合が多いので、肥料、セメント原料等に
使用する場合は別として、エージング処理して路盤材等
に利用されているが、大部分は埋め立て廃棄されている
。
そこで、これらスラグの膨張崩壊を防止する処理方法と
して、特公昭57−2767号公報、特公昭58−50
302号公報、特開昭62−162657号公報、特開
昭6 2−8 7 4 4 2号公報に記載されている
ように、珪酸塩質の岩石、鉱物、鋳物廃砂、石炭灰、ガ
ラス屑等の改質材を溶融スラグに混入してあるいは硼酸
化合物を上記珪酸塩買鉱物、岩石と併用することによっ
て、スラグ組成を変化させ膨張崩壊を起こさない2Ca
O・?I! O *’SiOt % 2Ca○
・MgO−23i0z 、2CaO−Few O 3等
の安定鉱物に変化せしめる方法が提案されている. 〔発明が解決しようとする問題点〕 ところが、上記スラグの改質方法はスラグを膨張崩壊を
起こし難い安定鉱物に変化させているのみであるから、
該安定鉱物は建築資材あるいは路盤材としての利用はで
きるが付加価値が低い.そこで、上記溶融スラグ等の有
している顕熱を有効利用し、上記崩壊性を有するスラグ
を12Ca○’ 7A It Ox 、あるいは11C
aO・7A1.0■ ・capz主体の化学成分に変え
ることができるとすれば、急結固化材原料として使用で
きることを研究した. しかしながら、急結固化材原料に上記スラグを改質する
為には、スラグの成分をCaO35〜45%(好ましく
は40〜43%) 、AI! Os 25〜35%(好
ましくは28〜33%)にする必要がある.ところが、
現状の製鋼、溶銑予備処理スラグの化学成分はCaO約
38〜52%、A1■0,約6〜26%となっており、
アルミナ系の原料をlO〜25%、石灰系の原料を約0
〜5%添加することを必要とするが、製鋼、溶銑予備処
理後の溶融スラグに上記不足する原料を投入したのでは
顕熱が不足する場合があって、十分に反応が起こらない
場合もある. 本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、製鋼
、溶銑予備処理過程において、製鋼、溶銑の脱珪、脱P
−Sあるいは説炭等の処理を行うと共に、該過程におい
て発生するスラグを急結固化材原料に使用できる組成に
変えることを目的とする製鋼、溶銑予備処理スラグの改
質方法を提供することを目的とする. 〔問題点を解決するための手段〕 上記目的に沿う本発明に係る製鋼、溶銑予備処理スラグ
の改質方法は、精錬中の溶鋼あるいは溶銑予備処理過程
の溶銑に、トップチャージあるいはインジェクシッンに
て、石灰、石灰石、酸化鉄、ホタル石、アルミニウム、
アルミドロス、アルミナ系廃棄物、ボーキサイト、水酸
化アルミの一種あるいは二種以上を混入して、スラグ成
分をCa○35〜45重量%、A lz 0 32 5
〜3 5重量%に調整し、固化したスラグ主成分が12
caO・7Al20 .あるいはl I C a 0
・7 A I !0,・CaFz となるようにして構
成されている〔作用〕 本発明においては、精錬中の溶鋼、溶銑予備処理過程の
溶銑に、石灰、石灰石、酸化鉄、ホタル石、アルミニウ
ム、アルミドロス、アルミナ系廃棄物、ボーキサイト、
水酸化アルミの一種あるいは二種以上を混入して、スラ
グ成分をCaO35〜45重量%、AItOz25〜3
5重量%に調整しているので、溶鋼並びに溶銑の脱燐、
脱硫、脱酸等のy4質は従来通り行えると共に、製鋼、
溶銑予備処理スラグを改質し、発生する熱も有効利用し
て12CaO・7Alz O sあるいは1lCaO・
7AlっO,・CaFtが主成分となるようにしている
. 従って、これによって従来使用価値のあまり無かった崩
壊性を有するスラグを、有効に利用できて付加価値の高
い急結固化材の原料として使用できる. 〔実施例〕 以下、種々の実施例を具体的に説明しながら、本発明の
理解に供する。
して、特公昭57−2767号公報、特公昭58−50
302号公報、特開昭62−162657号公報、特開
昭6 2−8 7 4 4 2号公報に記載されている
ように、珪酸塩質の岩石、鉱物、鋳物廃砂、石炭灰、ガ
ラス屑等の改質材を溶融スラグに混入してあるいは硼酸
化合物を上記珪酸塩買鉱物、岩石と併用することによっ
て、スラグ組成を変化させ膨張崩壊を起こさない2Ca
O・?I! O *’SiOt % 2Ca○
・MgO−23i0z 、2CaO−Few O 3等
の安定鉱物に変化せしめる方法が提案されている. 〔発明が解決しようとする問題点〕 ところが、上記スラグの改質方法はスラグを膨張崩壊を
起こし難い安定鉱物に変化させているのみであるから、
該安定鉱物は建築資材あるいは路盤材としての利用はで
きるが付加価値が低い.そこで、上記溶融スラグ等の有
している顕熱を有効利用し、上記崩壊性を有するスラグ
を12Ca○’ 7A It Ox 、あるいは11C
aO・7A1.0■ ・capz主体の化学成分に変え
ることができるとすれば、急結固化材原料として使用で
きることを研究した. しかしながら、急結固化材原料に上記スラグを改質する
為には、スラグの成分をCaO35〜45%(好ましく
は40〜43%) 、AI! Os 25〜35%(好
ましくは28〜33%)にする必要がある.ところが、
現状の製鋼、溶銑予備処理スラグの化学成分はCaO約
38〜52%、A1■0,約6〜26%となっており、
アルミナ系の原料をlO〜25%、石灰系の原料を約0
〜5%添加することを必要とするが、製鋼、溶銑予備処
理後の溶融スラグに上記不足する原料を投入したのでは
顕熱が不足する場合があって、十分に反応が起こらない
場合もある. 本発明はこのような事情に鑑みてなされたもので、製鋼
、溶銑予備処理過程において、製鋼、溶銑の脱珪、脱P
−Sあるいは説炭等の処理を行うと共に、該過程におい
て発生するスラグを急結固化材原料に使用できる組成に
変えることを目的とする製鋼、溶銑予備処理スラグの改
質方法を提供することを目的とする. 〔問題点を解決するための手段〕 上記目的に沿う本発明に係る製鋼、溶銑予備処理スラグ
の改質方法は、精錬中の溶鋼あるいは溶銑予備処理過程
の溶銑に、トップチャージあるいはインジェクシッンに
て、石灰、石灰石、酸化鉄、ホタル石、アルミニウム、
アルミドロス、アルミナ系廃棄物、ボーキサイト、水酸
化アルミの一種あるいは二種以上を混入して、スラグ成
分をCa○35〜45重量%、A lz 0 32 5
〜3 5重量%に調整し、固化したスラグ主成分が12
caO・7Al20 .あるいはl I C a 0
・7 A I !0,・CaFz となるようにして構
成されている〔作用〕 本発明においては、精錬中の溶鋼、溶銑予備処理過程の
溶銑に、石灰、石灰石、酸化鉄、ホタル石、アルミニウ
ム、アルミドロス、アルミナ系廃棄物、ボーキサイト、
水酸化アルミの一種あるいは二種以上を混入して、スラ
グ成分をCaO35〜45重量%、AItOz25〜3
5重量%に調整しているので、溶鋼並びに溶銑の脱燐、
脱硫、脱酸等のy4質は従来通り行えると共に、製鋼、
溶銑予備処理スラグを改質し、発生する熱も有効利用し
て12CaO・7Alz O sあるいは1lCaO・
7AlっO,・CaFtが主成分となるようにしている
. 従って、これによって従来使用価値のあまり無かった崩
壊性を有するスラグを、有効に利用できて付加価値の高
い急結固化材の原料として使用できる. 〔実施例〕 以下、種々の実施例を具体的に説明しながら、本発明の
理解に供する。
一般に製鋼、溶銑予備処理過程で、通常の量の石灰、石
灰石、ドロマイト等を主体に使用し、精錬後に発生する
スラグの分析値は、鋼種及びメーカーによって多少異な
るが、その代表例を第1表に示す. なお、メーカーが異なってもwJf1別では成分のバラ
ツキは少なく比較的安定し、しかもこの成分比率は使用
補助原料から准定できる。従って、予めスラグの組成を
成分量から算出し、この算出値に基づいて不足するCa
OあるいはAIzOzを、そのスラグ成分が、CaO3
5〜45重量%に、Altosが25〜35%内になる
ように、不足する原料を石灰、石灰石、酸化鉄、ホタル
石、アルミニウム、アルミドロス、アルミナ系廃棄物、
ボーキサイト、水酸化アルミの一種あるいは二種以上の
中から選んで、トップチャージあるいはランス状物を使
用して、空気、酸素、空気と酸素の混合体、あるいは窒
素ガス等と共に吹き込む(インジェクシジン)ことにな
る。
灰石、ドロマイト等を主体に使用し、精錬後に発生する
スラグの分析値は、鋼種及びメーカーによって多少異な
るが、その代表例を第1表に示す. なお、メーカーが異なってもwJf1別では成分のバラ
ツキは少なく比較的安定し、しかもこの成分比率は使用
補助原料から准定できる。従って、予めスラグの組成を
成分量から算出し、この算出値に基づいて不足するCa
OあるいはAIzOzを、そのスラグ成分が、CaO3
5〜45重量%に、Altosが25〜35%内になる
ように、不足する原料を石灰、石灰石、酸化鉄、ホタル
石、アルミニウム、アルミドロス、アルミナ系廃棄物、
ボーキサイト、水酸化アルミの一種あるいは二種以上の
中から選んで、トップチャージあるいはランス状物を使
用して、空気、酸素、空気と酸素の混合体、あるいは窒
素ガス等と共に吹き込む(インジェクシジン)ことにな
る。
実験例l
トビードカー(溶銑100t)で脱Si処理後の溶銑に
CaCICaFz :アルミナ混合アルミドロス:ス
ケール−55:10:30:5の成分からなる脱p−s
材を3 0 kg/ t−pig吹き込み、最終スラグ
の主要成分がCa○40〜43%、AIzOx28〜3
2%になることを目的に、CaO:耐火レンガ屑入了ル
ミドロス=20 : 80配合物を窒素ガスを使用して
ランス状物で溶銑中に吹き込んだ.なお、ここで上記ア
ルミナ混合アルミドロスのアルミナとアルミドロスの配
分は一対一であり、耐火レンガ屑入アルミドロスにおけ
る耐火レンガ(98%A l 2 03 )とアルミド
ロスの配分は一対一であった. そして、上記の如くして処理されたスラグをノロ鍋に掻
き出し通常の方法によってラガー車で運搬し、冷却後そ
のスラグを採集して急結固化材原料1とした. 実験例2 電気炉(60L)の還元朋操業の末期に、還元朋スラグ
の最終スラグの主要成分が、CaO40〜43%、AI
,0,28〜32%となる量の石灰原料(CaO:Ca
COz =1 : 1) 、上記耐火レンガ屑入アルミ
ドロスをトップチャージで投入し、約5分後に取鍋に受
け、連鋳終了後ノロ鍋に排滓し、ラガー車で運搬し放流
し急結固化材原料2とした. 実験例3 実験例2の電気炉の還元期操業の末期に還元期スラグの
最終スラグの主要成分がCaO33〜35%、AI,O
コ 26〜29%となるように、耐火レンガ屑入アルミ
ナ(耐火レンガ屑:アルミナ=1 : 1)をトップチ
ャージにて投入し、約5分後に取鍋に受け、連鋳終了後
ノロ鍋に俳滓し、ラガー車で運搬し放流して急結固化材
原料3とした実験例4 実験例2、3と同様に、還元朋スラグの最終スラグの主
要成分が、CaO29〜31%、AI,0,19〜22
%となるように、耐火レンガ屑入アルミナ(耐火レンガ
屑:アルミナ=l;l)をトップチャージにて投入し、
約5分後に取鍋に受け、連鋳終了後ノロ鍋に排滓し、ラ
ガー車で運搬し放流し急結固化材原料4とした。
CaCICaFz :アルミナ混合アルミドロス:ス
ケール−55:10:30:5の成分からなる脱p−s
材を3 0 kg/ t−pig吹き込み、最終スラグ
の主要成分がCa○40〜43%、AIzOx28〜3
2%になることを目的に、CaO:耐火レンガ屑入了ル
ミドロス=20 : 80配合物を窒素ガスを使用して
ランス状物で溶銑中に吹き込んだ.なお、ここで上記ア
ルミナ混合アルミドロスのアルミナとアルミドロスの配
分は一対一であり、耐火レンガ屑入アルミドロスにおけ
る耐火レンガ(98%A l 2 03 )とアルミド
ロスの配分は一対一であった. そして、上記の如くして処理されたスラグをノロ鍋に掻
き出し通常の方法によってラガー車で運搬し、冷却後そ
のスラグを採集して急結固化材原料1とした. 実験例2 電気炉(60L)の還元朋操業の末期に、還元朋スラグ
の最終スラグの主要成分が、CaO40〜43%、AI
,0,28〜32%となる量の石灰原料(CaO:Ca
COz =1 : 1) 、上記耐火レンガ屑入アルミ
ドロスをトップチャージで投入し、約5分後に取鍋に受
け、連鋳終了後ノロ鍋に排滓し、ラガー車で運搬し放流
し急結固化材原料2とした. 実験例3 実験例2の電気炉の還元期操業の末期に還元期スラグの
最終スラグの主要成分がCaO33〜35%、AI,O
コ 26〜29%となるように、耐火レンガ屑入アルミ
ナ(耐火レンガ屑:アルミナ=1 : 1)をトップチ
ャージにて投入し、約5分後に取鍋に受け、連鋳終了後
ノロ鍋に俳滓し、ラガー車で運搬し放流して急結固化材
原料3とした実験例4 実験例2、3と同様に、還元朋スラグの最終スラグの主
要成分が、CaO29〜31%、AI,0,19〜22
%となるように、耐火レンガ屑入アルミナ(耐火レンガ
屑:アルミナ=l;l)をトップチャージにて投入し、
約5分後に取鍋に受け、連鋳終了後ノロ鍋に排滓し、ラ
ガー車で運搬し放流し急結固化材原料4とした。
上記急結固化材原料1〜4を251以下に破砕し、磁選
処理後、更に5IIl!l1以下に粗砕し、無水石膏(
■型)と50 : 50及び60:40に配合し、試験
用ボールミルでプレーン値3 5 0 0cm” /g
に微粉砕し、更に普通ボルトランドセメントに40〜5
0%配合し、JISモルタル配合で混錬し(豊浦標準砂
2に対し試作品1の割合で、しかも水セメント比65%
)型枠(2X2X12cm)に打設後、脱型し圧縮強度
を測定した.その結果を第2表に示す. なお、実験例1〜4で改質したスラグ 化材原料)の化学成分を第3表に示す.第3表 (急結固 〔発明の効果〕 上述の如く、本発明は膨張崩壊するので利用価値が少な
く、大部分埋め立て廃棄処分されていた製鋼、溶銑予備
処理スラグをトップチャージあるいはインジエクション
によって、CaO系あるいはAlxO+系の原料を添加
し、顕熱を有効に利用することによって単なるスラグの
崩壊防止ではな《、l2CaO・7Alz Oiや11
CaO・7AlzO* ・CaF!を主体とする急結
固化材原料となるスラグを製造することができる。
処理後、更に5IIl!l1以下に粗砕し、無水石膏(
■型)と50 : 50及び60:40に配合し、試験
用ボールミルでプレーン値3 5 0 0cm” /g
に微粉砕し、更に普通ボルトランドセメントに40〜5
0%配合し、JISモルタル配合で混錬し(豊浦標準砂
2に対し試作品1の割合で、しかも水セメント比65%
)型枠(2X2X12cm)に打設後、脱型し圧縮強度
を測定した.その結果を第2表に示す. なお、実験例1〜4で改質したスラグ 化材原料)の化学成分を第3表に示す.第3表 (急結固 〔発明の効果〕 上述の如く、本発明は膨張崩壊するので利用価値が少な
く、大部分埋め立て廃棄処分されていた製鋼、溶銑予備
処理スラグをトップチャージあるいはインジエクション
によって、CaO系あるいはAlxO+系の原料を添加
し、顕熱を有効に利用することによって単なるスラグの
崩壊防止ではな《、l2CaO・7Alz Oiや11
CaO・7AlzO* ・CaF!を主体とする急結
固化材原料となるスラグを製造することができる。
Claims (1)
- (1)精錬中の溶鋼あるいは溶銑予備処理過程の溶銑に
、トップチャージあるいはインジェクションにて、石灰
、石灰石、酸化鉄、ホタル石、アルミニウム、アルミド
ロス、アルミナ系廃棄物、ボーキサイト、水酸化アルミ
の一種あるいは二種以上を混入して、スラグ成分をCa
O35〜45重量%、Al_2O_325〜35重量%
に調整し、固化したスラグ主成分が12CaO・7Al
_2O_3あるいは11CaO・7Al_2O_3・C
aF_2となるようにしたことを特徴とする製鋼、溶銑
予備処理スラグの改質方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1058218A JPH02236214A (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 製鋼、溶銑予備処理スラグの改質方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1058218A JPH02236214A (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 製鋼、溶銑予備処理スラグの改質方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02236214A true JPH02236214A (ja) | 1990-09-19 |
Family
ID=13077926
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1058218A Pending JPH02236214A (ja) | 1989-03-10 | 1989-03-10 | 製鋼、溶銑予備処理スラグの改質方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02236214A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003534225A (ja) * | 2000-05-24 | 2003-11-18 | ラファルジュ | 製鋼所スラグの酸化処理方法およびそれにより得られるldスラグ |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5850302A (ja) * | 1981-06-25 | 1983-03-24 | プロマ・プロデユクト−ウント・マルケテインク−ゲゼルシヤフト・エム・ベ−・ハ− | ピストン・シリンダ装置 |
-
1989
- 1989-03-10 JP JP1058218A patent/JPH02236214A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5850302A (ja) * | 1981-06-25 | 1983-03-24 | プロマ・プロデユクト−ウント・マルケテインク−ゲゼルシヤフト・エム・ベ−・ハ− | ピストン・シリンダ装置 |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003534225A (ja) * | 2000-05-24 | 2003-11-18 | ラファルジュ | 製鋼所スラグの酸化処理方法およびそれにより得られるldスラグ |
JP4865976B2 (ja) * | 2000-05-24 | 2012-02-01 | ラファルジュ | 製鋼所スラグの酸化処理方法およびそれにより得られるldスラグ |
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