PL202055B1 - Sposób hydroformylowania - Google Patents
Sposób hydroformylowaniaInfo
- Publication number
- PL202055B1 PL202055B1 PL360580A PL36058001A PL202055B1 PL 202055 B1 PL202055 B1 PL 202055B1 PL 360580 A PL360580 A PL 360580A PL 36058001 A PL36058001 A PL 36058001A PL 202055 B1 PL202055 B1 PL 202055B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- rhodium
- ion exchange
- product stream
- cobalt
- resin
- Prior art date
Links
- 239000011347 resin Substances 0.000 title claims abstract description 45
- 229920005989 resin Polymers 0.000 title claims abstract description 45
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 37
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 37
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title description 8
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 title description 3
- 239000010948 rhodium Substances 0.000 claims abstract description 88
- 229910052703 rhodium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 86
- MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N rhodium atom Chemical compound [Rh] MHOVAHRLVXNVSD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 83
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 51
- 238000007037 hydroformylation reaction Methods 0.000 claims abstract description 31
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 30
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 30
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims abstract description 24
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims abstract description 22
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 claims abstract description 14
- 239000002815 homogeneous catalyst Substances 0.000 claims abstract description 8
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 5
- 239000003456 ion exchange resin Substances 0.000 claims description 39
- 229920003303 ion-exchange polymer Polymers 0.000 claims description 39
- NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 1,2-bis(ethenyl)benzene;1-ethenyl-2-ethylbenzene;styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1.CCC1=CC=CC=C1C=C.C=CC1=CC=CC=C1C=C NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 37
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 31
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 25
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 claims description 7
- 238000005342 ion exchange Methods 0.000 claims description 6
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 3
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 abstract description 2
- 125000002485 formyl group Chemical class [H]C(*)=O 0.000 description 18
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 16
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 15
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 7
- -1 carboxylate salt Chemical class 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical class N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 150000002736 metal compounds Chemical class 0.000 description 3
- ZGEGCLOFRBLKSE-UHFFFAOYSA-N 1-Heptene Chemical class CCCCCC=C ZGEGCLOFRBLKSE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910021604 Rhodium(III) chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 2
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 2
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 2
- 238000004380 ashing Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 2
- 229920001429 chelating resin Polymers 0.000 description 2
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 description 2
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 239000003446 ligand Substances 0.000 description 2
- 239000012263 liquid product Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- FIYHBCPZNHSHKU-UHFFFAOYSA-K octadecanoate rhodium(3+) Chemical compound [Rh+3].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O FIYHBCPZNHSHKU-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000003284 rhodium compounds Chemical group 0.000 description 2
- SONJTKJMTWTJCT-UHFFFAOYSA-K rhodium(iii) chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Cl-].[Rh+3] SONJTKJMTWTJCT-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical class [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 230000001476 alcoholic effect Effects 0.000 description 1
- 125000003277 amino group Chemical group 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000908 ammonium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 1
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000002915 carbonyl group Chemical group [*:2]C([*:1])=O 0.000 description 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 150000001869 cobalt compounds Chemical class 0.000 description 1
- IVMYJDGYRUAWML-UHFFFAOYSA-N cobalt(ii) oxide Chemical class [Co]=O IVMYJDGYRUAWML-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N diethanolamine Chemical compound OCCNCCO ZBCBWPMODOFKDW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910010272 inorganic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011147 inorganic material Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000005555 metalworking Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 1
- 239000012074 organic phase Substances 0.000 description 1
- 238000006053 organic reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003960 organic solvent Substances 0.000 description 1
- SJLOMQIUPFZJAN-UHFFFAOYSA-N oxorhodium Chemical compound [Rh]=O SJLOMQIUPFZJAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 150000003242 quaternary ammonium salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000011541 reaction mixture Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 1
- 229910003450 rhodium oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYYKJJJTJZKILX-UHFFFAOYSA-M sodium octadecanoate Chemical compound [Na+].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O RYYKJJJTJZKILX-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 159000000000 sodium salts Chemical class 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 125000000542 sulfonic acid group Chemical group 0.000 description 1
- 150000003512 tertiary amines Chemical class 0.000 description 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/16—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing coordination complexes
- B01J31/20—Carbonyls
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
- C07C45/78—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives
- C07C45/79—Separation; Purification; Stabilisation; Use of additives by solid-liquid treatment; by chemisorption
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/40—Regeneration or reactivation
- B01J31/4015—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/40—Regeneration or reactivation
- B01J31/4015—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals
- B01J31/4023—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper
- B01J31/403—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper containing iron group metals or copper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/40—Regeneration or reactivation
- B01J31/4015—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals
- B01J31/4023—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper
- B01J31/4038—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper containing noble metals
- B01J31/4046—Regeneration or reactivation of catalysts containing metals containing iron group metals, noble metals or copper containing noble metals containing rhodium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J38/00—Regeneration or reactivation of catalysts, in general
- B01J38/74—Regeneration or reactivation of catalysts, in general utilising ion-exchange
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J41/00—Anion exchange; Use of material as anion exchangers; Treatment of material for improving the anion exchange properties
- B01J41/04—Processes using organic exchangers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G55/00—Compounds of ruthenium, rhodium, palladium, osmium, iridium, or platinum
- C01G55/001—Preparation involving a liquid-liquid extraction, an adsorption or an ion-exchange
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
- C07C45/49—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide
- C07C45/50—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide by oxo-reactions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B11/00—Obtaining noble metals
- C22B11/02—Obtaining noble metals by dry processes
- C22B11/021—Recovery of noble metals from waste materials
- C22B11/026—Recovery of noble metals from waste materials from spent catalysts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B11/00—Obtaining noble metals
- C22B11/04—Obtaining noble metals by wet processes
- C22B11/042—Recovery of noble metals from waste materials
- C22B11/048—Recovery of noble metals from waste materials from spent catalysts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B3/00—Extraction of metal compounds from ores or concentrates by wet processes
- C22B3/20—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching
- C22B3/42—Treatment or purification of solutions, e.g. obtained by leaching by ion-exchange extraction
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2231/00—Catalytic reactions performed with catalysts classified in B01J31/00
- B01J2231/30—Addition reactions at carbon centres, i.e. to either C-C or C-X multiple bonds
- B01J2231/32—Addition reactions to C=C or C-C triple bonds
- B01J2231/321—Hydroformylation, metalformylation, carbonylation or hydroaminomethylation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2531/00—Additional information regarding catalytic systems classified in B01J31/00
- B01J2531/80—Complexes comprising metals of Group VIII as the central metal
- B01J2531/82—Metals of the platinum group
- B01J2531/822—Rhodium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2531/00—Additional information regarding catalytic systems classified in B01J31/00
- B01J2531/80—Complexes comprising metals of Group VIII as the central metal
- B01J2531/84—Metals of the iron group
- B01J2531/845—Cobalt
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J27/00—Catalysts comprising the elements or compounds of halogens, sulfur, selenium, tellurium, phosphorus or nitrogen; Catalysts comprising carbon compounds
- B01J27/06—Halogens; Compounds thereof
- B01J27/08—Halides
- B01J27/10—Chlorides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J31/00—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds
- B01J31/02—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing organic compounds or metal hydrides
- B01J31/06—Catalysts comprising hydrides, coordination complexes or organic compounds containing organic compounds or metal hydrides containing polymers
- B01J31/08—Ion-exchange resins
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/584—Recycling of catalysts
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
Abstract
Przedmiotem wynalazku jest sposób hydroformylowania olefin obejmuj acy etapy, w których: a) olefin e poddaje si e reakcji z monotlenkiem w egla i wodorem w temperaturze i ci snieniu wy z- szych ni z temperatura i ci snienie otoczenia, w obecno sci homogennego katalizatora zawieraj acego rod lub kobalt lub mieszanin e rodu i kobaltu, w wyniku czego otrzymuje si e strumie n produktu reakcji zawieraj acy wspomniany katalizator rodowy i/lub kobaltowy, i b) co najmniej cz es c strumienia produktu reakcji kontaktuje si e z zasadow a zywic a jonowy- mienn a pod ci snieniem wzglednym nie przekraczaj acym 5 bar (ci snienie bezwzgl edne nie przekracza- j ace 601 kPa) i w temperaturze nie wy zszej ni z 120°C, tak ze co najmniej czes c zawartego w nim rodu i/lub kobaltu zostaje zwi azana z zywic a. PL PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób hydroformylowania, który umożliwia odzyskiwanie katalizatorów rodu i kobaltu ze strumienia produktu reakcji hydroformylowania olefin.
Alkohole, w szczególności alkohole o stosunkowo długich łańcuchach, wytwarza się w katalizowanym procesie hydroformylowania olefin tlenkiem węgla i wodorem w podwyższonych temperaturze i ciś nieniu. Reakcję zwykle prowadzi się w dwóch etapach; w pierwszym hydroformyluje się olefinę otrzymując aldehyd C(n+1), po czym aldehyd poddaje się uwodornieniu do alkoholu, jak następuje:
(i) RCH=CH2 + CO + h2 RCH2CH2CHO (ii) RCH2CH2CHO + H2 RCH2CH2CH2OH
Stosowanymi zwykle katalizatorami są metale przejściowe, zwłaszcza kobalt albo rod. Katalizator dostarcza się do reakcji jako prostą sól metalu, na przykład jako sól karboksylanową rozpuszczoną w pewnej ilości dostarczanej olefiny. Dla rodu aktywna postać katalizatora nie jest znana, jednak przypuszczalnie jest to kompleks karbonylkowy metalu. Każdy z dwóch katalizujących metali ma szczególne zalety, które mogą przeważać, a wybór w każdej sytuacji podejmuje się na podstawie kombinacji pożądanych właściwości katalizatora, co obejmuje aktywność, koszt dostarczenia metalu do układu i selektywność w odniesieniu do pożądanych produktów. Zaletą rodu jest to, że jest on katalizatorem aktywniejszym niż kobalt i jest bardziej selektywny, przez co otrzymuje się czystszy produkt. W szczególności rod jest znacznie mniej aktywnym katalizatorem uwodornienia pośredniego aldehydu, zatem aldehyd może być odzyskany z początkowej reakcji w stosunkowo czystej postaci. Alkohol może być wytworzony przez uwodornienie aldehydu w drugiej reakcji. Gdy jako katalizator stosuje się kobalt, część aldehydu zwykle jest uwodorniania do alkoholu. Jednak ten proces uwodornienia nie jest zupełny, zatem wciąż wymagany jest oddzielny etap uwodornienia. Wadą stosowania katalizatora rodowego jest fakt, że jest on znacznie droższy niż kobalt i istotne z ekonomicznego punktu widzenia staje się odzyskiwanie metalu z produktu. Jest to prawdą, nawet jeżeli stosuje się katalizator rodowy o wysokiej aktywności, którego ilość w produkcie wynosi zwykle tylko kilka ppm wagowych (wagowych części na milion). Zastosowanie rodu jest hamowane przez brak praktycznych sposobów odzyskiwania zasadniczo całego rodu z tak rozcieńczonego strumienia produktu.
GB-A-1321275 opisuje sposób odzyskiwania z takiego strumienia produktu reakcji, w którym rod oddziela się przez absorpcję hydrokarbonylku konkretnego metalu na zasadowej żywicy jonowymiennej. Ten sposób oddzielania wymaga utrzymywania ciśnienia wyższego niż ciśnienie otoczenia w celu zapewnienia obecności kompleksu hydrokarbonylku rodu. Potrzeba działania w tak wysokich ciśnieniach, wymagających złożonych i kosztownych naczyń, zaworów i instalacji rurowej na skalę przemysłową, może ograniczać zastosowania tego procesu. Nie opisano metody odzyskiwania rodu z żywicy.
Wartość rodu sprawia, że ekonomiczne prowadzenie procesu wymusza odzyskiwania rodu ze zużytej żywicy. Zatem wymagany jest ekonomiczny sposób odzyskiwania metalu, takiego jak rod, z ż ywicy jonowymiennej, na której absorpcji ulega zwi ą zek metalu. Nie jest to tak proste jak w przypadku większości sposobów regeneracji żywic jonowymiennych. Obecnie stwierdzono, że niezwykle trudno jest usunąć rod ze zużytej żywicy jonowymiennej na drodze prostej wymiany jonowej. Nie ograniczając się do konkretnej teorii, uważa się, że prawdopodobnie forma rodu, wyekstrahowana początkowo na żywicy jest nierozpuszczalna albo jest przekształcana w formę nierozpuszczalną po wydzieleniu. Jakakolwiek jest tego przyczyna, praktyczną konsekwencją jest fakt, że potrzebna jest technika odmienna od technik stosowanych zwykle do odzyskiwania substancji z żywicy jonowymiennej.
GB-A-1355209 opisuje sposób odzyskiwania rodu z żywicy jonowymiennej przez traktowania żywicy zawierającej rod za pomocą niższego alkanolu, wody, aminy alifatycznej rozpuszczalnej w wodzie i tlenu.
GB-A-1576514 opisuje sposób, w którym pozostałość podestylacyjną ze strumienia produktu katalizowanego rodem procesu hydroformylowania traktuje się kwasem mineralnym zawierającym tlen i nadtlenkiem, a uzyskaną sól sodową traktuje się wówczas wymieniaczem jonowym. Następnie żywica jonowymienna jest dalej traktowana kwasem solnym w celu desorpcji jonów rodu, które następnie poddaje się reakcji z, na przykład, tlenkiem węgla w obecności alkilofosfiny i rozpuszczalnego w wodzie rozpuszczalnika organicznego, w celu odtworzenia katalizatora rodowego do reakcji hydroformylowania.
DE 2045415 opisuje sposób odzyskiwania kobaltu, obecnego w postaci karbonylku kobaltu na zasadowej żywicy jonowymiennej przez podziałanie na zawierającą karbonylek kobaltu żywicę jonowymienną mieszaniną niższego alkanolu i wodną zasadą.
US-A-4388279 opisuje usuwanie śladowych ilości katalizatora, obecnych w produktach otrzymanych w reakcjach organicznych, takich jak rod, który obecny jest w alkoholowych produktach reakcji
PL 202 055 B1 hydroformylowania, przez traktowanie danego produktu stałym adsorbentem, takim jak związki metali grup IA albo IIA układu okresowego, sitami molekularnymi albo żywicami jonowymiennymi w temperaturze leżącej w zakresie od około temperatury otoczenia do około 100°C i ciśnieniu w granicach od około atmosferycznego do około 100 atmosfer. Mieszaninę reakcyjną zawierającą alkoholowe produkty trzeba najpierw zmieszać z odczynnikiem reekstrahującym, takim jak wodny wodorotlenek amonu, bezwodny amoniak, albo pochodna aminowa. Po zakończeniu ekstrakcji lub okresu traktowania, roztwór odczynnika reekstrahującego, zawierający zasadniczo cały katalizator - kompleks rodu, oddziela się od fazy organicznej, która składa się z produktu alkoholowego i jedynie zubożony strumień alkoholu, zawierający resztkowe ślady rodu kontaktuje się ze stałym adsorbentem. Nie przedstawiono metody odzyskiwania metalicznego rodu z żywicy jonowymiennej.
US-A-5208194 opisuje sposób odzyskiwania kompleksu hydrokarbonylku rodu z ligandami z roztworu organicznego przez kontaktowanie z kwaśną żywicą jonowymienną, zawierającą aktywne grupy kwasu sulfonowego.
Przedmiotem niniejszego wynalazku jest sposób hydroformylowania, obejmujący etapy, w których:
a) olefinę poddaje się reakcji z monotlenkiem węgla i wodorem w temperaturze i ciśnieniu wyższych niż temperatura i ciśnienie otoczenia, w obecności homogennego katalizatora zawierającego rod lub kobalt lub mieszaninę rodu i kobaltu, w wyniku czego otrzymuje się strumień produktu reakcji zawierający wspomniany katalizator rodowy i/lub kobaltowy, i
b) co najmniej część strumienia produktu reakcji kontaktuje się z zasadową żywicą jonowymienną pod ciśnieniem względnym nie przekraczającym 5 bar (ciśnienie bezwzględne nie przekraczające 601 kPa) i w temperaturze nie wyższej niż 120°C, tak że co najmniej część zawartego w nim rodu i/lub kobaltu zostaje związana z żywicą.
Korzystnie powyższy sposób hydroformylowania dodatkowo obejmuje etapy, w których:
c) wspomnianą zasadową żywicę jonowymienną zawierającą związane formy rodu i/lub kobaltu spopiela się, w wyniku czego otrzymuje się popiół zawierający rod i/lub kobalt w postaci metalu i/lub tlenków metalu,
d) oddziela się dany metal i/lub tlenki od pozostałego popiołu, i
e) ewentualnie oddzielony metal i/lub tlenki przekształca się w postać, która może być stosowana jako katalizator homogenny w etapie (a).
Homogennym katalizatorem rodowym korzystnie jest związek rodu bez ligandów. Korzystnie strumień produktu reakcji nie jest poddawany działaniu amoniaku albo pochodnej aminowej w oddzielnym etapie pośrednim pomiędzy etapem hydroformylowania, a kontaktowaniem z żywicą. Stwierdzono, że taki etap, który opisany jest w sposobach według stanu techniki do usuwania większości metalu ze strumienia produktu, nie jest konieczny.
Strumień produktu reakcji ewentualnie przeprowadza się przez etap reakcji uwodornienia i/lub rozdzielania na oddzielne strumienie produktu, zwykle po kontaktowaniu z żywicą jonowymienną. Robi się tak, gdyż wszelka dalsza obróbka ciekłego strumienia produktu, która wymaga odparowania, na przykład w celu przeprowadzenia uwodornienia w fazie pary albo rozdzielenia, doprowadzi do pozostawienia pewnej ilości metalu osadzonego na aparaturze i przez to zmniejszy ilość metalu, która może być łatwo odzyskana ze strumienia produktu. Wynalazek może być oczywiście stosowany do obróbki strumienia produktu, który już był poddany dalszym etapom procesu między powyższymi etapami (a) i (b), a więc takie sposoby nie są wykluczone z zakresu wynalazku.
Żywica jonowymienna, do której przyłączona jest forma rodu albo kobaltu, może pochodzić z dowolnego procesu ze stanu techniki, w którym strumień zawierający rod albo kobalt traktowany jest żywicą jonowymienną. Procesy ze stanu techniki wymagają, aby strumień produktu z reakcji hydroformylowania był traktowany wstępnie przed kontaktowaniem z żywicą jonowymienną, albo żeby traktowanie takiego strumienia żywicą jonowymienną prowadzić pod bardzo wysokimi ciśnieniami, tak aby metal występował w postaci hydrokarbonylku metalu. Stwierdzono, że wbrew temu, co podano w GB 1321275, rod może być wyekstrahowany ze strumienia produktu z reakcji hydroformylowania w takich warunkach, w których kompleks wymagany w GB 1321275, nie byłby obecny. Odpowiednie warunki to ciśnienie w pobliżu ciśnienia otoczenia i temperatura w pobliżu lub lekko powyżej temperatury otoczenia, i w takich warunkach ekstrakcja rodu jest prawie ilościowa. Z powodzeniem zmniejszono stężenie rodu w strumieniu produktu reakcji z około 5 ppm do około 0,1 ppm, przy użyciu świeżej żywicy jonowymiennej. Stanowi to odzysk 98%, ale prawdopodobnie ulegnie on zmniejszaniu wraz ze zmniejszaniem pozostałej pojemności żywicy jonowymiennej.
PL 202 055 B1
Żywicę jonowymienną stanowi żywica silnie albo słabo zasadowa. Stwierdzono, że żywice kwasowe nie są odpowiednie, jako że odzysk z żywicy kwasowej jest niski. Zwykle żywice te jako miejsce aktywne absorpcji zawierają grupy aminowe, zwykle aminy trzeciorzędowe albo czwartorzędowe sole amonowe. W tym ostatnim przypadku korzystne może być unikanie stosowania żywic zawierających, na przykład, jony chlorkowe, które mogą oddziaływać z materiałem, z którego wytworzona jest aparatura. W tym przypadku anion można wymienić na, na przykład, jon hydroksylowy. Przykłady szczególnie użytecznych żywic obejmują Amberlyst™ A21, A26 i A27 z firmy Rohm and Haas.
Warunki temperatury i ciśnienia, jak podano powyżej, są bliskie warunkom otoczenia. Korzystnie strumień produktu reakcji kontaktuje się z zasadową żywicą jonowymienną pod ciśnieniem względnym mniejszym niż 5 bar (ciśnienie bezwzględne mniejsze niż 601 kPa), korzystniej pod ciśnieniem względnym mniejszym niż 4 bar (ciśnienie bezwzględne mniejsze niż 501 kPa), jeszcze korzystniej pod ciśnieniem względnym nie przekraczającym 2 bar (ciśnienie bezwzględne nie przekraczające 301 kPa).
Korzystnie przed kontaktowaniem z zasadową żywicą jonowymienną strumień produktu reakcji odgazowuje się. W celu ułatwienia odgazowania ciekłego strumienia produktu, ciśnienie względne może zostać zmniejszone, na przykład do < 1 bar (do ciśnienia bezwzględnego < 201 kPa), po czym przed kontaktowaniem z żywicą zwiększa się ciśnienie robocze. Podwyższone ciśnienie zapobiega wydzielaniu się z roztworu wszelkich rozpuszczonych gazów i tworzeniu kanalików w złożu żywicy, jak również ułatwia przepływ strumienia produktu reakcji przez złoże. Zwykle spadek ciśnienia w kolumnie żywicy stosowanej według wynalazku wynosi od 0,2 do 0,5 bar (od 20 do 50 kPa). Spadek ciśnienia w świeżej kolumnie zwykle jest mniejszy niż w kolumnie prawie zużytej, prawdopodobnie ze względu na osiadanie kolumny i/lub wychwytywanie drobnych cząstek wewnątrz kolumny.
Żywica jonowymienna absorbuje rod szybciej w wyższych temperaturach, a zatem proces absorpcji zwykle prowadzi się w temperaturach powyżej temperatury otoczenia. Jednak formy rodu w strumieniu wytworzonego aldehydu z reakcji hydroformylowania nie są trwałe pod ciśnieniem otoczenia w temperaturach powyżej około 120°C. W praktyce zachowana jest równowaga pomiędzy szybkością absorpcji i trwałością, i bardziej odpowiednie są temperatury od 20 do 100°C, w szczególności 70 do 80°C. Gdy poddaje się obróbce strumienie produktów z innych reakcji, optymalna temperatura może być inna niż podana, a warunki absorpcji powinny być dobrane z uwzględnieniem charakteru traktowanego strumienia.
Postać, w jakiej ekstrahowany jest rod za pomocą żywicy jonowymiennej, nie jest hydrokarbonylkiem, jak opisano w GB 1321275, jako że taki kompleks, aby występować w znacznych stężeniach, wymaga znacznie wyższych ciśnień cząstkowych wodoru i/lub tlenku węgla, jak opisali J.L. Vidal i W.E. Walker, Inorg. Chem. 1981, 20, str. 249-254. Wzrost szybkoś ci absorpcji wraz z temperaturą stwierdzony powyżej wskazuje określoną energię aktywacji postaci utworzonych na żywicy. Nie ograniczając się do żadnej teorii, wnioskujemy z tego, że ten proces absorpcji nie jest prostym procesem wymiany jonowej.
Wydaje się, że rod występuje w strumieniu produktu jako forma, która ulega zmianie po wystawieniu na działanie atmosfery, przypuszczalnie na skutek utleniania, a uzyskane postaci utlenione rodu nie są skutecznie ekstrahowane przez żywicę jonowymienną. Zatem wysoce korzystne jest unikanie wystawiania strumienia produktu reakcji na działanie atmosfery, albo innych źródeł utleniania, przed wyekstrahowaniem z niego rodu. W praktyce strumień produktu z reakcji hydroformylowania nie jest celowo wystawiany na działanie atmosfery aż do zakończenia wszelkich następnych reakcji uwodornienia prowadzących do wytworzenia alkoholu.
W typowym procesie przemysł owym wiele kolumn jonowymiennych połączonych jest razem tak, że strumień produktu może być kierowany do jednej albo kilku z wielu kolumn, zatem kolumny zużyte mogą być usuwane z użytkowania i napełniane świeżą żywicą, gotową do ponownego użytku. Korzystnie łączy się co najmniej dwie kolumny jonowymienne w taki sposób, aby strumień produktu mógł być kierowany do jednej albo kilku danych kolumn, i by co najmniej jedna kolumna mogła być odcięta od przepływu strumienia produktu. Jakkolwiek potrzebne do tego rury i zawory są nieuchronnie dosyć złożone, to główną przewagą niniejszego wynalazku nad GB 1321275 jest fakt, że operacji nie prowadzi się pod wysokim ciśnieniem.
Stwierdzono, że szczególnie odpowiednim układem są trzy kolumny oraz rury i zawory dołączone w taki sposób, aby dwie kolumny włączone były w przepływ szeregowo, a pozostała kolumna była oddzielona. W tego typu operacji kolumny pierwsza i druga są połączone razem tak, że mogą pracować szeregowo, podczas gdy trzecia jest oddzielona, i usuwa się z niej zużytą żywicę, zastępując ją świeżą.
Rozmiar i pojemność każdej kolumny zwykle jest tak dobrana, aby kolumna umożliwiała ekstrakcję rodu
PL 202 055 B1 ze strumienia produktu reakcji, dając stężenie na wyjściu bliskie zeru, na przykład, poniżej 0,5 ppm, a zwykle około 0,1 ppm, przez kilka dni, a korzystnie przez więcej niż dwa tygodnie. Zatem w praktyce rozmiar i pojemność każdej kolumny, jak również liczba wybranych kolumn, zależy od wielkości strumienia zawierającego rod, który należy poddać obróbce. Korzystna może być różna liczba i ustawienie kolumn, w zależności od oceny ekonomicznej procesu, z którego pożądane jest odzyskanie rodu.
W przykładzie wykonania sposobu według tego aspektu wynalazku, pierwsza i druga kolumna pracują aż do zużycia kolumny w górze strumienia, przez co do drugiej kolumny dochodzi znaczne stężenie rodu. W tym momencie poniżej drugiej kolumny przyłącza się kolumnę trzecią, a pierwszą odłącza się i usuwa w celu zastąpienia żywicy, po czym proces powtarza się w celu umożliwienia zasadniczo ciągłej ekstrakcji rodu. Stosowanie dwóch kolumn w szeregu oznacza, że kolumna w górze strumienia może być stosowana aż do wykorzystania jej całkowitej pojemności, podczas gdy kolumna w dole strumienia jest wciąż stosunkowo świeża. W momencie, w którym pierwsza kolumna zaabsorbuje rod w ilości bliskiej jej całkowitej pojemności, druga kolumna pozostaje stosunkowo świeża, i zdolna jest do absorpcji zasadniczo całego rodu ze strumienia produktu, który wypływa z pierwszej kolumny. Czas potrzebny na usunięcie i wymianę zużytej żywicy z odłączonej kolumny jest zwykle znacznie krótszy niż okres praktycznego działania pracującej kolumny, zatem zorganizowania pracy w sposób zasadniczo ciągły nie stanowi problemu.
Żywica pali się łatwo, i korzystnie spopielanie kontroluje się w taki sposób, aby zapobiec niekontrolowanemu wydzielaniu pyłów z procesu. Zatem przed spopielaniem żywicę korzystnie suszy się, zwykle w przepływie powietrza i w temperaturze w granicach 100 - 500°C. Proces suszenia powinien być prowadzony ostrożnie w celu uniknięcia rozpryskiwania, co doprowadziłoby do strat żywicy. Żywicę zapala się następnie w temperaturze od około 500 do 600°C, po czym spopielanie zawierającej metal żywicy prowadzi się w temperaturach od około 600 do około 850°C, na przykład w temperaturze do około 800°C. Żywica jest zwykle umieszczona na płytkich tacach, co zapewnia maksymalny kontakt z powietrzem i wzmaga spalanie. Gdy spalanie zakończy się, aparaturę ochładza się, a popiół przeprowadza się w preparat do oddzielenia pożądanego metalu i, jeżeli to pożądane, ponownego przekształcenia w postać katalityczną.
Jako że typowe zasadowe żywice jonowymienne zbudowane są na podstawie polimerów zawierających pierścienie aromatyczne, takich jak polistyren, odpowiedni piec do spalania na skalę przemysłową korzystnie obejmuje wtórny etap spalania w celu zapewnienia spalenia dymu z pierwszego spopielania. Zatem odpowiedni piec do spalań składa się z komory pierwszego spalania, w której spala się żywicę. Przez tę komorę przepuszcza się powietrze, a w celu rozpoczęcia spalania i podniesienia temperatury do temperatury spalania stosuje się palnik na ropę lub gaz. Gaz wylotowy z komory pierwszego spalania można wówczas przepuścić przez komorę spalania wtórnego, utrzymywaną w temperaturze około 800°C za pomocą palnika na ropę lub gaz. Przykładem odpowiedniej aparatury jest piec do spalań Evans Universal „Maximaster II”.
Pozostały popiół zawiera odzyskany metal, na przykład rod albo kobalt, jak również inny materiał nieorganiczny, taki jak połączenia metaliczne z samej instalacji reaktora albo inne resztki z żywicy jonowymiennej. Odzyskane formy metalu zwykle obecne są w popiele w postaci metalu albo tlenku, lub, co najbardziej prawdopodobne, jako mieszanina zawierająca obie te postaci. Sposoby rozdzielania odzyskanych związków metali z popiołu są dobrze znane specjalistom w dziedzinie obróbki metali i zależą od charakteru metalu i postaci, w której należy go odzyskać.
Metal, na przykład rod albo kobalt, obecny w popiele może być oczyszczony i przekształcony z powrotem w katalizator, z którego pochodzi albo alternatywnie w inną postać metalu. W korzystnym sposobie tlenki rodu albo kobaltu przekształca się w związek rodu albo kobaltu, który jest aktywnym katalizatorem hydroformylowania olefin. Na przykład, gdy metal stanowi rod, i jest on potrzebny do ponownego zastosowania w reakcji hydroformylowania, można go oddzielić od popiołu przez potraktowanie popiołu wodnym HCl i chlorem, ewentualnie po etapie redukcji przekształcającym tlenki Rh w metaliczny Rh, co daje RhCl3, który po ewentualnym oczyszczaniu może być przekształcony w rozpuszczalną w olefinie sól karboksylanową, na przykład stearynian rodu, w reakcji z karboksylanową solą metalu, na przykład sodu. Wytrącony karboksylan rodu może być następnie rozpuszczony w strumieniu wejściowym olefiny w celu ponownego zastosowania jako katalizator. Stosując tę technikę odzyskiwania z powodzeniem zawrócono powyżej 90% rodu do reakcji hydroformylowania do ponownego zastosowania jako katalizator.
W praktyce odzyskiwanie metalu z popioł u dogodnie prowadzić moż e specjalista przetwórstwa metali, przy użyciu technik specyficznych dla przemysłu metali szlachetnych.
PL 202 055 B1
Dla przykładu, tlenek rodu odzyskany po spopieleniu żywicy jonowymiennej może być przekształcony znanymi sposobami w „gąbkę” rodową, czyli wysokoporowatą postać rodu, przed dalszym przekształceniem w pożądany związek rodu albo postać metaliczną.
Poniższe przykłady ilustrują wynalazek. Wszystkie części i procenty są wagowe, chyba że zaznaczono inaczej.
P r z y k ł a d 1
Kolumnę do ekstrakcji rodu przygotowuje się w następujący sposób. Zasadową żywicę jonowymienną, Amberlyst A 21 przemywa się suchym metanolem w celu usunięcia wody i suszy w strumieniu azotu. 22,5 ml suchej żywicy (około 6 g) umieszcza się w pionowej, suchej, szklanej kolumnie, wyposażonej w zewnętrzny płaszcz wodny, zasilany z termostatowanej łaźni wodnej , która to kolumna ma wewnętrzną średnicę 6 mm, i utrzymuje w atmosferze suchego azotu pod ciśnieniem względnym około 5 mbar (ciśnienie bezwzględne około 101,5 kPa).
Jako strumień surowca do kolumny ekstrakcyjnej zastosowano aldehyd wyprodukowany w reakcji hydroformylowania wyjściowych mieszanych heptenów w obecności rodu jako homogennego katalizatora, zawierający około 80% aldehydów C8, gdzie pozostałość stanowiły głównie nieprzereagowana olefina i parafinowe produkty uboczne. Wyprodukowany w reakcji aldehyd ogrzano wstępnie do 80°C na wlocie do kolumny ekstrakcyjnej. Temperaturę kolumny utrzymywano w 80°C przepuszczając przez płaszcz wodny wodę o temperaturze 80°C. W celu uruchomienia kolumny strumień produktu reakcji został podany na kolumnę jako strumień od góry, w celu rozszerzenia złoża o około 50% objętości i usunięcia pęcherzyków gazu. Następnie prowadzono ekstrakcję w strumieniu spływającym, utrzymując poziom cieczy w kolumnie powyżej górnego skraju żywicy, aby żywica pozostała zatopiona. Szybkość przepływu strumienia wyprodukowanego aldehydu wynosiła około 450 ml na godzinę. Ekstrakcję prowadzono przez 27 dni, a stężenie rodu na wlocie i wylocie strumienia sprawdzano w pewnych odstępach czasu. Wyniki przedstawione są w poniższej tabeli 1.
T a b e l a 1
Czas pracy (dni) | Stężenie rodu (ppm wagowe) | |
Strumień podawany | Strumień wychodzący | |
1 | 5,3 | 0,1 |
5 | 5,3 | 0,2 |
10 | 5 | 0,4 |
15 | 5,3 | 0,4 |
20 | 4,8 | 0,9 |
25 | 4,8 | 1,2 |
27 | 4,8 | 1,2 |
Dane przedstawione w tabeli 1 wykazują, że wydajna ekstrakcja rodu utrzymywała się przez co najmniej 15 dni. Zawartość rodu w żywicy usuniętej z kolumny po 27 dniach pracy wynosiła 1012 mg, co odpowiada 4,5 g rodu na 100 ml suchej żywicy (około 160 g na kg żywicy). Stosunkowo długa żywotność żywicy umożliwia dosyć łatwe wprowadzenie trybu pracy wielokolumnowej, zwłaszcza z zastosowaniem trzech kolumn, jak ogólnie opisano powyżej.
P r z y k ł a d 2
Rod ekstrahowano ze strumienia wyprodukowanego aldehydu z reakcji hydroformylowania olefin C12 do C14, prowadzonej z zastosowaniem rodu jako katalizatora homogennego. Zastosowana kolumna ekstrakcyjna była zasadniczo taka, jak opisano w przykładzie 1, ale miała większy rozmiar wewnętrzna średnica wynosiła 13 mm, i zastosowano wsad żywicy 87 ml (około 24 g). Surowiec podawany na kolumnę ekstrakcyjną zawierał około 95% aldehydów C13-15 z naczynia reakcyjnego pracującego w trybie ciągłym. Ciśnienie surowca zredukowano do ciśnienia otoczenia w naczyniu odgazowującym i pompowano go do kolumny bez dostępu powietrza. Utrzymywano temperaturę kolumny 70°C, a szybkość przepływu wynosiła 808 ml · godz.-1. Ekstrakcję prowadzono przez 11 dni i przez ten czas stężenie rodu w strumieniu podawanym na kolumnę zmieniało się w granicach do 2,9 do 4,7 ppm, a stężenie w strumieniu opuszczającym kolumnę było przez cały czas stałe i wynosiło 0,1 ppm.
PL 202 055 B1
P r z y k ł a d 3
Jako strumień surowca do kolumny ekstrakcyjnej, przygotowanej jak opisano w przykładzie 1, zastosowano aldehyd wyprodukowany w reakcji hydroformylowania wyjściowych mieszanych heptenów w obecności rodu i kobaltu jako mieszanego homogennego katalizatora, zawierający około 80% aldehydów C8, gdzie pozostałość stanowiły głównie nieprzereagowana olefina i parafinowe produkty uboczne. Temperatura ekstrakcji wynosiła 80°C. Stężenie rodu zostało zredukowane z 5 ppm do 0,15 ppm. Stężenie kobaltu zostało zredukowane z 15 ppm do 4 ppm.
P r z y k ł a d 4
Rod obecny w zużytej żywicy jonowymiennej, wyprodukowanej w warunkach podobnych do opisanych w przykładach 1 i 2, został odzyskany przez spopielenie żywicy w dwukomorowym piecu do spalań zasilanym ropą naftową (Evans Universal „Maximaster II”). Żywicę przemyto metanolem w celu usunięcia pozostałego aldehydu, a następnie wodą w celu usunięcia metanolu. Wilgotną żywicę (10 kg) rozprowadzono na stalowej tacy o wymiarach 300 mm x 850 mm x 75 mm i umieszczono w komorze pierwszego spalania pieca. Początkowo żywicę wysuszono przez ogrzanie jej do 500°C w strumieniu powietrza (90 m3/godz.) przez 35 minut. Podczas suszenia bliska obserwacja wykazała, że nie następują straty żywicy z tacy związane z rozpryskiwaniem albo szokiem termicznym. Następnie w ciągu 15 minut podniesiono temperaturę do 580°C i zapalono żywicę. Temperatura w komorze pierwszego spalania osiągnęła po kolejnych 15 minutach 800°C i utrzymywana była na poziomie 700 - 800°C przez kolejne 45 minut, w celu zapewnienia całkowitego spopielenia. Podczas spopielania temperatura w komorze spalania wtórnego utrzymywana była na poziomie około 800°C z przepływem powietrza wynoszącym 70 m3/godz. w celu spalenia produktów rozkładu z pierwszego spalania. Gdy spopielanie zostało zakończone, popiół ochłodzono. Popiół zawierał 65% Rh w postaci metalu i tlenku metalu oraz ślady innych metali (takich jak żelazo) i ich tlenki.
Następnie popiół potraktowano HCl i chlorem i otrzymano wodny trójchlorek rodu. Katalitycznie użyteczny rod otrzymano w reakcji z roztworem stearynianu sodu. Stearynian rodu wytrącił się z roztworu, po czym oddzielono go i rozpuszczono w olefinie, tworząc roztwór wyjściowy do stosowania jako katalizator w dalszych reakcjach hydroformylowania.
Claims (10)
- Zastrzeżenia patentowe1. Sposób hydroformylowania, znamienny tym, że obejmuje etapy, w których:a) olefinę poddaje się reakcji z monotlenkiem węgla i wodorem w temperaturze i ciśnieniu wyższych niż temperatura i ciśnienie otoczenia, w obecności homogennego katalizatora zawierającego rod lub kobalt lub mieszaninę rodu i kobaltu, w wyniku czego otrzymuje się strumień produktu reakcji zawierający wspomniany katalizator rodowy i/lub kobaltowy, ib) co najmniej część strumienia produktu reakcji kontaktuje się z zasadową żywicą jonowymienną pod ciśnieniem względnym nie przekraczającym 5 bar (ciśnienie bezwzględne nie przekraczające 601 kPa) i w temperaturze nie wyższej niż 120°C, tak że co najmniej część zawartego w nim rodu i/lub kobaltu zostaje związana z żywicą.
- 2. Sposób hydroformylowania według zastrz. 1, znamienny tym, że dodatkowo obejmuje etapy, w których:c) wspomnianą zasadową żywicę jonowymienną zawierającą związane formy rodu i/lub kobaltu spopiela się, w wyniku czego otrzymuje się popiół zawierający rod i/lub kobalt w postaci metalu i/lub tlenków metalu,d) oddziela się dany metal i/lub tlenki od pozostałego popiołu, ie) ewentualnie oddzielony metal i/lub tlenki przekształca się w postać, która może być stosowana jako katalizator homogenny w etapie (a).
- 3. Sposób hydroformylowania według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że dodatkowo obejmuje przeprowadzenie strumienia produktu reakcji przez etap reakcji uwodornienia i/lub etap rozdzielania następujący po kontaktowaniu z żywicą jonowymienną.
- 4. Sposób hydroformylowania według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że strumień produktu reakcji kontaktuje się z zasadową żywicą jonowymienną pod ciśnieniem względnym mniejszym niż 5 bar (ciś nienie bezwzglę dne mniejsze niż 601 kPa).PL 202 055 B1
- 5. Sposób hydroformylowania według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że strumień produktu reakcji kontaktuje się z zasadową żywicą jonowymienną pod ciśnieniem względnym mniejszym niż 4 bar (ciśnienie bezwzględne mniejsze niż 501 kPa).
- 6. Sposób hydroformylowania według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że strumień produktu reakcji kontaktuje się z zasadową żywicą jonowymienną pod ciśnieniem względnym nie przekraczającym 2 bar (ciśnienie bezwzględne nie przekraczające 301 kPa).
- 7. Sposób hydroformylowania według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że strumień produktu reakcji odgazowuje się przed kontaktowaniem z zasadową żywicą jonowymienną.
- 8. Sposób hydroformylowania według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że łączy się co najmniej dwie kolumny jonowymienne w taki sposób, aby strumień produktu mógł być kierowany do jednej albo kilku danych kolumn, i by co najmniej jedna kolumna mogła być odcięta od przepływu strumienia produktu.
- 9. Sposób hydroformylowania według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że co najmniej dwie kolumny jonowymienne są połączone razem tak, że mogą pracować szeregowo.
- 10. Sposób hydroformylowania według zastrz. 2, znamienny tym, że przed spopieleniem żywicę suszy się w temperaturze między 100 a 500°C
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB0021715A GB0021715D0 (en) | 2000-09-05 | 2000-09-05 | Recovery of metals |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL360580A1 PL360580A1 (pl) | 2004-09-06 |
PL202055B1 true PL202055B1 (pl) | 2009-05-29 |
Family
ID=9898829
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL360580A PL202055B1 (pl) | 2000-09-05 | 2001-08-22 | Sposób hydroformylowania |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20040102658A1 (pl) |
EP (1) | EP1315693B1 (pl) |
JP (1) | JP5534631B2 (pl) |
KR (1) | KR100741261B1 (pl) |
CN (1) | CN1252021C (pl) |
AT (1) | ATE308498T1 (pl) |
AU (1) | AU2001282315A1 (pl) |
BR (1) | BR0113685B1 (pl) |
CA (1) | CA2422477C (pl) |
CZ (1) | CZ303102B6 (pl) |
DE (1) | DE60114647T2 (pl) |
GB (1) | GB0021715D0 (pl) |
NO (1) | NO328970B1 (pl) |
PL (1) | PL202055B1 (pl) |
TW (1) | TWI229069B (pl) |
WO (1) | WO2002020451A1 (pl) |
ZA (1) | ZA200301323B (pl) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2004071456A2 (en) | 2003-02-11 | 2004-08-26 | Plus Chemicals, B.V. | Process for preparing simvastatin having controlled ranges of simvastatin dimer content |
DE10357718A1 (de) | 2003-12-09 | 2005-07-21 | Basf Ag | Verfahren zur Herstellung von Tricyclodecandialdehyd |
AR054096A1 (es) * | 2004-11-12 | 2007-06-06 | Monsanto Technology Llc | Recuperacion de metales nobles de corrientes de proceso acuosas y proceso de preparacion de n-(fosfonometil)-glicina |
US7902398B2 (en) | 2007-04-25 | 2011-03-08 | Celanese International Corporation | Method and apparatus for carbonylation with reduced catalyst loss |
DE102008057857B4 (de) * | 2008-11-18 | 2014-09-11 | Oxea Gmbh | Verfahren zur Rückgewinnung von Rhodium aus Rhodiumkomplexverbindungen enthaltenden wässrigen Lösungen |
DE102009001230A1 (de) | 2009-02-27 | 2010-09-02 | Evonik Oxeno Gmbh | Verfahren zur Abtrennung und teilweiser Rückführung von Übergangsmetallen bzw. deren katalytisch wirksamen Komplexverbindungen aus Prozessströmen |
KR101224503B1 (ko) * | 2011-03-09 | 2013-02-04 | (주)알티아이엔지니어링 | 백금족 금속 함유 산업폐기물로부터 백금족 금속을 회수하는 방법 |
TWI709566B (zh) | 2015-09-30 | 2020-11-11 | 美商陶氏科技投資公司 | 用於製造有機磷化合物的方法 |
KR101668727B1 (ko) * | 2015-11-25 | 2016-10-25 | 한국원자력연구원 | 방사성 핵종을 포함하는 폐이온 교환수지 처리방법 및 장치 |
CN111439875B (zh) * | 2020-03-31 | 2022-05-31 | 东莞市逸轩环保科技有限公司 | 一种电镀铑钌清洗废水的铑钌资源化回收及水回用工艺 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1954315C3 (de) | 1969-10-29 | 1975-08-14 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur Abtrennung von Metallcarbonylkatalysatoren aus Oxoreaktionsge mischen |
JPS5845411B2 (ja) * | 1978-05-10 | 1983-10-08 | 東亜燃料工業株式会社 | ヒドロホルミル化方法 |
US4388279A (en) * | 1981-06-03 | 1983-06-14 | Uop Inc. | Recovery of metal values from organic reaction products |
US4599206A (en) * | 1984-02-17 | 1986-07-08 | Union Carbide Corporation | Transition metal complex catalyzed reactions |
US4748261A (en) * | 1985-09-05 | 1988-05-31 | Union Carbide Corporation | Bis-phosphite compounds |
US5114473A (en) * | 1988-08-25 | 1992-05-19 | Union Carbide Chemicals And Plastics Technology Corporation | Transition metal recovery |
JPH03253523A (ja) * | 1990-03-01 | 1991-11-12 | Mitsubishi Kasei Corp | 第8族貴金属の分離回収法 |
JP2826159B2 (ja) * | 1990-03-30 | 1998-11-18 | 田中貴金属工業株式会社 | ロジウムの回収精製方法 |
JPH04143231A (ja) * | 1990-10-05 | 1992-05-18 | Tanaka Kikinzoku Kogyo Kk | ロジウムの回収方法 |
US5208194A (en) * | 1992-02-25 | 1993-05-04 | Arco Chemical Technology, L.P. | Recovery of group VIII transition metals from organic solutions using acidic ion-exchange resins |
US5312996A (en) * | 1992-06-29 | 1994-05-17 | Union Carbide Chemicals & Plastics Technology Corporation | Hydroformylation process for producing 1,6-hexanedials |
JPH0790401A (ja) * | 1993-09-20 | 1995-04-04 | N E Chemcat Corp | ロジウムの回収方法 |
JPH09173834A (ja) * | 1995-12-21 | 1997-07-08 | Chiyoda Corp | 貴金属吸着剤及び貴金属の回収方法 |
-
2000
- 2000-09-05 GB GB0021715A patent/GB0021715D0/en not_active Ceased
-
2001
- 2001-08-22 JP JP2002525077A patent/JP5534631B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-08-22 KR KR1020037003202A patent/KR100741261B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-08-22 CN CNB018151981A patent/CN1252021C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-08-22 EP EP01960925A patent/EP1315693B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-08-22 AU AU2001282315A patent/AU2001282315A1/en not_active Abandoned
- 2001-08-22 CA CA2422477A patent/CA2422477C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-08-22 CZ CZ20030619A patent/CZ303102B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-08-22 BR BRPI0113685-2A patent/BR0113685B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-08-22 WO PCT/GB2001/003780 patent/WO2002020451A1/en active IP Right Grant
- 2001-08-22 US US10/363,632 patent/US20040102658A1/en not_active Abandoned
- 2001-08-22 DE DE60114647T patent/DE60114647T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-08-22 AT AT01960925T patent/ATE308498T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-08-22 PL PL360580A patent/PL202055B1/pl unknown
- 2001-09-05 TW TW90121976A patent/TWI229069B/zh not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-02-18 ZA ZA200301323A patent/ZA200301323B/en unknown
- 2003-03-04 NO NO20031007A patent/NO328970B1/no not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA2422477C (en) | 2010-01-26 |
DE60114647D1 (de) | 2005-12-08 |
JP2004508464A (ja) | 2004-03-18 |
CN1452605A (zh) | 2003-10-29 |
TWI229069B (en) | 2005-03-11 |
NO20031007D0 (no) | 2003-03-04 |
BR0113685A (pt) | 2003-07-15 |
CZ303102B6 (cs) | 2012-04-04 |
NO20031007L (no) | 2003-05-02 |
BR0113685B1 (pt) | 2012-07-24 |
ZA200301323B (en) | 2004-02-05 |
WO2002020451A1 (en) | 2002-03-14 |
DE60114647T2 (de) | 2006-07-27 |
KR100741261B1 (ko) | 2007-07-19 |
KR20030036749A (ko) | 2003-05-09 |
CA2422477A1 (en) | 2002-03-14 |
NO328970B1 (no) | 2010-07-05 |
ATE308498T1 (de) | 2005-11-15 |
GB0021715D0 (en) | 2000-10-18 |
JP5534631B2 (ja) | 2014-07-02 |
EP1315693B1 (en) | 2005-11-02 |
PL360580A1 (pl) | 2004-09-06 |
AU2001282315A1 (en) | 2002-03-22 |
CZ2003619A3 (cs) | 2003-06-18 |
US20040102658A1 (en) | 2004-05-27 |
EP1315693A1 (en) | 2003-06-04 |
CN1252021C (zh) | 2006-04-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TWI527793B (zh) | 回收鹵素促進劑和移除過錳酸鹽還原化合物的製程 | |
EP0183546A1 (en) | Hydroformylation catalyst removal | |
PL202055B1 (pl) | Sposób hydroformylowania | |
JP2008528689A (ja) | イオン交換樹脂によるアルキレンオキシド含有水性混合物の処理 | |
JP2016540766A (ja) | ヒドロホルミル化プロセス | |
JPS5830290B2 (ja) | 主として直鎖状のアルデヒドの製法 | |
US5986145A (en) | Purification of 3-hydroxy-propanal | |
EP0642488B1 (en) | Catalyst regeneration | |
JPH0236579B2 (pl) | ||
EP1846141B1 (en) | Process for inhibiting deposition of solids from a gaseous stream obtained from a hydroformylation reaction mixture | |
EP0597151A1 (en) | Method for preparing formic acid | |
HU196141B (en) | Method for purifying gases | |
RU2203734C2 (ru) | Способ удаления карбонильного соединения кобальта или родия из водного раствора 3-гидроксипропаналя | |
US6491888B2 (en) | pH control method of reducing nitrogen oxides emission | |
JP6443142B2 (ja) | 担持型水素添加触媒の取り出し方法 | |
JPH11315053A (ja) | 亜硝酸メチルの回収方法 | |
JPS6120345B2 (pl) |