PL193225B1 - Reaktor i sposób zgazowania i/lub stopienia materiałów - Google Patents
Reaktor i sposób zgazowania i/lub stopienia materiałówInfo
- Publication number
- PL193225B1 PL193225B1 PL357563A PL35756301A PL193225B1 PL 193225 B1 PL193225 B1 PL 193225B1 PL 357563 A PL357563 A PL 357563A PL 35756301 A PL35756301 A PL 35756301A PL 193225 B1 PL193225 B1 PL 193225B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- section
- reactor
- gas
- melting
- thermal decomposition
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 53
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 46
- 238000002844 melting Methods 0.000 title claims abstract description 28
- 230000008018 melting Effects 0.000 title claims abstract description 28
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 129
- 238000005979 thermal decomposition reaction Methods 0.000 claims abstract description 31
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 18
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims abstract description 16
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 20
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims description 16
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 239000000428 dust Substances 0.000 claims description 10
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 9
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 7
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 claims description 5
- 238000011067 equilibration Methods 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 5
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 claims description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 claims description 3
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 claims description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 claims 2
- 239000012768 molten material Substances 0.000 claims 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 abstract 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 20
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 10
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 5
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 5
- 239000003570 air Substances 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 239000010815 organic waste Substances 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 2
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 2
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 2
- 239000010791 domestic waste Substances 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000010814 metallic waste Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000009841 combustion method Methods 0.000 description 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 description 1
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 1
- 238000011328 necessary treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010893 paper waste Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000002562 thickening agent Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
- 239000002916 wood waste Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
- F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
- F23G5/0276—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage using direct heating
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/02—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment
- F23G5/027—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor with pretreatment pyrolising or gasifying stage
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/02—Fixed-bed gasification of lump fuel
- C10J3/20—Apparatus; Plants
- C10J3/22—Arrangements or dispositions of valves or flues
- C10J3/24—Arrangements or dispositions of valves or flues to permit flow of gases or vapours other than upwardly through the fuel bed
- C10J3/26—Arrangements or dispositions of valves or flues to permit flow of gases or vapours other than upwardly through the fuel bed downwardly
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/58—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels combined with pre-distillation of the fuel
- C10J3/60—Processes
- C10J3/64—Processes with decomposition of the distillation products
- C10J3/66—Processes with decomposition of the distillation products by introducing them into the gasification zone
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/74—Construction of shells or jackets
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G5/00—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor
- F23G5/24—Incineration of waste; Incinerator constructions; Details, accessories or control therefor having a vertical, substantially cylindrical, combustion chamber
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2200/00—Details of gasification apparatus
- C10J2200/15—Details of feeding means
- C10J2200/152—Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0913—Carbonaceous raw material
- C10J2300/0946—Waste, e.g. MSW, tires, glass, tar sand, peat, paper, lignite, oil shale
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
- C10J2300/0953—Gasifying agents
- C10J2300/0959—Oxygen
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/12—Heating the gasifier
- C10J2300/1223—Heating the gasifier by burners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2202/00—Combustion
- F23G2202/10—Combustion in two or more stages
- F23G2202/101—Combustion in two or more stages with controlled oxidant supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2202/00—Combustion
- F23G2202/10—Combustion in two or more stages
- F23G2202/104—Combustion in two or more stages with ash melting stage
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2202/00—Combustion
- F23G2202/10—Combustion in two or more stages
- F23G2202/106—Combustion in two or more stages with recirculation of unburned solid or gaseous matter into combustion chamber
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2205/00—Waste feed arrangements
- F23G2205/16—Waste feed arrangements using chute
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2205/00—Waste feed arrangements
- F23G2205/18—Waste feed arrangements using airlock systems
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2207/00—Control
- F23G2207/20—Waste supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23G—CREMATION FURNACES; CONSUMING WASTE PRODUCTS BY COMBUSTION
- F23G2900/00—Special features of, or arrangements for incinerators
- F23G2900/50002—Burning with downwards directed draft through the waste mass
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Gasification And Melting Of Waste (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
1. Reaktor do zgazowania i/lub stopienia materialów zbudowany w formie pieca szybowego zawierajacy odcinek doprowadzajacy wsad, z co najmniej jednym otworem zsypowym, dalej ponizej odcinek rozkladu termicznego z doprowadzeniem gazu, potem odcinek topienia i przegrzewania, elementy wtryskowe oraz palenisko, pod którym umieszczony jest spust, zna- mienny tym, ze odcinek rozkladu termicznego (8) po- siada rozszerzenie przekroju poprzecznego z doprowa- dzeniem gazu (10), którego ujscie korzystnie usytuowa- ne jest w najszerszym miejscu, nastepnie u dolu posia- da zwezenie, pod którym usytuowany jest bezposrednio odcinek topienia i przegrzania (14) wraz z górnymi wtry- skiwaczami (15), pod która to strefa topnienia i prze- grzania znajduje sie z kolei odcinek redukcji (20) wraz z elementami odsysajacymi gaz (21) a ponizej tejze strefy redukcji (20) znajduje sie palenisko (25) z bezposrednio pod nim umieszczonymi wtryskiwaczami dolnymi (26). 12. Sposób zgazowania i/lub stopienia materialów w reaktorze polegajacy na dostarczeniu wsadu, pod- grzaniu go celem spowodowania rozkladu termicznego, spaleniu i/albo stopieniu jego produktów nastepnie wyprowadzeniu gazów oraz dokonanie spustu, zna- mienny tym, ze dokonuje sie raptownego podgrzewa- nia wsadu utworzonego w kolumnie zsypowej (4) gora- cymi gazami w jej górnym obszarze w celu dokonania rozkladu termicznego, nastepnie wytworzeniu strefy….. PL PL PL
Description
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest reaktor i sposób zgazowania i/lub stopienia materiałów. Wynalazek dotyczy w szczególności wykorzystania dowolnych odpadów materiałowych i/lub energetycznych, na przykład zawierających przeważnie składniki organiczne względnie odpady specjalne. Reaktor oraz sposób według wynalazku nadają się do zgazowania i stopienia wsadów piecowych dowolnych składów oraz również do odzysku energii wskutek wykorzystania materiałów organicznych.
Od długiego czasu są czynione rozwiązania w celu cieplnego usuwania odpadów różnego rodzaju odpadów i stosownych materiałów. Oprócz sposobu spalania znane są różne sposoby zgazowania, których celem jest uzyskanie korzystnych wyników przy jak najmniejszym obciążeniu materiałami szkodliwymi naturalnego środowiska, oraz zredukowaniu nakładów na obróbkę wsadów piecowych względnie zredukowania powstałych w czasie przeprowadzenia procesu gazów. Znane sposoby wymagają jednak dużych nakładów oraz trudne do opanowania technologie, jak i związane z tym wysokie koszty usunięcia odpadów dla obrabianych wsadów piecowych względnie odpadów.
W opisie patentowym DE 17 145 C1 opisany jest sposób odgazowania bazujący na usunięciu zróżnicowanych i zespolonych ze sobą materiałów odpadowych. Zgodnie z tym sposobem powinni powstałe gazy zawierające pył być jako gaz obiegowy całkowicie usunięte a następnie w strefie topienia i przegrzania spalone w tlenie. Takie krążeniowe prowadzenie gazu i dalej opisane odsysanie gazu nadmiarowego pomiędzy otworem odsysającym gazu krążeniowego oraz strefa topienia i przegrzania nie prowadzi jednak, jak udowadniają to próby do osiągnięcia maksymalnego celu, a mianowicie uzyskania gazu nadmiarowego zjak najmniejszą zawartością substancji szkodliwych. Jeśli zastosuje się podane w opisie żeliwiaki z gazem krążeniowym do przeprowadzenia tego sposobu, to obciążenie substancjami szkodliwymi jest tak duże, że konieczne oczyszczenie tegoż gazu nadmiarowego wymaga takich nakładów, iż nie znajduje to uzasadnienia gospodarczego, aby usuwać stosowne materiały odpadowe.
W innym opisie rozwiązania znanym z patentu DE 196 40 497 C2 opisany jest żeliwiak z gazem o ruchu krążeniowym opalany koksem w celu wykorzystania materiałów odpadowych. Piec ten charakteryzuje się tym, że w dolnej części stożka wsadowego zawiera dodatkowy odciąg gazu. Usuwane w rym miejscu gazy powstałe z rozkładu termicznego zostają w obiegu z gazem krążeniowym ponownie zawrócone w dolnej części pieca, aby tam dokonać spalenia tegoż gazu. Ponieważ strefa odciągowa dla gazu nadmiarowego usytuowana jest powyżej gorącej strefy, zostaje odsysany nie tylko gaz nadmiarowy, ale również duża część gazów z rozkładu termicznego, przez co w mieszance gazowej między innymi zawarte są trudne do usunięcia substancje wodorotlenkowe. Wskutek tego wzrastają nakłady gospodarowaniem gazem a środowisko naturalne ulega zanieczyszczeniu.
Znany jest też żeliwiak z kolejnego opisu patentowego za numerem DE 198 16 864 A1z gazem krążeniowym opalany koksem, którego odsysanie gazu nadmiarowego usytuowane jest poniżej strefy topnienia i przegrzania. Wprawdzie zostaje tym samym podniesiona jakość gazu nadmiarowego, ponieważ odsysane gazy podczas przepływu ciągłego przez strefę przegrzewania w dużym stopniu zostają zredukowane, jednak przestrzenna bliskość strefy przegrzewania prowadzi do wytworzenia gorących gazów nadmiarowych, które w konsekwencji muszą być ochłodzone z odpowiednim nakładem środków. Problematyczne jest również to, że wskutek tak dobranego układu prowadzi to do spiekania ze sobą szlaki i pyłów w następnych przedziałach drogi przebiegu gazu. Z drugiej strony temperatury w obrębie paleniska poniżej odsysania gazu nie są wystarczająco wysokie, aby znajdujące się tam odpady metali i odpady szlaki ze względu na różne warunki procesu można było utrzymać w stanie płynnym. Konieczny spust zostaje zakłócony albo wręcz niemożliwy do przeprowadzenia.
Rozwiązania znane ze stanu techniki jako zasadniczą istotę przyjęły krążeniowy obieg gazu dla częściowego strumienia utworzonych gazów, przy czym gazy w obrębie górnego obszaru zostają odsysane a w dolnym obszarze zostają znowu doprowadzone. Specjaliści wychodzą z tego założenia, że tego rodzaju prowadzenie gazu konieczne jest również do podgrzania szybu zsypowego z wykorzystaniem zasady przeciw strumieniowej. Zasada obiegu krążeniowego gazu zawiera jednak między innymi takie wady, a mianowicie: wzrastające w szybie pieca gazy ulegają ochłodzeniu w kolumnie zsypowej, co prowadzi do zjawisk kondensacji produktów rozkładu termicznego w obszarach odsysania gazu, w przewodach gazu krążeniowego i w ponownym doprowadzeniu gazu krążeniowego niezbędnych zagęszczeń strumieni gazu, przez co zakłócony zostaje obieg gazu krążeniowego w piecu. Podczas odsysania gazu krążeniowego zgodnie ze stanem techniki z wymuszonym obiegiem zostają również odsysane pyły i małe drobiny odpadowe, które wraz ze skondensowanymi produktami
PL 193 225 B1 rozkładu termicznego wewnątrz łącznego obiegu gazu krążeniowego prowadzi do trudno usuwalnych osadów. Ponadto kolumna zsypowa może wskutek wzrastającego gazu krążeniowego być podgrzana tylko względnie powoli, co zwłaszcza podczas zgazowania odpadów z wysokim udziałem tworzyw sztucznych może doprowadzać do sklejeń i szczepiań części odpadowych do ścian szybu, co w ostateczności może doprowadzić do całkowitego zatkania pieca.
Zadanie, jakie postawiono do rozwiązania polega na tym, by usprawnić reaktor oraz udoskonalić sposób zgazowania i stopienia wsadów piecowych, w taki sposób by zmniejszyć wady znane ze stanu techniki. Dodatkowe zadanie polega na tym by umożliwić w sposób prosty, ekonomiczny i sprzyjający środowisku naturalnemu i/względnie energetyczne wykorzystanie materiałów odpadowych. Szczególny nacisk położono na podniesienie niezawodności funkcji reaktora, by zmniejszyć niebezpieczeństwo pracy związane z obiegiem gazu krążeniowego. Dalszym zadaniem, jakie postawiono przed wynalazkiem do rozwiązania to zmniejszenie składników szkodliwych w odsysanym gazie nadmiarowym, aby w następstwie tego zmniejszyć nakłady związane z oczyszczeniem gazu.
Zgodnie z wynalazkiem zaniechano stosowanie znanego ze stanu techniki sposobu obiegu krążeniowego gazu a jako reaktora użyto piec szybowy, który pracuje z wykorzystaniem zasady równomiernego strumienia. Wskutek całkowitej rezygnacji z obiegu gazu krążeniowego usunięto problemy związane z kondensacją produktów rozkładu termicznego i powstawaniem zbytecznych osadów. Ponadto uzyskano już w górnej części reaktora częściowy konglomerat wsadu w wyniku gwałtownego podgrzewania kolumny zsypowej tak, że sczepienia do wewnętrznej ściany reaktora w dużym stopniu zostały wyeliminowane. Podwójny wtrysk przez dysze tlenu albo gazu palnego (mieszanki gazowej) uzyskano z jednej strony spalenie gazów z rozkładu termicznego a z drugiej strony w dolnym odcinku reaktora utrzymano wystarczająco wysoką temperaturę, dzięki czemu nagromadzone tam masy topione utrzymano w stanie płynnym. Pomiędzy dwoma elementami wtryskowymi wytwarza się odcinek redukcji, poprzez który wszystkie gazy przed odsysaniem muszą strumieniem przemieścić się i w konsekwencji zostają mocno zredukowane.
W wykonaniu pieca przydatnym zwłaszcza do zgazowania odpadów dodaje się do odcinka doprowadzającego gaz odcinek wstępnego wyrównywania temperatury, w którym odpady przykładowo w temperaturze około 100°C wstępnie osusza. W odmianie budowy pieca może ewentualnie być również zastosowane chłodzenie materiałów wsadowych, jeśli jest to pożyteczne w aspekcie całego procesu.
W korzystnej formie wykonania reaktora odznacza się on tym, że cała długość odcinka doprowadzającego i odcinka wstępnego wyrównywania temperatury jest wielokrotnie większa niż średnica odcinka doprowadzającego. Przez takie ukształtowanie kolumna zsypowa na odcinku doprowadzenia i wstępnego wyrównywania temperatury działa jak do góry zamykający korek, który zapobiega w dużym stopniu zassaniu powietrza z otoczenia do reaktora. W innej formie wykonania reaktor może być zamknięty w swoim górnym końcu przez śluzę, przez podwójny układ pokrywowy albo inne podobne urządzenie. Tym samym jeszcze lepiej zostaje zmniejszony niekontrolowany dopływ powietrza z otoczenia i wypływ gazów z zsypu.
Reaktor korzystnie jest zbudowany w kształcie cylindra a przestrzeń dopływu gazu i przestrzeń odsysania gazu są ukształtowane w formie pierścienia, przez co doprowadzenie gazu i odsysanie gazu w danym przypadku następuje w całym obrębie kolumny zsypowej. Ta forma wykonania nadaje się specjalnie do wykorzystania w przeważającym stopniu do wsadów organicznych. Inne rodzaje budowy pieców szybowych, które przeznaczone są do innych materiałów wsadowych mogą nie posiadać budowy cylindrycznej i inaczej mogą mieć usytuowane i ukształtowane elementy do odsysania i doprowadzenia gazu.
Szczególnie korzystnie jest, jeśli również odcinek rozkładu termicznego reaktora zawiera podwójne ścianki a w przestrzeni między ściankami prowadzone jest medium przemieszczające ciepło. Z jednej strony może być ściana schładzana, przez co zmniejsza się naprężenia materiału a z drugiej strony w zależności od wprowadzonych materiałów wsadowych i wynikającego stąd zapotrzebowania cieplnego kolumny zsypowej w razie potrzeby może być doprowadzone albo odprowadzone ciepło.
Zadania, jakie postawiono przed wynalazkiem znalazły również rozwiązane w sposobie, zwłaszcza do wykorzystania materiałowego i/lub energetycznego odpadów i podobnych materiałów wsadowych.
Sposób według wynalazku może korzystnie być lepiej wykorzystany podczas wstępnego osuszania wsadu przez podgrzanie kolumny zsypowej w górnej płaszczyźnie, w której następuje gwałtowne podgrzewanie do temperatury 100°C. Przy tej sposobności zawarta woda w wsadzie zostaje w dużym stopniu odparowana, przez co również poprawia się pożądany samoczynny ruch masy
PL 193 225 B1 wsadowej w dół. W odmianie sposobu wykonania nie przeprowadza się wstępnego osuszania albo schładzania materiału wsadowego, chociaż to drugie może być celowe, aby przy gorących materiałach wyjściowych nie następowało ich przyczepianie się do ścian odcinka doprowadzającego gaz.
Jest szczególnie korzystne, jeśli regulowane jest podciśnienie do odsysania gazu nadmiarowego, przy czym odsysanie tak powinno być przeprowadzone, by z jednej strony nie wydostawał się z reaktora z jego górnej strony a z drugiej strony by tylko niewielkie ilości dodatkowego powietrza z otoczenia zostało zassane przez kolumnę zsypową. Zminimalizowanie ilości istniejącego w reaktorze niepożądanego powietrza ma na celu zredukowanie udziału utleniania azotu w gazie nadmiarowym oraz łączną ilość gazu utrzymać w małej ilości, aby można łatwo prowadzić wynikającą stąd gospodarkę gazem.
Wynalazek jest bliżej przedstawiony w przykładzie wykonania, z którego wynikają jego dalsze korzyści, szczegóły i możliwości wykorzystania z uwzględnieniem rysunku, który przedstawia reaktor w przekroju wzdłużnym w uproszczeniu w jego korzystnym wykonaniu oraz sposób postępowania przeprowadzony w tymże reaktorze na przykładzie obróbki odpadów zawierających składniki organiczne.
Przeprowadzenie sposobu według wynalazku nie koniecznie musi odbywać się w reaktorze według wynalazku, lecz może zostać dokonany z użyciem urządzeń o odmiennej konstrukcji. Przy obróbce innych wsadów można celowo dokonać zmiany konstrukcji reaktora oraz sposobu postępowania (na przykład przez wprowadzenie elastycznego układu i budowy doprowadzenia i odprowadzenia gazu, podgrzewania albo chłodzenia płaszcza reaktora względnie dokonać innych zmian).
Zasadniczo mogą być dokonywane różne kombinacje przy użyciu materiałów wsadowych, przykładowo poprzez dodanie materiałów o wysokiej wartości energetycznej (na przykład odpady organiczne, zawierające odpady drewniane i tym podobne) podczas zgazowania/stopienia nie organicznych wsadów materiałowych.
Reaktor według wynalazku posiada na swoim górnym końcu odcinek doprowadzający 1, wsad z co najmniej jednym otworem doprowadzającym 2, poprzez który doprowadza się wsad do wykorzystania materialnego i/lub energetycznego. Korzystnie przeważa przy takim wsadzie udział składników organicznych, przez co reaktor a także sposób nadaje się do obróbki zwykłych odpadów domowych oraz odpadów przemysłowych podobnych do odpadów domowych. O ile przy określonych zestawach materiałów wsadowych nie ma wystarczającej ilości składników palnych, aby przeprowadzić proces spalenia i zgazowania, to mogą być dodane do wsadu dodatkowe składniki palne względnie energetyczne. Przy tym jest również możliwe, w sposób przyswajalny dodać określoną ilość koksu albo łączną wartość palną podnieść przez dodanie drewna. W zależności od okoliczności może być również pożyteczne dodanie innych materiałów, aby przykładowo mieć wpływ na ustalenie wartości pH. Tego rodzaju przedsięwzięcia są przeciętnemu fachowcowi znane, dlatego zrezygnowano z ich szczegółowego przedstawienia. Poprzez urządzenie transportowe 3 zostaje dostarczony wsadi ewentualnie materiały dodatkowe poprzez otwór wsypowy 2 do reaktora. Tym samym tworzy się kolumna zsypowa 4, której stopień napełnienia mierzona jest za pomocą przyrządów pomiarowych, kontrolujących wysokość kolumny zsypowej. Wysokość tego zsypu powinna się zawierać pomiędzy ustalonym poziomem minimum i maksimum wskaźnika. Minimalny wskaźnik jest tak dobrany, aby kolumna zsypowa 4 w górnym odcinku reaktora działała jako warstwa zaporowa i zapobiegała wdarciu się do reaktora większej ilości powietrza z otoczenia. Do odcinka doprowadzającego 1z dołu przyłączony jest odcinek wstępnej regulacji temperatury 5, który służy do wstępnego osuszania wsadu. Odcinek doprowadzający 1i odcinek wstępnej regulacji temperatury 5, korzystnie są wykonane w postaci cylindra albo stożka z lekkim wzrostem przekroju poprzecznego w kierunku ku dołowi. Odcinek wstępnej regulacji temperatury 5 posiada podwójną ścianę, przy czym w przestrzeni między ściennej 6 przemieszcza się środek przenoszący ciepło. Za pomocą środka przemieszczającego ciepło może kolumna zsypowa 4 w obszarze podwójnej ściany odcinka wstępnego osuszania 5 doprowadzić ciepło, dzięki czemu wsad zostaje wstępnie podgrzany względnie wstępnie osuszony. W przeciwnym przypadku może nie istnieć przestrzeń między ścienna 6, a doprowadzenie ciepła przykładowo doprowadzone przewodem cieplnym bezpośrednio z gorącej strefy reaktora. Dopływ powietrza jest tak zwymiarowany, aby przyczepność określonych składników do ścian w jak największym stopniu wykluczyć. Oprócz tego wskutek wstępnego osuszania zostaje wyparowana zawartość wody, przez co nie obciąża następnie proces zgazowania. Temperatura na odcinku wstępnego wyrównywania temperatury wynosi około 100°C. Odcinek wstępnego wyrównywania temperatury 5 może w przeciwnym przypadku
PL 193 225 B1 całkowicie być usunięty, jeśli wstępne osuszanie dla danego wsadu nie jest wymagane, albo odcinek wstępnego wyrównywania temperatury będzie służył w specjalnych przypadkach do schładzania wsadu.
Poniżej odcinka wstępnego wyrównywania temperatury 5 usadowiony jest odcinek rozkładu termicznego 8, przy czym na przejściu pomiędzy odcinkiem wstępnego wyrównywania temperatury 5 (względnie odcinkiem doprowadzającym, jeśli odcinek wstępnego wyrównywania temperatury odpada) a odcinkiem rozkładu termicznego 8 następuje skokowy przyrost przekroju poprzecznego. Korzystnie powiększa się swobodny odcinek szybu, w tym obszarze przejściowym, co najmniej podwójnie, przez co z jednej strony zmniejsza się prędkość opadania wsadu a z drugiej strony wytwarza się stożek zsypowy 9. Stożek zsypowy 9 zostaje centralnie zasilany z kolumny zsypowej 4 na odcinku wstępnego osuszania. Na obszarach brzegowych jest spłaszczony, dzięki czemu tworzy się tam swobodna przestrzeń. W tym górnym obszarze brzegowym odcinka rozkładu termicznego 8 usytuowane są elementy doprowadzające 10 gaz, które w niniejszym przykładzie ukształtowane są w formie pierścienia przestrzennego 10, który otwarty jest w płaszczyźnie rozszerzonego przekroju poprzecznego. Cel pierścieniowej przestrzeni doprowadzającej 10 gaz polega na tym, że gorące gazy gromadzą się przy stożku zsypowym 9. Element doprowadzający 10 gaz może być wykonany w postaci dysz, otworów w ścianie względnie innych urządzeń, które umożliwiają doprowadzenie gorących gazów do kolumny zsypowej 4. W przestrzeni doprowadzającej gaz 10 jest, co najmniej jedna komora palna 11, która ma ujście przy kolumnie zsypowej 4 jak w niniejszym przykładzie i która zaopatrzona jest, co najmniej w jeden palnik 12. Palnik 12 podgrzewa gaz, który korzystnie stycznie poprzez komory palne 11i przestrzeń doprowadzającą 10 gaz, doprowadza go do stożka zsypowego 9. W odmiennej formie wykonania może być zastosowanych wiele komór palnych albo wiele palników, jeśli to umożliwia pożądane, równomierne podgrzewanie stożka zsypowego 9. Spalanie w palniku 12 następuje celowo z małym użyciem tlenu, przez co następuje prawie stechiometryczne spalanie gazem obojętnym w temperaturze około 1000°C. Co najmniej podczas rozpoczęcia pracy palnik 12 potrzebuje inne substancje palne, które nie są odzyskiwane bezpośrednio z reaktora. Przykładowo może to być gaz ziemny olej, który został wytworzony z wcześniejszego procesu zgazowania i stanowi zmagazynowany gaz nadmiarowy, mieszanka gazowa, mieszanka gazowo-płynna, mieszanka gazowo-pyłowa albo inne nadające się paliwa do użycia z uwzględnieniem aspektów energetycznych. Gdy tylko reaktor osiągnie swój stan pracy, może palnik 12 już z w danym przypadku z wcześniej oczyszczonym gazem być zasilany gazem nadmiarowym. Poprzez doprowadzenie gazu palnego, który przy odpowiedniej regulacji powstaje w dużym stopniu z dwutlenku węgla i pary wodnej, podgrzewa się w sposób raptowny istniejący wsad w obszarze stożka zsypowego 9. Bardzo szybkie podgrzewanie materiału do temperatury pomiędzy 800°C a 1000°C powoduje bardzo szybkie osuszenie materiału, przez co zmniejsza się jego sklejanie i przyczepianie do ścian reaktora. Znacznie częściej dochodzi do przynajmniej częściowej konglomeracji i materiałów wsadowych. Oprócz tego już w górnym odcinku reaktora następuje wydzielanie produktów rozkładu termicznego. Ponieważ doprowadzony gaz jest w dużym stopniu obojętny doprowadza się te produkty rozkładu termicznego tylko w niewielkiej mierze do spalenia, o ile powietrze może być zasysane poprzez górną część stożka zsypowego spiętrzonej kolumny zasypowej, względnie zabrana wraz z materiałem wsadowym. Poprzez szybkie i silne podgrzanie materiału wsadowego zgazowaniu albo spaleniu ulegają drobne pyłki i małe drobiny, dzięki czemu znane problemy ze stanu techniki związane z obróbką pyłu zostają zminimalizowane. Dzięki temu znacznie więcej można celowo dodać do materiału wsadowego drobnych elementów i pyłów w określonych relacjach.
Potem materiał wsadowy opada do odcinka rozkładu termicznego 8 następnie dalej w dół, przy czym rozkład termiczny jest dalej prowadzony, między innymi wśród materiałów prowadzonych centralnie, które poprzez przemieszczanie się ciepła również podgrzewa się. Ściana odcinka rozkładu termicznego 8 korzystnie jest przed ciepłem izolowana i/albo podwójna tak, że w razie potrzeby w utworzonej przestrzeni między ściennej może być przemieszczany środek dostarczający ciepło. Izolacja cieplna względnie dodatkowy dopływ ciepła z pomocą środka przenoszącego ciepło tak się dobiera, aby materiały wsadowe w dolnym obszarze odcinka rozkładu termicznego 8 zawierały temperaturę korzystnie ponad 500°C. Pożądana w tym miejscu temperatura może być celowo regulowana w zależności od specjalnych wsadów materiałowych.
Poniżej odcinka rozkładu termicznego 8 umieszczony jest odcinek topnienia i przegrzewania 14. Odcinek ten zawiera zwężenie przekroju poprzecznego, przez co ulega zmianie prędkość opadania materiału wsadowego. W przykładzie obróbki z przeważającymi odpadami organicznymi zwężenie przekroju poprzecznego wynosi, co najmniej 10%, które przykładowo poprzez stożkowe
PL 193 225 B1 zwężenia odpowiedniej części szybu dochodzi do kąta nachylenia około 60 z kierunkiem poziomym. Oprócz tego znajdują się na odcinku topnienia i przegrzania 14 górne wtryskiwacze 15, które w niniejszym przykładzie ukształtowane są poprzez liczne na obwodzie rozdzielone lance tlenowe 16. Aby lance tlenowe 16 chronić przed przegrzaniem, chłodzi się je przykładowo wodą. W innych rozwiązaniach stosuje się dysze, palniki albo tym podobne, jako górne elementy wtryskowe, poprzez które można sterować doprowadzeniem różnych gazów palnych albo mieszanek gazowych, mając na uwadze cel, mianowicie: ustawić temperaturę w strefie topnienia i przegrzania na żądaną wartość. Jeśli doprowadzenie tlenu do tego jest nie wystarczające, (gdy nie mamy przykładowo chwilowo do dyspozycji wsadu o wystarczającej wartości energetycznej) mogą być użyte inne gazy palne albo odzyskane z reaktora gazy nadmiarowe, doprowadzone poprzez elementy wtryskowe. W specjalnym rozwiązaniu dokonuje się celowo z pomocą górnych wtryskiwaczy 15 dozowanie dodatkowego tlenu bezpośrednio poniżej płaszczyzny zwężonego przekroju. Przez to wytwarza się w obszarze odcinka topnienia i przegrzania 14 gorąca strefa 17, w której korzystnie panują temperatury od 1500°C do 2000°C, które jednak należy dostosować w zależności od wsadu materiałowego. Doprowadzone poprzez przestrzeń doprowadzającą 10 gazy palne (obojętne) i wytworzone na odcinku rozkładu termicznego 8 gazy z tegoż rozkładu termicznego przepuszcza się je przez strefę gorącą 17. Doprowadzonym tlenem do strefy gorącej 17 tak się steruje, aby spalanie nastąpiło przy małym dostępie do tlenu, które ostatecznie prowadzi do dalszego podniesienia temperatury i postępującego skoksowania pozostałych materiałów wsadowych. Temperaturę w strefie gorącej 17 tak się ustala, aby składniki mineralne tworzące szlakę i składniki metalowe stopiły się w tej strefie, przy czym określony udział materiałów wsadowych zawierających składniki szkodliwe (na przykład metale ciężkie) rozpuszcza się w tej kąpieli. Stopiony metal oraz szlaka w stanie płynnym kroplami opada w dół. Możliwie daleko posunięte skoksowanie resztek materiałów powoduje, że opadają również dalej w dół. Poniżej odcinka topienia i przegrzania 14 utworzony jest odcinek redukcji 20, na którym skoksowane resztki materiału dalej opadają w dół z wystarczającym czasem przebywania. Odcinek redukcji 20 obejmuje przestrzeń odsysania gazu 21, poprzez który gazy nadmiarowe są odsysane. Wszystkie odsysane gazy muszą tym samym przepłynąć zarówno przez strefę gorącą 17 jak również przez strefę redukcji 22 wytworzoną przez skoksowane resztki materiałowe. W strefie redukcji 22 redukuje się gazy z pomocą znajdującego się tam węgla pierwiastkowego. W szczególności dochodzi tam do przemiany dwutlenku węgla w tlenek węgla, przy czym przede wszystkim węgiel znajdujący się w zsypie zużywa się i następnie zgazowuje. Ponadto podczas przejścia przez strefę redukcji 22 ochładza się gazy, przez co są odsysane z ustaloną w sposób techniczny temperaturą, korzystnie zawierającą się pomiędzy 800°C a 1000°C. Odsysane gazy nadmiarowe zostają następnie ochłodzone i/lub oczyszczone i za pomocą stosownego urządzenia przemieszczającego (zagęszczacz albo dmuchawę) ponownie doprowadzone. Podczas zgazowania odpadu z przeważającą większością składników organicznych w efekcie uzyskujemy przykładowo około 80 do 90% gazu nadmiarowego jako gaz palny do wykorzystania materialnego lub energetycznego. Przy tej sposobności można częściowy strumień około 10 do 20% jako gaz własny doprowadzić do wyżej wymienionego palnika 12 i/albo elementom wtryskowym, przy czym chłodzenie/oczyszczanie tego strumienia częściowego można ograniczyć do najmniejszych rozmiarów. Przestrzeń odsysania gazu 21 jest korzystnie, (ale nie koniecznie) zbudowana w kształcie pierścienia, przy czym zamocowane urządzenie odciągowe służy do odsysania gazów. Poniżej przestrzeni odsysania gazu 21 usadowione jest ognioodporne palenisko 25. W palenisku zbiera się odpady metalowe i szlakę. Ażeby one pozostawały w stanie płynnym przewidziane są bezpośrednio powyżej topliwa a poniżej przestrzeni odsysania gazu 21 dolne wtryskiwacze 26, które zawierają wiele lancy tlenowych 16 (w danym przypadku chłodzonych wodą). Dolne wtryskiwacze 26 mogą być ukształtowane i pracować podobnie jak górne wtryskiwacze 15. W zależności od ilości wtryskiwanego tlenu, gazu, gazu palnego ustawia się odpowiednio temperaturę dla topionych substancji, która jest wystarczająco wysoka by stapiane substancje utrzymać w stanie płynnym i po stosownym ich zebraniu poprzez spust 27 wyprowadzić z reaktora. Korzystnie taką temperaturą jest temperatura około 1500°C. Rozdzielenie łącznej ilości doprowadzonego tlenu/gaz palny na palniki 11, górne wtryskiwacze 15 i dolne wtryskiwacze 26 można zoptymalizować w zależności od użytego wsadu i pozostałych parametrów procesu, oraz osiągnięcia daleko idącego wykorzystania wsadu i zminimalizowania udziału składników szkodliwych w pozostałej reszcie masy. Dla fachowca jest zrozumiałe, że ze względów redukcji kosztów, zamiast tlenu może być doprowadzona mieszanka tlenu z powietrzem względnie mieszanka tlenu z gazem palnym. Znane są również przykładowo podane temperatury w zależności od przerabianego wsadu materiałowego i pożądanej prędkości procesu. Jest również zrozumiałe, że używane materiały podPL 193 225 B1 dawane są mechanicznemu rozdrobnieniu, zanim zostaną wprowadzone do reaktora, aby zapobiec jego zatkaniu. W zależności od użytych materiałów i żądanych produktów końcowych mogą być wymagane określone materiały dodatkowe do stabilizacji wartości ogrzewania i do podniesienia wydajności gazu nadmiarowego jak i poprawy konsystencji szlaki, zasadowości i płynności szlaki.
Jeśli w reaktorze powinny ulec przemianie płyny, to korzystnie mogą one być doprowadzone poprzez wtryskiwacz płynu 30, który ma swoje ujście w przestrzeni doprowadzającej gaz 10 względnie w kombinacji z innymi środkami doprowadzającymi gaz. Do wtryskiwaczy może być użyte woda, para wodna albo inne w celu usunięcia określonych płynów, przy czym obok pożądanego usunięcia jest również możliwa regulacja temperatury gazu palnego obojętnego, procesu rozkładu termicznego i/albo ich złożeń i temperatur gazu nadmiarowego.
Następnie jest również możliwe, w razie potrzeby celowo usuwane pyły poprzez dozownik pyłu 31 wprowadzić do procesu. Dozownik pyłu 31 jest korzystnie usytuowany w środku rury dozującej odcinka doprowadzającego 1i odcinka wstępnego wyrównywania temperatury 5, która kończy się w pobliżu stożka zsypowego 9. Pyły transportuje się bezpośrednio w pobliże podgrzewania raptownego materiału wsadowego, dzięki czemu są natychmiast poddane wysokiej temperaturze przy wyjściu z rury dozującej, która prowadzi do spalenia albo zgazowania, bez obawy, że dojdzie do wymknięcia albo innej reakcji.
Chociaż powyżej opisany sposób i konstrukcja nadaje się do zgazowania i topienia odpadów ze składnikami organicznymi, jest dla fachowca oczywiste, że przy użyciu innych materiałów wsadowych wymagana może być inna budowa reaktora, aby uzyskać inne efekty. Ogólnie jednak mogą być obrabiane również specjalne odpady o dużej zawartości metalu, przy czym częściowo przeważać będzie zgazowanie a częściowo przeważać topienie. Mogą też być dokonywane różne kombinacje z materiałami wsadowymi. Przykładowo jest możliwe do topienia nie stosować organicznych materiałów wsadowych a celowo dołożyć materiały wsadowe o dużej zawartości energii (na przykład odpady organiczne, makulaturę i tym podobne).
Do specjalnych dziedzin mogą być dokonywane dalsze przekształcenia zarówno w reaktorze jak i sposobu postępowania.
Claims (21)
- Zastrzeżenia patentowe1. Reaktor do zgazowania i/lub stopienia materiałów zbudowany w formie pieca szybowego zawierający odcinek doprowadzający wsad, z co najmniej jednym otworem zsypowym, dalej poniżej odcinek rozkładu termicznego z doprowadzeniem gazu, potem odcinek topienia i przegrzewania, elementy wtryskowe oraz palenisko, pod którym umieszczony jest spust, znamienny tym, że odcinek rozkładu termicznego (8) posiada rozszerzenie przekroju poprzecznego z doprowadzeniem gazu (10), którego ujście korzystnie usytuowane jest w najszerszym miejscu, następnie u dołu posiada zwężenie, pod którym usytuowany jest bezpośrednio odcinek topienia i przegrzania (14) wraz z górnymi wtryskiwaczami (15), pod którą to strefą topnienia i przegrzania znajduje się z kolei odcinek redukcji (20) wraz z elementami odsysającymi gaz (21) a poniżej tejże strefy redukcji (20) znajduje się palenisko (25) z bezpośrednio pod nim umieszczonymi wtryskiwaczami dolnymi (26).
- 2. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że pomiędzy odcinkiem doprowadzającym (1) a odcinkiem rozkładu termicznego (8) znajduje się odcinek wstępnego wyrównywania temperatury (5).
- 3. Reaktor według zastrz. 2, znamienny tym, że odcinek wstępnego wyrównywania temperatury (5) zawiera co, najmniej częściowo podwójną ścianę, tworzącą przestrzeń między ścienną (6).
- 4. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że element doprowadzający gaz zawiera przestrzeń (10), w której znajduje się co najmniej jedna komora palna (11) z co najmniej jednym palnikiem (12).
- 5. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że odcinek wstępnego wyrównywania temperatury (5) odcinek rozkładu termicznego (8) oraz odcinek redukcji (20) wykonane są korzystnie w postaci cylindra albo z lekko rozszerzającym się stożkiem skierowanym ku dołowi, przez co łączna długość odcinka doprowadzającego (1) i odcinka wstępnego wyrównywania temperatur (5) jest co najmniej trzy razy większa od średnicy odcinka doprowadzającego (1) w jego górnym końcu a przekrój poprzeczny odcinka rozkładu termicznego (8) jest co najmniej podwójnie większa od przekroju poprzecznego dolnego końca odcinka wstępnego osuszania (5).
- 6. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że przestrzeń dopływu gazu (10) oraz przestrzeń odsysania gazu (21) ukształtowane są w postaci pierścienia.PL 193 225 B1
- 7. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że odcinek rozkładu termicznego (8) posiada dwie ściany w celu utworzenia dalszej przestrzeni między ściennej.
- 8. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że górne i/albo dolne wtryskiwacze (15, 26) zaopatrzone są w liczne lance tlenowe (16) o kształcie pierścienia na obwodzie reaktora albo zaopatrzone są w dysze.
- 9. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że przestrzeń dopływu gazu (10) połączona jest z dozownikiem cieczy (30).
- 10. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że zawiera dozownik pyłu (31) usytuowany w płaszczyźnie najszerszego przekroju poprzecznego pomiędzy odcinkiem wyrównywania temperatury (5) a odcinkiem rozkładu termicznego (8).
- 11. Reaktor według zastrz. 1, znamienny tym, że odcinek doprowadzający (1) jest od góry uszczelniony przed wypływem gazu.
- 12. Sposób zgazowania i/lub stopienia materiałów w reaktorze polegający na dostarczeniu wsadu, podgrzaniu go celem spowodowania rozkładu termicznego, spaleniu i/albo stopieniu jego produktów następnie wyprowadzeniu gazów oraz dokonanie spustu, znamienny tym, że dokonuje się raptownego podgrzewania wsadu utworzonego w kolumnie zsypowej (4) gorącymi gazami w jej górnym obszarze w celu dokonania rozkładu termicznego następnie wytworzeniu strefy gorącej (17) z temperaturami powyżej 1000°C, spaleniu w tejże strefie produktów rozkładu termicznego i/albo stopieniu składników metalowych i organicznych oraz skoksowaniu pozostałych składników a dalej kolejno odsysaniu wszystkich gazów poprzez kolumnę zsypową (4) strefę gorącą (17) i strefę redukcji (22) wyprowadzeniu z reaktora zredukowanych gazów nadmiarowych w strefie redukcji (22) potem wprowadzeniu czynnika energetycznego podtrzymującego stopione materiały w stanie płynnym i dokonanie ewentualnego spustu.
- 13. Sposób według zastrz. 12, znamienny tym, że jako czynnika energetycznego doprowadza się tlen, gaz palny, składniki odsysanego gazu nadmiarowego, materiały palne płynne albo substancje palne w postaci pyłów.
- 14. Sposób według zastrz. 12 albo 13, znamienny tym, że dokonuje się obserwacji stanu napełnienia kolumny zsypowej reaktora, której wysokość powinna się zawierać pomiędzy ustaloną minimalną a maksymalną wartością, przy czym ustalona minimalna wartość powinna się znajdować powyżej punktu raptownego podgrzewania względnie zagęszczonego wsadu i osłoniętego przed otoczeniem zewnętrznym.
- 15. Sposób według zastrz. 12, znamienny tym, że dokonuje się wstępnego osuszenia wsadu poprzez ogrzewanie kolumny zsypowej powyżej punktu raptownego podgrzewania w temperaturze około 100°C.
- 16. Sposób według zastrz. 12, znamienny tym, że reguluje się podciśnienie podczas odsysania gazów, aby zapobiec wypływowi gazów do góry z reaktora oraz zminimalizować dopływ powietrza z otoczenia.
- 17. Sposób według zastrz. 12, znamienny tym, że wytwarza się gorące gazy do raptownego podgrzewania kolumny zsypowej poprzez spalenie innych materiałów palnych na początku przeprowadzenia procesu oraz wytworzeniu gorących gazów do raptownego podgrzewania kolumny zsypowej poprzez spalenie przynajmniej częściowo oczyszczonych gazów nadmiarowych, które wyprowadza się z reaktora ewentualnie w kombinacji z innymi materiałami palnymi.
- 18. Sposób według zastrz. 17, znamienny tym, że spalenia dokonuje się przy użyciu małej ilości tlenu w celu wytworzenia gazu obojętnego, który składa się w dużym stopniu z dwutlenku węgla i pary wodnej.
- 19. Sposób według zastrz. 12, znamienny tym, że wyprowadzony gaz nadmiarowy poddaje się schłodzeniu i oczyszczeniu dla celów gospodarczych.
- 20. Sposób według zastrz. 12, znamienny tym, że w pobliże raptownego podgrzewania kolumny zsypowej doprowadza się pyły.
- 21. Sposób według zaostrz. 12, znamienny tym, że do przeprowadzenia sposobu używa się reaktora według zastrz. 1 do 11.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10007115A DE10007115C2 (de) | 2000-02-17 | 2000-02-17 | Verfahren und Reaktor zum Vergasen und Schmelzen von Einsatzstoffen mit absteigender Gasführung |
PCT/EP2001/001581 WO2001061246A1 (de) | 2000-02-17 | 2001-02-13 | Reaktor und verfahren zum vergasen und/oder schmelzen von stoffen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL357563A1 PL357563A1 (pl) | 2004-07-26 |
PL193225B1 true PL193225B1 (pl) | 2007-01-31 |
Family
ID=7631232
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL357563A PL193225B1 (pl) | 2000-02-17 | 2001-02-13 | Reaktor i sposób zgazowania i/lub stopienia materiałów |
Country Status (21)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6662735B2 (pl) |
EP (1) | EP1261827B8 (pl) |
JP (1) | JP4426150B2 (pl) |
KR (1) | KR100770889B1 (pl) |
CN (1) | CN1212487C (pl) |
AT (1) | ATE310208T1 (pl) |
AU (1) | AU4061501A (pl) |
BR (1) | BR0108578B1 (pl) |
CA (1) | CA2400234C (pl) |
CY (1) | CY1105497T1 (pl) |
CZ (1) | CZ305021B6 (pl) |
DE (2) | DE10007115C2 (pl) |
DK (1) | DK1261827T3 (pl) |
EA (1) | EA004195B1 (pl) |
ES (1) | ES2253356T3 (pl) |
HU (1) | HU228016B1 (pl) |
MX (1) | MXPA02007967A (pl) |
PL (1) | PL193225B1 (pl) |
SK (1) | SK288020B6 (pl) |
WO (1) | WO2001061246A1 (pl) |
ZA (1) | ZA200206571B (pl) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
PL424346A1 (pl) * | 2018-01-23 | 2019-07-29 | S.E.A. Wagner Spółka Z Ograniczoną Odpowiedzialnością | Sposób termicznej utylizacji odpadów komunalnych i/lub osadów ściekowych |
Families Citing this family (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH694696A5 (it) * | 2000-12-21 | 2005-06-15 | Nesi Plant S A | Procedimento e dispositivo per la produzione di idrogeno e anidride carbonica da gassificazione di materie prime. |
US20040050678A1 (en) * | 2001-01-15 | 2004-03-18 | Kenzo Takahashi | Plastic liquefying device |
DE10121773A1 (de) * | 2001-05-04 | 2002-11-07 | Krupp Polysius Ag | Anlage und Verfahren zur Herstellung von Zementklinker |
DE20120189U1 (de) * | 2001-12-14 | 2003-04-24 | Umweltkontor Renewable Energy | Gleichstrom-Schacht-Reaktor |
DE20200095U1 (de) * | 2002-01-04 | 2003-05-08 | Umweltkontor Renewable Energy | Gleichstrom-Schacht-Reaktor |
DE20200935U1 (de) * | 2002-01-23 | 2003-05-28 | Umweltkontor Renewable Energy | Gleichstrom-Schacht-Reaktor |
DE102004010407B4 (de) * | 2004-03-01 | 2013-02-21 | Kbi International Ltd. | Reaktor zur thermischen Abfallbehandlung |
DE102004016993B4 (de) * | 2004-04-02 | 2014-11-06 | Kbi International Ltd. | Reaktor zur thermischen Abfallbehandlung mit einem Zuführkanal und Verfahren zur thermischen Abfallbehandlung |
DE102004020919B4 (de) * | 2004-04-28 | 2009-12-31 | Kbi International Ltd. | Reaktor zur thermischen Abfallbehandlung mit Eindüsungsmitteln |
DE102004045926B4 (de) * | 2004-09-22 | 2009-11-26 | Mallon, Joachim, Dipl.-Phys. | Entsorgungsaggregat |
DE102004050098B4 (de) * | 2004-10-14 | 2007-05-31 | Martin GmbH für Umwelt- und Energietechnik | Verbrennungsanlage, insbesondere Abfallverbrennungsanlage |
DE102005052753A1 (de) * | 2005-11-04 | 2007-05-10 | Polysius Ag | Anlage und Verfahren zur Herstellung von Zementklinker |
US20070266914A1 (en) * | 2006-05-18 | 2007-11-22 | Graham Robert G | Method for gasifying solid organic materials and apparatus therefor |
DE102008014799A1 (de) * | 2008-03-18 | 2009-09-24 | Karl-Heinz Tetzlaff | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Synthesegas aus Biomasse |
KR100889398B1 (ko) * | 2008-05-22 | 2009-03-19 | 한국기계연구원 | 초고온 용융방식 폐기물 가스화로 |
DE202009002781U1 (de) | 2009-02-27 | 2009-06-10 | Kbi International Ltd. | Reaktor zur thermischen Behandlung eines Einsatzstoffs |
BRPI1104219B1 (pt) * | 2011-08-25 | 2013-04-02 | processo de tratamento de resÍduos sàlidos baseado em gradiente tÉrmico composto por duas fontes tÉrmicas distintas. | |
DE102012009265B4 (de) * | 2012-05-11 | 2013-12-05 | L'Air Liquide, Société Anonyme pour l'Etude et l'Exploitation des Procédés Georges Claude | Gekühlter Ringgassammler |
GB2511756A (en) * | 2013-03-11 | 2014-09-17 | Envirofusion Ltd | A Reactor for Processing Feed Material |
CN112457886B (zh) * | 2013-06-12 | 2023-03-21 | 瓦斯技术研究所 | 用于去除熔渣的气流床气化炉及方法 |
CN103557528B (zh) * | 2013-11-04 | 2016-02-24 | 赵山山 | 一体式环保气化熔融焚烧炉 |
WO2015105989A1 (en) * | 2014-01-08 | 2015-07-16 | Sullivan Eugene J | Combustion boiler with pre-drying fuel chute |
CN104789271B (zh) * | 2015-04-07 | 2017-03-29 | 龙东生 | 粉料低温干馏气化装置 |
ITUB20159583A1 (it) * | 2015-12-29 | 2017-06-29 | Microsystemfuel S R L | Autocombustore di biomassa. |
CN106196080A (zh) * | 2016-07-13 | 2016-12-07 | 北京保利洁科技发展有限公司 | 一种固体废弃物资源化的方法 |
CN106979524B (zh) * | 2017-04-01 | 2019-05-07 | 广东焕杰环保科技有限公司 | 一种烟气循环焚烧炉及其焚烧方法 |
EP3660132A1 (en) | 2018-11-28 | 2020-06-03 | Waste & Energy Solutions GmbH | Reactor and process for gasifying and/or melting of feed materials |
KR102495318B1 (ko) | 2018-11-28 | 2023-02-06 | 아프리칸 레인보우 미네럴스 리미티드 | 공급 물질의 가스화 및/또는 용융을 위한 반응기 및 방법 |
CA3121255A1 (en) | 2018-11-28 | 2020-06-04 | Kbi Invest & Management Ag | Reactor and process for gasifying and/or melting of feed materials |
EP4026885A1 (en) | 2021-01-06 | 2022-07-13 | KBI Invest & Management AG | Reactor and process for gasifying and/or melting of feed materials and for the production of hydrogen |
Family Cites Families (26)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB456111A (en) * | 1935-04-11 | 1936-11-03 | Humboldt Deutzmotoren Ag | Improvements in or relating to gas producers with simultaneous up and down draught |
US3985518A (en) * | 1974-01-21 | 1976-10-12 | Union Carbide Corporation | Oxygen refuse converter |
AT349596B (de) | 1974-09-14 | 1979-04-10 | Kernforschungsanlage Juelich | Anlage zum verbrennen von muell |
JPS5238459A (en) * | 1975-08-14 | 1977-03-25 | Sato Gijutsu Kenkyusho:Kk | Waste gas purification method and its apparatus |
DE2654041C2 (de) * | 1976-11-29 | 1978-11-09 | Kernforschungsanlage Juelich, Gmbh, 5170 Juelich | Einrichtung und Verfahren zur Verbrennung von Abfallstoffen |
US4213404A (en) * | 1978-11-09 | 1980-07-22 | Energy Alternatives, Inc. | Solid refuse furnace |
DE3523653A1 (de) * | 1985-07-02 | 1987-02-12 | Bbc Brown Boveri & Cie | Wirbelschichtreaktor |
DK222686D0 (da) * | 1986-05-14 | 1986-05-14 | Rockwool Int | Mineraluldsfremstilling |
US4643110A (en) * | 1986-07-07 | 1987-02-17 | Enron, Inc. | Direct fuel-fired furnace arrangement for the recovery of gallium and germanium from coal fly ash |
AT390961B (de) | 1986-08-14 | 1990-07-25 | Voest Alpine Ag | Vergasungsreaktor fuer die herstellung brennbarer gase aus abfaellen |
FR2610087B1 (fr) * | 1987-01-22 | 1989-11-24 | Aerospatiale | Procede et dispositif pour la destruction de dechets solides par pyrolyse |
AT388925B (de) * | 1987-01-29 | 1989-09-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum vergasen von brennstoffen mit sauerstoff in einem schachtfoermigen ofen |
NL8902749A (nl) * | 1989-11-07 | 1991-06-03 | Leonardus Mathijs Marie Nevels | Werkwijze voor het verbranden van veelsoortig afvalsmateriaal, daarbij te gebruiken oven, alsmede universeel afvalverbrandingssysteem met een aantal van dergelijke ovens. |
JP2957627B2 (ja) * | 1990-03-15 | 1999-10-06 | 大阪瓦斯株式会社 | 都市ゴミ焼却溶融設備 |
DE4030554A1 (de) * | 1990-09-27 | 1992-04-09 | Bergmann Michael Dr | Verfahren und vorrichtung zur thermischen behandlung von abfallstoffen |
JPH04156394A (ja) * | 1990-10-19 | 1992-05-28 | Ebaa Kooto Kk | 葉書等の通信体とその製造方法並びにその通信体製造用の積層シート |
US5054405A (en) * | 1990-11-02 | 1991-10-08 | Serawaste Systems Corporation | High temperature turbulent gasification unit and method |
US5318602A (en) * | 1991-11-26 | 1994-06-07 | Helmut Juch | Fuel gas generator for lean gas generation |
DE4230311C1 (de) * | 1992-09-10 | 1993-12-09 | Wamsler Umwelttechnik Gmbh | Verfahren und Verbrennungsofen zum Verbrennen von Abfällen |
DE4317145C1 (de) * | 1993-05-24 | 1994-04-28 | Feustel Hans Ulrich Dipl Ing | Verfahren und Einrichtung zur Entsorgung unterschiedlich zusammengesetzter Abfallmaterialien |
US5588381A (en) * | 1995-03-07 | 1996-12-31 | Leslie Technologies, Inc. | Method and system for burning waste materials |
AT405942B (de) * | 1995-03-17 | 1999-12-27 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur reduktion von feinerz sowie anlage zur durchführung des verfahrens |
JP3118630B2 (ja) * | 1995-09-22 | 2000-12-18 | 株式会社日立製作所 | 石炭ガス化炉 |
DE19640497C2 (de) * | 1996-10-01 | 1999-01-28 | Hans Ulrich Dipl Ing Feustel | Koksbeheizter Kreislaufgaskupolofen zur stofflichen und/oder energetischen Verwertung von Abfallmaterialien |
DE19816864C2 (de) * | 1996-10-01 | 2001-05-10 | Hans Ulrich Feustel | Koksbeheizter Kreislaufgas-Kupolofen zur stofflichen und/oder energetischen Verwertung von Abfallmaterialien unterschiedlicher Zusammensetzung |
US6021723A (en) * | 1997-06-04 | 2000-02-08 | John A. Vallomy | Hazardous waste treatment method and apparatus |
-
2000
- 2000-02-17 DE DE10007115A patent/DE10007115C2/de not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-02-13 EP EP01911636A patent/EP1261827B8/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-02-13 BR BRPI0108578-6A patent/BR0108578B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-02-13 US US10/203,525 patent/US6662735B2/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-02-13 WO PCT/EP2001/001581 patent/WO2001061246A1/de active IP Right Grant
- 2001-02-13 EA EA200200854A patent/EA004195B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-02-13 AT AT01911636T patent/ATE310208T1/de active
- 2001-02-13 MX MXPA02007967A patent/MXPA02007967A/es active IP Right Grant
- 2001-02-13 ES ES01911636T patent/ES2253356T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-02-13 DE DE50108084T patent/DE50108084D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-02-13 DK DK01911636T patent/DK1261827T3/da active
- 2001-02-13 CA CA002400234A patent/CA2400234C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-02-13 CN CNB018052223A patent/CN1212487C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-02-13 KR KR1020027010422A patent/KR100770889B1/ko not_active IP Right Cessation
- 2001-02-13 JP JP2001560598A patent/JP4426150B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-02-13 AU AU40615/01A patent/AU4061501A/en not_active Abandoned
- 2001-02-13 SK SK1291-2002A patent/SK288020B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2001-02-13 HU HU0300690A patent/HU228016B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2001-02-13 CZ CZ2002-2908A patent/CZ305021B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-02-13 PL PL357563A patent/PL193225B1/pl unknown
-
2002
- 2002-08-16 ZA ZA200206571A patent/ZA200206571B/en unknown
-
2006
- 2006-02-15 CY CY20061100210T patent/CY1105497T1/el unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
PL424346A1 (pl) * | 2018-01-23 | 2019-07-29 | S.E.A. Wagner Spółka Z Ograniczoną Odpowiedzialnością | Sposób termicznej utylizacji odpadów komunalnych i/lub osadów ściekowych |
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL193225B1 (pl) | Reaktor i sposób zgazowania i/lub stopienia materiałów | |
US6005149A (en) | Method and apparatus for processing organic materials to produce chemical gases and carbon char | |
WO2002021047A1 (fr) | Four de fusion a gazeification de dechets et procede de fonctionnement de ce four de fusion | |
US4340397A (en) | Slagging gasifier | |
AU2019387395B9 (en) | Reactor and process for gasifying and/or melting of feed materials | |
RU2218417C2 (ru) | Способ термической обработки содержащих тяжелые металлы и оксиды железа отходов | |
US5136808A (en) | Slagging gasification apparatus | |
RU2630155C2 (ru) | Способ запуска плавильного процесса | |
US5226951A (en) | Method of starting a plant for the production of pig iron or steel pre-material as well as arrangement for carrying out the method | |
EP3887486A1 (en) | Reactor and process for gasifying and/or melting of feed materials | |
WO2001038455A1 (en) | Retort | |
JP7107337B2 (ja) | 電気炉による溶鉄の製造方法 | |
JPH11257626A (ja) | 廃棄物のガス化溶融炉およびガス化溶融方法 | |
RU2061055C1 (ru) | Печь для непрерывной плавки материалов в шлаковом расплаве | |
JP3339420B2 (ja) | 廃棄物のガス化溶融炉およびガス化溶融方法 | |
JP3096623B2 (ja) | 溶融炉 | |
AU767268B2 (en) | Retort | |
JP3196666B2 (ja) | 廃棄物のガス化溶融炉及びガス化溶融方法 | |
OA20314A (en) | Reactor and process for gasifying and/or melting of feed materials. | |
JP2560668B2 (ja) | スクラップの溶解精錬方法 | |
JPS6357682B2 (pl) |