PL114569B1 - Method of manufacture of electromagnetic silicon steel - Google Patents
Method of manufacture of electromagnetic silicon steel Download PDFInfo
- Publication number
- PL114569B1 PL114569B1 PL1977198881A PL19888177A PL114569B1 PL 114569 B1 PL114569 B1 PL 114569B1 PL 1977198881 A PL1977198881 A PL 1977198881A PL 19888177 A PL19888177 A PL 19888177A PL 114569 B1 PL114569 B1 PL 114569B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- sulfur
- manganese
- ingot
- ratio
- copper
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarza¬ nia elektromagnatycznej stali krzemowej o zorien¬ towanej teksturze Gossa.Znany jest sposób wytwarzania stali krzemowej o zorientowanej teksturze Gossa, wykazujacej wy¬ soka przenikalnosc magnetyczna, z opisu patento¬ wego St. Zjedn. Am. nr. 3,957, 546. Zgodnie z tym sposobem osiagniecie wysokiej przenikalnosci ma¬ gnetycznej wiaze sie zasadniczo z obecnoscia nie¬ wielkich ilosci boru i z kontrolowanymi stosunka¬ mi manganu do siarki. Okreslajac szczególowo, zgodnie z tym patentem, maksymalny stosunek za¬ wartosci manganu do siarki wynosi 1,8. Kontrolujac zawartosc boru w zakresie od 0,0006 do 0,0018%, korzystnie stosujac co najmniej 0,0008% boru, wy¬ twarzac mozna stale krzemowe o wysokiej przeni- kalnosci, w których stosunek manganu do siarki wynosi ponad 1,83, a nawet 2,1. Jakkolwiek nie jest to zupelnie pewne, istnieja przypuszczenia, iz z tymi zwiekszonymi stosunkami wiazac sie moze latwiejsza obróbka i/lub lepsza jakosc powierzchni.Co wiecej, stwierdzono, ze stalowe cewki o niskich stosunkach manganu do siarki maja zazwyczaj co najmniej jeden tak zwany ubogi koniec gdy walcu¬ je sie je na zimno bez stosowania wyzarzania mie¬ dzyoperacyjnego miedzy przepustami walcowania na zimno.Sposób wedlug wynalazku obejmuje walcowanie cewek na zimno bez miedzyoperacyjnego wyza¬ rzania miedzy przepustami walcowania na zimno. 10 15 20 25 30 Sposoby wytwarzania stali krzemowych z wyto¬ pów zawierajacych kontrolowane ilosci boru sa znane z opisów patentowych Stanów Zjednoczo¬ nych Ameryki nr nr 3,873,381, 3,905,842 i 3,929,522.Celem wynalazku jest opracowanie sposobu wy¬ twarzania stali krzemowej o wysokiej przenikal- nosci magnetycznej, wynoszacej 0,00235 H/m, ko¬ rzystnie co najmniej 0,00239 H/m, bez zachowania okreslonego w stanie techniki stosunku manganu do siarki.Zgodnie z wynalazkiem sposób wytwarzania ele¬ ktromagnetycznej stali krzemowej o zorientowanej teksturze Gossa wykazujacej w polu magnetycz¬ nym o natezeniu 796 A/m przenikalnosc magnety¬ czna wynoszaca co najmniej 0,00235 korzystnie 0,00239 H/m obejmuje stopienie stali krzemowej zawierajacej wagowo 0,02—0,06% wegla, 0,015— —0,15% manganu, 0,01—0,05% siarki, 0,0006—0,0018 % boru, do 0,0100% azotu, 2,5—4,0% krzemu, do 1,0% miedzi i nie wiecej niz 0,008% glinu, odlewa¬ nie wlewka walcowanie na goraco wlewka do uzy¬ skania tasmy o grubosci 1,27—3,05 mm, walcowanie na zimno do grubosci nie przekraczajacej 0,51 mm bez stosowania wyzarzania miedzyoperacyjnego miedzy przepustami walcowania na zimno, odwe- glania i teksturowania na drodze koncowego wyza¬ rzania. Sposób wedlug wynalazku polega na tym, ze tasma stalowa na poczatku teksturowania na drodze koncowego wyzarzania zawiera ponizej 0,006% siarki w postaci rozpuszczonej a stosunek 114 569114 569 manganu do siarki utrzymuje sie podczas calego procesu obróbki co najmniej równy 1,83.Sposób prowadzenia tradycyjnych etapów moze byc zgodny ze sposobami podanymi w wyzej przy¬ toczonych opisach patentowych. Ponadto pod po¬ jeciem odlewania rozumiane sa równiez ciagle pro¬ cesy odlewania. Do zakresu niniejszego wynalazku nalezy takze sposób obróbki cieplnej wywalcowanej na goraco tasmy.Korzystnie stosuje sie stopiona stal zawierajaca co najmniej 0,008% boru i 0,3—1,0% miedzi, a najkorzystniej zawiera 0,5—1,0% miedzi.Ze wzgledu na duze wartosci stosunku manganu do siarki w sposobie wedlug wynalazku, na poczat¬ ku etapu teksturowania na drodze koncowego wy¬ zarzania stosuje sie ponizej 0,006% siarki w postaci rozpuszczonej. Jak stwierdzono juz powyzej ni¬ skie wartosci stosunku manganu do siarki sa nie¬ pozadane, gdyz cewki wykonane z tego wlewka maja co najmniej jeden ubogi koniec gdy walcuje sie je na zimno bez stosowania wyzarzania mie- dzyoperacyjnego miedzy przepustami walcowania na zimno. Cewki wytwarzane wedlug niniejszego 10 20 czatku teksturowania na drodze koncowego wy¬ zarzania, zawiera ponizej 0,006% siarki w postaci rozpuszczonej, a stosunek manganu do siarki i se¬ lenu utrzymuje sie podczas calego procesu obró¬ bki co najmniej równy 1,83.Korzystnie stopiona stal zawiera co najmniej 0,0008% boru i 0,3—1,0%, miedzi.Stosunek manganu do siarki w wywalcowanej na goraco tasmie wynosi korzystnie ponad 2,1.Szczególne cechy niniejszego wynalazku ilustruja podane nizej przyklady.Przyklad I. Trzy wlewki A,B i C stopiono i przetworzono na cewki ze stali krzemowej o zo¬ rientowanej teksturze Gossa.Sklad chemiczny wlewków podano w tablicy 1* Sposób obróbki wlewków obejmowal kilkugo¬ dzinne wygrzewanie w podwyzszonej temperaturze,, walcowanie na goraco do nominalnej grubosci wy¬ noszacej 2,03 mm, wykonywanie cewek, normali¬ zowanie wywalcowanej na goraco tasmy w tem¬ peraturze okolo 1222 K, walcowanie na zimno do koncowej grubosci, odweglanie w temperaturze okolo 1093 K i teksturowanie na drodze koncowego Tablica 1 Sklad (% wagowe) 1 Wle¬ wek A B C C 0,025 0,030 0,029 Mn 0,035 0,035 0,035 S 0,015 0,020 0,019 B 0,0011 0,0009 0,0016 N 0,0047 0,0044 0,0036 Si 3,13 3,22 3,17 Cu 0,35 0,36 , 0,36 Al 0,006 0,004 0,006 Fe pozo¬ sta¬ losc » » wynalazku wykazuja korzystnie na obu koncach przenikalnosc magnetyczna wynoszaca w polu ma¬ gnetycznym o natezeniu 796 A/m co najmniej 0,00235 H/m i straty w rdzeniu nie przekraczajace 1,542 wata/kg przy indukcji magnetycznej 1,7 T.Zgodnie z wynalazkiem w wytopie stali, korzy¬ stnie zastepuje sie czesc siarki lub cala siarke se¬ lenem. W tym przypadku, tasma stalowa na po- 40 45 wyzarzania w atmosferze wodoru, przy maksymal¬ nej temperaturze wyzarzania wynoszacej 1450 K.Zmierzono grubosc cewki z kazdego wlewka oraz zbadano jej przenikalnosc magnetyczna i straty w rdzeniu. Wyniki badan podano w tablicy 2 wraz z wartosciami stosunków manganu do siarki na obu koncach wywalcowanej na goraco tasmy.Tablica 2 Wle- . wek* A ' B • C Wywalcowa- na na goraco tasma MnJ& 1,95 2,47 2,22 2,29 1,90 2,10 Nr cewki na wejsciu na wyjsciu na wejsciu na wyjsciu na wyjsciu na wyjsciu Grubosc (mm) 0,28 0,26 0,29 0,28 0,30 0,27 Straty w rdzeniu (w watach/ kg przy indukcji maignet. 1,7 T) 1,454 1,531 1,454 1,434 1540 1,454 Przenikalnosc magnetyczna E/m (w polu magnetycz¬ nym o nateze¬ niu 796 A/m) IIIIII114569 6 Z danych w tablicy 2 wynika ze stal zawiera¬ jaca od 0,0006 do 0,0018% boru oraz mangan i siar¬ ke w takiej ilosci aby stosunek manganu do siarki w otrzymanej wywalcowanej na goraco tasmie wy¬ nosil co najmniej 1,83, mozna poddawac obróbce obejmujacej jednostopniowe walcowanie na zimno prowadzace do uzyskania cewki z elektromagnety¬ cznej stali krzemowej, wykazujacej przenikalnosc magnetyczna co najmniej 0,00235 H/m i straty w rdzeniu nie przekraczajace 1,542 wata/kg przy in¬ dukcji magnetycznej 1,7 T. Znamienne jest, ze przenikalnosc magnetyczna wszystkich trzech ce¬ wek wynosila w polu magnetycznym o natezeniu 796 A/m ponad 0,00239 H/m. Wartosc stosunku manganu do siarki na obu koncach otrzymanej z wlewka B cewki 7 wynosila ponad 2,1.Przyklad II. Inny wlewek D o skladzie che¬ micznym padanym w tablicy 3 poddano obróbce identycznej jak w przypadku wlewków A, B i C.Zmierzono grubosc cewki wykonanej z tego wle¬ wka i zbadano jej przenikalnosc magnetyczna oraz straty w rdzeniu. Wyniki badan podano w tablicy 4 wraz z wartosciami stosunku manganu do siarki na obu koncach wywalcowanej na goraco tasmy. przypadku wlewka D warunek ten nie byl spel¬ niony.Zastrzezenia patentowe 5 1.Sposób wytwarzania elektromagnetycznej stali krzemowej o zorientowanej teksturze Gossa, wyka¬ zujacej w polu magnetycznym o natezeniu 796 A/m przenikalnosc magnetyczna wynoszaca co najmniej io 0,00235 H/m polegajacy na stapianiu stali krzemo¬ wej zawierajacej wagowo 0,02—0,06% wegla, 0*015— —0,15 manganu, 0,01—0,05% siarki, 0,0006—0,0018% boru, do 0,0100% azotu, 2,5—4,0% krzemu, do 1,0% miedzi i nie wiecej niz 0,008% glinu, reszta zelazo 15 odlewaniu wlewka, walcowaniu na goraco wlewka do uzyskania tasmy o grubosci 1,27—3,05 mm, wal¬ cowaniu na zimno do grubosci nie przekraczajacej 0,51 mm bez stosowania wyzarzania miedzyopera- cyjnego miedzy przepustami walcowania na zimno, 20 odweglaniu i teksturowaniu na drodze koncowego wyzarzania, znamienny tym, ze stosuje sie tasme stalowa zawierajaca na poczatku teksturowania ponizej 0,006% siarki w postaci rozpuszczonej, a stosunek manganu do siarki utrzymuje sie podczas 25 calego procesu obróbki co najmniej równy 1,83.Tablica 3 Sklad (% wagowe) Wle¬ wek D C 0,030 Mn 0,024 S 0,023 B 0,0014 N 0,0066 Si 3,16 Cu 0,26 Al 0,004 Fe pozo¬ sta¬ losc | Wle¬ wek D Walcowana na goraco ta¬ sma Mn/S 1,04 1,13 Tablica 4 Nr cewki na wejsciu na wyjsciu Gru¬ bosc (mm) 0,27 0,28 Straty w r- dzeniu (przy indukcji ma¬ gnetycznej 1,7 T) w [w/kg] 1,524 3,106 Przenikalnosc magnetyczna H/m (w polu magnetycznym o natezeniu 796 A/m) 0,00232 0,00184 Z tablicy 4 wynika, iz miedzy koncami cewki 6 i wlewka D istnieja znaczne róznice wlasnosci magnetycznych. Na obu koncach wlewka D warto¬ sci stosunku manganu do siarki byly raczej niskie i wynosily 1,04 oraz 1,13. Jak stwierdzono juz po¬ wyzej, cewki o niskich wartosciach tego stosunku maja co najmniej jeden ubogi koniec, gdy walcuje sie je na zimno nie stosujac wyzarzania miedzyo- peracyjnego miedzy przepustami walcowania na zimno.Zgodnie z niniejszym wynalazkiem minimalna wartosc stosunku manganu do siarki w wywal¬ cowanej na goraco tasmie wynosic musi 1,83, w 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca korzystnie co najmniej 0,0008% boru. 3. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca korzystnie 0,3—1,0% miedzi. 4. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca najkorzystniej 0,5—1% miedzi. 5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosunek manganu do siarki w wywalcowanej na goraco tasmie wynosi korzystnie ponad 2,1. 6. Sposób wytwarzania elektromagnetycznej stali krzemowej o zorientowanej teksturze Gossa, wy-114! 7 kazujacej w polu magnetycznym o natezeniu 796 A/m przenikalnosc magnetyczna wynoszaca co naj¬ mniej 0,00235 H/m polegajacy na stapianiu stali krzemowej zawierajacej wagowo 0,02—0,06% we¬ gla, 0,015—0,15% manganu, 0,01—0,05% pierwia- 5 stka wybranego z grupy obejmujacej siarke i se¬ len, 0,0006—0,0018% boru, do 0,0100% azotu, 2,5— —4,0% krzemu, do 1,0% miedzi i nie wiecej niz 0,008% glinu, odlewaniu wlewka, walcowaniu na goraco wlewka do uzyskania tasmy o grubosci 10 1,27—3,05 mm, walcowaniu na zimno do grubosci nie przekraczajacej 0,51 mm bez stosowania wy¬ zarzania miedzyoperacyjnego miedzy przepustami walcowania na zimno, odweglaniu i teksturowaniu na drodze koncowego wyzarzania, znamienny tym, 15 8 ze stosuje sie tasme stalowa zawierajaca na po¬ czatku teksturowania ponizej 0,006% siarki w po¬ staci rozpuszczonej, a stosunek manganu do siarki i selenu utrzymuje sie podczas calego procesu ob¬ róbki co najmniej równy 1,83. 7. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca korzystnie co najmniej 0,0008% boru. 8. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca korzystnie 0,3—1,0% miedzi. 9. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze stosunek manganu do siarki w wywalcowanej na goraco tasmie wynosi korzystnie ponad 2,1.RSW Zakl. Graf. W-wa, Srebrna 16, z. 89-82/0 — 100 egz.Cena 100 zl PL
Claims (9)
- Zastrzezenia patentowe 5 1.Sposób wytwarzania elektromagnetycznej stali krzemowej o zorientowanej teksturze Gossa, wyka¬ zujacej w polu magnetycznym o natezeniu 796 A/m przenikalnosc magnetyczna wynoszaca co najmniej io 0,00235 H/m polegajacy na stapianiu stali krzemo¬ wej zawierajacej wagowo 0,02—0,06% wegla, 0*015— —0,15 manganu, 0,01—0,05% siarki, 0,0006—0,0018% boru, do 0,0100% azotu, 2,5—4,0% krzemu, do 1,0% miedzi i nie wiecej niz 0,008% glinu, reszta zelazo 15 odlewaniu wlewka, walcowaniu na goraco wlewka do uzyskania tasmy o grubosci 1,27—3,05 mm, wal¬ cowaniu na zimno do grubosci nie przekraczajacej 0,51 mm bez stosowania wyzarzania miedzyopera- cyjnego miedzy przepustami walcowania na zimno, 20 odweglaniu i teksturowaniu na drodze koncowego wyzarzania, znamienny tym, ze stosuje sie tasme stalowa zawierajaca na poczatku teksturowania ponizej 0,006% siarki w postaci rozpuszczonej, a stosunek manganu do siarki utrzymuje sie podczas 25 calego procesu obróbki co najmniej równy 1,83. Tablica 3 Sklad (% wagowe) Wle¬ wek D C 0,030 Mn 0,024 S 0,023 B 0,0014 N 0,0066 Si 3,16 Cu 0,26 Al 0,004 Fe pozo¬ sta¬ losc | Wle¬ wek D Walcowana na goraco ta¬ sma Mn/S 1,04 1,13 Tablica 4 Nr cewki na wejsciu na wyjsciu Gru¬ bosc (mm) 0,27 0,28 Straty w r- dzeniu (przy indukcji ma¬ gnetycznej 1,7 T) w [w/kg] 1,524 3,106 Przenikalnosc magnetyczna H/m (w polu magnetycznym o natezeniu 796 A/m) 0,00232 0,00184 Z tablicy 4 wynika, iz miedzy koncami cewki 6 i wlewka D istnieja znaczne róznice wlasnosci magnetycznych. Na obu koncach wlewka D warto¬ sci stosunku manganu do siarki byly raczej niskie i wynosily 1,04 oraz 1,13. Jak stwierdzono juz po¬ wyzej, cewki o niskich wartosciach tego stosunku maja co najmniej jeden ubogi koniec, gdy walcuje sie je na zimno nie stosujac wyzarzania miedzyo- peracyjnego miedzy przepustami walcowania na zimno. Zgodnie z niniejszym wynalazkiem minimalna wartosc stosunku manganu do siarki w wywal¬ cowanej na goraco tasmie wynosic musi 1,83, w
- 2. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca korzystnie co najmniej 0,0008% boru.
- 3. Sposób wedlug zastrz. 2, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca korzystnie 0,3—1,0% miedzi.
- 4. Sposób wedlug zastrz. 3, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca najkorzystniej 0,5—1% miedzi.
- 5. Sposób wedlug zastrz. 1, znamienny tym, ze stosunek manganu do siarki w wywalcowanej na goraco tasmie wynosi korzystnie ponad 2,1.
- 6. Sposób wytwarzania elektromagnetycznej stali krzemowej o zorientowanej teksturze Gossa, wy-114! 7 kazujacej w polu magnetycznym o natezeniu 796 A/m przenikalnosc magnetyczna wynoszaca co naj¬ mniej 0,00235 H/m polegajacy na stapianiu stali krzemowej zawierajacej wagowo 0,02—0,06% we¬ gla, 0,015—0,15% manganu, 0,01—0,05% pierwia- 5 stka wybranego z grupy obejmujacej siarke i se¬ len, 0,0006—0,0018% boru, do 0,0100% azotu, 2,5— —4,0% krzemu, do 1,0% miedzi i nie wiecej niz 0,008% glinu, odlewaniu wlewka, walcowaniu na goraco wlewka do uzyskania tasmy o grubosci 10 1,27—3,05 mm, walcowaniu na zimno do grubosci nie przekraczajacej 0,51 mm bez stosowania wy¬ zarzania miedzyoperacyjnego miedzy przepustami walcowania na zimno, odweglaniu i teksturowaniu na drodze koncowego wyzarzania, znamienny tym, 15 8 ze stosuje sie tasme stalowa zawierajaca na po¬ czatku teksturowania ponizej 0,006% siarki w po¬ staci rozpuszczonej, a stosunek manganu do siarki i selenu utrzymuje sie podczas calego procesu ob¬ róbki co najmniej równy 1,83.
- 7. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca korzystnie co najmniej 0,0008% boru.
- 8. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze stosuje sie stopiona stal zawierajaca korzystnie 0,3—1,0% miedzi.
- 9. Sposób wedlug zastrz. 6, znamienny tym, ze stosunek manganu do siarki w wywalcowanej na goraco tasmie wynosi korzystnie ponad 2,1. RSW Zakl. Graf. W-wa, Srebrna 16, z. 89-82/0 — 100 egz. Cena 100 zl PL
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/696,969 US4078952A (en) | 1976-06-17 | 1976-06-17 | Controlling the manganese to sulfur ratio during the processing for high permeability silicon steel |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL198881A1 PL198881A1 (pl) | 1978-02-13 |
PL114569B1 true PL114569B1 (en) | 1981-02-28 |
Family
ID=24799252
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1977198881A PL114569B1 (en) | 1976-06-17 | 1977-06-15 | Method of manufacture of electromagnetic silicon steel |
Country Status (22)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4078952A (pl) |
JP (1) | JPS6054371B2 (pl) |
AR (1) | AR214885A1 (pl) |
AT (1) | AT363979B (pl) |
AU (1) | AU508932B2 (pl) |
BE (1) | BE855836A (pl) |
BR (1) | BR7703866A (pl) |
CA (1) | CA1080517A (pl) |
CS (1) | CS215059B2 (pl) |
DE (1) | DE2727030A1 (pl) |
ES (1) | ES459892A1 (pl) |
FR (1) | FR2355081A1 (pl) |
GB (1) | GB1565472A (pl) |
HU (1) | HU176048B (pl) |
IN (1) | IN146548B (pl) |
IT (1) | IT1079714B (pl) |
MX (1) | MX4368E (pl) |
PL (1) | PL114569B1 (pl) |
RO (1) | RO72398A (pl) |
SE (1) | SE7707032L (pl) |
YU (1) | YU151377A (pl) |
ZA (1) | ZA773083B (pl) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4174235A (en) * | 1978-01-09 | 1979-11-13 | General Electric Company | Product and method of producing silicon-iron sheet material employing antimony |
US4244757A (en) * | 1979-05-21 | 1981-01-13 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
US4338144A (en) * | 1980-03-24 | 1982-07-06 | General Electric Company | Method of producing silicon-iron sheet material with annealing atmospheres of nitrogen and hydrogen |
SE8107844L (sv) * | 1981-03-19 | 1982-09-20 | Allegheny Ludlum Steel | Sett att framstella kornorienterat kiselstal |
MX167814B (es) * | 1987-06-04 | 1993-04-13 | Allegheny Ludlum Corp | Metodo para producir acero al silicio orientado engrano con adiciones pequeñas de boro |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3855018A (en) * | 1972-09-28 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method for producing grain oriented silicon steel comprising copper |
FR2228854A1 (en) * | 1973-05-07 | 1974-12-06 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Silicon steel with high magnetic permeability - prepd. by casting, hot-rolling, annealing and cooling |
US3855019A (en) * | 1973-05-07 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Processing for high permeability silicon steel comprising copper |
JPS50116998A (pl) * | 1974-02-28 | 1975-09-12 | ||
US3957546A (en) * | 1974-09-16 | 1976-05-18 | General Electric Company | Method of producing oriented silicon-iron sheet material with boron and nitrogen additions |
-
1976
- 1976-06-17 US US05/696,969 patent/US4078952A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-05-23 ZA ZA00773083A patent/ZA773083B/xx unknown
- 1977-05-25 IN IN788/CAL/77A patent/IN146548B/en unknown
- 1977-05-26 AU AU25521/77A patent/AU508932B2/en not_active Expired
- 1977-06-14 AT AT0420277A patent/AT363979B/de not_active IP Right Cessation
- 1977-06-14 GB GB24708/77A patent/GB1565472A/en not_active Expired
- 1977-06-15 PL PL1977198881A patent/PL114569B1/pl unknown
- 1977-06-15 DE DE19772727030 patent/DE2727030A1/de not_active Withdrawn
- 1977-06-15 HU HU77AE494A patent/HU176048B/hu unknown
- 1977-06-15 BR BR7703866A patent/BR7703866A/pt unknown
- 1977-06-15 IT IT49836/77A patent/IT1079714B/it active
- 1977-06-16 SE SE7707032A patent/SE7707032L/ not_active Application Discontinuation
- 1977-06-16 CA CA280,687A patent/CA1080517A/en not_active Expired
- 1977-06-16 FR FR7718534A patent/FR2355081A1/fr not_active Withdrawn
- 1977-06-16 MX MX775812U patent/MX4368E/es unknown
- 1977-06-17 AR AR268111A patent/AR214885A1/es active
- 1977-06-17 CS CS774017A patent/CS215059B2/cs unknown
- 1977-06-17 RO RO7790742A patent/RO72398A/ro unknown
- 1977-06-17 YU YU01513/77A patent/YU151377A/xx unknown
- 1977-06-17 JP JP52071979A patent/JPS6054371B2/ja not_active Expired
- 1977-06-17 BE BE178561A patent/BE855836A/xx not_active IP Right Cessation
- 1977-06-17 ES ES459892A patent/ES459892A1/es not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
YU151377A (en) | 1982-08-31 |
RO72398B (ro) | 1983-01-30 |
AT363979B (de) | 1981-09-10 |
IT1079714B (it) | 1985-05-13 |
SE7707032L (sv) | 1977-12-18 |
ES459892A1 (es) | 1978-11-16 |
BE855836A (fr) | 1977-12-19 |
PL198881A1 (pl) | 1978-02-13 |
RO72398A (ro) | 1983-02-01 |
ATA420277A (de) | 1981-02-15 |
GB1565472A (en) | 1980-04-23 |
HU176048B (en) | 1980-12-28 |
AU508932B2 (en) | 1980-04-17 |
JPS52153828A (en) | 1977-12-21 |
MX4368E (es) | 1982-04-19 |
DE2727030A1 (de) | 1977-12-29 |
US4078952A (en) | 1978-03-14 |
CA1080517A (en) | 1980-07-01 |
CS215059B2 (en) | 1982-07-30 |
IN146548B (pl) | 1979-07-07 |
ZA773083B (en) | 1978-04-26 |
FR2355081A1 (fr) | 1978-01-13 |
AR214885A1 (es) | 1979-08-15 |
BR7703866A (pt) | 1978-03-28 |
AU2552177A (en) | 1978-11-30 |
JPS6054371B2 (ja) | 1985-11-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP2147127B8 (en) | Process for the production of a grain oriented magnetic strip | |
US3636579A (en) | Process for heat-treating electromagnetic steel sheets having a high magnetic induction | |
PL184208B1 (pl) | Sposób wytwarzania elementu magnetycznego z miękkiego stopu magnetycznego na bazie żelaza mającego strukturę nanokrystaliczną | |
US3905843A (en) | Method of producing silicon-iron sheet material with boron addition and product | |
EP1356127B9 (en) | Process for the production of grain oriented electrical steel strips | |
PL114602B1 (en) | Method of manufacture of electromagnetic silicon steel | |
US5261972A (en) | Process for producing grain-oriented electrical steel strip having high magnetic flux density | |
EP0861914B1 (en) | Method for producing silicon-chromium grain oriented electrical steel | |
PL91102B1 (pl) | ||
US3892605A (en) | Method of producing primary recrystallized textured iron alloy member having an open gamma loop | |
CZ231199A3 (cs) | Způsob výroby pásů z křemíkové oceli | |
CA2107372C (en) | Method for producing regular grain oriented electrical steel using a single stage cold reduction | |
JPH08188824A (ja) | 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
PL114569B1 (en) | Method of manufacture of electromagnetic silicon steel | |
PL106073B1 (pl) | Sposob wytwarzania stali krzemowej o teksturze gossa | |
US4054470A (en) | Boron and copper bearing silicon steel and processing therefore | |
JPH055126A (ja) | 無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
US4416707A (en) | Secondary recrystallized oriented low-alloy iron | |
JP2556599B2 (ja) | 耐食性軟磁性鋼板の製造方法 | |
JPH06192731A (ja) | 磁束密度が高くかつ鉄損が低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
KR950014313B1 (ko) | 소량의 보론첨가로 입자-방향성 규소강을 제조하는 방법 | |
JPS6333518A (ja) | 鉄損が低くかつ磁束密度がすぐれた無方向性電磁鋼板およびその製造法 | |
JPH0797628A (ja) | 磁束密度が高く、鉄損の低い無方向性電磁鋼板の製造方法 | |
JPH07197126A (ja) | 磁束密度の高い方向性珪素鋼板の製造方法 | |
PL89829B1 (en) | Silicon steel with high magnetic permeability - prepd. by casting, hot-rolling, annealing and cooling[FR2228854A1] |