JPS6054371B2 - 電磁的珪素鋼の製造方法 - Google Patents
電磁的珪素鋼の製造方法Info
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- JPS6054371B2 JPS6054371B2 JP52071979A JP7197977A JPS6054371B2 JP S6054371 B2 JPS6054371 B2 JP S6054371B2 JP 52071979 A JP52071979 A JP 52071979A JP 7197977 A JP7197977 A JP 7197977A JP S6054371 B2 JPS6054371 B2 JP S6054371B2
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- Japan
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- sulfur
- manganese
- ratio
- boron
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、粒子配向珪素鋼の製造方法の改良に関してい
る。
る。
米国特許第３，９５７，５４６号には、立方体稜配向を
有する、高導磁率珪素鋼の製造方法が記載されている。
有する、高導磁率珪素鋼の製造方法が記載されている。
基本的に言えば、上記米国特許は、高導磁率の達成を、
僅かな臨界的量の硼素の存在と、調整されたマンガン対
硫黄の比率とに帰している。これを特記すれば、上記米
国特許は、マンガン対硫黄の比率の最大値が１．８であ
ることを必要としている。本発明によれば、高導磁率珪
素鋼の製造方法、即ち、前記マンガン対硫黄の比率を、
上記特許が必要とする値に維持せず、１０エルステッド
において１８７０、成るべくは、少くとも１９００Ｇ／
０ｅの導磁率を有する珪素鋼を製造する方法が提供され
る。硼素の含有量を０．０００６乃至０．００１８％の
範囲内に調整すること、成るべくは、少くとも０．００
０８％の硼素を含ませることにより、１．羽以上、場合
によつては２．１の、マンガン対硫黄比を用いて、高導
磁率の珪素鋼が作られた。そして確実に知られては居な
いが、処理法および（或は）表面品質の改善が、上記の
ような、より高い比率に帰することができると信ずべき
理由がある。尚、より低い比率を有する帯鋼のコイルは
、通常、冷間圧延処理後の間に、中間焼鈍を施さずに、
これを冷間圧延すれば、少くともその一端の品質が低下
することが分つている。前節の最後の単文が示唆するよ
うに、本発明は、冷間圧延段の間に、中間焼鈍を施さす
に、帯鋼のコイルが冷間圧延される処理法に関している
。
僅かな臨界的量の硼素の存在と、調整されたマンガン対
硫黄の比率とに帰している。これを特記すれば、上記米
国特許は、マンガン対硫黄の比率の最大値が１．８であ
ることを必要としている。本発明によれば、高導磁率珪
素鋼の製造方法、即ち、前記マンガン対硫黄の比率を、
上記特許が必要とする値に維持せず、１０エルステッド
において１８７０、成るべくは、少くとも１９００Ｇ／
０ｅの導磁率を有する珪素鋼を製造する方法が提供され
る。硼素の含有量を０．０００６乃至０．００１８％の
範囲内に調整すること、成るべくは、少くとも０．００
０８％の硼素を含ませることにより、１．羽以上、場合
によつては２．１の、マンガン対硫黄比を用いて、高導
磁率の珪素鋼が作られた。そして確実に知られては居な
いが、処理法および（或は）表面品質の改善が、上記の
ような、より高い比率に帰することができると信ずべき
理由がある。尚、より低い比率を有する帯鋼のコイルは
、通常、冷間圧延処理後の間に、中間焼鈍を施さずに、
これを冷間圧延すれば、少くともその一端の品質が低下
することが分つている。前節の最後の単文が示唆するよ
うに、本発明は、冷間圧延段の間に、中間焼鈍を施さす
に、帯鋼のコイルが冷間圧延される処理法に関している
。
従つて、本発明は、、その間に中間焼鈍しを挾んで２つ
の別個の冷間圧延を必要とする米国特許第３，９０５，
８４３号はそれとは、明確に区別される。本発明は尚、
硼素含有溶融体を記述しているその他の特許、即ち、米
国特許第３，８７３，３８１号、同第３，９０５，８４
？および同第３，９２９，５２２号からも区別すること
ができる。上記米国特許第３，８７３，３８１号は、本
発明における最高量を超過する、最低の硼素含有準位を
開示して居り、同第３，９０５，机撮は、最終の組織焼
鈍中、少くとも０．００７％の溶融状態の硫黄が存在す
る、鋼に関し″ている。米国特許第３，９２９，５ｎ号
は窒化アルミニウム抑制された鋼に関している。従つて
本発明の目的は、粒子配向された珪素鋼の製造方法の改
良を提供することである。
の別個の冷間圧延を必要とする米国特許第３，９０５，
８４３号はそれとは、明確に区別される。本発明は尚、
硼素含有溶融体を記述しているその他の特許、即ち、米
国特許第３，８７３，３８１号、同第３，９０５，８４
？および同第３，９２９，５２２号からも区別すること
ができる。上記米国特許第３，８７３，３８１号は、本
発明における最高量を超過する、最低の硼素含有準位を
開示して居り、同第３，９０５，机撮は、最終の組織焼
鈍中、少くとも０．００７％の溶融状態の硫黄が存在す
る、鋼に関し″ている。米国特許第３，９２９，５ｎ号
は窒化アルミニウム抑制された鋼に関している。従つて
本発明の目的は、粒子配向された珪素鋼の製造方法の改
良を提供することである。
本発明によれば、０．０００６乃至０．００１８％の硼
素と、少くとも１．８３のマンガン対硫黄の比率を有す
る熱間圧延帯鋼を生ずるような、マンガンおよび硫黄と
を含有する、鋼の溶融体が調製され、そして、１０エル
ステッドにおいて、少くとも１８７０Ｇ／α、成るべく
は１９００Ｇ／０ｅの導磁率を有する電″磁的珪素鋼に
処理される。
素と、少くとも１．８３のマンガン対硫黄の比率を有す
る熱間圧延帯鋼を生ずるような、マンガンおよび硫黄と
を含有する、鋼の溶融体が調製され、そして、１０エル
ステッドにおいて、少くとも１８７０Ｇ／α、成るべく
は１９００Ｇ／０ｅの導磁率を有する電″磁的珪素鋼に
処理される。
上記処理には、唯１回の冷間圧延が含まれるだけである
故、冷間圧延間の中間焼鈍は行われない。更に特記すれ
ば、重量比で０．０２乃至０．０６％の炭素と、０．０
１５７５至０．１５％のマンガンと、０．０１乃至０．
０５％の硫黄と、０．０００６乃至０．００１８％の硼
素と、０．０１００％までの窒素と、２．５乃至４．０
％の珪素と、１．０％までの銅と、０．００８％より多
くないアルミニウムとを含有する珪素鋼溶融体が、鋳造
、約１．２７乃至３．０５顛の厚さを有する帯鋼までの
熱間圧延、冷間圧延間に中間焼鈍を施さずに０．５１Ｔ
１ｒ！Ｆｌ．より大ならざる厚さまでの冷間圧延、脱炭
、および最終的組織焼鈍より成る、従来通りの処理段に
かけられる。上記処理中の特定処理は、上に挙げた諸米
国特許に記載のものに従つて宜しい。更に、鋳造なる用
語には連続鋳造法が含まれ、熱間圧延帯鋼の処理も、本
発明の範囲内に含まれる。０．３乃至１．０％の銅含有
と同様に、０．００８％の硼素が、溶融体に含まれるを
有利とする。
故、冷間圧延間の中間焼鈍は行われない。更に特記すれ
ば、重量比で０．０２乃至０．０６％の炭素と、０．０
１５７５至０．１５％のマンガンと、０．０１乃至０．
０５％の硫黄と、０．０００６乃至０．００１８％の硼
素と、０．０１００％までの窒素と、２．５乃至４．０
％の珪素と、１．０％までの銅と、０．００８％より多
くないアルミニウムとを含有する珪素鋼溶融体が、鋳造
、約１．２７乃至３．０５顛の厚さを有する帯鋼までの
熱間圧延、冷間圧延間に中間焼鈍を施さずに０．５１Ｔ
１ｒ！Ｆｌ．より大ならざる厚さまでの冷間圧延、脱炭
、および最終的組織焼鈍より成る、従来通りの処理段に
かけられる。上記処理中の特定処理は、上に挙げた諸米
国特許に記載のものに従つて宜しい。更に、鋳造なる用
語には連続鋳造法が含まれ、熱間圧延帯鋼の処理も、本
発明の範囲内に含まれる。０．３乃至１．０％の銅含有
と同様に、０．００８％の硼素が、溶融体に含まれるを
有利とする。
本発明のマンガン対硫黄比が高い故、最終の組織焼鈍の
出発時の液状の硫黄の含有比は０．００６％以下である
。上に注記したように、低いマンガン対硫黄比を有する
バッチから作られた帯鋼コイルには、通常、冷間圧延の
間に中間焼鈍を施さずに、帯鋼コイルが冷間圧延される
場合に、少くとも一端の品位が低くなるので、低いマン
ガン対硫黄比を持たせることは好ましくない。本発明に
よる鋼帯は、両端において、１７キロガウスで１ｋ９当
り１．５４４Ｗより多からざる鉄損と、１０エルステッ
ドにおける少くとも１８７０Ｇ／０ｅの導磁率とを持つ
という利点がある。尚含有される硫黄の１部或は全部を
セレニウムを以て代換することも、本発明の範囲に含ま
れる。マンガン対硫黄或はマンガン対硫黄プラスセレニ
ウムの比率は、往々２．１を超過する。併し、本発明の
処理法を通じて、少くとも１．８３の上記比率が維持さ
れる。次に掲げる、本発明の２つの実施例は、本発明の
数個の態様を例示する。
出発時の液状の硫黄の含有比は０．００６％以下である
。上に注記したように、低いマンガン対硫黄比を有する
バッチから作られた帯鋼コイルには、通常、冷間圧延の
間に中間焼鈍を施さずに、帯鋼コイルが冷間圧延される
場合に、少くとも一端の品位が低くなるので、低いマン
ガン対硫黄比を持たせることは好ましくない。本発明に
よる鋼帯は、両端において、１７キロガウスで１ｋ９当
り１．５４４Ｗより多からざる鉄損と、１０エルステッ
ドにおける少くとも１８７０Ｇ／０ｅの導磁率とを持つ
という利点がある。尚含有される硫黄の１部或は全部を
セレニウムを以て代換することも、本発明の範囲に含ま
れる。マンガン対硫黄或はマンガン対硫黄プラスセレニ
ウムの比率は、往々２．１を超過する。併し、本発明の
処理法を通じて、少くとも１．８３の上記比率が維持さ
れる。次に掲げる、本発明の２つの実施例は、本発明の
数個の態様を例示する。
例１
３つのバッチ（Ａ，ＢおよびＣ）が溶融されて、立方体
稜配向を有する珪素鋼の帯鋼コイルに処理された。
稜配向を有する珪素鋼の帯鋼コイルに処理された。
各バッチの化学的成分は表１に示す通りである。上記各
バッチの処理は、或る高い温度で数時間に亘る均熱、２
．０３ｍＦＦ！の標準ゲージ厚までの熱間圧延、コイル
の調製、熱間圧延帯鋼の約９４９′Ｃにおける焼ならし
、最終ゲージへの冷間圧延、約８０２℃における脱炭、
および１１７７℃における水素の中の最終的組織焼鈍を
含む。
バッチの処理は、或る高い温度で数時間に亘る均熱、２
．０３ｍＦＦ！の標準ゲージ厚までの熱間圧延、コイル
の調製、熱間圧延帯鋼の約９４９′Ｃにおける焼ならし
、最終ゲージへの冷間圧延、約８０２℃における脱炭、
および１１７７℃における水素の中の最終的組織焼鈍を
含む。
各バッチより作られたコイルは、ゲージに対して検査さ
れ、そして導磁率と鉄損とに対して検査された。
れ、そして導磁率と鉄損とに対して検査された。
表■には、熱間圧延帯鋼の各々の端の、マンガン対硫黄
の比率に関係づけた、試験結果が示されている。表■か
らは、０．０００６乃至０．００１８％の硼素および、
１．８３のマンガン対硫黄比を有する熱間圧延帯鋼を形
成する結果を生するマンガンと硫黄とを有する鋼が、単
一冷間圧延を用いて、少くとも１８７０の導磁率と、１
７ＫＧにおいて、１．５４４Ｗ／Ｋ９より大ならざる鉄
損とを有する、電磁的珪素鋼のコイルに処理され得るこ
とを明示している。
の比率に関係づけた、試験結果が示されている。表■か
らは、０．０００６乃至０．００１８％の硼素および、
１．８３のマンガン対硫黄比を有する熱間圧延帯鋼を形
成する結果を生するマンガンと硫黄とを有する鋼が、単
一冷間圧延を用いて、少くとも１８７０の導磁率と、１
７ＫＧにおいて、１．５４４Ｗ／Ｋ９より大ならざる鉄
損とを有する、電磁的珪素鋼のコイルに処理され得るこ
とを明示している。
３つのコイルが何れも、１０エルステッドにおいて、１
９００Ｇ／α以上の導磁率を有することが重要である。
９００Ｇ／α以上の導磁率を有することが重要である。
バッチＢより作られたコイル７の両端におけるマンガン
対硫黄比は２．１以上である。例■ 表■に示す通りの化学的成分を有する今一つのバッチＤ
が、Ａ，ＢおよびＣバッチと同様に処理された。
対硫黄比は２．１以上である。例■ 表■に示す通りの化学的成分を有する今一つのバッチＤ
が、Ａ，ＢおよびＣバッチと同様に処理された。
上記バッチより作られたコイルのゲージ厚が測定され、
そして導磁率および鉄損に対して試験された。
そして導磁率および鉄損に対して試験された。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量比で０．０２乃至０．０６％の炭素と、０．０
１５乃至０．１５％のマンガンと、０．０１乃至０．０
５％の硫黄とを有し、この場合、熱間圧延鋼帯が含有す
る前記マンガン対前記硫黄の比が少くとも１．８３とな
るようにされ、更に、０．０００６乃至０．００１８％
の硼素と、０．０１００％までの窒素と、２．５乃至４
．０％の珪素と、１．０％までの銅と、０．００８％よ
り多くないアルミニウムとを含む珪素鋼の溶融体を調製
すること、前記鋼を鋳造すること、この鋼に厚さが１．
２７乃至３．０５ｍｍであつてマンガン対硫黄の比が少
くとも１．８３となるように熱間圧延を施すこと、該冷
間圧延処理の中間に、中間焼鈍を施さずに、０．５１ｍ
ｍより大ならざる厚さまで前記鋼を冷間圧延すること、
前記鋼に脱炭処理を施すこと、および、前記鋼に最終的
組織焼鈍を施すことの諸段階より成り、前記鋼が、前記
焼鈍の出発時に０．００６％以下の液状の硫黄を含み、
上記処理中を通じてマンガン対硫黄の比率が、少くとも
１．８３の準位に維持される、立方体稜配向と、１０エ
ルステッドにおいて少くとも１８７０Ｇ／Ｏｅの導磁率
とを有する、電磁的珪素鋼の製造方法。 ２ 前記溶融体が少くとも０．０００８％の硼素を有す
る特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ３ 前記溶融体が、０．３乃至１．０％の銅を含む、特
許請求の範囲第２項に記載の方法。 ４ 前記溶融体が、０．５％以上の銅を含む、特許請求
の範囲第３項に記載の方法。 ５ 前記熱間圧延帯鋼のマンガン対硫黄比が、２．１以
上である、特許請求の範囲第１項に記載の方法。 ６ 重量比で、０．０２乃至０．０６％の炭素と、０．
０１５乃至０．１５％のマンガンと、０．０１乃至０．
０５％の、硫黄とセレニウムより成る群から選択される
が硫黄を欠くことを許され且つセレニウムを必ず有する
材料と、０．０００６乃至０．００１８％の硼素と、０
．０１００％までの窒素と、２．５乃至４．０％の珪素
と、１．０％までの銅と、０．００８％り多くないアル
ミニウムとを含み、前記のマンガン、硫黄及びセレニウ
ムは、熱間圧延鋼が形成された場合に、マンガンに対す
る硫黄とセレニウムとの和の比率が少くとも１．８３と
なるようにされた、溶融珪素鋼を調製すること、前記鋼
を鋳造すること、前記鋼を、１．２５乃至３．０５ｍｍ
の厚さを有する帯鋼に熱間圧延すること、該冷間圧延処
理の間で中間的焼鈍を施さずに０．５１ｍｍを超過しな
い厚さまで冷間圧延すること、前記鋼に脱炭処理を施す
こと、および前記鋼に最終的組織焼鈍を施すこと、より
成り、前記鋼が、前記焼鈍の開始時に、０．００６％以
下の液状硫黄を有し、そして前記マンガン対硫黄とセレ
ニウムの和の比が、処理中少なくとも１．８３に維持さ
れている、立方体稜配向および１０エルステッドにおい
て、少くとも１８７０Ｇ／Ｏｅの導磁率を有する電磁的
珪素鋼の製造方法。 ７ 前記溶融鋼が、少くとも、０．０００８％の硼素を
含有する特許請求の範囲第６項に記載の方法。 ８ 前記溶融鋼が、０．３乃至１．０％の銅を含有する
特許請求の範囲第６項に記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US696969 | 1976-06-17 | ||
| US05/696,969 US4078952A (en) | 1976-06-17 | 1976-06-17 | Controlling the manganese to sulfur ratio during the processing for high permeability silicon steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS52153828A JPS52153828A (en) | 1977-12-21 |
| JPS6054371B2 true JPS6054371B2 (ja) | 1985-11-29 |
Family
ID=24799252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52071979A Expired JPS6054371B2 (ja) | 1976-06-17 | 1977-06-17 | 電磁的珪素鋼の製造方法 |
Country Status (22)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4078952A (ja) |
| JP (1) | JPS6054371B2 (ja) |
| AR (1) | AR214885A1 (ja) |
| AT (1) | AT363979B (ja) |
| AU (1) | AU508932B2 (ja) |
| BE (1) | BE855836A (ja) |
| BR (1) | BR7703866A (ja) |
| CA (1) | CA1080517A (ja) |
| CS (1) | CS215059B2 (ja) |
| DE (1) | DE2727030A1 (ja) |
| ES (1) | ES459892A1 (ja) |
| FR (1) | FR2355081A1 (ja) |
| GB (1) | GB1565472A (ja) |
| HU (1) | HU176048B (ja) |
| IN (1) | IN146548B (ja) |
| IT (1) | IT1079714B (ja) |
| MX (1) | MX4368E (ja) |
| PL (1) | PL114569B1 (ja) |
| RO (1) | RO72398A (ja) |
| SE (1) | SE7707032L (ja) |
| YU (1) | YU151377A (ja) |
| ZA (1) | ZA773083B (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4174235A (en) * | 1978-01-09 | 1979-11-13 | General Electric Company | Product and method of producing silicon-iron sheet material employing antimony |
| US4244757A (en) * | 1979-05-21 | 1981-01-13 | Allegheny Ludlum Steel Corporation | Processing for cube-on-edge oriented silicon steel |
| US4338144A (en) * | 1980-03-24 | 1982-07-06 | General Electric Company | Method of producing silicon-iron sheet material with annealing atmospheres of nitrogen and hydrogen |
| SE8107844L (sv) * | 1981-03-19 | 1982-09-20 | Allegheny Ludlum Steel | Sett att framstella kornorienterat kiselstal |
| MX167814B (es) * | 1987-06-04 | 1993-04-13 | Allegheny Ludlum Corp | Metodo para producir acero al silicio orientado engrano con adiciones pequeñas de boro |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3855018A (en) * | 1972-09-28 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Method for producing grain oriented silicon steel comprising copper |
| US3855019A (en) * | 1973-05-07 | 1974-12-17 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Processing for high permeability silicon steel comprising copper |
| FR2228854A1 (en) * | 1973-05-07 | 1974-12-06 | Allegheny Ludlum Ind Inc | Silicon steel with high magnetic permeability - prepd. by casting, hot-rolling, annealing and cooling |
| JPS50116998A (ja) * | 1974-02-28 | 1975-09-12 | ||
| US3957546A (en) * | 1974-09-16 | 1976-05-18 | General Electric Company | Method of producing oriented silicon-iron sheet material with boron and nitrogen additions |
-
1976
- 1976-06-17 US US05/696,969 patent/US4078952A/en not_active Expired - Lifetime
-
1977
- 1977-05-23 ZA ZA00773083A patent/ZA773083B/xx unknown
- 1977-05-25 IN IN788/CAL/77A patent/IN146548B/en unknown
- 1977-05-26 AU AU25521/77A patent/AU508932B2/en not_active Expired
- 1977-06-14 GB GB24708/77A patent/GB1565472A/en not_active Expired
- 1977-06-14 AT AT0420277A patent/AT363979B/de not_active IP Right Cessation
- 1977-06-15 BR BR7703866A patent/BR7703866A/pt unknown
- 1977-06-15 PL PL1977198881A patent/PL114569B1/pl unknown
- 1977-06-15 IT IT49836/77A patent/IT1079714B/it active
- 1977-06-15 HU HU77AE494A patent/HU176048B/hu unknown
- 1977-06-15 DE DE19772727030 patent/DE2727030A1/de not_active Withdrawn
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