CZ231199A3 - Způsob výroby pásů z křemíkové oceli - Google Patents

Způsob výroby pásů z křemíkové oceli Download PDF

Info

Publication number
CZ231199A3
CZ231199A3 CZ19992311A CZ231199A CZ231199A3 CZ 231199 A3 CZ231199 A3 CZ 231199A3 CZ 19992311 A CZ19992311 A CZ 19992311A CZ 231199 A CZ231199 A CZ 231199A CZ 231199 A3 CZ231199 A3 CZ 231199A3
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
ppm
temperature
strip
billets
steel
Prior art date
Application number
CZ19992311A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ291194B6 (cs
Inventor
Stefano Fortunati
Stefano Cicale
Giuseppe Abbruzzese
Original Assignee
Acciai Speciali Terni S. P. A.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Acciai Speciali Terni S. P. A. filed Critical Acciai Speciali Terni S. P. A.
Publication of CZ231199A3 publication Critical patent/CZ231199A3/cs
Publication of CZ291194B6 publication Critical patent/CZ291194B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1222—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/74—Methods of treatment in inert gas, controlled atmosphere, vacuum or pulverulent material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
    • C21D8/1255—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest with diffusion of elements, e.g. decarburising, nitriding
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D3/00—Diffusion processes for extraction of non-metals; Furnaces therefor
    • C21D3/02—Extraction of non-metals
    • C21D3/04—Decarburising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
    • C21D8/1233—Cold rolling

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Physical Vapour Deposition (AREA)

Description

Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby pásů z křemíkové oceli s orientovanými částicemi nebo zrny, zvláště se vynález týká $ způsobu, jimž je možno získat ocelové pásy s optimálními vlastnostmi kombinací specifické volby složek, zvláště některých prvků a specifického zpracování za řízení přítomnosti a typu inhibitorů. Tímto způsobem je možno ovlivnit velikost částic po primární i sekundární rekrystalizaci.
Dosavadní stav techniky
Pásy z křemíkové oceli se užívají zvláště pro výrobu jader elektrických transformátorů.
Křemíková ocel je tvořena řadou částic s krychlovou mřížkou, v níž osy,procházející rohy krychle a krystalogra15 ficky označované /100/ tvoří směr snadné magnetizace částic. Za předpokladu že
i) struktura jader transformátorů je tvořena na sobě navrstvenými magnetickými vrstvami z pásů křemíkové oceli, rozřezaných paralelně s délkou válcovaného pásu a uspořáda20 ných do tvaru oblouku a ii) průchod elektrického proudu v primárním vinutí transformátoru vyvolává v jádru magnetický tok, který prochází celým jádrem, je zřejmé, že práce, nezbytná pro vznik magnetického 25 toku je přímo úměrná odporu, který je zapotřebí překonávat, takže osy /100/ musí být paralelní se směrem válcování pásu a tím i s jeho délkou. Mimo to je zřejmé, že není možné orientovat všechny částice přesně optimálním směrem, tak jak je svrchu popsáno, takže je nutno vynaložit velké úsilí pro 30 · ·»· ·
·· ·· • · · » · · ♦ ·' « ··· snížení podílu částic, které nejsou orientovány do požadovaného směru.
Mimo to je nezbytné udržovat počet a rozměr částic v určitém rozmezí, jak je běžně v oboru známo.
Pouze při splnění uvedených obecných podmínek je možno získat materiál s dobrými magnetizačními vlastnostmi, zvláště s magnetickou permeabilitou, vyjádřenou jako hustota magnetického proudu, vytvořená v jádru magnetickým polem s danou hodnotou a rozptyl energie v průběhu takového postupu, který se obvykle uvádí jako ztráty při dané frekvenci a permeabilite a udává se ve W/kg.
Správné orientace částic ve výsledném produktu je možno dosáhnout tepelným zpracováním, které se obvykle označuje jako žíhání k dosažení sekundární rekrystalizace a při němž je umožněn pouze růst těch krystalů, které měly na počátku požadovanou orientaci. Počet a orientace výsledných částí tedy do určité míry závisí na odpovídajících počátečních hodnotách.
Postup růstu částic je aktivován teplem a je důsledkem toho, že některé krystaly, obsahující z určitých kinetických nebo energetických příčin více energie než jiné částice začnou růst na úkor sousedních krystalů při teplotě nižší než je teplota aktivace ostatních krystalů, takže dříve dosáhnou kritického rozměru, který jim dovoluje převládnout při postupu růstu.
Jak je dobře známo, způsob výroby plechu z křemíkové ocelí zahrnuje řadu zahřívacích cyklů při vysokých teplotách, přičemž v průběhu některých těchto cyklů může docházet k růstu částic, avšak v případě podmínek, které nejsou optimální, nemusí být dosaženo požadovaného výsledku.
·· • 0 0 ♦ » 0 0 ·
0 0 ··
0 • · 0 · • 0 * ··· ·
Sekundární rekrystalizace se řídí některými sloučeninami, jako je sirník manganu, selenid manganu, nitrid hliníku apodobně, tyto látky po vysrážení v oceli brání růstu částic až do svého rozpuštění, takže umožňují zahájení sekundární rekrystalizace. Čím vyšší je teplota rozpuštění těchto inhibitorů, tím lepší je schopnost těchto látek dočasně zabránit růstu částic a tím lepší je kvalita výsledného produktu. Křemíková ocel s orientovanými částicemi pro uvedené použití se obvykle třídí na 2 kategorie, které se od sebe liší úrovní . magnetické indukce, vyjádřené v mT, měřeno v magnetickém poli s hodnotou 800 amp-závit/m, označení B800. Běžná křemíková ocel s orientovanými částicemi se obvykle označuje OG a má hodnotu B800 až přibližně 1880mT, křemíková ocel se superorientovanými částicemi má hodnoty B800 vyšší než 1900 mT.
Běžná křemíková ocel s orientovanými částicemi,která se začala vyrábět ve 30.letech využívá jako inhibitory sirníky a/nebo selenidy manganu, kdežto křemíková ocel se superorientovanými částicemi využívá obvykle nitridy na bázi hliníku, které obsahují ještě jiné prvky, např. křemík. Pro jed20 noduchost se však tyto inhibitory budou dále označovat jako nitridy hliníku.
Použití nitridů hliníku umožnilo dosažení velmi dobrých výsledků, avšak bylo také příčinou vzniku určitých výrobních problémů, které byly způsobeny do značné míry násle25 dujícími požadavky:
vysoký obsah uhlíku, vysoký stupeň redukce při válcování za studená, nutnost použít určitá opatření k udržení optimálního rozměru částic dvou typů inhibitorů od fáze válcování 30 za horka do konečné fáze žíhání k dosažení sekundární • · · · · • · · » · · • 9 9 9 9 · 999 999
9 9
999 99 9 9 ·· ·♦·· • ♦ · * • · · · · • · · · • · · ·· ··· · krystalizace a k udržení optimální distribuce těchto inhibitorů.
Také při výrobě běžné křemíkové oceli s orientovanými částicemi se vyskytují potíže při omezení velikosti částic a distribuci inhibitorů, přestože tyto potíže nejsou tak kritické jako v případě vysoce kvalitních výrobků.
Zásadně je však výroba křemíkové oceli s orientovanými částicemi a s vysokou kvalitou složitá a nákladná a je zřejmé, že je nutno použít všech možností ke snížení nákladů na výrobu takové oceli.
V důsledku toho bylo zjištěno, že při výrobě běžných pásů z křemíkové oceli s orientovanými částicemi je nevýhodné užít hliník vzhledem k tomu, že běží o prvek, působící negativně na magnetické vlastnosti výsledného produktu vzhledem k tomu, že v jeho přítomnosti dochází k vytvoření nežádoucích sraženin oxidů, takže komplikace, které pak vznikají zvyšují náklady na zpracování na neúnosnou míru.
Z uvedených důvodů bylo věnováno velké úsilí nalézt postup, který by dovoloval optimalizaci způsobu výroby křemí20 kových ocelí s orientovanými částicemi, a to jak běžného typu, tak vysoce kvalitních výrobků.
Ve dříve zveřejněných patentových přihláškách téhož přihlašovatele byly navrhovány postupy, při nichž se křemíková ocel kontinuálně odlévá za vzniku tenké ploché vrstvy, typicky s tloušťkou 40 až 70 mm, tak aby bylo možno využít výhodné struktury, která vzniká při tuhnutí této oceli a v níž převažují malé částice, orientované v jednom směru, současně je vytvořena jemná a dobře rozdělená struktura druhé fáze, tzn. sraženin, které brání růstu částic. Mimo to bylo využito koncepce, vyjádřené v celé řadě patentových spisů · 9 ► · ·· · • ·
999 japonského původu, podle níž je možno úplně zanedbat nutnost získat jemné a dobře rozdělené sraženiny již od začátku postupu. Uvádí se, že sraženiny, vytvořené v průběhu tuhnutí oceli mají zůstat co nejhrubší, kdežto sraženiny, nutné pro řízení způsobu sekundární rekrystalizace se s výhodou získávají v průběhu pomalého zahřívání před uvedenou sekundární rekrystalizací.
Přihlašovatel tedy došel k závěru, že v průběhu větší části postupu je nutno postupovat zvláště řízeným způ10 sobem tak, aby nedošlo k neřízenému růstu částic vzhledem k tomu, že'se prakticky neužívá žádných inhibitorů. Jde tedy o zásadní změnu postupu, která spočívá v tom, že se v průběhu zahřívání dosahuje teploty, jíž je zapotřebí pro solubilizaci omezeného, avšak významného množství inhibitoru k umožnění různého tepelného zpracování příliš neřízeným způsobem, přičemž nový inhibitor se vytváří specifickými postupy, které jsou jednodušší než známé postupy. Účelem způsobu podle vynálezu je využití svrchu uvedených poznatků pro výrobu běžné křemíkové oceli s orientovanými částicemi za současné racio20 nalizace výrobního postupu při dosažení optimální kvality výsledného produktu.
Podstata vynálezu
Vynález je založen na specifické kombinaci volby koncentrace sloučenin některých prvků a příslušného zpracování tak, aby bylo možno řídit přítomnost a typ inhibitorů a tím také velikost částic při primární rekrystalizací i podmínky sekundární rekrystalizace.
Vynález se zvláště týká způsobu výrobu pásů z křemíkové oceli s orientovanými částicemi, při němž se ocel s po20 žadovaným složením připraví v roztaveném stavu a kontinuálně • ft ftftftft ft · ftftft ftftftft • · ftftft · · • · · · ♦ · • ftft ftft ftft ftftft ftftft ftftft se odlévá na předvalky, které se přepravují do místa válcování za horka po předběžném zahřátí na vysokou teplotu a pak se předvalky válcují za horka na pás s požadovanou tloušťkou, vytvořený pás se svine a pak opět rozvine a válcuje za stude5 na na požadovanou konečnou tloušťku, na konec se pás konečnému zpracování, které zahrnuje primární rekrystalizaci, žíhání a sekundární rekrystalizaci za žíhání, přičemž tento postup je prováděn v následujících stupních:
a) kontinuálně se odlévají předvalky s následujícím 10 složením: 2,5 až 3,5 % hmotnostních křemíku, 50 až 500 ppm uhlíku, 250 až 450 ppm Alsol, méně než 120 ppm dusíku, 500 až 3000 ppm mědi a 500 až 1500 ppm cínu, zbytek tvoří železo a nečistoty, přítomné v malém množství,
b) předvalky se zahřejí na teplotu 1200 až 1320 °C,
c)předvalky se válcují za horka po zahřátí na svrchu popsanou teplotu až na tloušťku 1,8 až 2,5 mm, přičemž se pás, vystupující z válcovací trati vystaví nejméně na 4 sekundu působení vzduchu při teplotě 1000 až 900 °C, načež se pás svine při teplotě 550 až 700 °C,
d)v dalším stupni se pás válcuje za studená na požadovanou konečnou tloušťku,
e)materiál se kontinuálně zbavuje uhlíku žíháním v atmosféře vlhkého dusíku a vodíku při teplotě 850 až 950 °C po dobu 20 až 150 sekund načež se opět kontinuálně pás žíhá při teplotě 900 až 1050 °C k dosažení nitridace v atmosféře dusíku a vodíku s obsahem amoniaku NH3 v rozmezí 1 až 35, s výhodou 1 až 9 standardních litrů na 1 kg pásu při obsahu 0,5 až 100 g/m3 vodní páry. S výhodou obsahuje ocel 100 až 300 ppm uhlíku, 300 až 350 ppm Alsol a 60 až 90 ppm dusíku.
*· ·· • · · · • · · · ··· φ·· • ·
Φ· ·· ·« ····
• · ·· ·
Zahřívání pásu v průběhu následující sekundární rekrystalizace v rozmezí 700 až 1200 °C trvá nejméně 2 hodiny, s výhodou 2 až 10 hodin.
Je důležité uvést, že způsob podle vynálezu dovoluje 5 neomezovat příliš přísně obsah stopových prvků, takže je možno použít méně nákladných surových výchozích látek. Při provádění způsobu podle vynálezu mohou být přítomny takové prvky, jako chrom, nikl, a molybdén v celkovém množství, které nepřevyšuje 3500 ppm.
Předvalky se s výhodou zahřívají na teplotu 1250 až
1300 °C. 'Pás se po válcování za horka chladí vodou od 4 až 12 sekund po výstupu z válcovací trati.
Praktické provedení vynálezu bude osvětleno následujícími příklady, které však nemají sloužit k omezení rozsahu vynálezu.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Předvalky mají následující hmotnostní složení:
Si 3,12 %, C 230 ppm, Mn 730 ppm, S 80 ppm, Alsol 320 ppm, N 82 ppm, Cu 1000 ppm, Sn 530 ppm, Cr 200 ppm, Mo 100 ppm, Ni 400 ppm, P 100 ppm a Ti 20 ppm, zbytek tvoří železo a nečistoty, přítomné v menším množství. Tyto předvalky se zahřejí na teplotu 1260 °C a pak se válcují za horka až na tloušťku 2,2 mm.
Polovina pásů se chladí ve vodě od 2 sekund po výstupu z válcovací trati, zbývající pásy se chladí od přibližně 6 sekund po válcování. Pásy byly svinovány v každém případě při teplotě 650 až 670 °C.
Pásy, válcované za horka byly pískovány a mořeny a pak válcovány za studená na tloušťku v rozmezí 0,30 až 0,23 • φ ··«« φ φ φ φ φφφφ • ♦ φ φ φ φ φ φφ φφφ φ φφφφ φ φ φ φ φ φ φ φφφφ φ φ φφφ φφφ φ φ φ φφφ * * φ φ mm. Pak byly pásy kontinuálně žíhány ke snížení obsahu uhlíku v atmosféře dusíku a vodíku s rosným bodem 68 °C po dobu 90 sekund při teplotě 800 °C, načež byly pásy žíhány k dosažení nitridace 15 sekund při teplotě 960 °C v atmosféře dusíku a vodíku s obsahem amoniaku při rosném bodu 15 °C, účelem tohoto zpracování je zvýšit množství dusíku v pásech na 80 až 140 ppm v závislosti na tloušťce.
Takto připravené pásy byly opatřeny povlakem oxidu horečnatého za žíhání a pak byly svinuty, načež byly žíhány v uzavřeném prostoru rychlým zahřátím na 700 °C, na této teplotě byly udržovány 15 hodin, načež byly dále zahřátý až na 1200 °C rychlostí 30 °C za hodinu a nakonec byly ponechány zchladnout bez chlazení.
Dosažené výsledky jsou shrnuty v tabulce 1
T a b u 1 k a 1
Opožděné chlazení Konečná tloušťka B800 P17 P15
(s) (mm) (mT) (W/kg) (W/kg)
<2 0.29 1855 1.25 ‘ 0.87
<2 0.26 1840 1.21 0.82
<2 0.23 1795 1.43 0.86
8 0.29 1870 1.18. 0.85
8 0.26 1875 1.16 0.79
8 0.22 1870 0.99 0.67
Příklad 2 ·0
0 0 ·
0 0 ·
000 000 • 0 * 00 0*
Byla připravena řada ocelí se složením, uvedeným v tabulce 2.
0000 ···
O ~n m O O CD > N O >1 CD í*r
oo oo NO oo oo oo OO 2?.
no _x ČD 00 č> NO —Α
NO NO CD NO NO 5 °
-j 00 CD CD CM CD oo td
o o O O O o 3
NO O o CD O O NO CD CD CD O CD oo CM CD -sl CD O OO O CD TD ro 3 D
—sl OO 00 “sl o co
o NO CD CD CD O CD Ό
CD CD 3 O •a
NO _x NO _i. NO -X 00 TD
oo NO CD CD oo CM CO Ό c P3
CD O CD CD CD CD CD 3
CD CD O CD CD ď
OO NO OO OO OO NO NO TO > c
CD OO NO CD —x CD oo ~a cn l·-1
O CD CD CD CD CD CD 3 O ÍF
OO -x OO CD 00 -sl 03 TD z: P
o O CD O CD CD O TD
CD 3
4^ CM OO •Ls CM —X CO o
CD CD CD CD CD CD CO TD •n no
CD O CD CD O CD o 3
CD
NO Jx OO CM 00 4x 4x TD z:
CM CD CD CD CD O O TD —·
O CD O CD CD CD O 3
CD
NO OO NO NO TD
CM CD CD CD CD CD CO CD 0
CD CD CD CD CD O CD 3
O
_X CD OO NO -σ cn
CM NO CD CD CD CD CO TD D
CD CD CD CD CD CD co 3
O CD CD
NO NO NO _x _j. NO D
O O CD CD CD CD CD TD
»00* • * • 000
0 00 00 0» 00 0 »« ·
0 0 0 ·· » 0 40 · ·0 00* ···
0· ·· >0 00 400 000 440 00 00
Předvalky byly zahřátý na teplotu 1250 °C, předválcovány na 40 mm a pak válcovány za horka na 2,2 až 2,3 mm. Pak byly pásy válcovány za studená na tloušťku 0,26 mm. Pásy, válcované za studená byly zbaveny uhlíku při teplotě 870 °C a podrobeny nitridaci při teplotě 1000 °C. Zpracování bylo ukončeno povlečením pásu povlakem na bázi oxidu hořečnatého a konečným statickým žíháním při rychlém zahřátí na 700 °C, udržováním 10 hodin na této teplotě s následným zahřátím na 1210 °C rychlostí 40 °C za hodinu v dusíku s 30 % vodíku s následným stáním 15 hodin v čistém vodíku a s následným zchlazením. Získané výsledky jsou shrnuty v tabulce 3.
Tabulka 3
B800 P17 P15
(mT) (W/kg) (W/kg)
A 1710 1.66 0.97
B 1875 1.15 0.78
C 1880 1.08 0.76
D 1845 1.26 0.83
E 1870 1.13 0.78
F 1690 1.78 1.03
G 1595 2.08 1.33
00
0 0 0
0 0 0
000 000
0
00 ·· 0000 0 0· • 0 000 • · 0 0
0 0
000
Příklad 3
Slitina se složením Si 3,25 % hmotnostní, C 100 ppm, Mn 850 ppm, S 70 ppm, Cu 1500 ppm, Alsol 310 ppm, Cr+Ni+Mo 1200 ppm byla válcována za horka stejným způsobem jako v pří5 kladu 1, přičemž výsledné pásy byly chlazeny od 8 sekund po výstupu z válcovací trati. Pak byly pásy válcovány za studená až na tlouštku 0,25 mm.
Na jednom z pásů bylo provedeno odlišné zpracování ke snížení obsahu uhlíku a k nitridaci. Byly měřeny výsledky, získané po statickém žíhání s rychlým vzestupem teploty na
650 °C, udržováním pásů 15 hodin na této teplotě s následným zahřátím až na 1200 °C rychlostí 100 °C za hodinu v dusíku s 25 % vodíku, pak byly pásy uloženy na 20 hodin do čistého vodíku a zchlazeny.
V tabulce 4 jsou uvedeny podmínky zkoušek a dosažené výsledky.
Zbývající pásy byly zpracovány následujícím způsobem: i)snížení obsahu uhlíku v době 100 sekund při teplotě
870 °C v dusíku s 25 % vodíku při rosném bodu 41 °C a ii) kontinuální nitridace 20 sekund při teplotě 980 °C v atmosféře dusíku a vodíku s různými koncentracemi NH3 při rosném bodu 10 °C.
Výsledky, získané při použití povlaku na bázi oxidu hořečnatého a po žíhání v uzavřeném prostoru jsou shrnuty v tabulce 5.
• ·
Teplota při oduhliceni C pH2O/pH2 = 0.58 Tabulka Teplota při nitridaci °C pH2O/pH2 = 0.05 4 Magnetická indukce B800 (mT) ·
820 750 1673
820 900 1751
820 1000 1832
870 750 1595
870 900 1849
870 1000 1870
930 750 1630
930 900 1860
930 1000 1850
970 750 1579
970 900 1820
970 1000 1810
T a b u 1 k a 5
Zvýšení N B800 P17 P15
Vzorek c.
(ppm) (mT) (W/kg) (W/kg)
1 54 1860 1.06 0.72
2 48 1840 1.14 0.73
3 142 1870 1.03 0.68
4 156 1868 1.01 0.64
5 148 1872 . 1.05 0.70
6 345 1860 1.12 0.72
7 352 . 1855 1.09 0.72
Zastupuje :

Claims (8)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    Způsob výroby pásů z křemíkové oceli s orientovanými částicemi, při němž se ocel s požadovaným složením připraví v roztaveném stavu a kontinuálně se odlévá na předvalky, které se přepravují do místa válcování za horka po předběžném zahřátí na vysokou teplotu a pak se předvalky válcují za horka na pás s požadovanou tloušťkou, vytvořený pás se svine a pak opět rozvine a válcuje za studená na požadovanou konečnou tloušťku, na konec se pás konečnému zpracování, které zahrnuje primární rekrystalizaci, žíhání a sekundární rekrystalizaci za žíhání, vyznačující se tím, že se tento postup provádí v následujících stupních:
    a) kontinuálně se odlévají předvalky s následujícím složením: 2,5 až 3,5 % hmotnostních křemíku, 50 až 500 ppm uhlíku, 250 až 450 ppm Alsol, méně než 120 ppm dusíku, 500 až 3000 ppm mědi a 500 až 1500 ppm cínu, zbytek tvoří železo a nečistoty, přítomné v malém množství,
    b) předvalky se zahřejí na teplotu 1200 až 1320 °C,
    c) předvalky se válcují za horka po zahřátí na svrchu popsanou teplotu až na tloušťku 1,8 až 2,5 mm, přičemž se pás, vystupující z válcovací trati vystaví nejméně na 4 sekundu působení vzduchu při teplotě 1000 až 900 °C, načež se pás svine při teplotě 550 až 700 °C,
    d) v dalším stupni se pás válcuje za studená na požadovanou konečnou tloušťku,
    e) materiál se kontinuálně zbavuje uhlíku žíháním v atmosféře vlhkého dusíku a vodíku při teplotě 850 až 950 °C po dobu 20 až 150 sekund načež se opět kontinuálně pás žíhá při teplotě 900 až 1050 °C k dosažení nitridace v atmosféře dusíku a vodíku s obsahem amoniaku NH3 v rozmezí 1 až 35, s • · · · · · • 4 · · · · · • · · · · « · · • · · » · · • * 4 ······ • · 4 ·
    4·· ··· ·· ·· výhodou 1 až 9 standardních litrů na 1 kg pásu při obsahu 0,5 až 100 g/m3 vodní páry.
  2. 2. Způsob podle nároku 1,vyznačující se tím, že ocel obsahuje 100 až 300 ppm uhlíku, 300 až 350
    5 ppm Alsol a 60 až 90 ppm dusíku.
  3. 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačuj Ιοί se t 1 m, že ocel obsahuje ještě jiné stopové prvky, zvláště chrom, nikl a molibdén v celkovém množství nejvýš 3500 ppm.
    •10
  4. 4. Způsob podle některého z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že se předvalky zahřívají na teplotu 1250 až 1300 °C.
  5. 5. Způsob podle některého z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že se pásy začínají chladit vodou v
    15 intervalu 4 až 12 sekund od výstupu z horké válcovací trati.
  6. 6. Způsob podle některého z nároků 1 až 5, vyznačující se tím, že se obsah amoniaku v nitridačním plynu, přiváděném do pece pohybuje v rozmezí 1 až 9 standardních litrů ha kg oceli.
    20
  7. 7. Způsob podle některého z nároků 1 až 6, vyznačující se tím, že při sekundární rekrystalizaci se materiál zahřívá na 700 až 1200 °C po dobu nejméně 2 hodiny.
  8. 8. Způsob podle nároku 7, vyznačující se tím, že se materiál zahřívá na 700 až 1200 °C po dobu 2 až
    25 10 hodin.
CZ19992311A 1996-12-24 1997-07-24 Způsob výroby pásů z křemíkové oceli CZ291194B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT96RM000905A IT1290173B1 (it) 1996-12-24 1996-12-24 Procedimento per la produzione di lamierino di acciaio al silicio a grano orientato

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ231199A3 true CZ231199A3 (cs) 2000-07-12
CZ291194B6 CZ291194B6 (cs) 2003-01-15

Family

ID=11404621

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19992311A CZ291194B6 (cs) 1996-12-24 1997-07-24 Způsob výroby pásů z křemíkové oceli

Country Status (16)

Country Link
US (1) US6325866B1 (cs)
EP (1) EP0950118B1 (cs)
JP (1) JP2001507077A (cs)
KR (1) KR100561141B1 (cs)
CN (1) CN1080318C (cs)
AT (1) ATE206473T1 (cs)
AU (1) AU3770897A (cs)
BR (1) BR9713617A (cs)
CZ (1) CZ291194B6 (cs)
DE (1) DE69707155T2 (cs)
ES (1) ES2165078T3 (cs)
IT (1) IT1290173B1 (cs)
PL (1) PL182798B1 (cs)
RU (1) RU2192484C2 (cs)
SK (1) SK284510B6 (cs)
WO (1) WO1998028451A1 (cs)

Families Citing this family (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1290978B1 (it) 1997-03-14 1998-12-14 Acciai Speciali Terni Spa Procedimento per il controllo dell'inibizione nella produzione di lamierino magnetico a grano orientato
IT1299137B1 (it) 1998-03-10 2000-02-29 Acciai Speciali Terni Spa Processo per il controllo e la regolazione della ricristallizzazione secondaria nella produzione di lamierini magnetici a grano orientato
IT1316029B1 (it) 2000-12-18 2003-03-26 Acciai Speciali Terni Spa Processo per la produzione di acciaio magnetico a grano orientato.
KR100825631B1 (ko) * 2001-11-09 2008-04-25 주식회사 포스코 가공성과 내덴트성이 우수한 저탄소 고강도 냉연강판의제조방법
CN101294268B (zh) * 2007-04-24 2010-12-08 宝山钢铁股份有限公司 一种取向硅钢的渗氮方法
CN100425392C (zh) * 2007-05-14 2008-10-15 北京科技大学 高硅钢薄板的冷轧制备方法
CN102139279B (zh) * 2010-12-15 2012-07-25 北京科技大学 利用定向凝固板坯制备取向高硅钢冷轧薄板的方法
CN103403212B (zh) * 2011-02-23 2015-08-26 同和热处理技术株式会社 渗氮钢构件及其制造方法
CN102787276B (zh) * 2012-08-30 2014-04-30 宝山钢铁股份有限公司 一种高磁感取向硅钢及其制造方法
KR101683693B1 (ko) * 2013-02-27 2016-12-07 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 방향성 전자 강판의 제조 방법
JP6354957B2 (ja) * 2015-07-08 2018-07-11 Ｊｆｅスチール株式会社 方向性電磁鋼板とその製造方法
CN106755843B (zh) * 2016-12-19 2019-07-30 宁波银亿科创新材料有限公司 一种制作取向硅钢的工艺方法

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5472521A (en) * 1933-10-19 1995-12-05 Nippon Steel Corporation Production method of grain oriented electrical steel sheet having excellent magnetic characteristics
JPS5032059B2 (cs) * 1971-12-24 1975-10-17
JPS5956523A (ja) * 1982-09-24 1984-04-02 Nippon Steel Corp 高磁束密度一方向性珪素鋼板の製造方法
JPH0717961B2 (ja) * 1988-04-25 1995-03-01 新日本製鐵株式会社 磁気特性、皮膜特性ともに優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
US5759293A (en) * 1989-01-07 1998-06-02 Nippon Steel Corporation Decarburization-annealed steel strip as an intermediate material for grain-oriented electrical steel strip
EP0391335B2 (en) * 1989-04-04 1999-07-28 Nippon Steel Corporation Process for production of grain oriented electrical steel sheet having superior magnetic properties
JPH0730397B2 (ja) * 1990-04-13 1995-04-05 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2519615B2 (ja) * 1991-09-26 1996-07-31 新日本製鐵株式会社 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板の製造方法
KR960010811B1 (ko) * 1992-04-16 1996-08-09 신니뽄세이데스 가부시끼가이샤 자성이 우수한 입자배향 전기 강 시트의 제조방법
US5507883A (en) * 1992-06-26 1996-04-16 Nippon Steel Corporation Grain oriented electrical steel sheet having high magnetic flux density and ultra low iron loss and process for production the same
DE4311151C1 (de) * 1993-04-05 1994-07-28 Thyssen Stahl Ag Verfahren zur Herstellung von kornorientierten Elektroblechen mit verbesserten Ummagnetisierungsverlusten
JPH06336611A (ja) * 1993-05-27 1994-12-06 Nippon Steel Corp 磁気特性の優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP3240035B2 (ja) * 1994-07-22 2001-12-17 川崎製鉄株式会社 コイル全長にわたり磁気特性に優れた方向性けい素鋼板の製造方法
JP3598590B2 (ja) * 1994-12-05 2004-12-08 Ｊｆｅスチール株式会社 磁束密度が高くかつ鉄損の低い一方向性電磁鋼板
JPH08225843A (ja) * 1995-02-15 1996-09-03 Nippon Steel Corp 方向性珪素鋼板の製造方法
US5643370A (en) * 1995-05-16 1997-07-01 Armco Inc. Grain oriented electrical steel having high volume resistivity and method for producing same
US5885371A (en) * 1996-10-11 1999-03-23 Kawasaki Steel Corporation Method of producing grain-oriented magnetic steel sheet

Also Published As

Publication number Publication date
KR100561141B1 (ko) 2006-03-15
US6325866B1 (en) 2001-12-04
KR20000069694A (ko) 2000-11-25
CZ291194B6 (cs) 2003-01-15
PL333981A1 (en) 2000-01-31
AU3770897A (en) 1998-07-17
WO1998028451A1 (en) 1998-07-02
ITRM960905A1 (it) 1998-06-24
ITRM960905A0 (it) 1996-12-24
DE69707155D1 (de) 2001-11-08
RU2192484C2 (ru) 2002-11-10
ES2165078T3 (es) 2002-03-01
IT1290173B1 (it) 1998-10-19
ATE206473T1 (de) 2001-10-15
CN1080318C (zh) 2002-03-06
CN1242058A (zh) 2000-01-19
BR9713617A (pt) 2000-04-11
JP2001507077A (ja) 2001-05-29
PL182798B1 (pl) 2002-03-29
SK86499A3 (en) 2000-01-18
DE69707155T2 (de) 2002-06-06
EP0950118B1 (en) 2001-10-04
SK284510B6 (sk) 2005-05-05
EP0950118A1 (en) 1999-10-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6444051B2 (en) Method of manufacturing a grain-oriented electromagnetic steel sheet
US20100300583A1 (en) Process for the production of a grain oriented magnetic strip
SK281614B6 (sk) Spôsob výroby elektrických plechov s orientáciou zŕn a elektrické plechy vyrobené týmto spôsobom
JPH09118964A (ja) 高い体積抵抗率を有する粒子方向性珪素鋼およびその製造法
RU2692136C1 (ru) Способ изготовления листа из текстурированной электротехнической стали
EP3214188B1 (en) Production method for oriented grain-electromagnetic steel sheet
SK27999A3 (en) Process for the production of grain oriented electrical steel strip starting from thin slabs
JP3481491B2 (ja) 磁気特性に優れた一方向性電磁鋼板の製造方法
CZ231199A3 (cs) Způsob výroby pásů z křemíkové oceli
CZ295535B6 (cs) Způsob řízení inhibice při výrobě ocelových plechů
JP2653969B2 (ja) １段冷間圧下を用いる結晶粒方向性珪素鋼の製造法
JPH08188824A (ja) 超高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
US5330586A (en) Method of producing grain oriented silicon steel sheet having very excellent magnetic properties
JP4239458B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
RU2279488C2 (ru) Способ регулирования распределения ингибиторов при производстве полосовой текстурованной электротехнической стали
EP4174194A1 (en) Production method for grain-oriented electrical steel sheet
CZ295534B6 (cs) Způsob řízení inhibice při výrobě ocelových plechů
JP4211447B2 (ja) 方向性電磁鋼板の製造方法
JP7288215B2 (ja) 無方向性電磁鋼板
US4878959A (en) Method of producing grain-oriented silicon steel with small boron additions
JPH0762437A (ja) 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS58107417A (ja) 鉄損のすぐれた一方向性けい素鋼板の製造方法
CN115053005A (zh) 双取向电工钢板及其制造方法
JPS59232227A (ja) 磁気特性のすぐれた一方向性電磁鋼板の製造方法
JP2000119752A (ja) 一方向性電磁鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20160724