Przedmiotem wynalazku jest sposób regeneracji zuzytych olejów, zwlaszcza zuzytych olejów silni¬ kowych.Znane sposoby regeneracji zuzytych olejów, a zwlaszcza zuzyitych olejów silnikowych, jak równiez stosowanych w bardziej skomplikowanych ukladach, wymagaja dzialania ziemia odbarwiajaca i/lub kwa¬ sem siarkowym, zwlaszcza w przypadkach, gdy pro¬ dukt rafinowany charakteryzuje sie wysoka lepkos¬ cia. Z tych wzgledów przed zakladami prowadza¬ cymi rafinacje powstaje problem pozbywania sie zuzytej ziemi odbarwiajacej i/lub zuzytego kwaso¬ wego szlamu, co p/rzy zaostrzajacych sie wciaz wy¬ maganiach ochrony srodowiska, czynia ten problem coraz trudniejszym do rozwiazania. W dodatku dzialanie takie jest problematyczne z punktu widze- sia ekonomiki z uwagi na wysoki koszt ziemi od¬ barwiajacej i kwasu siarkowego oraz z uwagi na mala wydajnosc mozliwa do osiagniecia.W przypadku, gdy olej ekstrahuje sie prostymi parafinami, a nastepnie otrzymany produkt poddaje katalitycznemu uwodornieniu, niemozliwe jest cal¬ kowite usuniecie, na drodze ekstrakcji, organo-me- talicznych zanieczyszczen oraz produktów utlenia¬ nia oleju.Dla uzyskania smarów o wysokim ciezarze cza¬ steczkowym, odpowiadajacych stawianym wymaga¬ niom, konieczne jest i tiak poddanie pólproduktu co najmniej krótkiej obróbce ziemia odbarwiajaca. T/ 30 10 15 20 25 takim przypadku jednakze, caas zycia katalizatora uwodorniania jesit wyjajtkowo krótki.Nieoczekiwanie stwierdzono, ze istnieje mozliwosc efektywnej rafinacji wszelkiego typu olejów pocho¬ dzacych ze zuzytych olejów silnikowych, stosujac na ostatnim etapie obróbki jedynie operacje uwo¬ dorniania, to jest bez dzialania ziemi odbarwiajacej i/lub kwasu siarkowego, parzy (zapewnionej jedno¬ czesnie dostatecznie dlugiej zywotnosci katalizatora uwodorniania. Osiaga sie to dzieki obróbce cieplnej, która prowadzi sie w temperaturze 603—723 K, w warunkach adiabatycznych, w czasie 60—7200 s. w stosunku do calej ilosci oleju poddawanego obróbce.Róznica w stosunku do< znanego sposobu polega na tym, ze obróbce poddaje sie jedynie ciezsza frakcje oleju, pod warunkiem, ze takia frakcja po obróbce cieplnej podlega operacji ekstrakcji (rozpuszczalni¬ kiem.Celem wynalazku jest opracowanie sposobu pro¬ wadzenia procesu, który umozliwialby unikniecie wymienionych niedogodnosci. JSposób taki poizwala na otrzymanie olei smarowych odpowiadajacych stawianym wymaganiom, bez uciekania sie do ob¬ róbki za pomoca ziemi i/lub kwasu siarkowego, przy jednoczesnym zachowaniu bardzo korzystnego okresu zywotnosci katalizatora uwodorniania.Sposób regeneracji zuzytych olejów, w którym ogrzewa sie olej w pierwszym wymienniku ciepla, nastepnie przeprowadza sie ogrzany olej do kolum¬ ny wstepnej destylacji i oddziela sie w glowicy 113 766 /,-l-^ '¦'" 3 kolumny, wode i lekkie weglowodory, odzyskuje sie olej z dna kciumny wstepnej destylacji, i prze¬ prowadza sie do etapu rozpuszczalnikcwago-ck.tra¬ kcyjnego, polega zgodnie z wynalazkiem na tym, ze ogrzewa sie olej cpuiizczajaey etap ekstrakcyjny, po odpedzeniu z niego ^rozpuszczalnika w drugim wymienniku ciepla, przeprowadza sie olej z etapu ogrzewania do etapu prózniowej dectylacji, w któ¬ rym temperatura podstawy kolumny destylacyjnej jest wyzsza od 5713 K i usuwa sie z dna kolumny ciezsze frakcje smarowe, w ikitory.cn wystepuje kon¬ centracja pozo&talych zanieczyszczen., poddaje sie ciezGza frakcje smarowa obróbce cieplnej w tem¬ peraturze 573/723 K, w warunkach adiabatycznych, w czasie od 60—72i00 s, nastepnie poddaje sie ciez¬ sza frakcje smarowa, po zakonczeniu obróbki ciepl¬ nej, drugiej ekstrakcji z rozpuszczalnikiem w tem¬ peraturze od 303 K do temperatury krytycznej pro¬ stej parafiny stosowanej w procesie, przy cisnieniu zawartymi w zakresie 2*45—4,9 MPa, przy zachowaniu stosunku objetosciowego parafiny do oleju w za¬ kresie 5:1 do 20:1, po czym przeprowadza sie cie¬ zsza frakcje smarowa araz inne frakcje o nizszej lepkosci, oddzielnie, do etapu koncowego uwodor¬ niania.W trakcie ekstrakcji z rozpuszczalnikiem, usuwa sie z produktu frakcje obejmujaca glówne zanie¬ czyszczenia zawarte w oleju. Zanieczyszczenia te sa utworzone przez dodatki pierwotne dodane do oleju i przez produkty utleniania frakcji: emarewej. Do¬ minujaca czesc itych zanieczyszczen jest usuwana w .pierwszym etapie rozpuszczalnikcwo-ekstrakryj- nym. lecz jest to niewystarczajace i dlatego stosuje sie drugi etap rozpuszczalnikowo-ekstiralccyjny. !Niaj - bardziej odpowiednim rozpuszczalnikiem dla tego etapu jest rozpuszczalnik zawierajacy substancje o malym ciezarze czasteczkowym typu prostych olefin, z którycih szczególnie korzystny jest propan. Etap ekstrakcyjny mozna (prowadzic równiez z innego rodzaju rozpuszczalnikami takimi jak alkohole, ke¬ tony, etery, o odpowiednim ciezarze czasteczkowym, które posiadaja .zarówno wlasnosci nierozpuszczania zanieczyszczen jak i rozpuszczania oleju.!W przypadku propanu ekstrakcje mouna prowa¬ dzic w kolumnie ekstrakcyjnej metoda przeciwpira- dlowa w stosunku do oleju. W przypadku, gdy w etapie tym nie osiaga sie koniecznego, maksymalne¬ go stopnia oczyszczenia oleju, stosunek rozpuszczal¬ nika do oleju zmniejsza sie w powaznym stopniu i jest on rzedu 3 do 10 jednostek objetosciowych propanu tna jednostke ojbjejtiosci oleju.Olej poddany ekstrakcja w kcilumnie ekstrakcyj¬ nej, $o ogrzafriiu {^prowadza sie do etapu destylacji frakcjonowanej, zachodzarej w warunkach obnizo- ne®o cisnienia, z którego odprowadza sie frakcje smiarowe w zaleznosci od ich wzglednych lepkosci.Uzyskane w tej destylacji frakcje smarowe o niz¬ szej lepkosci kieruje sie bezposrednio' doetapu uwo¬ dorniania, podczas gdy pozostalosc podestylacyjna, skladajaca sie z frakcji smarowej o wysokiej lep¬ kosci i zawierajaca glówne ilosci zanieczyszczen ogrzewa sie do temperatury rzedu 573^7123 K i zawraca do kolumny ekstrakcyjnej.Obróbke ciepftna frakcji smarowej o wysokiej lepkosci prowadzi sie umieszczajac tuz ponizej prze- 3 766 4 lotu kolumny odpowiedni zbiornik zasobnikowy o pojemnosci bedacej funkcja czasu pozostawiania w nim produktu. & Celem obróbki cieplnej jest modyfikacja struktu- 5 ry zanieczyszczen zawartych jeszcze w oleju, dla latwiejszego oddzielenia ich w trakcie kolejnej ek- strskeji rozpuszczalnikiem.Po zakonczeniu obróbki cieplnej, ciezka frakcje smarowa zawraca sie do kolumny ekstrakcyjnej. io Podobnie jak poprzednio, korzystnym rozpuszczalni¬ kiem w tej operacji jest propan, aczkolwiek mozna stosowac innego rodzaju rozpuszczalniki. Kolumna ekstrakcyjna moze byc ta sama kolumna co uzywa¬ na w pierwszym ctapio ckstrakcyjnym i w takim 15 przypadku kolumna pracuje w rezimie okresowym.Mozna stosowac równiez kolumne oddzielna.Warunki pracy tego etapu ekstrakcyjnego sa róz¬ ne 'cd stosowanych w pierwszym etapie ekstrakcyj¬ nym, w którym dziala sie na cala ilosc oleju do- 20 prowadzanego z etapu wstepnej destylacji. Wynika to z faktu, ze aktualnie zawarta mniejsza ilosc za¬ nieczyszczen charakteryzujacych sie szczególnie obecnoscia substancji aktywnych powierzchniowo, wymaga dzialania o wiele bardziej selektywnego i o 25 wiele bardziej wrazliwego na zmieniajace sie warunki pracy. Przez odpowiednia (zmiane stosunku rozpusz¬ czalnika do oleju oraz temperatury ekstrakcji moz¬ liwe jest uzyskanie oleju o zmieniajacej sie w spo¬ sób ciagly i w szerokim zakresie charakterystyce, 30 jak równiez otrzymywanej w operacji ilosci pozo¬ stalosci. iRóine temperatury i rózny stosunek objetosciowy rozpuszczalnika do oleju stosowane w tym drugim etapie wynikaja z faktu, ze drugi etap ekstrakcyjny 35 ma nie tylko na celu zmniejszenie zawartosci me¬ talicznych zanieczyszczen, ale równiez poprawienie zabarwienia i w ten sposób zlagodzenie drastycz¬ nego charakteru warunków prowadzenia oiperacji w etapie uwodorniania. Pozostalosc z drugiego etapu 40 ekstrakcyjnego mozna lacznie z propanem zawra¬ cac, zasilajac ta mieszanina pierwsza kolumne ek¬ strakcyjna, w celu odzyskania zawartego w niej oleju smarowego. Frakcje smarowe otrzymane w poprzednich etapach poddaje sie operacji uwodor- 45 niania wodorem, w otaecniosci katalizatorów opar¬ tych na siarczkach metali VI i VIII grupy ukladu okresowego, na podlozu tlenku glinu. Temperatura reakcyjna zawarta jest w zakresie 523^603 K a cisnienie w zakresie 1,96—il\4,7 iMPa. Przestrzenna 50 szybkosc wynosi cd 350 objetosci/objetosc/s do 18000 objetosci/objetosc/s a wodór zawraca sie z szybkos¬ cia od 15 do ,.850 Nm3/m3, Korzystna cecha sfpocobu wedlug przedstawionego wynalazku w stosunku do stosowanych dotychczas 55 sposobów, jest zmniejszenie ilosci ciepla niezbedne¬ go do prowadzenia procesu. Z uwagi na to, ze w konwencjonalnych procesach rafinacji, obróbke cie¬ plna prowadzi sie po odpedzeniu wody i lefctóch weglowodorów, ogrzewaniem objeta jest cala ilosc 60 regenerowanego oleju. iMa to na celu modyfikacje struktury zanieczyszczen, a zwlaszcza dodatków de¬ tergentowych skladajacych sie z sulfonianów czy fenolanów wapnia, baru, magnezu i innych^ dla po¬ lepszenia ich rozpuszczalnosci w oleju smarowym. 65 Operacja taka ulatwia pózniejsze oddzielenie.. tycl}-5 substancji zwlaszcza gdy do rafinacji stosuje sie proces wytracania rozpuszczalnikami.Temperatury uzywane iw obróbce cieplnej sa na ogól bardzo wysckJe i wynosza 5173^-17,23 K. Fakt ten powoduje koniecznosc zuzycia znacznej ilosci ciep¬ la,- nawet przy wzieciu pod uwage okolicznosci, ze czesc ciepla moce byc odzyskana na przyklad do ogrzewania ladunku doprowadzanego do kolumny destylacji frakcjonowanej. W przeciwienstwie do te¬ go, obróbka cieplna stasowana w sposobie wedlug przedstawionego wynalazku poza tym, ze dotyczy jedynie ciezkiej frakcji smarowej, moze byc prowa¬ dzona przez utrzymywanie tej frakcji w dolnej temperaturze kolumny pracujacej w warunkach ob¬ nizonego cisnienia, a to w efekcie nie powoduje koniecznosci doprowadzania dodatkowej ilosci ciepla.Kolejna korzyscia wynikajaca ze stosowania ob¬ róbki cieplnej nowego typu, jest uproszczenie kon¬ strukcji wymiennika ciepla), jako, ze regenerowany olej musi byc ogrzany jedynie do temperatury 473 K koniecznej do oddzielenia wody i weglowodorów lekkich. Ilosc powstajacych w tej temperaturze ga¬ zów o charakterze kwasowym jest o wiele mniej¬ sza w porównaniu z iloscia powstajaca w trakcie obróbki w warunkach temperatury 573—72.3 K.Sposób otrzymywania frakcji smarowych o wyso¬ kiej lepkosci stanowiacy znaczny krok naprzód w sto¬ sunku do konwenejonalnych 'regeneracyjnych sposo¬ bów, przynosi ponadto-znaczne korzysci w swoim kon¬ cowym etapie, operacji uwodornienia z uwagi na to, iz osiaga sie zmniejszenie ilosci zuzywanego wodoru przy jednoczesnym wzroscie wydajnosci oleju i dlu¬ gosci zycia katalizatora.Przedmiot wynalazku zostanie opisany bardziej szczególowo w oparciu o schemat przedstawiony na zalaczonym rysunku. Linie przerywane na schema¬ cie dotycza jedynie obróbki frakcji ciezszej regene¬ rowanego oleju, a bardziej szczególowo, odnosza sie do operacji, którym podlega ta frakcja po zakon¬ czeniu obróbki cieplnej. Zróznicowanie na rysunku linii przedstawiajacych przeplyw strumieni oleju, spowodowane jest tym,, ze na przedstawionym sche¬ macie instalacja zawiera pojedyncza kolumne ek- strakcyjno-rozpuszczalnikowa i z tego wzgledu ce¬ lowe jest rozróznienie ekstrakcji rozpuszczalnikowej calej ilosci oleju od ekstrakcji ciezszej frakcji sma¬ rowej.Przewodem 11 zuzyty olej ze zbiornika maga¬ zynowego doprowadzany jest do wymiennika ciepla 1K a nastepnie przewodem 12, do kolumny wstepnej destylacji 2. Z glowicy kolumny 2 odprowadza sie wode i lekkie weglowodory przewodem 13, nato¬ miast z dna kolumny 2, odciagany jest olej, który przesyla sie przewodem 14 do kolumny 3 ekstrak- cyjno-rozpuszczalnikowej.Roztwór dochodzi przewodem 31 do kolumny 3, a poprzez glowice kolumny 3 wprowadza sie prze¬ wodem 15 olej i podstawowa ilosc rozpuszczalnika, podczas gdy przewodem 16 usuwa sie z dna ko¬ lumny 3 zanieczyszczenia i pozostala czesc rozpusz¬ czalnika. Oba strumienie wyprowadzane z kolumny 3 przesyla sie oddzielnie do regenatorów 4 i 5, w celu wydzielenia rozpuszczalnika, który nastep¬ nie przewodami 29 i 30 przesyla sie do kompresora 6 i zawraca do kolumny przewodem 31. Czesciowo 3 766 przerafinowany olej wiprowadza sie przewodem 17 do wymiennika ciepla 7, a nastepnie przewodem 18, do pracujacej w warunkach obnizonego cisnienia kolumny 8 destylacyjnej. 5 Z glowicy kolumny 8 odprowadzane sa przewo¬ dem 19 frakcje lekkich weglowodorów, które mog¬ lyby byc jeszcze zawarte w oleju,, natomiast z boku kolumny 8 odciaga sie fraktje smarowe o niskiej lepkosci. Na przedstawionym schemacie ilosc od- 10 prowadzanych frakcji smarowych jest ograniczona przykladowo do dwóch. Wyprowadza s.e je przewo¬ dami 26 i 27 i kieruje oddzielnie do rektora 10 uwodorniania.Z dna kolumny 8 wyprowadza sie przewodem 20 ciezsza frakcja smarowa zawierajaca skoncentrowa¬ ne zanieczyszczenia, która kieruje sie do stanowiska 9 obróbki cieplnej. Po okresie czasu, uzaleznionym od temperatury, ciezsza frakcje smarowa przepro¬ wadza sie przewodem 21 do kolumny ekstrakcyjno- 20 rozpuszczalnikowej 3.W przypadku, gdy kolumna 3 pracuje w systemie okresowym, mozliwe jest jej zastosowanie zarówno do ekstrakcj calej ilosci oleju poddanego wstepnej destylacji jak i ciezkiej frakcji smarowej po ob¬ róbce cieplnej. W takim przypadku konieczne jest zastosowanie zbiorników zasobnikowych, które umo¬ zliwiaja prowadzenie tego rodzaju procesu. Dla jas¬ nosci rysunku zbiornika na schemacie nie pokazano. 30 O ile pozadane jest by instalacja pracowala sys¬ temem ciaglym, wystarczy wprowadzenie do ukladu przedstawionego na schemacie, drugiej kolumny ek¬ strakcyjnej, analogicznej do juz pracujacej.Równiez w takim przypadku, z glowicy kolumny 35 3 ekstrakcyjnej odprowadza sie przewodem 22 ciez¬ ka frakcje smarowa razem z zasadnicza iloscia roz¬ puszczalnika, natomiast z dna kolumny 3, przewo¬ dem 24, wyprowadzane sa zanieczyszczenia lacznie z pozostala iloscia rozpuszczalnika. Strumienie te 40 dochodza do regeneratorów 4 i 5 rozpuszczalnika, Z dna regeneratora 4 odprowadza sie ciezka frakcje smarowa i wprowadza sie ja do koncowego reakto¬ ra uwodornienia przewodem 23. Natomiast pozosta¬ losc odprowadza sie z dna regeneratora 5 przewo- 45 dem 25, w celu zawrócenia jej jako ladunku do ko¬ lumny 3 ekstrakcyjno-rozpuszczalnikowej, gdy jest ona uzyta do pierwszego etapu rozpuszczailriikowo- ekstrakcyjnegO', podczas gdy druga kolumne stosu¬ je sie do ekstrakcji calej ilosci oleju prowadzaja- 50 cej do otrzymania pozostalosci zmieszanej jeszcze z zanieczysizc z emlamL Strumienie 23, 26 i 27 kieruje sie zasadniczo do zbiorników zasobnikowych (nie pokazane na sche¬ macie), a nastepnie sa one doprowadzane w sposób 55 rozlaczny i alternatywny do reaktora 10 uwodornia¬ nia, z którego szereg smarowych frakcji, calkowicie zregenerowanych, odbiera sie przewodem 28.Ponizej przedstawiono kilka przykladów procesu zachodzacego w instalacji pilotowej. Przyklady te 60 wykazuja w sposób oczywisty wyzszosc wyników uzyskanych w procesie prowadzonym sposobem we¬ dlug przedstawionego wynalazku, w porównaniu z rezultatami otrzymywanymi w procesach prowadzo¬ nych metoda konwencjonalna, w której stosuje sie 65 obróbke cieplna calej masy regenerowanego oleju.113 766 8 Przyklad I. Zuzyty olej silnikowy poddawa¬ no wstepnej destylacji w celu oddzielen La wody i lekkich weglowodorów, a pozostalosc ogrzewano w temperaturze 65i3 K przez okres 180 s, po czym pro¬ wadzono ekstrakcje propanem w kolumnie RDC.Warunki rozdzielania stosowane w tym etapie byly nastepujace: stosunek rozpuszczalnika do oleju 10:1 temperatura w glowicy kolumny 3.63 K temperatura w dole kolumny 343 K cisnienie 3,72 MPa.Olej ekstrahowany, po oddzieleniu propanu, pod¬ dawano destylacji frakcjonowanej w warunkach ob¬ nizonego cisnienia, w celu rozdzielenia go na szereg frakcji smarowych, w zaleznosci od ich lepkosci wzglednych. Otrzymano trzy frakcje smarowe . o niskiej, sredniej i wysokiej lepkosci z wydzieleniem w trakcie calego procesu oleju gazowego. Lekkie srednie frakcje smarowe poddano oddzielnie dziala¬ lo niu wodoru w obecnosci katalizatora stanowiacego glównie siarczki Ni i Mo na podlozu tlenku glinu.Warunki procesu byly nastepujace: temperatura 62,3 K cisnienie 3,9(2 MPa szybkosc przestrzenna 3600 objetosci/ objetosc/s obieg wodoru 168 N m3/m3 Ciezka frakcje smarowa poddawano dzialaniu wo¬ dorem w obecnosci tego samego rodzaju katalizato¬ ra, ale w nastepujacych warunkach: temperatura szybkosc przestrzenna cisnienie obieg wodoru 62i3 K 1800 objetosci/ .objetosc/s 3,92 MPa 168 N m3/m3.Wyniki uzyskane we wszystkich stadiach proceso¬ wych zostaly przedsitawione w tablicy 1.Tablica 1 Wlasnosci produktów otrzymanych w procesie, w którym obróbke cieplna stosuje sie w odniesieniu do calej szarzy li) iSzarza 2) iWiSjtejpma desty¬ lacja i obróbka cieplna H^O lekkie weglowo¬ dory pozostalosc 3) Ekstrakcja pro¬ panem produkt wyjsciowy po- . zostalosc 4) Destylacja frak¬ cjonowana przy Cibanizonym cis¬ nieniu olej gazowy lekka frakcja smarowa srednia frakcja smarowa ciezka frakcja1 smarowa 5) 'Uwodornienie lekka frakcja smarowa srednia frakcja smarowa ciezka frakcja smarowa Wydaj¬ nosc pro.ee- towa 100,0 6,9 6,1 87,0 93^6 ¦6,34 2S4 26,95 44,47 25,74 98,0 98,0 98,0 Zabar¬ wienie V.7 °" ASTM 8 8 8 3,5 4,5 ".8 1,5 2 8 Lepkoisc prcy 373 K mm2/s 14,8 14,08 10,07 5,23 9,92 32,39 5,1 9,5 30,0 Liczba zobojet¬ nienia mg/KOH/g 8,6 10.52 3,56 7,7 0,34 0,48 0,30 0,38 < 0,03 < 0,03 < 0,03 Ca 1500 v 10 <5 <5 36 <5 <5 <5 Ba 420 5 <5 <5 <5 <5 < 5 <5 Mettale w pipm (anal. rttg-fluorosc.) Zn 770 * 5 <5 <5 10 <5 <5 <5 Pb 2350 5 <5 <5 16 <5 <5 <5 P 930 35 45 10 70 10 10 10 Cl 250 49 60 17 25 <5 <5 <5 Dr 320 — 43 10 <5 <5 <5" <5113 766 9 10 Przyklad II. Zuzyty olej silnikowy .poddawa¬ no frakcjonowanej destylacji majacej na celu od¬ dzielenie wody i lekkich wegliowlodorów a pozosta¬ losc eksltrafecwacio propanem w kolumnie RDC.Stosowano nastepujace warunki procesu: stosunek rozpuszczalnika do oleju 7:1 temperatura w glowicy kolumny 383 K temperatura w dole kolumny 343 K cisnienie 3,712 MPa.Olej ekstrahowany po oddzieleniu propanu pod¬ dano destylacji frakcjonowanej w warunkach ob¬ nizonego cisnienia, w celu rozdzielenia go na sze¬ reg frakcji smarowych, w zaleznosci od ich lepkosci wzglednych. Otrzymano trzy frakcje smarowe o niskiej, sredniej i wysokiej lepkosci. Frakcje o wysokiej lepkosci ogrzewano w temperaturze 623 K przez okres 900 s a nastepnie ekstrahowano propa¬ nem w kolumnie. Warunki prowadzenia procesu byly nastepujace: stosunek rozpuszczalnika do oleju 115.4 temperatura w glowicy kolumny 358 K temperatura w dole kolumny 346 K cisnienie 3,72 MPa. 15 20 Lekkie i srednie frakcje smarowe poddawano od¬ dzielnie dzialaniu wodoru w obecnosci katalizatora stanowiacego glównie siarczki Ni i Mo na podlozu tlenku glinu. Warunki procesu byly nastepujace: temperatura 623 K cisnienie 3,92 MPa szybkosc przestrzenna 3600 objetosci/ objetosc/s obieg wodoru I1618 N m3/ni3.Ciezka frakcja smarowa otrzymana z kolumny ekstrakcyjnej, po oddzieleniu propanu, poddawano dzialaniu wodorem w obecnosci tego samego co po¬ przednio katalizatora, ale w nastepujacych warun¬ kach: temperatura 623 K cisnienie 3,92 MPa szybkosc przestrzenna 1800 objetosci/ objetosc/s obieg wodoru • , 1(88 N m3/m3.Wydajnosc i wlasnosci produktów uzyskanych w poszczególnych stadiach procesowych przedstawiono vv tablicy 2.TatSlica 2 Wlasnosci produktów otrzymanych w procesie, w którym stosuje sie obróbke cieplna i zawracanie do obiegu ciezkiej frakcji smarowej li) Szarza 2) Wstepna desty¬ lacja H20 lekkie weglowo¬ dory pozostalosc 3) Pierwsza eks¬ trakcja propa¬ nem produkt wyjsciowy pozostalosc 4) Destylacja frak¬ cjonowana przy obnizonym cis¬ nieniu lekka frakcja smarowa srednia frakcja smarowa ciezka frakcja .smarowa 5) Obróbka cieplna ciezkiej frakcji 6) Ekstrakcja ciez¬ kiej frakcji pro¬ panem produkt wyjsciowy pozostalosc 7) Uwodornianie lekka frakcja .smarowa srednia frakcja ismarowa ciezka frakcja smarowa Wydaj¬ nosc proce¬ sowa 100,0 6,9 3,4 89,7 04,2 5,8 28,0 47,8 23,3 100,0 93,0 7,0 98,0 98,0 98,0 Zabar¬ wienie wg ASTM 8 8 4 7 8 <7,5 <2 <2,5 <4 , Lepko¬ sc przy 373 K mm2/s 14,68 13,27 9,94 5,15 9,58 31,32 30,5 28,4 4,98 9,3 28,0 Liczba zobojetnie¬ nia mg/KOH/g 4,51 i 2,19 3,16 0,81 0,44 0,28 1,35 1,33 0,13 < 0,03 < 0,03 < 0,03 Ca 11560 230 <5 <5 1000 980 <5 <5 <5 <5 Ba 400 5 <5 <5 10 10 <5 <5 <5 <5 Metale w ppm (anal. rtg.-flurosc.) Zn 900 125 <5 <5 530 550 <5 <5 <5 <5 Pb 2600 120 <5 <5 510 570 <5 <5 <5 <5 P 850 470 i 180 " 18^ 1490 1460 10 <10 <10 Cl 650 140 95 20 30 25 15 <5 <5 <5 Br 580 50 20 5 18 12 <5 <5 <5 113 766 12 Porównanie dwóch, przedstawionych, cykli pro¬ cesowych wskazuje, ze ciezka frakcja smarowa u- zyskana w opisanym procesie prowadzonym sposo¬ bem wedlug wynalazku zawiera mniejsza ilosc za¬ nieczyszczen i lepsze zabarwienie, przez co wyma¬ ga lagodniejszych warunków prowadzenia kolejnego etapu uwodorniania.Z uwaigi na to, ze dlugosc zycia katalizatora w procesie uwodorniania jest uzaleznienia od obecno¬ sci metalieznych zanieczysiziezen w szarzy, które osa¬ dzaja sie na katalizatorze, zas obróbka produktów posiadajacych mniejsza zawartosc zaneczyszczen i lepc-ze zabarwienie pozwala na prowadzzne proce¬ su w lagodniejszych warunkach, powoduje to prze¬ dluzenie czasu aktywnosci katalizatora.Zastrzezenie patentowe Sposób regeneracji zuzytych olejów, w którym ogrzewa sie olej w pierwszym wymienniku ciepla, przeprowadza sie ogrzany olej do kcgumny wstep¬ nej destylacji i oddziela sie w glowicy kolumny, wode i lekkie weglowodory, odzyskuje sie olej z 15 dna kolumny wstepnej destylacji i przeprowadza sie go do etapu roapu&zczalnilkowo-eksitralkcyjnego, znamienny tym, ze c&rzswa. sie olej' opuszczajacy etap ekstrakcyjny, po odjpedzeniu z niego rozpusz¬ czalnika w drugim wymienniku ciepla, przeprowa¬ dza sie olej z etapu ogrzewania do etapu próznio¬ wej destylacji, w którym temperatura podstawy ko¬ lumny destylacyjnej jest wyzsza od 573 K i usuwa sie z dna kolumny, ciezsze frakcje smarowe, w któ¬ rych wystepuje koncentracja pozostalych zanieczy¬ szczen, poddaje isie ciezsza frakcje smarowa obrób¬ ce cieplnej w temperaturze 573—723 K, w warun¬ kach adiabatycznych, w czasie od 60—7200 s, na¬ stepnie ipoddaje r.ie cic.-z-.za frakcje smarowa po za¬ konczeniu obróbki cieplnej drugiej ekstrakcji z roz¬ puszczalnikiem w temperaturze od 3)03 K do tem¬ peratury krytycznej prostej parafiny stosowanej w procesie przy cisnieniu zawartym w zakresie 2,45 3-1,9 MPa, przy zachowaniu stosunku objetoscio¬ wego parafiny do oleju w zakresie 5:1 do 20:1, po czym przeprowadza sie ciezsza frakcje smarowa oraz inne frakcje o nizszej lepkosci, oddzielnie, do etapu koncowego uwodorniania. 0 \-l- ,20 LZGraf. Z-d Nr 2 — 353/32 A4.Cena 100 zl PL PL PL PL PL