PL101877B1 - A method of producing oligomeric alkylene terephtalates as well as a device for producing oligomeric alkylene terephthalates - Google Patents
A method of producing oligomeric alkylene terephtalates as well as a device for producing oligomeric alkylene terephthalates Download PDFInfo
- Publication number
- PL101877B1 PL101877B1 PL1976186952A PL18695276A PL101877B1 PL 101877 B1 PL101877 B1 PL 101877B1 PL 1976186952 A PL1976186952 A PL 1976186952A PL 18695276 A PL18695276 A PL 18695276A PL 101877 B1 PL101877 B1 PL 101877B1
- Authority
- PL
- Poland
- Prior art keywords
- chambers
- dihydric alcohol
- catalyst
- vacuum
- reactor
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G63/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic ester link in the main chain of the macromolecule
- C08G63/78—Preparation processes
- C08G63/785—Preparation processes characterised by the apparatus used
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/18—Stationary reactors having moving elements inside
- B01J19/1862—Stationary reactors having moving elements inside placed in series
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C67/00—Preparation of carboxylic acid esters
- C07C67/03—Preparation of carboxylic acid esters by reacting an ester group with a hydroxy group
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G63/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic ester link in the main chain of the macromolecule
- C08G63/78—Preparation processes
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08G—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED OTHERWISE THAN BY REACTIONS ONLY INVOLVING UNSATURATED CARBON-TO-CARBON BONDS
- C08G63/00—Macromolecular compounds obtained by reactions forming a carboxylic ester link in the main chain of the macromolecule
- C08G63/78—Preparation processes
- C08G63/80—Solid-state polycondensation
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00054—Controlling or regulating the heat exchange system
- B01J2219/00056—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
- B01J2219/00058—Temperature measurement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00054—Controlling or regulating the heat exchange system
- B01J2219/00056—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
- B01J2219/00069—Flow rate measurement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00076—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements inside the reactor
- B01J2219/00083—Coils
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/00094—Jackets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00164—Controlling or regulating processes controlling the flow
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00182—Controlling or regulating processes controlling the level of reactants in the reactor vessel
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Polyesters Or Polycarbonates (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania oligomerycznych tereftalanów alkilenowych z koncowy¬
mi grupami hydroksyalkilenowymi i o stopniach kondensacji od 2 do 20, jak równiez urzadzenie do wykonywa¬
nia tego sposobu.
Przeestryfikowanie estrów kwasów benzenodwukarboksylowych alkoholami dwuwodorotlenowymi jest
reakcja równowagowa, której równowage mozna przesunac, przez usuwanie metanolu, do monomerycznego estru
kwasu dwukarboksylowego z dwiema grupami hydroksyalkilenowymi, a przez usuniecie nadmiaru alkoholu
dwuwodorotlenowego, dalej do poliestru.
W znanych sposobach pracuje sie np. metoda periodyczna, miedzy innymi w reaktorach z mieszadlem.
Uwolniony metanol oddziela sie przy uzyciu nasadzonej lub zainstalowanej obok kolumny rektyfikacyjnej,
a nastepnie w taki sam sposób usuwa sie nadmiar alkoholu dwuwodorotlenowego. Takie produkty przeestryfiko
wania wytworzone sposobem periodycznym nie spelniaja wszystkich wymagan podczas nastepnej polikondensa-
cji.
Szereg urzadzen pracujacych w sposób ciagly przesuwa równowage reakcji przeestryfikowania w kierunku
pozadanych estrów np. przy uzyciu kaskad reaktorów z mieszadlem, przy czym kazda kaskada moze miec
wlasna kolumne rektyfikacyjna, lecz takze wszystkie reaktory kaskady moga byc polaczone zjedna wspólna
kolumna rektyfikacyjna. Takie kaskady reaktorów z mieszadlem sa kosztowne, wymagaja wlasnego napedu dla
kazdego reaktora, maja duza powierzchnie wypromieniowania ciepla i potrzbuja duzo miejsca. W celu unikniecia
tych wad stosuje sie takze kolumny stojace z róznymi elementami dodatkowymi, na które nasadza sie lub do
których przylacza sie dalsza kolumne w celu oddzielenia metanolu i alkoholu dwuwodorotlenowego.
Proponowano przeestryfikowanie tereftalanu metylu przy uzyciu glikolu etylenowego w kolumnach
z pólkami dzwonowymi lub w kolumnach z pólkami sitowymi jak równiez w kolumnach z wypelnieniem. Wada
jest przy tym, ze tworzace sie wysokowrzace produkty uboczne pozostaja w produkcie wyczerpanym, a metanol2 101 877
jak równiez niskowrzace produkty uboczne maja okazje do reakcji odwrotnych i ubocznych. W patnecie
niemieckim nr 1593309 mieszanina reakcyjna przeplywa od dolu do góry w „przeplywowym" urzadzeniu
z kolumna. Utworzone pary powoduja w wyniku dlugiego kontaktu niecalkowite przeestryfikowanie przez
reakcje odwrotna z para metanolu.
W patencie niemieckim nr 1920954 opisano kolumne podzielona za pomoca pólek posrednich na 20
komór, w której mieszanina reakcyjna poprzez ustawione stycznie rury przelewowe nadaje ruch obrotowy
materialowi kondensacyjnemu na pólce znajdujacej sie ponizej. Komory reakcyjne w miare wzrostu stopnia
przreagowania wystawione sa na dzialanie stopniowo zmniejszajacego sie cisnienia. W miare wzrostu lepkosci
produktu brak jest koniecznego mieszania. Wedlug wszystkich wymienionych sposobów wytwarza sie poliestry
o wyzszym stopniu kondensacji, ale nie oligomery.
Obecnie stwierdzono, ze mozna uniknac wymienionych wad podczas ciaglego przeestryfikowania estrów
kwasów benzenodwukarboksylowych przy uzyciu alkoholi dwuwodorotlenowych o trzech i wiecej atomach
wegla w obecnosci znanych katalizatorów przeestryfikowania, jesli najpierw wytworzy sie oddzielnie oligomery
i pracuje sie w urzadzeniu z kolumna z pólkami pod cisnieniem atomosferycznym lub przy lekkim nadcisnieniu,
w której substancje biorace udzial w reakcji przeplywaja od góry do dolu i w kierunku reakcji poddane sa
dzialaniu temperatur wzrastajacych w sposób ciagly lub stopniowy. Wysokosc cieczy na poszczególnych pólkach
jest nieznaczna powstajace w jednym etapie reakgi lekkowrzace alkanole usuwa sie bezposrednio z urzadzenia
z kolumna bez przeplywania ich przez znajdujaca sie powyzej mieszanine reakcyjna, a w celu ciaglego mieszania
substacji bioracych udzial w reakcji w kazdej lub w wiekszosci komór stosuje sie mieszanie, po czym nadmiar
alkoholu dwuwodorotlenowego usuwa sie w dalszych komorach pod próznia.
Wedlug wynalazku sposób wytwarzania oligomerycznyeh tereftalanów alkilenowych z tereftalanu metylu
i alkoholi dwuwodorotlenowych, polega na tym, ze tereftalan metylu i alkohol dwuwodorotlenowy o 3 lub
wiecej atomach wegla w stosunku molowym 1 :1,1 do 1:1 :5 korzystnie 1 :1,2 do 1 :1,4 i katalizator
wprowadza sie w sposób ciagly do najwyzszej komory ogrzewanego reaktora skladajacego sie z kilku ustawio¬
nych pionowo jedna nad druga i polaczonych wzajemnie komór, reakcje przeestryfikowania prowadzi sie pod
cisnieniem atmosferycznym w temperaturach wzrastajacych od pólki do pólki, a nastepnie w celu prekondensa-
cji odpedza sie nadmiar alkoholu dwuwodorotlenowego w dalszych, bezposrednio polaczonych lub oddzielnych
komorach w jeszcze wyzszej temperaturze i pod odpowiednia próznia, az do uzyskania pozadanego sredniego
stopnia kondensacji od 4 do 7, a wytworzony oligomer odbiera sie porcjami lub korzystnie w sposób ciagly.
Zaleca sie dodawanie katalizatora osobno od substancji wyjsciowych na najwyzsza pólke i ewentualnie
dodatkowo na jedna lub kilka pólek ponizej, lecz moze on byc takze dodawany lacznie z substancjami
wyjsciowymi. Korzystne jest rozpuszczanie katalizatora w stosowanym alkoholu dwuwodorotlenowym. Odpo¬
wiednimi katalizatorami sa np. tytaniany alkilowe, np. czterobutylotytanian, ewentualnie takze sole cynku lub
manganu, a zwlaszcza ich octany.
Sposród alkoholi dwuwodorotlenowych o trzech i wiecej atomach wegla zaleca sie butanodiol-1,4, lecz
mozliwe jest stosowanie takze innych alkoholi dwuwodorotlenowych, jak na przyklad propanodiolu-1,2,
propanpdiolu-1,3, heksanodioii i glikolu oktylenowego. Zaleca sie stosowanie alkoholi dwuwodorotlenowych bez
rozpuszczalników.
W miare wzrostu stopnia przeestryfikowania skladniki poddaje sie dzialaniu coraz wyzszych temperatur,
które zaleznie od rodzaju zwiazków bioracych udzial w reakcji i od ukladu katalizatora wynosza miedzy 130°C a
245°C, kgrzystnie miedzy 150°C a235°C, Na ogól temperatura na poczatku przeestryfikowania wynosi
w najwyzszej komorze 130 do 160°C i wzrasta od 180 do 210°C w najnizszej komorze stopnia pod cisnieniem
atmosferycznym. Uwolniony podczas przeestryfikowania metanol - alkanol i lotne produkty uboczne, jak
równiez czesc alkoholu dwuwodorotlenowego uzytego do przeestryfikowania odpowiadajaca warunkom tempe¬
ratury i cisnienia odprowadza sie, unikajac wymieszania ze splywajaca w dól ze wszystkich komór pod
cisnieniem atmosferycznym mieszanina reakcyjna poprzez wspólny, korzystnie centralny komin parowy w spo¬
sób ciaglyv i doprowadza do nasadzonej lub zainstalowanej obok jednostki rektyfikacyjnej w celu oddzielenia
metanolu, odzyskania alkoholu dwuwodorotlenowego i jego oddzielenia od wody i produktów ubocznych, jak
np. czterowodorofuranu. Czesc reakcyjna i rektyfikacyjna urzadzenia maja to samo cisnienie normalne, które
maksymalnie wynosi 4 bary nadcisnienia, korzystnie jest równe cisnieniu atmosferycznemu. Alkohol dwuwodoro¬
tlenowy pozostajacy w cieczy wyczerpanej z rektyfikacji podczas oddzielania mozna doprowadzac bezposrednio
do dolnej komory czesci reakcyjnej, ewentualnie takze w ilosciach czesciowych do komór nastepnych.
W wypadku ukladów katalizatora, które sprzyjaja tworzeniu produktów ubocznych lub nie wyklu¬
czaja ich tworzenia przewiduje sie. w celu zachowania stosunku molowego pozadanego lub korzystnego dla
reakcji zastepowania alkoholu dwuwodorotlenowego usunietego z metanolem przez odpowiednia ilosc swiezego
alkoholu dwuwodorotlenowego, który doprowadza sie do komór.101 877
3
Produkt przeestryfikowania, który opuszcza czesc reakcyjna pracujaca pod cisnieniem normalnym lub
nadcisnieniem, doprowadza sie, poprzez odpowiednie urzadzenie regulujace, które zapewnia zachowanie
pozadanego czasu przebywania, do dalszej czesci urzadzenia wedlug wynalazku, która pracuje zwykle w tempera¬
turze 180~250°C, korzystnie 220-240°C i takze moze skladac sie z co najmniej jednej, a korzystnie z kilku
komór. Podcisnienie maleje stopniowo od komory do komory. Cisnienie, jakkolwiek nie ograniczone do
okreslonych wartosci i zalezne od wielkosci komory i liczby komór, wynosi zwykle 300 - 20 mm Hg, korzystnie
250 - 50 mm Hg. Takze te komory moga byc wyposazone w urzadzenia do mieszania, korzystnie na wspólnym
wale mieszadla. »
Specjalna postacia wykonania urzadzenia wedlug wynalazku jest takze taka postac, w której komory
prózniowe, które sa polaczone za czescia pracujaca pod cisnieniem atmosferycznym lub pod nadcisnieniem, nie
maja urzadzen do mieszania. Jest to mozliwe, poniewaz w tym wypadku lepkosc prekondensatu jest jeszcze
nieznaczna, a nadmiar alkoholu dwuwodorotlenowego pozostajacego w mieszanienie przeestryfikowania jest
jeszcze dostatecznie duzy, a dodatkowo przez doprowadzenie obojetnego gazu zapewniona jest dostateczna
turbulencja w celu szybkiego odgazowania alkoholu dwuwodortlenowego.
O ile wystepuje wiecej niz*/ jedna lub dwie komory prózniowe, to poczawszy od komory trzeciej celowe
jest mieszanie. Oligomery wytworzone sposobem wedlug wynalazku sa produktami o wysokiej czystosci
i o zapewnionym wysokim stopniu przeestryfikowania o zawartosci grup CH30 ponizej 0,05% wagowych
i o zawartosci wolnych grup karboksylowych ponizej 30 milirównowazników/kg.
Osiagalna zredukowana lepkosc jest powtarzalna i moze byc zmieniana w stosunkowo szerokich granicach,
przy czym na ogól lezy ponizej 0,3, korzystnie miedzy 0,08 i 0,25. Zawartosc monomerycznego estru kwasu
tereftalowego z alkoholem dwuwodorotlenowym jest nieznaczna, na ogól w granicach od 0,5 do 20% wagowych,
moze jednak wynosic do okolo 30% wagowych.
Nieoczekiwanie stwierdzono, ze wytworzone oligomery charakteryzuje szczególnie wysoka reaktywnosc.
Mozna je w ciagu zwykle stosowanego czasu w wyniku kondensacji w stopie doprowadzic do wartosci
i?red0,8-0,9, a w ciagu polowy zwykle stosowanego czasu przez kondensacje w fazie stalej zamienic w wielko¬
czasteczkowe politereftalany alkilenowe. Reaktywnosc jest tak duza, ze mozna szczególnie latwo osiagnac
lepkosci zredukowane- mierzone w roztworze 1 g/100 ml mieszaniny 40 :60 czterochloroetan : fenol- powy¬
zej 2,0 do okolo 2,5, których nie mozna uzyskac w sposobie periodycznym na skale produkcyjna. Wedlug stanu
techniki do osiagniecia tak wielkoczasteczkowych poliestrów wedlug niemieckiego patentu nr 2359260 koniecz¬
ny jest dodatek 0,5-3 mole weglanów arylowych na 100 moli wstepnie utworzonego politereftalanu butylenu.
Sposób wedlug wynalazku daje ponadto bardzo dobrze powtarzalne wartosci charakterystyczne i wlasnosci
oligomerów i wytworzonych z nich przez dalsza kondensacje polimerów, jak równiez poliestry o duzej czystosci.
Dalszym przedmiotem wynalazku jest wiec dalsza przeróbka oligomerów na produkt koncowy poliester
przez dalsze zwiekszenie stopnia kondensacji za pomoca reakcji w fazie stopionej i kondensacji w fazie stalej.
Takadalsza kondensacja moze byc wykonywana znanymi sposobami przez kondensacje w stopie w sposób ciagly
lub periodyczny, zwykle w temperaturach powyzej 200°C w zakresie od 200 do 250dC pod próznia ponizej
1 mm Hg, zwykle w zakresie od 0,1 do 0,25 mm Hg, a nastepnie w fazie stalej, zarówno w sposób ciagly jak
i periodyczny, na ogól w temperaturach nizszych od podanych powyzej dla kondensacji w stopie (195—215°C)
i pod wymieniona próznia lub pod gazem ochronnym. • Urzadzenie wedlug wynalazku sklada sie z ogrzewanego reaktora kolumnowego, stojacego pionowo,
podzielonego pozioiao na kilka komór wyposazonych w mieszadla, o kierunku przeplywu od góry do dolu,
znajdujacego sie pod cisnieniem atmosferycznym i wyposazonego w komin na gazy wylotowe wspólny dla
wszystkich komór oraz zjednej lub kilku ogrzewanych komór prózniowych polaczonych z nim od dolu lub
oddzielnych. Ogrzewanie moze odbywac sie za pomoca elementów grzejnych umieszczonych na zewnatrz i/lub
wewnatrz.
Liczba komór w czesci pracujacej pod cisnieniem atmosferycznym zalezy od produkowanej ilosci i moze
wynosic 3-10, a przy wiekszych kolumnach do okolo 30. Wspólny dla tych komór komin na gazy wylotowe
znajduje sie, korzystnie, centralnie w pionowej osi reaktora, gdzie równiez znajduje sie os mieszadla korzystnie
wspólna dla komór z mieszadlami, korzystnie dla kazdej komory.
Wysokosc napelniania wynosi zwykle 15-60 cm, korzystnie 25-30 cm, przy czym rury przelewowe
przechodzace przez pólki komory zapewniaja przenoszenie do kazdej nizszej komory.
Oddzielnie od czesci pracujacej pod cisnieniem atmosferycznym lub korzystnie ponizej umieszczone sa
dalsze ogrzewane komory czesci prózniowej, które takze moga byc wyposazone w kominy na gazy wylotowe
wspólnie dla kilku komór i w mieszadla na wspólnym wale mieszadla, jak równiez w przelewy przechodzace
przez pólki kolumn lub wyprowadzone na zewnatrz.
Zalecane sa jednak dwie komory prózniowe bez mieszadla ze wspólnym kominem na gazy wylotowe, za4 101 877
którymi ewentualnie nastepuja dwie lub wiecej dalszych prózniowych kolumn z mieszadlem o tym samym
wspólnym kominie na gazy wylotowe.
Szczególnie korzystne jest urzadzenie do wykonania przeestryfikowania tereftalanu metylu przy uzyciu
alkoholi dwuwodorotlenowych, a zwlaszcza butanodiolu i jednoczesnej i/lub nastepnej prekondensacji mieszani¬
ny po przeestryfikowaniu na oligomeryczne tereftalany, poniewaz czterowodorofuran utworzony przez rozszcze¬
pienie butanodiolu zostaje usuniety bez tworzenia niepozadanych produktów ubocznych bezposrednio i bez
dalszego stykania sie z mieszanina po przeestryfikowaniu*
Dalsze szczególy urzadzenia wedlug wynalazku przedstawiono na rysunku i objasniono przykladami
wykonanaia. Przedstawiono: na rysunku 1 urzadzenie do kondensacji poliestrów z jednym reaktorem zlozonym
z kilku pólek, na rysunku 2 - przekrój podluzny reaktora skladajacego sie z kilku pólek, na rysunku 3- pólke
reaktora z mieszadlem, na rysunkach 4 i 5 przedstawiono krzywe dotyczace kondensagi w fazie stalej i podajace
temperature i lepkosc zredukowana produktów w zaleznosci od czasu reakcji, co objasniono blizej w przykla¬
dzie 4, « . ¦ Urzadzenie przedstawione na rysunku 1 do wstepnej kondensacji i kondensacji poliestrów przedstawia
reaktor 1-26, Tereftalan metylu i alkohol dwuwodorotlenowy lub ich mieszanine stapia sie lub podgrzewa
w zbiornikach z mieszadlem 30 z mieszadlami 31 i przesyla przewodem ssacym 33 i przewodem tloczacym 34
przy uzyciu pomp dozujacych 32 w zalozonym stosunku do stojacego pionowo i segmentowanego poziomo
reaktora 1-26*
W celu lepszej przejrzystosci nie podano ogrzewania reaktora. Przez odbieralnik 37 i nieokreslone blizej
urzadzenie dozujace doprowadza sie katalizator przewodem 38 na najwyzsza pólke reaktora. Pod wplywem
temperatury i elementów mieszadla, które sa zamocowane na wspólnym wale mieszadla 65, uwalnia sie metanol,
który razem z alkoholem dwuwodorotlenowym i sublimatem tereftalanu metylu doprowadza sie przewodem na
opary 20 do kolumny 40 z deflegmatorem 41. Alkohol dwuwodorotlenowy i tereftalan metylu doprowadza sie
z powrotem przewodem 46 i poprzez doprowadzenie 47 mozna je doprowadzic z powrotem do procesu
w róznych miejscah reaktora. Metanol w postaci pary doprowadza sie przewodem 42 do wymiennika ciepla 43,
w którym zostaje on calkowicie skroplony, a nastepnie poprzez miernik 44 doprowadzony do odbieralnika 45.
Mieszanina reakcyjna przeplywa przez laczace rury do znajdujacej sie ponizej nastepnej pólki, gdzie prowadzi
sie reakqe dalej, na wyzszym poziomie temperatury. O ile to jest pozadane, mozna doprowadzic stabilizatorze
zbiornika 48 przewodem 49 poprzez nie narysowane urzadzenie dozujace, np. do najwyzszej pólki reaktora
znajdujacej sie pod próznia. « ¦ Przez podlaczenie prózni do przewodu prózniowego 54 doprowadza sie alkohol dwuwodorotlenowy
poprzez króciec na opary 16 i przewodem 50 do chlodnicy 51, tutaj skrapla, zbiera przewodem 52 w odbieralni¬
ku 53 i mierzy. W celu podwyzszenia stopnia kondensacji mozna mieszanine oligomerów doprowadzic poprzez
regulator poziomu 19 i przewód 18 do dalszej czesci reaktora, w której poddaje sie ja dzialaniu wyzszej prózni
i wyzszych temperatur. Pary alkoholu dwuwodorotlenowego doprowadza sie króccem 26 i przewodem 27 do
chlodnicy 28, tutaj skrapla i przewodem 29 zbiera w odbieralniku pomiarowym 35. Próznie wytwarza sie
przewodem 36 przy uzyciu nie pokazanej pompy. Z powodu wydzielania sie coraz mniejszych ilosci oparów
alkoholu dwuwodorotlenowego w miare zwiekszania stopnia kondensacji i zwiekszania lepkosci prekondensatu
w tej czesci reaktora ponownie wystepuje wal mieszadla 21.
Reaktor 1-26 przedstawiony w przekroju na rysunku 2 sklada sie z kilku cylindrycznych komór 1
z mieszadlami 3 i ogrzewaniem zewnetrznym 2, jak równiez z ich króccami wlotowymi 9 i króccami wylotowy¬
mi 10. Cylindryczne dzwona sa ograniczone od dolu przez pólki 5, nad którymi moze znajdowac sie wezownica
wewnetrzna 4 w celu powiekszenia powierzchni grzejnej z króccem wlotowym 11 i wylotowym 12.
Uwolnione substancje w postaci pary doprowadza sie poprzez kominy 6 bezposrednio do rury na opary 20,
dzieki czemu unika sie wymiany substancji z mieszanina reakcyjna. Przed kazda pólka znajduje sie króciec do
pobierania próbek 8. • Ostatnia pólka 13 czesci reaktora pracujacej pod cisnieniem atmosferycznym lub pod nadcisnieniem jest
zamknieta, to znaczy bez-komina. Przewodem 14 i regulatorem poziomu 15 przeprowadza sie mieszanine
zlozona z produktu przeestryfikowania i oligomerów do pierwsza komory prózniowej reaktora. Opary usuwa sie
króccem 16 i skrapla osobno poza czescia pracujaca pod cisnieniem atmosferycznym. W tej czesci reaktora ze
wzgledu na mala lepkosc i gwaltowne wydzielanie gazów nie konieczne jest stosowanie mieszadla. Przewodem
17 mozna, o ile tojest konieczne, zwiekszac turbulencje przez wprowadzanie gazu obojetnego.
W ewentualnie podlaczonej czesci prózniowej z mieszadlem liczba pólek z elementami mieszania 22
i wspólnym walem mieszadla 21 zalezy od pozadanego stopnia kondensaqi. Produkt reakcji odbiera sie
z reaktora rura 23.
Liczby nieobjasnione byly juz okreslone w odniesieniu do rysunku 1.101 877 5
Na rysunku 3 podano w powiekszeniu komore czesci prózniowej z mieszadlem, przy czym zawory 24
sluza do próbnego przebiegu reaktora. W kazdej pólce znajduja sie krócce na termometry 25 w celu
rejestrowania temperatury i/lub jako wielkosc nastawcza dla obiegów grzejnych poszczególnych pólek lub grup
pólek.
Przyklad I. Na najwyzsza pólke opisanej kolumny z mieszadlem z pólkami wtlacza sie wciagu
1 godziny przy uzyciu pompy dozujacej 27,8 czesci mieszaniny tereftalanu metylu z butanodiolem-1,4 w stosun¬
ku molowym l:l,4o temperaturze 140°C. Jednoczesnie dodaje sie 0,2 czesci 9,8- proc. roztworu czterobuty-
lotytanianu wbutanodiolu-1,4 na godzine. Poszczególne pólki reakcyjne podgrzewa sie do temperatury 140 do
185°C na najnizszej - odpowiednio do stopnia przeestryfikowania, a tym samym uwzglednia sie wzrost
temperatury topnienia mieszaniny reakcyjnej na poszczególnych pólkach. Podczas reakcji odszczepia sie 5,2
czesci/h metanolu z jednoczesnym mieszaniem. Produkt przeestryfikowany w znacznym stopniu, do 95%
i powyzej, odbiera sie w sposób ciagly z najnizszej pólki kolumny z miszadlem w ogrzewanych przewodach
i doprowadza za pomoca zaworów regulacyjnych do stopni prózniowych o temperaturze 200-230°C. Pod
próznia 240 mm Hg oddestylowuje sie 1,4 czesci nadmiaru butanodiolu-1,4 na godzine, czesciowo zanieczysz¬
czonego i czterowodorofuran, a nastepnie skrapla za pomoca podlaczonej chlodnicy.
Oligomeryczny produkt odbiera sie za pomoca podlaczanych na zmiane odbieralników i przy uzyciu
chlodzonych walców. Otrzymana ilosc produktu wynosi 21 czesci na godzine. Podczas przebiegu procesu okresla
sie w kazdym stopniu stopnie przeestryfikowania. W ostatnim stopniu uzyskuje sie stopien pizereagowania
powyzej 99,6%. Oligomer ma nastepujace wlasnosci:
liczba hydroksylowa 100 (masa czasteczkowa 1180)
Lepkosczredukowana 0,14
Zawartosc grup karboksylowych 25 milirównowazników/kg
Sredni stopienkondensacji 5
Zawartosc grup CH3O 0,038% wagowych
W tej szarzy uzyskano zawartosc tytanu ponizej 120 ppm przy wysokiej reaktywnosci Wytworzony z tego
produktu poliester nie budzi zastrzezen pod wzgledem fizjologicznym.
Przyklad II. Ilosc katalizatora w porównaniu z przykladem I zwiekszono do 0,4 czesci czterobutylo-
tytanianu. Przy podobnym przerobie na godzine uzyskano nastepujace wlasnosci:
Lepkosczredukowana 0,14
Sredni stopien kondensacji 5
Zawartosc grup CH3O 0,030% wagowych
Przyklad III. Powtórzono przyklad I ze stosunkiem molowym tereftalan metylu : butanodiol = 1:1,-
4, przy czym jednak zastosowano odzyskany butanodiol, który pochodzi z destylacji stopnia prózniowego
podczas przeestryfikowania. Uzyskane czasy reakqi i wlasnosci fizyczne odpowiadaja
oligomerowi z przykladu I.
Lepkosczredukowana 0,125
6
Zawartosc grup CH3O 0,030% wagowych
Przyklad IV. (dalszy przerób na poliester). Oligomer (OBT) wytworzony wedlug przykladu I o 77 = 5
przeniesiono do pracujacego w sposób ciagly reaktora kondensacji w stopie w temperaturze 245°C pod azotem.
Podczas mieszania z szybkoscia 15 obrotów na minute, przy czym mozna bylo natychmiast zastosowac próznie
0,2 mm Hg, oddestylowywano butanodiol uwalniany podczas kondensacji bez spieniania. Juz po uplywie 2,5
godziny uzyskano lepkosc zredukowana 0,85.
Poliester wykazuje zawartosc grup karboksylowych jedynie 29 milirównowazników/kg w porównaniu z 44
milirównowazników/kg w poliestrach z produktów przeestryfikowania wytworzonych w sposób periodyczny.
Odbiera sie go zwyklymi sposobami z reaktora i granuluje.
W stponiu kondensacji w fazie stalej otrzymany granulat poliestru ogrzewa sie do temperatury 200°C pod
próznia ponizej 1 mm Hg lub w atmosferze gazu obojetnego. Juz po uplywie 6 godzin uzyskuje sie lepkosc
zredukowana 1,6, a po 14 godzinach lepkosc zredukowana 2,1 przy zawartosci grup karboksylowych 11
milirównowazników/kg. Na rysunku 4 przedstawiono typowy przebieg 7jred dla takiego OBT wytworzonego
sposobem ciaglym i skondensowanego do konca przez kondensacje w stopie i w fazie stalej. Lepkosc wzrasta
ciagle i prawie liniowo w funkcji czasu do duzych wartosci r?red przy jedynie nieznacznych wahaniach
temperatury.
W porównaniu z tym w wypadku produktu wytworzonego sposobem periodycznym w konwencjonalnym6 101 877
sposobie zPTMT w fazie stalej po uplywie 6 godzin uzyskano 7jred 1.15, a po uplywie 14 godzin tylko
maksymalna wartosc 1,4 co pokazuje rysunek 5. Na podstawie poziomego przebiegu krzywej Tjred widac, ze
z powodu wystepujacego juz rozkladu lepkosc, a tym samym stopien kondensacji, nie moze byc dalej
podwyzszony. « Przyklad V, (dalsza przeróbka na poliester). Polimer otrzymany w przykladzie 2 przenosi sie
w sposób ciagly do jednego lub dwu polaczonych szeregowo, taze pracujacych w sposób ciagly reaktorów
slimakowych i pod próznia przy srednim czasie przebywania 2 godziny - który jest dopasowany do widma czasu
przebywania w reaktorze przeestryfikowania - doprowadza sie do lepkosci zredukowanej 0,8-0,9, odbiera przy
uzyciu pomp pracujacych ze stopem i rozdrabnia w granulatorach. Poliester mozna kondensowac dalej w fazie
stalej,jak w przykladzie 4.
Przyklad VI. Odpowiednio do przykladu V, jednakze z czasem przebywania 2,5 godzin uzyskano
%ed ~ 1,15 - 1,2, nastepnie produkt odebrano i granulowano i kondensowano dalej w odpowiedni sposób
w fazie stalej. Przez dodanie 30% wlókna szklanego otrzymano material o doskonalych wlasnosciach mecha¬
nicznych* '•
Wytrzymalosc na zginanie
Wytrzymalosc na rozerwanie
Wydluzenie przy zerwaniu
Modul sprezystosci
Udarnosc z karbem
w temperaturze 23° C
w temperaturze -40°C
Liczba Mai tensa
189,0
146,6
2
9500
,7
9,8
149,5/160
Claims (7)
1. Sposób wytwarzania oligomerycznych tereftalanów alkilenowych z tereftalanu dwumetylowego i alkoho¬ li dwuwodorotlenowych, znamienny tym, ze tereftalan dwumetylowy i alkohol dwuwodorowy o 3 lub wiecej atomach wegla w stosunku molowym 1 :1,1 do 1 : 1,5, korzystnie 1 :1,2 do 1 : 1,4 i katalizator wprowadza sie w sposób ciagly do najwyzszej komory ogrzewanego reaktora skladajacego sie z kilku ustawio¬ nych pionowo jedna nad druga i polaczonych wzajemnie komór, reakcje przeestryfikowania prowadzi sie pod cisnieniem atmosferycznym w temperaturach wzrastajacych od pólki do pólki, a nastepnie w celu prekondensa- cji odpedza sie nadmiar alkoholu dwuwodorotlenowego w dalszych bezposrednio polaczonych lub oddzielnych komorach w jeszcze wyzszej temperaturze i pod odpowiednia próznia, az do uzyskania pozadanego sredniego stopnia kondensacji od 4 do 7, a wytworzony oligomer odbiera sie porcjami lub korzystnie w sposób ciagly.
2.. Sposób wedlug zastrz. 1,znamienny tym, ze-katalizator dodaje sie oddzielnie, a nie z substancja¬ mi wyjsciowymi,
3. Sposób wedlug zastrz. 1 ' albo 2, znamienny tym, ze dozuje sie katalizator w roztworze stosowanego alkoholu dwuwodorotlenowego.
4. Sposób wedlug zastrz. i.znamienny tym, ze jako katalizator stosuje sie czteroalkilotytanian.
5. Sposób wedlug zastrz. ^znamienny t y m, ze do wytworzenia oligomeru stosuje sie tereftalan dwumetylowy i butanodiol-1,4.
6. Sposób wedlug zastrz, 1, znamienny t y m, ze alkohol dwuwodorotlenowy uzyty w nadmiarze i oddestylowany pod próznia zawraca sie ponownie do procesu.
7. Urzadzenie do wytwarzania oligomerycznych tereftalanów alkilenowych z tereftalanu dwumetylowego i alkoholi dwuwodorotlenowych w postaci ogrzewanego pionowego reaktora kolumnowego, znamienne tym, ze sklada sie z szeregu znajdujacych sie pod normalnym cisnieniem i usytuowanych jedna nad druga, wyposazonych w mieszadla (3) i zaopatrzonych we wspólny przewód odgazowujacy (6) poziomych komór (1), o przeplywie od góry do dolu, do których przylaczony jest od dolu szereg oddzielnych ogrzewanych komór prózniowych. * .101 877 43 42 41 46' n/ 3S 30 31 r e/1 IJ^101 877 Prac, Poligraf. UP PRL naklad 120 > 18 Cena Ab z\
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19752504258 DE2504258A1 (de) | 1975-02-01 | 1975-02-01 | Verfahren und apparatur zur herstellung von oligomeren alkylenterephthalaten |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
PL101877B1 true PL101877B1 (pl) | 1979-02-28 |
Family
ID=5937892
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
PL1976186952A PL101877B1 (pl) | 1975-02-01 | 1976-01-31 | A method of producing oligomeric alkylene terephtalates as well as a device for producing oligomeric alkylene terephthalates |
Country Status (16)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4289895A (pl) |
JP (1) | JPS51101945A (pl) |
BE (1) | BE838082A (pl) |
BR (1) | BR7600602A (pl) |
CA (1) | CA1072978A (pl) |
DD (1) | DD125351A5 (pl) |
DE (1) | DE2504258A1 (pl) |
FR (1) | FR2299309A1 (pl) |
GB (1) | GB1512173A (pl) |
IN (1) | IN144931B (pl) |
IT (1) | IT1053477B (pl) |
NL (1) | NL7600976A (pl) |
PL (1) | PL101877B1 (pl) |
RO (1) | RO71012A (pl) |
SU (1) | SU665796A3 (pl) |
TR (1) | TR19121A (pl) |
Families Citing this family (64)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2557580A1 (de) * | 1975-12-20 | 1977-06-30 | Dynamit Nobel Ag | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von polykondensaten |
AR226461A1 (es) * | 1981-06-04 | 1982-07-15 | Yacimientos Petroliferos Fisca | Proceso continuo de elaboracion de grasas lubricantes y dispositivo para llevarlo a cabo |
GB8410497D0 (en) * | 1984-04-25 | 1984-05-31 | Allied Colloids Ltd | Synthesis of vinyl esters |
DE3590385T1 (de) * | 1984-08-14 | 1986-08-28 | Mitsubishi Chemical Industries Ltd., Tokio/Tokyo | Verfahren zur Herstellung von Tetramethylbiphenyltetracarboxylat |
JPH075269Y2 (ja) * | 1985-06-14 | 1995-02-08 | 愛知機械工業株式会社 | 機械式過給機 |
US4824930A (en) * | 1987-12-18 | 1989-04-25 | Celanese Fibers, Inc. | Polymerization process for the preparation of poly(butylene terephthalate) |
DE3820362A1 (de) * | 1988-06-15 | 1990-03-15 | Basf Ag | Verfahren zur kontinuierlichen herstellung von linearen thermoplastischen polyestern |
DE3914382A1 (de) * | 1989-04-29 | 1990-11-15 | Basf Ag | Verfahren zur herstellung von 2-cyan-3,3-diarylacrylsaeureestern |
US5245057A (en) * | 1990-07-20 | 1993-09-14 | The Dow Chemical Company | Horizontal continuous reactor and processes |
US5064935A (en) * | 1990-08-01 | 1991-11-12 | E. I. Dupont De Nemours And Company | Continuous process for preparing poly(butylene terephthalate) oligomer or poly(butylene isophthalate) oligomer |
US5466744A (en) * | 1990-11-05 | 1995-11-14 | General Electric Company | Polymerization of macrocyclic poly(alkylene dicarboxylate) oligomers |
US5310955A (en) * | 1991-01-18 | 1994-05-10 | The Dow Chemical Company | Vertical continuous reactor and process for liquid epoxy resin |
US6350895B1 (en) | 1999-03-26 | 2002-02-26 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Transesterification process using yttrium and samarium compound catalystis |
EP1420036A3 (en) | 2000-02-11 | 2004-07-14 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Continuous process for producing poly(trimethylene terephthalate) |
US6353062B1 (en) | 2000-02-11 | 2002-03-05 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Continuous process for producing poly(trimethylene terephthalate) |
US6906164B2 (en) | 2000-12-07 | 2005-06-14 | Eastman Chemical Company | Polyester process using a pipe reactor |
PT1453883E (pt) | 2000-12-07 | 2013-03-04 | Grupo Petrotemex Sa De Cv | Processo de preparação de poliéster de baixo custo utilizando um reactor tubular |
DE10155419B4 (de) * | 2001-11-12 | 2005-06-16 | Inventa-Fischer Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung von hochmolekularem Polyester sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
KR20040024002A (ko) * | 2002-09-12 | 2004-03-20 | 에스케이케미칼주식회사 | 폴리에틸렌테레프탈레이트 고상중합장치 |
DE10322106B4 (de) † | 2003-05-09 | 2006-05-11 | Aquafil Engineering Gmbh | Verfahren und Reaktor zur kontinuierlichen Herstellung von Polymeren |
US7135541B2 (en) | 2003-06-06 | 2006-11-14 | Eastman Chemical Company | Polyester process using a pipe reactor |
US7074879B2 (en) | 2003-06-06 | 2006-07-11 | Eastman Chemical Company | Polyester process using a pipe reactor |
DE10351085A1 (de) * | 2003-10-31 | 2005-06-16 | Inventa-Fischer Gmbh & Co. Kg | Turmreaktor sowie dessen Verwendung zur kontinuierlichen Herstellung von hochmolekularem Polyester |
US7332548B2 (en) | 2004-03-04 | 2008-02-19 | Eastman Chemical Company | Process for production of a polyester product from alkylene oxide and carboxylic acid |
DE102005013764B3 (de) * | 2005-03-22 | 2006-10-12 | Epc Industrial Engineering Gmbh | Modulare Vorrichtung zur kontinuierlichen Entgasung und Herstellung polymerer Vorkondensate, mit reaktionstechnisch hohem Verhältnis Produktoberfläche zu Volumen, bei schonender Behandlung der Reaktionsproduktmasse |
DE102005019732A1 (de) * | 2005-04-28 | 2006-11-02 | Zimmer Ag | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Umesterung von Terephthalsäureestern |
US7557243B2 (en) | 2005-05-19 | 2009-07-07 | Eastman Chemical Company | Enriched terephthalic acid composition |
US7834208B2 (en) * | 2005-05-19 | 2010-11-16 | Eastman Chemical Company | Process to produce a post catalyst removal composition |
US7897809B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-03-01 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enrichment feed |
US7741516B2 (en) * | 2005-05-19 | 2010-06-22 | Eastman Chemical Company | Process to enrich a carboxylic acid composition |
US7304178B2 (en) * | 2005-05-19 | 2007-12-04 | Eastman Chemical Company | Enriched isophthalic acid composition |
US7884231B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-02-08 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enriched composition |
US20060264664A1 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Parker Kenny R | Esterification of an exchange solvent enriched composition |
US20060264662A1 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Gibson Philip E | Esterification of an enriched composition |
US7880031B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-02-01 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enrichment feed |
US20060264656A1 (en) * | 2005-05-19 | 2006-11-23 | Fujitsu Limited | Enrichment process using compounds useful in a polyester process |
US7919652B2 (en) * | 2005-05-19 | 2011-04-05 | Eastman Chemical Company | Process to produce an enriched composition through the use of a catalyst removal zone and an enrichment zone |
US7432395B2 (en) | 2005-05-19 | 2008-10-07 | Eastman Chemical Company | Enriched carboxylic acid composition |
US7718137B2 (en) * | 2005-10-28 | 2010-05-18 | Eastman Chemical Company | Reactor with optimized internal tray design |
US7888529B2 (en) | 2006-03-01 | 2011-02-15 | Eastman Chemical Company | Process to produce a post catalyst removal composition |
US7649109B2 (en) | 2006-12-07 | 2010-01-19 | Eastman Chemical Company | Polyester production system employing recirculation of hot alcohol to esterification zone |
US7943094B2 (en) | 2006-12-07 | 2011-05-17 | Grupo Petrotemex, S.A. De C.V. | Polyester production system employing horizontally elongated esterification vessel |
US7863477B2 (en) | 2007-03-08 | 2011-01-04 | Eastman Chemical Company | Polyester production system employing hot paste to esterification zone |
US7842777B2 (en) | 2007-07-12 | 2010-11-30 | Eastman Chemical Company | Sloped tubular reactor with divided flow |
US7847053B2 (en) | 2007-07-12 | 2010-12-07 | Eastman Chemical Company | Multi-level tubular reactor with oppositely extending segments |
US7872089B2 (en) | 2007-07-12 | 2011-01-18 | Eastman Chemical Company | Multi-level tubular reactor with internal tray |
US7829653B2 (en) | 2007-07-12 | 2010-11-09 | Eastman Chemical Company | Horizontal trayed reactor |
US7868130B2 (en) | 2007-07-12 | 2011-01-11 | Eastman Chemical Company | Multi-level tubular reactor with vertically spaced segments |
US7868129B2 (en) | 2007-07-12 | 2011-01-11 | Eastman Chemical Company | Sloped tubular reactor with spaced sequential trays |
US7872090B2 (en) | 2007-07-12 | 2011-01-18 | Eastman Chemical Company | Reactor system with optimized heating and phase separation |
US7858730B2 (en) | 2007-07-12 | 2010-12-28 | Eastman Chemical Company | Multi-level tubular reactor with dual headers |
CN103717299B (zh) * | 2011-06-10 | 2015-12-23 | 英威达技术有限公司 | 可变压降上流预聚合器(ufpp)系统和方法 |
RU2480486C1 (ru) * | 2011-12-16 | 2013-04-27 | Учреждение Российской академии наук Институт катализа им. Г.К. Борескова Сибирского отделения РАН | Способ получения алифатических и алифатически-ароматических полиэфиров |
DE102013210180A1 (de) * | 2013-05-31 | 2014-12-04 | Aquafil Engineering Gmbh | Verfahren zur Aufarbeitung eines bei Polykondensationsprozessen anfallenden Gemisches und eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens |
US10010812B2 (en) | 2014-05-08 | 2018-07-03 | Eastman Chemical Company | Furan-2,5-dicarboxylic acid purge process |
US9504994B2 (en) | 2014-05-08 | 2016-11-29 | Eastman Chemical Company | Furan-2,5-dicarboxylic acid purge process |
US9944615B2 (en) | 2014-05-08 | 2018-04-17 | Eastman Chemical Company | Purifying crude furan 2,5-dicarboxylic acid by hydrogenation and a purge zone |
US10377854B2 (en) * | 2014-08-15 | 2019-08-13 | Sabic Global Technologies B.V. | Continuous process for making polybutylene terephthalate |
CN106574043B (zh) * | 2014-08-15 | 2020-01-14 | Sabic环球技术有限责任公司 | 制备聚对苯二甲酸丁二醇酯的间歇方法 |
US20190023838A1 (en) | 2017-07-20 | 2019-01-24 | Eastman Chemical Company | Production of polyethylene furanoate in a retrofitted pet plant |
US10344011B1 (en) | 2018-05-04 | 2019-07-09 | Eastman Chemical Company | Furan-2,5-dicarboxylic acid purge process |
US10526301B1 (en) | 2018-10-18 | 2020-01-07 | Eastman Chemical Company | Production of purified dialkyl-furan-2,5-dicarboxylate (DAFD) in a retrofitted DMT plant |
KR102325729B1 (ko) * | 2018-11-28 | 2021-11-15 | 주식회사 엘지화학 | 가압 구간을 포함하는 테레프탈레이트계 조성물의 제조방법 |
KR102611378B1 (ko) * | 2019-09-26 | 2023-12-08 | 주식회사 엘지화학 | 에스터화 반응장치 및 에스터화 반응방법 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1284969B (de) * | 1962-04-06 | 1968-12-12 | Vickers Zimmer Ag | Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung von monomeren oder teilpolykondensierten Carbonsaeureestern |
BE634031A (pl) * | 1962-06-23 | |||
NL131998C (pl) * | 1965-06-09 | |||
CA1079895A (en) * | 1973-02-28 | 1980-06-17 | General Electric Company | Production of polyesters |
-
1975
- 1975-02-01 DE DE19752504258 patent/DE2504258A1/de not_active Withdrawn
- 1975-12-15 DD DD190158A patent/DD125351A5/xx unknown
- 1975-12-31 IN IN2427/CAL/1975A patent/IN144931B/en unknown
-
1976
- 1976-01-27 TR TR19121A patent/TR19121A/xx unknown
- 1976-01-28 CA CA244,701A patent/CA1072978A/en not_active Expired
- 1976-01-29 GB GB3649/76A patent/GB1512173A/en not_active Expired
- 1976-01-29 SU SU762317697A patent/SU665796A3/ru active
- 1976-01-30 NL NL7600976A patent/NL7600976A/xx not_active Application Discontinuation
- 1976-01-30 FR FR7602569A patent/FR2299309A1/fr not_active Withdrawn
- 1976-01-30 BR BR7600602A patent/BR7600602A/pt unknown
- 1976-01-30 IT IT47877/76A patent/IT1053477B/it active
- 1976-01-30 BE BE163935A patent/BE838082A/xx unknown
- 1976-01-31 PL PL1976186952A patent/PL101877B1/pl unknown
- 1976-01-31 RO RO7684666A patent/RO71012A/ro unknown
- 1976-02-02 JP JP51010221A patent/JPS51101945A/ja active Pending
-
1979
- 1979-08-13 US US06/065,823 patent/US4289895A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SU665796A3 (ru) | 1979-05-30 |
IT1053477B (it) | 1981-08-31 |
BR7600602A (pt) | 1976-08-31 |
BE838082A (fr) | 1976-05-14 |
RO71012A (ro) | 1981-06-26 |
JPS51101945A (en) | 1976-09-08 |
US4289895A (en) | 1981-09-15 |
DD125351A5 (pl) | 1977-04-13 |
CA1072978A (en) | 1980-03-04 |
NL7600976A (nl) | 1976-08-03 |
FR2299309A1 (fr) | 1976-08-27 |
TR19121A (tr) | 1978-07-01 |
IN144931B (pl) | 1978-07-29 |
DE2504258A1 (de) | 1976-08-05 |
GB1512173A (en) | 1978-05-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
PL101877B1 (pl) | A method of producing oligomeric alkylene terephtalates as well as a device for producing oligomeric alkylene terephthalates | |
CA2396465C (en) | Continuous process for producing poly(trimethylene terephthalate) | |
KR100443389B1 (ko) | 폴리에스테르 예비중합체의 제조 방법 | |
US4680376A (en) | Process for the continuous production of high-molecular polybutyleneterephthalate | |
US6538076B2 (en) | Continuous process for producing poly(trimethylene terephthalate) | |
US4212963A (en) | Polybutylene terephthalates having a low carboxyl content and continuous process for the production thereof | |
KR102532693B1 (ko) | 정제된 테레프탈산과 1,4-부탄 디올을 이용하여 폴리부틸렌 테레프탈레이트를 제조하는 연속 방법 | |
JP2006348313A (ja) | ポリブチレンテレフタレートの製造方法及び装置 | |
US4138544A (en) | Preparation of polycondensate by one-step melt condensation in a vacuum | |
US4499261A (en) | Process for the continuous production of polybutylene terephthalate of high molecular weight | |
US4319017A (en) | Semi or fully continuous process for polyester of bisphenol and dicarboxylic acid by transesterification polymerization and product thereof | |
EP3649176B1 (en) | Process and apparatus for preparing biodegradable polyesters | |
EP0104814B1 (en) | Process of manufacturing diaryl esters of dicarboxylic acids | |
EP1254188A1 (en) | Continuous process for producing bis(3-hydroxypropyl) terephthalate | |
CN101861349A (zh) | 用于改性pet的简化间苯二甲酸方法 | |
KR101304600B1 (ko) | 폴리에스터 전구체의 수소처리 | |
PL103014B1 (pl) | Sposob wytwarzania niskoczasteczkowych estrow kwasu tereftalowego z glikolem etylenowym | |
EA040076B1 (ru) | Способ и установка, предназначенные для получения биологически разлагающихся сложных полиэфиров | |
JPH0362725B2 (pl) | ||
MXPA00010288A (en) | Polyesters including isosorbide as a comonomer and methods for making same |