NO172812B - Nikkel-legering og fremgangsmaate ved fremstilling av en konstruksjonsdel av legeringen - Google Patents
Nikkel-legering og fremgangsmaate ved fremstilling av en konstruksjonsdel av legeringen Download PDFInfo
- Publication number
- NO172812B NO172812B NO890874A NO890874A NO172812B NO 172812 B NO172812 B NO 172812B NO 890874 A NO890874 A NO 890874A NO 890874 A NO890874 A NO 890874A NO 172812 B NO172812 B NO 172812B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- hours
- heating
- rate
- held
- alloy
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 title description 8
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 title 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 43
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 30
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 30
- 239000012300 argon atmosphere Substances 0.000 claims description 25
- 229910000601 superalloy Inorganic materials 0.000 claims description 19
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 9
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 9
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 6
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 4
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 3
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 3
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 3
- 230000035882 stress Effects 0.000 description 3
- NPURPEXKKDAKIH-UHFFFAOYSA-N iodoimino(oxo)methane Chemical compound IN=C=O NPURPEXKKDAKIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 2
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 235000013601 eggs Nutrition 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012031 short term test Methods 0.000 description 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Eyeglasses (AREA)
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
Description
Superlegeringer på basis av nikkel som på grunn av sine fremragende mekaniske egenskaper ved høye temperaturer kan anvendes ved konstruksjon av termisk og mekanisk høybelastede termiske maskiner. Foretrukket anvendelse er som skovlemateriale for gassturbiner.
Oppfinnelsen vedrører en utskillingsherdbar nikkelbas is-super1 eger ing med forbedrete mekaniske egenskaper i temperaturområder på 600 til 750°C.
Oppfinnelsen vedrører dessuten en fremgangsmåte ved fremstilling av en konstruksjonsdel av den utski11ingsherdbare nikkelbas is-super1 eger ing , idet legeringen smeltes, helles av og krysta 11 i tene derav tvinges til retningsorientert størkning og underkastes derefter en varmebehandling.
Som teknikkens stilling anføres følgende litteratur:
Robert W. Fawley, Superalloy progress, The Superalloys p. 3-29, edited by Chester T. Sims and William C. Hagel,
John Wiley and Sons, New York 1972
Michio Yamazaki, Development of Nickel-base Superalloys for National Project in Japan, High temperature alloys for gas turbines and other applications 1986, p. 945-953, Proceedings of a conference held in Liege, Belgium, 6-9 October 1986, D. Reidel publishing company, Dordrecht.
Blant de kommersielt tilgjengelige nikke1 bas is-støpe-superlegeringer anvendes ofte legeringer med hande 1smerket IN 738 av INCO. Den har følgende sammensetning:
Denne legering tilfredsstiller ikke alltid langtidskravene til sigefasthet som, forlanges av industrielle gassturbiner. Dessuten inneholder den ikke ubetydelige mengder av det kostbare strategiske metallet kobolt.
Dessuten skal det nevnes den innen gassturbinkonstruksjonen anvendte kommersielle nikelbasis-støpe-superlegering med handelsmerket IN 792 fra INCO. Den har følgende sammensetning:
Heller ikke denne legering tilfredsstiller sigeforho1dene ved langtidsbelastninger. Dessuten ligger dennes korro-sjonsbestandighet heller ved den nederste grense i det aktuelle temperaturområde.
Således foreligger det et behov til forbedring av de be-stående legeringer, spesielt med hensyn til langtidsbruk.
Oppfinnelsens oppgave består i å tilveiebringe en utskillingsherdbar nikkelbasis-superlegering som i et temperaturområde på 600°C til 750°C ved tilstrekkelig korro-sjonsbestandighet oppviser forbedrete mekaniske egenskaper såsom varmefasthet, sigegrense etc. Legeringen skal være spesielt egnet for støpte konstruksjonsdeler med retningsorientert størkning for langtidsbruk på over 10<1>000 timer. Dessuten består oppfinnelsens oppgave i en varmebehandling for støpte konstruksjonsdeler med retningsorientert størk-ning, som sikrer optimale mekaniske egenskaper.
Denne oppgave løses ved at den ovenfor nevnte nikkelbasis-superlegering oppviser følgende sammensetning:
Denne oppgave løses dessuten ved at varmebehandlingen
av legeringen i den ovenfor nevnte fremgangsmåte består av følgende fremgangsmåtetrinn:
a) Oppvarmning til 1100°C under argonatmosfære.
b) Holdes ved 1100°C i 10 timer.
c) Oppvarmning til 1220°C med en hastighet på
30°C/time.
d) Holdes ved 1220°C i 2 timer under argonatmosfære. e) Oppvarmning til 1270 til 1280°C med en hastighet på 30°C/time under argonatmosfære. f) Holdes ved 1280°C i 10 timer under argonatmosfære. g) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst 10°C/min.
h) Oppvarming til 850°C.
i) Holdes ved 850°C i 4 timer i luft.
k) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst
10°C/minr og eventuelt
1) Oppvarmning til 760°C.
m) Holdes ved 760°C i 16 timer i luft.
n) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på
10°C/min.
Gjennomføring av oppfinnelsen:
Oppfinnelsen skal i det følgende forklares nærmere ved hjelp av utførelseseksemplene i tegningene.
Fig. 1 viser et diagram av varmebehandlingen for en første
legering,
fig. 2 viser et diagram av varmebehandlingen for en annen
legering,
fig. 3 viser et diagram av sigeforløpet hos en konstruksjonsdel fra en første legering ved en temperatur
på 700°C,
fig. 4 viser et diagram av sigeforløpet hos en konstruksjonsdel fra en annen legering ved en temperatur på 700°C.
I fig. 1 er det vist et temperatur/tids-diagram for varmebehandlingen av en første legering. 1 er tempera-turforløpet som funksjon av tiden for en trinnvis løsningsglødning. Oppvarmningen inntil 1100°C er ikke kritisk og kan skje på hvilken som helst måte. Fra 1100°C til 1220°C holdes en oppvarmningshasti gnet på 30°C/time. Temperaturen på 1220°C holdes i 2 timer, derefter oppvarmes med 30°C/time til 1280°C. Denne temperatur holdes i 10 timer (superløsningsglødning). Derefter avkjøles raskt til romtemperatur. 2 viser temperatur f or løpet som funksjon av tiden for eldingen (utski 11 ingsherdning ), 1. trinn ved 850°C/4 timer, 3 viser forløpet for eldingen, 2. trinn ved 760°C/16 timer. Linje 4 viser temperaturfor 1øpet i funksjon av tiden for en ettrinns elding ved 850°C/24 timer, slik som det gjennomføres i praksis for det meste for enkelthetens skyld i stedet for en totrinns elding.
Fig. 2 viser et diagram for varmebehandlingen av en annen legering. Fremgangsmåten er, bortsett fra super-1øsnings-glødningstemperaturen på 1270°C, den samme som i fig. 1. 5 er temperaturen som funksjon av tiden for 1 øsningsg1ødni ngen, 6 og 7 er den for totrinns eldingen, 8 er den for ettrinns eldingen. Kurvene 6, 7, 8 tilsvarer nøyaktig kurvene 2, 3, 4 i fig. 1. Fig. 2 viser et diagram av sigeforløpet av en konstruksjonsdel fra den første legering ved en temperatur på 700°C. Resultatene referer til et prøvestykke (strekkprøve) som er utarbeidet fra et støpt arbeidsstykke med retn ingsorientert størkning. 9 er den tålte strekkspenning i funksjon av belastningstid til brudd ved en temperatur på 700°C. Den stiplede kurve angir ekstrapolerte verdier. I korttidsforsøk tåler legeringen ca. 1000 MPa. Målt over 1000 timer tåler legeringen en ytterligere strekkbelastning på ca. 700 MPa. Fig. 4 viser et diagram av sigeforløpet for en konstruksjonsdel fra en annen legering ved en temperatur på 700°C. Det dreier seg igjen om et prøvestykke med retningsorientert størkning. De tålte strekkspenninger er i det vesentlige de samme som de i den første legering i fig. 3. Kurven 10 tilsvarer kurven 9 i fig. 3.
Utførelseseksempel 1:
Jfr. fig. 1 og 3.
Det ble fremstilt en nikkelbasis-superlegering med følgende sammensetn i ng:
Som utgangsmateriale ble det brukt egnede forlegeringer. Disse ble brukt i det vanlige forhold i en vakuumovn og smeltet. Således oppnådde smeiten en temperatur på ca. 1500°C. Smeiten ble helt av under vakuum og barren ble enda engang smeltet om under vakuum. Derefter ble smeiten under vakuum helt i en avlang form av keramisk materiale for retningsorientert størkning. De således oppnådde stenger hadde en diameter på 12 mm og en lengde på 140 mm. De hele stenger ble nu underkastet en varmebehandling under argonatmosfære efter følgende skjema (jfr. fig. 1):
a) Oppvarmning til 1100°C under argonatmosfære.
b) Holdes ved 1100°C i 10 timer.
c) Oppvarmning til 1220°C med en hastighet på
30°C/time.
d) Holdes ved 1220°C i 2 timer under argonatmosfære.
e) Oppvarmning til 1280°C med en hastighet på 30°C/
time under argonatmosfære.
f) Holdes ved 1280°C i 10 timer under argonatmosfære. g) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst 10°C/min.
h) Oppvarmning til 850°C.
i) Holdes ved 850°C i 4 timer i luft.
k) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst
■ 10°C/min.
1) Oppvarmning til 760°C.
m) Holdes ved 760°C i 16 timer i luft.
n) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst 10°C/min.
Fra de varmebehandlede stenger ble det nu utarbeidet tall-rike prøvelegemer for sigeforsøkene. Prøve 1egemene hadde en diameter på 6 mm og en lengde på 60 mm. Sigeforsøkene ble gjennomført under konstant strekkspenning inntil brudd ved en konstant temperatur på 700°C. Resultatene er vist
i kurve 9 i fig. 3. Derfra fremgår at verdiene fra en belastningstid til brudd på 500 timer og oppover ligger ca. 130 MPa over verdiene ved den kommersielle legering IN 738. Ved samme tid til brudd kan således konstruksjonsdelen fra den nye legering tåle vesentlig høyere belastninger. Når man betrakter tidene til brudd som skal tåles ved ufor-andret belastning på mindre enn 650 MPa, så ligger disse for den nye legering rundt 10 ganger høyere enn ved IN 738. F.eks. 5000 timer i stedet for bare 500 timer; 10000 timer i stedet for bare 1000 timer.
Utføre 1seseksempe1 2:
Jfr. fig. 2 og 4.
Det ble fremstilt en nikkelbasis-superlegering med følgende s ammensetn ing:
Smeltningen av legeringen ble gjennomført nøyktig lik som i eksempel 1. For retningsorientert størkning ble smeiten helt i en tilsvarende keramikkform. De på denne måte fremstilte stenger på 12 mm diameter og 140 mm lengde ble under argonatmosfære underkastet en varmebehandling ifølge fig. 2 som følger:
a) Oppvarmning til 1 1000C under argonatmosfære.
b) Holdes ved 1100°C i 10 timer.
c) Oppvarmning til 1220°C med en hastighet på 30°C/
time.
d) Holdes ved 1220°C i 2 timer under argonatmosfære.
e) Oppvarmning til 1270°C med en hastighet på 30°C/
time under argonatmosfære.
f) Holdes ved .. 1280°C i 10 timer under
argonatmosfære. g) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst 10°C/min.
h) Oppvarmning til 850°C i 24 timer i luft.
k) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på
10°C/min.
Fra de varmebehand1ede stenger ble det for sigeforsøkene utarbeidet prøvelegemer på 6 mm i diameter og 60 mm lengde. Forsøkene ble gjennomført analogt med eksempel 1 ved en temperatur på 700°C. Resultatene fremgår fra kurven 10 i fig. 4. Kurvene 10 (fig. 4) og 9 (fig. 3) er praktisk talt identiske. Det samme som er nevnt i eksempel 1 gjelder her i fullt omfang.
Oppfinnelsen er ikke begrenset av utførelseseksemplene. Sammensetningen av den nye utski11 ingsherdbare nikkelbasis-superlegering ligger mellom følgende grenser:
Som typiske representanter for denne legeringsk1asse egner seg de to følgende legeringer: eller:
Fremgangsmåten til -fremstilling av en konstruksjonsdel fra den utski11ingsherdbare nikkelbasis-superlegering består i å smelte legeringen, helle den av og tvinge dennes krystaller til en retningsorientert størkning og derefter å underkaste disse en varmebehandling som består av de følgende fremgangsmåtetri nn:
a) Oppvarmning til 1100°C under argonatmosfære.
b) Holdes ved 1100°C i 10 timer.
c) Oppvarmning til 1220°C med en hastighet på 30°C/ time. d) Holdes ved . 1220°C i 2 timer under argonatmosfære. e) Oppvarmning til 1270 til 1280°C med en hastighet på 30°C/time under argonatmosfære. f) Holdes ved . 1280°C i 10 timer under argonatmosfære. g) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst 10°C/min.
h) Oppvarmning til 850°C.
i) Holdes ved 850°C i 4 timer i luft.
k) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst
10°C/min.
1) Oppvarmning til 760°C.
1 i
m) Holdes ved 760°C i 16 timer i luft.
n) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst
10°C/min.
En annen variant av varmebehandlingen er som følger:
a) Oppvarmning til 1100°C.
b) Holdes ved 1100°C i 10 timer.
c) Oppvarmning til 1220°C med en hastighet på 30°C/
time.
d) Holdes ved 1220°C i 2 timer under argonatmosfære. e) Oppvarmning til 1270 til 1280°C med en hastighet på 30°C/time under argonatmosfære. f) Holdes ved 1280°C i 10 timer under
argonatmosfære.-g) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst 10°C/min.
h) Oppvarmning til 850°C.
i) Holdes ved 850°C i 24 timer i luft.
k) Avkjøling til romtemperatur med en hastighet på 10°C/
min.
Fordelene med den nye legering består i en bedre sigemåte i temperaturområder på 600 til 750°C i forhold til kommersielt oppnåelige nikke1 bas is-støpnings-super1 eger inger.
De nye legeringer tillater en økning i 1 angtidsbe1astni ngen ved like lang livstid eller en 10 ganger lengre brukstid med de samme belastninger i forhold til kommersielle legeringer, og dette ved tilstrekkelig korrosjonsbestand-ighet under nevnte bruksbetingelser.
Claims (6)
1. Utski 11 ingsherdbar nikkelbasis-superlegering med forbedrete mekaniske egenskaper i temperaturområder på 600 til 750°C, karakterisert ved følgende sammensetning:
2. Utski11 ingsherdbar nikkelbasis-superlegering som angitt i krav 1, karakterisert ved følgende sammensetning:
3. Utski 11 ingsherdbar nikkelbasis-superlegering som angitt i krav 2, karakterisert ved følgende sammensetning:
4. Utski 11 ingsherdbar nikkelbasis-superlegering som angitt i kravl, karakterisert ved følgende sammensetning:
5. Utski 11 ingsherdbar nikkelbasis-superlegering som angitt i krav 1, karakterisert ved følgende sammensetning:
6. Fremgangsmåte ved fremstilling av en konstruksjonsdel fra den utskillingsherdbare nikkelbaserte superlegering ifølge ethvert av de foregående krav, idet legeringen smeltes, helles av og dens krystaller tvinges til retningsorientert størkning og deretter underkastes en varmebehandling, karakterisert ved at varmebehandlingen omfatter de etterfølgende fremgangsmåtetrinn: a) oppvarming til 1100°C under argonatmosfære, b) holdes ved 1100'C i 10 timer, c) oppvarming til 1220°C med en hastighet på 30°C C/time, d) holdes ved 1220<*>C i 2 timer under argonatmosfære, e) oppvarming til 1270°C - 1280"C med en hastighet pa 30°C pr. time under argonatmosfære, f) holdes ved 1280°C i 10 timer under argonatmosfære, g) avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst 10"C/min, h) oppvarming til 850°C, i) holdes ved 850°C i 4 timer i luft, k) avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst
10"C/min,
og eventuelt fremgangsmåtetrinnene:
1) oppvarming til 760°C, m) holdes ved 760"C i 16 timer i luft, n) avkjøling til romtemperatur med en hastighet på minst 10°C/min.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH755/88A CH675256A5 (no) | 1988-03-02 | 1988-03-02 |
Publications (4)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO890874D0 NO890874D0 (no) | 1989-03-01 |
| NO890874L NO890874L (no) | 1989-09-04 |
| NO172812B true NO172812B (no) | 1993-06-01 |
| NO172812C NO172812C (no) | 1993-09-08 |
Family
ID=4194437
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO890874A NO172812C (no) | 1988-03-02 | 1989-03-01 | Nikkel-legering og fremgangsmaate ved fremstilling av en konstruksjonsdel av legeringen |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4957703A (no) |
| EP (1) | EP0330858B1 (no) |
| JP (1) | JP2825836B2 (no) |
| AU (1) | AU610996B2 (no) |
| CA (1) | CA1334632C (no) |
| CH (1) | CH675256A5 (no) |
| DE (1) | DE58901443D1 (no) |
| NO (1) | NO172812C (no) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5489346A (en) * | 1994-05-03 | 1996-02-06 | Sps Technologies, Inc. | Hot corrosion resistant single crystal nickel-based superalloys |
| JP2905473B1 (ja) | 1998-03-02 | 1999-06-14 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | Ｎｉ基一方向凝固合金の製造方法 |
| ES2269013B2 (es) * | 2006-12-01 | 2007-11-01 | Industria De Turbo Propulsores, S.A. | Superaleaciones monocristalinas y solidificadas direccionalmente de baja densidad. |
| JP5038990B2 (ja) * | 2008-08-07 | 2012-10-03 | 株式会社東芝 | ガスタービン部品の熱処理方法及び補修方法並びにガスタービン部品 |
| JP5063550B2 (ja) * | 2008-09-30 | 2012-10-31 | 株式会社日立製作所 | ニッケル基合金及びそれを用いたガスタービン翼 |
| JP5396445B2 (ja) * | 2011-08-29 | 2014-01-22 | 株式会社日立製作所 | ガスタービン |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR1275562A (fr) * | 1960-11-02 | 1961-11-10 | Mond Nickel Co Ltd | Alliages résistant au fluage |
| US3146136A (en) * | 1961-01-24 | 1964-08-25 | Rolls Royce | Method of heat treating nickel base alloys |
| US3310440A (en) * | 1964-10-21 | 1967-03-21 | United Aircraft Corp | Heat treatment of nickel base alloys |
| DE2741271A1 (de) * | 1976-12-16 | 1978-06-22 | Gen Electric | Superlegierung auf nickelbasis sowie gusskoerper daraus |
| CA1117320A (en) * | 1977-05-25 | 1982-02-02 | David N. Duhl | Heat treated superalloy single crystal article and process |
| GB2071695A (en) * | 1980-03-13 | 1981-09-23 | Rolls Royce | An alloy suitable for making single-crystal castings and a casting made thereof |
| CH654593A5 (de) * | 1983-09-28 | 1986-02-28 | Bbc Brown Boveri & Cie | Verfahren zur herstellung eines feinkoernigen werkstuecks aus einer nickelbasis-superlegierung. |
| DE3683091D1 (de) * | 1985-05-09 | 1992-02-06 | United Technologies Corp | Schutzschichten fuer superlegierungen, gut angepasst an die substrate. |
| JPS6152339A (ja) * | 1985-07-16 | 1986-03-15 | Natl Res Inst For Metals | Ｎｉ基耐熱合金 |
| US4814023A (en) * | 1987-05-21 | 1989-03-21 | General Electric Company | High strength superalloy for high temperature applications |
| US4830934A (en) * | 1987-06-01 | 1989-05-16 | General Electric Company | Alloy powder mixture for treating alloys |
-
1988
- 1988-03-02 CH CH755/88A patent/CH675256A5/de not_active IP Right Cessation
-
1989
- 1989-02-03 DE DE8989101901T patent/DE58901443D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1989-02-03 EP EP89101901A patent/EP0330858B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-02-24 CA CA000592074A patent/CA1334632C/en not_active Expired - Fee Related
- 1989-02-28 AU AU30849/89A patent/AU610996B2/en not_active Ceased
- 1989-03-01 JP JP1049706A patent/JP2825836B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1989-03-01 NO NO890874A patent/NO172812C/no not_active IP Right Cessation
- 1989-03-02 US US07/318,181 patent/US4957703A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4957703A (en) | 1990-09-18 |
| NO172812C (no) | 1993-09-08 |
| DE58901443D1 (de) | 1992-06-25 |
| NO890874D0 (no) | 1989-03-01 |
| JPH02149627A (ja) | 1990-06-08 |
| NO890874L (no) | 1989-09-04 |
| AU610996B2 (en) | 1991-05-30 |
| CA1334632C (en) | 1995-03-07 |
| CH675256A5 (no) | 1990-09-14 |
| EP0330858B1 (de) | 1992-05-20 |
| AU3084989A (en) | 1989-09-07 |
| JP2825836B2 (ja) | 1998-11-18 |
| EP0330858A1 (de) | 1989-09-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4004163B2 (ja) | 高弾性限界および高耐クリープ強度を有するＴｉ２ＡｌＮｂ型のチタンを主成分とする金属間合金 | |
| US5527403A (en) | Method for producing crack-resistant high strength superalloy articles | |
| JP2004518811A (ja) | ニッケル基超合金及び該超合金から製造したタービン部品 | |
| KR101687320B1 (ko) | Ni기 단결정 초합금 | |
| JP5252348B2 (ja) | Ｎｉ基超合金とその製造方法およびタービンブレードまたはタービンベーン部品 | |
| JP6660042B2 (ja) | Ｎｉ基超耐熱合金押出材の製造方法およびＮｉ基超耐熱合金押出材 | |
| US20200277692A1 (en) | Turbine rotor blade and member of turbine rotor blade | |
| CN111074332B (zh) | 一种快速消除单晶高温合金中微观偏析的热处理方法 | |
| SE410325B (sv) | Spinnanordning for framstellning av glasfilamenter tillverkad av en koboltlegering | |
| JP2007211273A (ja) | 強度、耐食性及び耐酸化特性に優れた一方向凝固用ニッケル基超合金及び一方向凝固ニッケル基超合金の製造方法 | |
| JP3820430B2 (ja) | Ｎｉ基単結晶超合金、その製造方法およびガスタービン部品 | |
| NO172812B (no) | Nikkel-legering og fremgangsmaate ved fremstilling av en konstruksjonsdel av legeringen | |
| JP3722975B2 (ja) | Ｎｉ基耐熱合金の性能回復処理方法 | |
| US8906174B2 (en) | Ni-base alloy and method of producing the same | |
| JPH09170016A (ja) | Ｉｎ ７０６ タイプの鉄− ニッケル超合金より成る高温安定性物体の製造方法 | |
| JPH0441641A (ja) | 金型用ニッケル基超耐熱合金 | |
| CN111254317B (zh) | 一种镍基铸造合金及其制备方法 | |
| US4830679A (en) | Heat-resistant Ni-base single crystal alloy | |
| JP4607490B2 (ja) | ニッケル基超合金及び単結晶鋳造品 | |
| NO143431B (no) | Stoepelegering paa nikkelbasis. | |
| KR900003224B1 (ko) | 니켈기 초내열 합금 | |
| JPH03134144A (ja) | ニッケル基合金部材およびその製造方法 | |
| JPS6030740B2 (ja) | 金属マトリックスに埋込まれた金属カ−バイドの平行繊維から作られた耐火性材料の寿命を増大せしめる方法 | |
| EP3713887B1 (en) | Cobalt-based alloy with a high resistance at high temperatures, spinner for the production of mineral fibers comprising said alloy and process for the production of mineral fibers which uses such a spinner | |
| JPH0441642A (ja) | 高温強度および高温耐酸化性のすぐれたＮｉ基合金製恒温鍛造金型 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM1K | Lapsed by not paying the annual fees |
Free format text: LAPSED IN SEPTEMBER 2002 |