NO155926B - Transportoeranordning for et lagersystem. - Google Patents

Transportoeranordning for et lagersystem. Download PDF

Info

Publication number
NO155926B
NO155926B NO820824A NO820824A NO155926B NO 155926 B NO155926 B NO 155926B NO 820824 A NO820824 A NO 820824A NO 820824 A NO820824 A NO 820824A NO 155926 B NO155926 B NO 155926B
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
glass
percent
mgo
per cent
approx
Prior art date
Application number
NO820824A
Other languages
English (en)
Other versions
NO155926C (no
NO820824L (no
Inventor
Giovanni Chiantella
Renato Lissoni
Christoph Gloor
Franco Biesuz
Original Assignee
Finsider Costr Metall Cmf
Fata Europ Group
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Finsider Costr Metall Cmf, Fata Europ Group filed Critical Finsider Costr Metall Cmf
Publication of NO820824L publication Critical patent/NO820824L/no
Publication of NO155926B publication Critical patent/NO155926B/no
Publication of NO155926C publication Critical patent/NO155926C/no

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B65CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
    • B65GTRANSPORT OR STORAGE DEVICES, e.g. CONVEYORS FOR LOADING OR TIPPING, SHOP CONVEYOR SYSTEMS OR PNEUMATIC TUBE CONVEYORS
    • B65G1/00Storing articles, individually or in orderly arrangement, in warehouses or magazines
    • B65G1/02Storage devices
    • B65G1/04Storage devices mechanical
    • B65G1/0407Storage devices mechanical using stacker cranes
    • B65G1/0414Storage devices mechanical using stacker cranes provided with satellite cars adapted to travel in storage racks

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Warehouses Or Storage Devices (AREA)

Description

Transparente glass-keramiske legemer og fremgangsmåte for deres fremstilling.
Oppfinnelsen vedrører fremstilling av transparente glass-keramiske legemer som har meget høy styrke og stor motstands-evne mot termiske sjokk.
Søkingen etter en semikrystallinsk eller glass-keramisk artikkel, dvs., en artikkel sammensatt av finkornede krystaller vesentlig homogent dispergert i en glassmatriks og utviklet in situ i et glasslegeme, har sin opprinnelse i det minste så langt tilbake som Reamur's klassiske eksperi-menter med porselen. Med hensyn til praktisk anvendelse imidlertid, er fremstillin-gen av semikrystallinske artikler bare 10 år gammel. U.S. patent nr. 2 920 971, åpnet en ny vei på glassområdet og forklarer de teoretiske grunnlag og de nødvendige mekaniske prosesser for å overføre et glasslegeme til et glasskeramisk eller semikrystallinsk legeme. I dette patent diskuteres basismekanismen som muliggjør fremstil-lingen av slike legemer, dvs. den kontrol-lerte varmebehandling av spesielle glassblandinger for å bevirke utfelling og vekst av den krystallinske fase in situ. Den fundamentale teori for virkningen av et kjernedannende stoff i utvikling av krystallinske faser angis heri med spesiell henvisning til effektiviteten av titan som kjernedannende stoff. I sammendrag omfatter fremstillin-gen av glass-keramiske artikler trinnet med å smelte et glassformende bad, deretter avkjøle smeiten og forme en glassartikkel herav, og etterfølgende varmebehandling av denne glassartikkel innen. et. spesielt temperaturområde i en tilstrekkelig tid til å utvikle den ønskede interne krystallisering. Titandioksyd antas å virke som et kjernedannende stoff. Således antas det at ved begynnelsen av varmebe-handlingstrinnet utvikles submikroskop-iske partikler først i glasslegemet, og disse partikler danner punkter, hvorpå krystallinske faser vokser ettersom varmebehandlingen fortsetter. Effektiviteten av TiO, som et kjernedannende stoff for glassblandinger er vesentlig universell, som det fremgår av de flere enn 100 eksempler som er beskrevet i ovennevnte patent. Produkter fremstillet av Ti02 kjernedannet glassblandinger innbefatter servise, kjøk-kentøy og rakettnese og romfartøyer. Imidlertid er det klart at enskjønt disse produkter har vist seg å være meget tilfredsstillende for disse formål har det sta-dig pågått forsøk for å utvikle semikrystallinske legemer som har ennu bedre egenskaper for en spesiell anvendelse.
En spesiell egenskap som man har søkt etter er legemets transparens. De vanlige semikrystallinske handelsartikler er opake. Det er funnet at et transparent legeme som ville ha den høye mekaniske styrke, lav termisk ekspansjonskoeffisient og andre ønskelige egenskaper ved glasskeramikk ville være spesielt anvendelig, som f. eks. auto-mobil- og flymaskinvinduer, kokeutstyr, ovnsvinduer og lignende.
Det er derfor en hovedhensikt med oppfinnelsen å tilveiebringe et transparent semikrystallinsk material, som har meget høy mekanisk styrke og stor motstand overfor termiske sjokk.
En annen hensikt med oppfinnelsen er å tilveiebringe en fremgangsmåte til fremstilling av semikrystallinske materialer som er transparente og har høye mekaniske styrker og god motstand mot termisk sjokk.
For å klargjøre fremgangsmåten og artiklene ifølge oppfinnelsen henvises til teg-ningen hvor
fig. 1 viser et ternært diagram som angir den antatte basisblanding og krystall-fasene som utvikles i produktene fremstillet ifølge oppfinnelsen, og
fig. 2 viser en tids-temperaturkurve for en spesiell utførelse av fremgangsmåten for fremstilling av produktene ifølge oppfinnelsen.
Fig. 3 viser en tids-temperaturkurve for en annen spesiell utførelse av fremgangsmåten for fremstilling av produktene ifølge oppfinnelsen.
Det er funnet at de ovennevnte hen-sikter kan oppnås i et semikrystallinsk legeme utledet fra et spesielt snevert område av basisglasskomposis joner, hvori zirkoniumoksyd inkorporeres som kjernedannende stoff. Denne gruppe av basis-glass-blandinger består vesentlig i vektsprosent på oksydbasis av 60—80 pst. Si02, 15—30 pst. A120.„ og 2—20 pst. XO, hvori XO representerer summen av 0—15 pst. MgO + 0—4 pst. Li20 + 0—12 pst. ZnO, idet i det minste 2 pst. MgO er nødvendig, hvor hverken Li20 eller ZnO er tilstede og minst 2 pst. Li20 + i det minste 4 pst. ZnO er nødvendig hvor MgO er tilstede i en mengde mindre enn 2 pst. Zr02 tilsettes til det glassformede bad i en mengde på 2— 15 pst., basert på basisglassblandingens totale vekt.
Effektiviteten av Zr02 som kjernedannende stoff ved fremstilling av glasskeramiske legemer omtales i tysk patent nr.
1 099 135. Imidlertid er de spesielle fordel-aktige egenskaper som er tilstede i semikrystallinske artikler fremstillet fra den spesielle basisglassblanding ifølge oppfinnelsen ikke nevnt her, og det er heller ikke nevnt eksempler som faller innen det spesielle område av basisglassblandinger. I henhold til oppfinnelsen tilveiebringes et semikrystallinsk legeme som er transparent, har eksepsjonelle mekaniske styrker, og utmerket motstand mot termisk sjokk. Et slikt legeme fremstilles fra et meget begrenset område av basisglassblandinger, som litterært ligger innen den brede ram-me av påstandene i det tyske patent, men som i realiteten ligger utenfor det som an-
gis i dette tyske patent slik det er angitt ved eksemplene også. Det er dette ene område av basisblandinger med den univer-selle effektivitet av Zr02 som kjernedannende stoff, som er funnet å gi transparente, semikrystallinske artikler med over-legne fysikalske egenskaper ved egnet varmebehandling.
I U.S. patent nr. 3 006 775 omtales også anvendelsen av Zr02 i glass-keramiske blandinger med spesielt hensyn til glass i Li20 . A1203. Si02 området, idet det her angis som «flussmiddel» og det fastslåes at disse glassblandinger ikke behøver noe kjernedannende stoff for å danne kjerner eller krystallvekst under glassets varmebehandling. Imidlertid er det ikke angitt noe om sirkonoksydets funksjon, og blan-dingene ifølge foreliggende oppfinnelse angis heller ikke i dette patent. Det omtales heller ingen transparente semikrystallinske legemer som har høy mekaniske styrke og lav termisk ekspansjonskoeffisient.
Den heksagonalt trapezoedriske modi-fikasjon av Si02, dvs. (3-kvarts, som er sta-bilt fra 573°—870°C, er kjent for å utøve en svakt negativ termisk ekspansjonskoeffisient. Dertil har denne krystallfase meget lav optisk anisotropi. Disse to karakteri-stika fører til undersøkelser innen området faste oppløsninger som kunne induseres i denne fase for å danne lav ekspansjon og lystransmitterende krystallinske materialer. Fullstendig fast oppløsning eksisterer mellom ren (3-kvarts og |3-eucryptit, LijO. A120:). Si02, det eneste annet mineral som er kjent for å ha en negativ termisk eks-pensjonskoffisient. Inntil nylig ble disse serier antatt å omfatte alle blandinger som var i stand til å danne mineraler som er isostrukturelle med |3-kvarts. Disse faste oppløsninger er kalt «pakkede derivater» av (3-kvarts (Buerger, M. J., Thee Stuffed deri-vatives of the Silica Structures, Am. Mineral., 39, 600-14 (1954)), fordi de kan tenkes som et resultat fra erstatning av noen av de tetraedriske silikonioner i (3-kvarts med aluminium, idet ladningsmankoen utgjøres av «pakking» av de indre mangler i dob-belt helikoid silika struktur med litium-ioner. Det er nylig blitt vist (W. Schreyer, og J. F. Schairer, Metastable Solid Solutions with Quartz-Type Structures on the Join SiOg-MgAlgO^, Geophys, Lab. No. 1357
(1961)) at en serie av metastabile |3-kvarts-oppløsninger også kan dannes langs forbindelsen Si02-MgAl204. I dette tilfelle føl-ges aluminium for silikonsubstituering, ved magnesiumpakning av (3-kvarts innlei-ringsfrie. Bare en Mg2+ ion er nødvendig pr. 2A13+ for 2Si4+ substituering i dette tilfelle, mens 2Li + -ioner er nødvendig i (3-eucryptie tilfellet. Denne magnesiumok-sydserie refereres hertil som «mu-cordierite» seriene etter det opprinnelige navn som var gitt til en da ukjent metastabil fase syntetisert ved cordierite støkiometri av Karkhanavala og Hummel (The Cordierite-Spodumene Join, J. Am. Ceram. Soc, 36, 393-7 (1953)). Dette mineral var i vir-keligheten et pakket (3-kvarts ennskjønt disse forfattere feilaktig anga det for å være isostrukturelt med litiummineralet spodumene. Schreyer og Schairer, i den ovennevnte artikkel har vist at røntgen-diffraksjonstopper angitt av Karkhanavala og Hummel er analoge til disse for høy kvarts (|3-kvarts), som enskjønt noe til-svarende til dette for spodumene ikke er distinkt.
I lys av dette arbeide ble det igangsatt undersøkelser for å bestemme om et semikrystallinsk legeme kunne utvikles, hvori «pakket» |3-kvarts ville danne krystallfa-sen således at legemet ville bli vesentlig transparent med en liten termisk ekspansjonskoeffisient. Disse to fysikalske egenskaper pluss den ekstra karakteristikk med høy mekanisk styrke ble iakttatt innen et meget snevert område av pakket (3-kvarts faste oppløsninger hvor pakningsionet er magnesium, litium og sink. Magnesium kan benyttes alene, men en kombinasjon av litium og sink må anvendes når magnesium er fraværende. Således er det funnet at et komposisjonsområde for transparent (3-kvarts glasskeramikk opptrer innen det kvinære system Si02-Al203-MgO-Li20-ZnO. Generelt ligger (3-kvarts faste oppløsnings-blandinger mellom ca. 60 og 80 vektsprosent Si02-nivået med mindre enn ca. 15 vektsprosent ZnAl204 kan gjøres transparent forutsatt at det er nok zirkoniumoksyd tilstede til å kjernedanne et meget finkornet legeme. Denne glass-keramikk er hovedsakelig farveløs og fri for uklarhet, hvis varmebehandlingen og zirkoniumok-sydnivået er passe. Kornstørrelse øker med avtagende Zr02 nivå og med forlenget varmebehandling i overskudd av det minimum som er nødvendig for utvikling av høykrystallitet. Slik økning i krystallstør-relsen danner ofte uklarhet. Transparenten skyldes primært den meget lille optiske anisotropi i de (3-kvarts faste oppløsnin-ger langs Si02-MgAl204 forbindelsen. Den optiske anisotropi gjøres til et minimum ved ca. 70 vektsprosent Si02 (Schreyer og Schairer i ovennevnte artikkel), det nøy-aktige senter for glasskeramikk-transpa-rentsonen langs denne binding. Nødvendig-heten for å utvikle krystaller med meget liten størrelse er meget klar og hvis krystallene er tilstrekkelig små kan transparens fremkomme på tross av optisk anisotropi eller refraksjonsindeks partforskyv-ning mellom forskjellige faser. Således fo-rekommer transparens i ultrafinkornet (ca. 500 Å krystallstørrelse) |3-eucryptite-kvarts på tross av noe optisk anisotropi. Kubistk Zr02, vil på tross av en refraksjonsindeks som er meget høyere enn |3-kvarts-fastopp-løsning ikke innvirke på transparens på grunn av dets lille krystallstørrelse (av størrelsesorden 100 Å). Ren magnesium-oksyd (3-kvartskrystaller derimot vokser litt mindre enn 1 mikron i diameter ifølge elektronmikrografi må i det vesentlige av-henge av lav optisk anisotropi for transparens. Maksimil kornstørrelse for transparens i |3-kvarts-holdige legemer synes å være ca. 10 mikron.
De transparente semikrystallinske ke-rafikkartikler ifølge oppfinnelsen fremstilles ved å smelte et glassformende bad som består vesentlig beregnet i vektprosent på oksydbasis av 60—80 pst. SiOs, 15—30 pst. A1203 og 2—20 pst. XO, hvor XO representerer den totale mengde av 0—15 pst. MgO
-f- 0—4 pst. Li20 + 0—12 pst. ZnO, minst 2 pst. MgO er nødvendig hvor hverken Li20
eller ZnO er tilstede og minst 2 pst. Li20 + 4 pst., ZnO er nødvendig hvor MgO er tilstede i en mengde mindre enn 2 pst., hvortil det er satt 2—15 pst. Zr02, basert på den totale vekt av basisglassblandingen, som kjernedannende stoff, samtidig avkjøling og forming av smeiten i et glasslegeme av den ønskede konfigurasjon, idet denne av-kjøling fortsetter til i det minste under overføringspunktet dvs. den temperatur hvor den væskeformede smelte går over til et amorft eller glassaktig fast legeme, idet temperaturen generelt er i nærheten av glassets kjølepunkt (700°C til 800°C for glasset ifølge oppfinnelsen); deretter be-handling av glasslegemet ved å utsette det for temperaturer på minst ca. 750°C, men ikke over ca. 1150°C, opprettholdes det
innen dette temperaturområde for en tilstrekkelig lang tid til å sikre den ønskede krystallisering under bibehold av transparens, og endelig å avkjøle legemet til værelsetemperatur. Denne tid kan variere fra få minutter f. eks. 15 minutter ved 1150°C til 6—24 timer og ofte lengere ved den nedre ende av området. Dtte tidstemperatur-forhold er relativt fleksibelt og lengere ti-der kan vanligvis utnyttes ved enhver spesiell temperatur, men det er generelt ingen praktisk fordel ved å gjøre det. Imidlertid, ekstra oppholdsperioder ved det høyeste ekstreme av temperaturområdet, dvs. peri-
oder fra 6—12 timer bør unngås da legemet taper sin fullstendige transparens og blir translucent eller sogar opakt hvis oppvar-mingen fortsettes i en tilstrekkelig lang tid. Ved temperaturer mindre enn ca. 750°C er krystalliseringen sparsom og langsomt for-mende, hvis den overhodet er tilstede. Ved temperaturer over ca. 1150°C er legemet translucent eller opakt i steden for transparent og det foreligger fare for mykning og smeltning av det semikrystallinske legeme. Endelig hvis oppvarmingsgraden for glasslegemet er relativt langsom og slutt-temperaturen er nær den øvre grense av varmebehandlingsområdet er det ikke nød-vendig med noen oppholdstid ved den spe-sifikke temperatur. Imidlertid er det funnet at en totrinns oppvarmningsbehand-lingstabell er fordelaktig for å danne artikler med god transparens. Således blir glasslegemet først oppvarmet til en temperatur i den nedre del av oppvarmnings-behandlingsområdet og oppvarmet her i en viss periode og deretter øket til en høyere temperatur for en viss oppholdsperiode. Det er funnet at en to-trinns-varmebehandling omfattende en oppholdsperiode for ca. 2—6 timer ved temperaturer fra ca. 780°—820°C etterfulgt av en annen oppholdsperiode for ca. 2—6 timer ved temperaturer som varierer fra 880°C til 920°C gir meget tilfredsstillende krystalliserte legemer. I noen tilfelle er det funnet at meget lange oppholdsperioder f. eks. opptil 20 timer, i det lavere eller kjernedannende temperaturområdet er fordelaktig for å danne meget finkornede krystaller, når temperaturen økes til det foretrukkede krystalliseringsområdet. Den lengre oppholdsperiode ved de lavere temperaturer antas å gi flere krystallseter, hvorpå de ønskede krystaller kan vokse.
En indikasjon på oppnåelse av den ønskede krystallisering fremgår ved en skarp økning i temperaturen av avspenningspunktet når krystallisering utvikles in situ i basisglasset. Følgelig har glasslegemene av foreliggende blanding avspenningspunkt (strain point) i nærheten av 600—650°C, mens de semikrystallinske legemer av samme blandinger har avspen-ningspunkter på minst ca. 750°C, og er generelt høyere. Derfor er de glasskeramiske artikler ifølge oppfinnelsen karakterisert ved å ha et avspenningspunkt på minst 750°C. Avspenningspunktet angir den temperatur hvor viskositeten av et glass er 1014>5 poises og er ekvivalente til den nedre grense av kjølingsintervallet, bestemt ifølge ASTM:C336-54T).
Sequensen av kjernedannelse og kry-
stallisering er bestemt til å bli følgende: Typiske, kubisk zirkonoksyd er den første fase til å krystallisere ved å øke temperaturen av et (3-kvarts-zirkoniumoksydglass, og danner utallige tynne kjerner, som bestemt fra røntgenstråle-diffraksjonslinje-utvidelse, er mindre enn 100Å i diameter. Hvis det er utilstrekkelig Zr02 i glasset går [3-kvarts foran kubisk Zr02 i krystallisering fra glasset, idet denne krystallisering be-gynner fra dettes overflate. Dette kan på-hjelpes ved å sette til mere zirkonoksyd til badet som senker temperaturen for zir-konoksydutskillelse.
Fortsatt varmebehandling etter utfelling av Zr02 resulterer i fast oppløsning som har |3-kvarts krystallstruktur på Zr02 kjernen. Første spor av |3-kvarts som dannes er uten unntagelse mere høypakket (lavest i Si02) enn [3-kvartsen som resulterer fra ytterligere krystallisering. En serie av røntgenstråledif f raks jonsf lekker av flere blandinger under krystalliseringsområdet for (3-kvarts viste en kontinuerlig nedgang i det mellom rommene av røntgen-stråledif f raksjonstoppene som angir ned-gangen i enhet cellevolum med medføl-gende økende Si02-innhold. Når |3-kvarts-krystalliseringen er avsluttet nåes en metastabil likevektstilstand med det mikro-krystallinske legemet oppbygget for det meste bare av fast oppløsning som har p-kvarts krystallstruktur og små mengder høysilisiumresiduglass og kubisk zirkonoksyd.
I de følgende eksempler som er vist i tabell I, ble badingrediensene kulemøllet sammen før smelting for å oppnå bedre glasshomogenitet og mere effektiv smelting. Smeltingen ble utført i åpne digler ved temperaturer fra 1600°—1800°C, idet de høyere temperaturer anvendes ved de blandinger som er høyt i silisiumoksyd og sirkoniumoksyd og sirkoniumoksydinnhol-det. Hver sats ble holdt ved smeltetempera-tur i det minste i fire timer i åpne digler. Lavtemperatursmeltene ble omrørt mens høytemperatursmeltene ikke ble omrørt. Hver smelte ble helt i en form (og i noen tilfelle ble også rør trukket) og deretter overført til en avkjøler som arbeidet ved 700°C, hvori legemene ble avkjølet som glass til værelsetemperatur. Disse glass-legemer ble avkjølet til værelsetemperatur før varmebehandling for å muliggjøre en visuell undersøkelse av glasskvaliteten og mulig fastslåelse av avglassing. Slik krystallisering som opptrer mens smeiten av-kjøles hindrer utvikling av et jevnt, finkornet semikrystallinsk legeme ved varmebehandling. Glassformene ble deretter varmebehandlet overensstemmende med den ovenfor omtalte 2-trinnsprosess. Således ble glasslegemene plasert i en ovn og oppvarmet med ca. 5°C/minutt til det første krystalliseringsnivå, som gjengitt i tabell II, deretter holdt i en på forhånd bestemt tid, hvoretter ovnstemperaturen ble øket med omtrent 5°C/minutt til varmebehand-lingens annet nivå og holdt her for en annen tidsperiode. Tilslutt blir de semikrystallinske former avkjølet til værelsetemperatur ved å fjerne dem fra ovnen og av-kjøling i luften.
Det skal understrekes at oppvarmnings-graden som påføres glassartiklene ifølge oppfinnelsen bestemmes ved glassets mot-standsevne mot termisk sjokk, størrelsen og konfigurasjonen av glassartikkelen og hastigheten hvorved krystallisering utvikles inni glasset under varmebehandlingen. Glassene ifølge oppfinnelsen har en relativt lav termisk ekspansjonskoeffisient, og når de er tilstede i former med med lite tverrsnitt kan de oppvarmes i en grad som er meget hurtigere enn 5°C pr. minutt uten fare for sprekking eller brekkasje. Når imidlertid glassartikkelen oppvarmes over overføringsområdet (transformation range) kan bløtgjøring av legemet og følgelig deformasjon opptre. Men myk-ningspunktet (Softening point) og følgelig overføringspunktet av glasskeramikklege-met er betraktelig høyere enn for basisglasset. Hvor graden av oppvarmning av glassartiklen over overføringsområdet ba-lansex-es mot graden, hvorved krystaller utvikles, vil det følgelig dannes en krystallinsk struktur som vil hindre legemet fra deformasjon. For hurtig oppvarmning vil hindre utvikling av tilstrekkelig krystalli-sasjon for å bære legemet og sammenfal-ling vil finne sted, I vesentlig alle steder skrider krystallisering hurtigere frem når temperaturen av legemet når solidustem-peraturen (den temperatur hvor først smelting opptrer for stabile krystallinske aggregater av samme bulk-blanding som glasset). Følgelig er i kommersiell praksis artiklene varmebehandlet ved temperaturer betraktelig høyere enn den hvor krystallisering først fremtrer. Imidlertid, en-skjønt mere hurtig oppvarmningsgrader kan anvendes, spesielt når det anvendes en relativt lang holdeperiode ved den nedre ende av krystalliseringsområdet, foretrekkes det å øke temperaturen med ikke over ca. 5°C/minutt for å oppnå tett krystallisering med liten, hvis overhodet noen de-formering når legemet oppvarmes over glassets mykningspunkt. Hurtigere oppvarmningsgrader er selvsagt praktiske når det tilveiebringes bærere, som forskjellige former av ovnsutstyr.
Da den termiske lineære ekspansjonskoeffisient ved semikrystallinske legemer ifølge oppfinnelsen er meget lav er avkjø-lingshastigheten til værelsetemperatur etter varmebehandlingen vesentlig uten betydning. Således kan artikkelen fjernes di-rekte fra ovnen og tillates å avkjøles i luft eller ofte er varmen til ovnen avbrutt og ovnen tillatt å avkjøle med artiklene inni.
Blandingsforholdene er av avgjørende betydning for oppfinnelsen. Hvor kompo-nentene av basisk glass er tilstede i mengder utenfor dem som er angitt dannes det semikrystallinske keramiske legemer som enskjønt de er nyttig for mange anvendel-ser ikke vil ha den ønskelige transparens som oppnås ifølge oppfinnelsen.
Minst 2 pst. Zr02 må tilsettes til badet for å starte kj ernedannelse i legemet og dermed gi et jevnt finkornet krystallinsk legeme. Videre hvis det er utilstrekkelig ZrCX tilstede vil p-kvarts utfelles før zir-konoksydkjernen. Denn krystallisering be-gynner med overflaten og bevirker stripet overflate og/eller overflateujevnheter. Mer enn 15 pst. ZrO, bevirker legemet å tape transparens på grunn av utvikling av Zr02 opalisering som opptrer når smeiten herdes ved bråavkjøling til glass.
Tabell I angir glass-dannende bad, ut-trykt i vektprosent på oksydbasis fra mindre forurensninger som kan være tilstede i badmaterialene, som når behandlet overensstemmende med den foretrukne utførel-sesform ifølge oppfinnelsen gir transparente glass-keramiske artikler med meget god styrke og motstand mot termiske sjokk. Badingrediensene kan bestå av hvilke som helst materialer, enten oksyder eller andre forbindelser som ved glødning sammen i smeiten overføres til den ønskede oksyd-blanding i det riktige forhold. Mengden av Zr02 fastslåes adskilt fra blandingen av basisk glass, idet den antas tilstedeværende i overskudd herav. Tabell I angir også temperaturen som anvendes ved å smelte badet.
Tabell II angir varmebehandlingsskjema, visuell beskrivelse av de glass-keramiske legemer, krystallfaser som er tilstede bestemt ved røntgendiffraksjonsanalyse og noen koeffisienter av termisk ekspansjons-målinger (xl0-<7>/°C). Disse målinger av ekspansjbnskoeffisienter ble oppnådd på vanlig måte. Modulus av bruddmålinger ut-ført på vanlig måte på prøver som hadde blitt ripet med 30 grit silikonkarbidpapir, anga styrken av denne glass-keramikk til å være ca. to ganger vanlig slepet avkjølet glass, idet det strakk seg fra ca. 10 000 til 15 000 psi.
Hvis ønskes kan et ferskningsstoff (fining agent) som As2Os settes til badet, enskjønt disse smelter er av lav viskositet. I normal praksis tilsettes bare ca. 0,3—2,0 vektsprosent av ferskningsstoff, da mengden som blir tilbake i glasset etter badet er smeltet, er for liten til å ha noen vesentlig effekt på glassets fundamentale egenskaper, så var slike tilsetninger ikke innbefattet i tabell I. I de foreliggende glass-typer utvikles et gulaktig skjær, ved krystalliseringen hvis det som ferskningsstoff benyttes en mengde over 1 vektprosent av As20-. For å unngå denne tilstand må derfor mengden av ferskningsstoff være mindre enn 1 vektsprosent når det hertil benyttes As2Os.
Av tabell II fremgår klart evnen av blandingen ifølge oppfinnelsen når de var-mebehandles på riktig måte til å danne semikrystallinske legemer som er transparente, sterke og motstandsdyktige overfor termiske sjokk. Laboratorieundersøkelser har vist at disse artiklers krystallinnhold kan variere til en viss grad avhengig av den grad hvor badingrediensene er i stand til dannelsen av krystallfaser. Ikke desto-mindre antas det at krystallinnholdet av legemet er minst 50 volumprosent målt ved elektron mikrografteknikk, og er vanligvis over 75 pst., idet det høyere krystallinnhold vanligvis foretrekkes. Krystallene selv, er relativt jevne finkornede, vesentlig alle er mindre enn 10 mikron og tilfeldig dispergert i glassmatriksen. Dette kritiske med finkornet størrelse i forhold til transparens er blitt forklart i detalj ovenfor. Enkelt-trinnsvarmebehandling i eksemplene 2 og 12 er opptatt for å vise effektiviteten av slike, enskjønt det antas at to-trinnsbe-handlingen gir mere jevnt krystallinsk legeme.
Tretrinns varmebehandlingsskjema som er gjengitt i denne tabell i forbindelse med eksempel 9 har gitt produkter med eksepsjonell klarhet med disse og andre blandinger. Således er glasset først oppvarmet i det lavere eller kjernedannende område hvoretter temperaturen har øket noe, således at |3-kvarts krystalliserer på kjernen av kubisk zirkoniumoksyd ved en lavere temperatur, og deretter ved en saktere grad. Denne langsomme vekst av |3-kvarts påskynder utviklingen av ekstremt finkornet [3-kvarts-legeme ved flere kubiske ZrOa krystallseter vil bli utnyttet. Legemets temperatur er til slutt øket til det tredje temperaturnivå for å bevirke vekst av (3-kvarts krystallene, og derved oppnå maksimal krystallitet.
Blandingens figur 1 viser et ternært diagram som angir de primære krystallfaser som utvikles og blandingsområdene av hovedkonstituentene innbefattet i pro-duktet ifølge oppfinnelsen, dvs. Si02, Al2Os, og XO, hvor XO angir mengden av MgO -f- Li20 -f- ZnO, idet denne mengde varierer fra et minimum på 2 pst. MgO til en maksimum kombinasjon av disse ingre-dienser på 20 pst. Zr02 antas å være i overskudd av basis glassblandingen. Figur 2 viser en tidstemperatur-kurve for to-trinns oppvarmningsbehandlingen av en foretrukket blanding ifølge oppfinnelsen, dvs. eksempel 9. Etterat badet er dannet, smeltet, formet og avkjølet som et glasslegeme til værelsetemperatur, ble dette legemet plasert i en ovn og utsatt for følgende varmebehandling: Temperaturen ble øket med 5°C/min til 810°C, opprett-holde her i 4 timer, deretter ble temperaturen øket med 5°C/minutt til 900°C, og opprettholdt her i 6 timer, og deretter ble legemet fjernet fra ovnen og avkjølet i om-givelsenes luft. Figur 3 viser en tidstemperatur-kurve for tre-trinns varmebehandling som har dannet legemer med eksepsjonell klarhet av blandingen i eksempel 9. Etter at det vanlige bad var sammensatt, smeltet, formet og avkjølet som et glasslegeme til værelsetemperatur, ble glasslegemet plasert i en ovn og utsatt for følgende varmebehandling: temperaturen ble øket med 5°C/ minutt til 800°C og opprettholdt her i 4 timer, deretter ble temperaturen øket med
5°C/min. til 840°C, og holdt her i 6 timer, I
hvoretter temperaturen ble øket med 5°C/
min. til 920°C/min. til 920°C, og opprettholdt her i 6 timer, hvoretter legemet ble
fjernet fra ovnen og avkjølet i omgivende
luft.

Claims (7)

1. Et transparent semikrystallinsk keramisk legeme, karakterisert ved
at det vesentlig består av et multiplum av fin-kornede, tilfeldig orienterte uorganiske krystaller vesentlig jevnt dispergert i en glassmatriks, hvor i det vesentlige alle krystaller er mindre enn 10 mikron i diameter, og utgjør minst 50 volumprosent av legeme, og idet krystallene formes ved krystallisering in situ fra et glasslegeme fremstillet av en glassdannende smelte i det vesentlige bestående av i vektsprosent på oksydbasis 60—80 pst. SiOa, 15—30 pst. AlgO,, og 2—20 pst. XO, hvor XO representerer 0—15 pst. MgO + 04 pst. Li,0 + 0—12 pst. ZnO, idet minst 2 pst. MgO er nødven-dig når det er tilstede alene og minst 2 pst. Li2 -f minst 4 pst. ZnO er nødvendig når MgO er tilstede i en mengde mindre enn 2 pst., og hvortil det er satt 2—15 pst. Zr02, basert på den totale vekt av basisglassblandingen.
2. Transparent semikrystallinsk keramisk legeme ifølge påstand 1, karakterisert ved at det har et avspenningspunkt (strain point) på minst 750°C.
3. Transparent semikrystallinsk keramisk legeme ifølge påstand 4, karakterisert ved at de uorganiske krystaller er sammensatt av fast oppløsning som har |3-kvarts krystallstruktur og kubisk zirkonoksyd.
4. Fremgangsmåte for fremstilling av et transparent semikrystallinsk keramisk legeme ifølge påstandene 1—3, karakterisert ved at smelting av et glass-dannende bad som vesentlig består av i vektprosent på oksydbasis 60—80 pst. Si02, 15—30 pst. Al2Os og 2—20 pst. XO, idet XO betyr den "totale mengde av 0—15 pst. MgO -f 0—4 pst. Li20 + 0—12 pst. ZnO, idet minst 2 pst. MgO er nødvendig når det er tilstede alene og minst 2 pst. Li,0 -f-minst 4 pst. ZnO er nødvendig når MgO er tilstede i en mengde mindre enn 2 pst., og hvortil det settes 2—15 pst ZrO:„ basert på basisglassblandingens totale vekt, avkjø-kjøling av smeiten til minst under smeltens overføringspunkt (transformation point) og forming av et legeme herav, hvor etter glasslegemet oppvarmes til en temperatur på minst 750°C, men ikke over 1150°C, i en tilstrekkelig tid til å utvikle den ønskede krystallisering in situ, hvoretter legemet avkjøles til værelsetemperatur.
5. Fremgangsmåte ifølge påstand 4, karakterisert ved at den tilstrek-kelige tid til å utvikle den ønskede kry-stallisasjon varierer fra ca. 15 minutter ved den øvre grense av nevnte varmebehand-lingsområde til ca. 6—24 timer ved den nedre grense.
6. Fremgangsmåte for fremstilling av et transparent semikrystallinsk keramisk legeme, karakterisert ved smelting av et glassformende bad som vesentlig består av i vektprosent på oksydbasis, 60—80 pst., SiO,, 15—30 pst. A1203, Og 2—20 pst. XO, hvori XO representerer den totale mengde av 0—15 pst. MgO + 0—4 pst. Li^O +0—12 pst. ZnO, idet minst 2 pst. MgO er nødvendig når det er tilstede alene og minst 2 pst. Li20 -j- minst 4 pst. ZnO er nødvendig når MgO er tilstede i en mengde mindre enn 2 pst. og hvortil det settes 2—15 pst. Zr02 basert på glassblandingens totale vekt, samt avkjøling av smeiten til minst under smeltens overføringspunkt og forming av et glasslegeme herav, hvoretter glasslegemet oppvarmes til et temperaturområde på ca. 780°—820°C, og opprettholdes her for ca. 2—6 timer, hvoretter legemets temperatur økes til ca. 880°—920°C, og opprettholdes her for ca. 2—6 timer, hvoretter det avkjøles til værelsetemperatur.
7. Fremgangsmåte for fremstilling av et transparent semikrystallinsk, keramisk legeme, karakterisert ved at et glass-dannende bad smeltes som i det vesentlige består av i vekt på oksydbasis 74 pst. Si02, 19 pst. A120;1> 5 pst. MgO og 2 pst. LL20, hvortil det settes 4 pst. ZrO,, basert på basis-glassblandingens totale vekt, samt avkjøling av smeiten til minst under overføringspunktet og forming av et glasslegeme herav, hvoretter glasslegemet oppvarmes til 800°C og opprettholdes her i 4 timer, med etterfølgende oppvarming av legemet til 840°C, og opprettholdes her i 6 timer, hvoretter legemet oppvarmes til 920° C, og oppretholdes her i 6 timer for endelig å avkjøles til værelsetemperatur.
NO820824A 1981-03-13 1982-03-12 Transportoeranordning for et lagersystem. NO155926C (no)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT20348/81A IT1136819B (it) 1981-03-13 1981-03-13 Dispositivo trasportatore per un impianto di magazzinaggio

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO820824L NO820824L (no) 1982-09-14
NO155926B true NO155926B (no) 1987-03-16
NO155926C NO155926C (no) 1987-06-24

Family

ID=11165929

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO820824A NO155926C (no) 1981-03-13 1982-03-12 Transportoeranordning for et lagersystem.

Country Status (16)

Country Link
US (1) US4459078A (no)
JP (1) JPS57160804A (no)
AT (1) AT386177B (no)
BE (1) BE892445A (no)
CA (1) CA1171001A (no)
CH (1) CH651272A5 (no)
DE (1) DE3207860A1 (no)
DK (1) DK151706C (no)
ES (1) ES8301820A1 (no)
FR (1) FR2501649A1 (no)
GB (1) GB2094770B (no)
IT (1) IT1136819B (no)
NL (1) NL8200975A (no)
NO (1) NO155926C (no)
SE (1) SE440063B (no)
ZA (1) ZA821408B (no)

Families Citing this family (110)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2535293A1 (fr) * 1982-10-28 1984-05-04 Socar Procede et installation pour le stockage d'objets a manutention automatisee
BE899938A (nl) * 1984-06-18 1984-12-18 Delva Pieter R M Paletvrij; volautomatisch transporteren van verpakkings-loze grondstoffen, (afvalstoffen), in een produktieproces, zonder volume wijziging door een speciaal ontwikkelde volautomat. freq-gestuurde wagen.
CH667252A5 (de) * 1985-02-07 1988-09-30 Grapha Holding Ag Lager fuer speichervorrichtungen von druckbogen.
JPS62222908A (ja) * 1986-03-25 1987-09-30 Okura Yusoki Co Ltd 搬入収納搬出装置
JPS62222907A (ja) * 1986-03-25 1987-09-30 Okura Yusoki Co Ltd 搬入収納搬出装置
DE3636917A1 (de) * 1986-10-30 1988-05-05 Kranert Werner Dipl Kaufm Regal
FI874631A (fi) * 1986-11-25 1988-05-26 Seppo Kalervo Suominen Arrangemang vid lindragningsanordning anordnad i aendan av en upplaeggnings- och/eller transportlinje.
US4971508A (en) * 1987-06-29 1990-11-20 Tsubakimoto Chain Co. Storage and conveyance of heavy articles
US5286157A (en) * 1987-11-12 1994-02-15 Frans Vainio Method and apparatus for storing paper rolls in a storage shelving
JPH01242302A (ja) * 1988-03-23 1989-09-27 Motoda Electron Co Ltd 宅内配設型自動倉庫
JPH01166606U (no) * 1988-05-17 1989-11-22
DE3819008C1 (no) * 1988-06-03 1989-12-21 Veit Transpo Gmbh, 8910 Landsberg, De
DE3825570A1 (de) * 1988-07-28 1990-02-01 Tepora Transportsysteme Entwic Vorrichtung zur einlagerung von langgut
US5054986A (en) * 1988-09-08 1991-10-08 Tsubakimoto Chain Co. Storage and conveyance of heavy articles
US4909696A (en) * 1989-04-04 1990-03-20 Wigley Freddy J Method and apparatus for loading a product in an enclosed box
DE8905526U1 (no) * 1989-05-02 1989-06-29 Copla Foerder- Und Lagertechnik Gesellschaft Fuer Anlagenbau Mbh, 1000 Berlin, De
US5030055A (en) * 1989-05-22 1991-07-09 Millard Manufacturing Corp. Physically integrated manufacturing and materials handling system
DE3920405C1 (no) * 1989-06-22 1990-03-29 Goldschmidt, Sol, Zuerich, Ch
US5174707A (en) * 1989-06-30 1992-12-29 Ohbayashi Corp. Three-dimensional manufacturing and assembly plant
GB2236101B (en) * 1989-09-21 1994-04-13 Leung Lit Cheong A method of and system for load storage and retrieval
US5228823A (en) * 1991-05-06 1993-07-20 Crook Thomas J Mobile racking system
DE9107229U1 (no) * 1991-06-12 1991-07-25 Copla Foerder- Und Lagertechnik Gesellschaft Fuer Anlagenbau Mbh, 1000 Berlin, De
DE4126718A1 (de) * 1991-08-13 1993-02-18 Siempelkamp Handling Sys Gmbh Bedienungsanlage fuer ein lager fuer plattenstapel, insbesondere spanplattenstapel, faserplattenstapel, gipsplattenstapel u. dgl.
JPH0811630B2 (ja) * 1991-08-21 1996-02-07 日本鋼管株式会社 貨物搬出入用台車装置
EP0556595B1 (de) * 1992-02-17 1996-03-27 Inventio Ag Personen-Fördersystem
GB2297970A (en) * 1993-04-05 1996-08-21 Hitachi Shipbuilding Eng Co Storage and retrieval of coiled sheet steel
DE4330795C2 (de) * 1993-09-10 1996-05-30 Eisenmann Foerdertech Mobiles Lastaufnahmemittel
US5540532A (en) * 1993-11-12 1996-07-30 Transact International, Inc. Apparatus for marine cargo container handling and storage
ATE170489T1 (de) * 1993-11-24 1998-09-15 Schenck Handling Systems Gmbh Vorrichtung zum ein-oder aus-lagern bzw. umstapeln von trägern für fördergut
US6042321A (en) * 1996-07-30 2000-03-28 Westafalia Technologies, Inc. Automated storage and retrieval system for palletless dairy cases
WO1998035891A1 (en) * 1997-02-18 1998-08-20 Transact International Inc. Marine cargo container handling and storage
IT1294287B1 (it) * 1997-07-30 1999-03-24 Fata Automation Magazzino a celle con carri di trasporto a movimentazione idropneumatica
US6223885B1 (en) * 1997-11-25 2001-05-01 Captial Engineering, Inc. Shuttle car conveyor for conveyable material
US6415904B1 (en) 1997-11-25 2002-07-09 James S. Markiewicz Shuttle car conveyor for conveyable material
DE19857886A1 (de) * 1998-12-15 2000-06-29 Johann W Grond Verfahren und Lagersystem zum Ein- und Auslagern von Lasten
DE29905013U1 (de) * 1999-03-18 2000-08-10 Buck Martin Anlage zum Fördern und Lagern von Paletten
FI990882A (fi) * 1999-04-20 2000-10-21 Permar Oy Palletoidun tavaran varastojärjestelmä
FI20000501A0 (fi) * 2000-03-03 2000-03-03 Valmet Corp Menetelmä ja sovitelma tampuurirullien käsittelemiseksi
US20030228208A1 (en) * 2000-05-25 2003-12-11 Grond Johann W. Vertical conveyor and vertical conveyor system
US6652213B1 (en) * 2000-09-08 2003-11-25 California Natural Products Automated warehousing system and method
DE10138619A1 (de) * 2001-08-13 2003-03-20 Christoph Keller Vorrichtung zum Transportieren, Entnehmen und Belegen von Werkstückträgern
DE10227263B4 (de) * 2002-06-19 2010-07-01 Dr. Ing. H.C. F. Porsche Aktiengesellschaft Verladesystem und Ladewagen für ein Verladesystem
SE524269C2 (sv) * 2002-10-14 2004-07-20 Eab Ab Skenanordning
SE524006C2 (sv) * 2002-10-31 2004-06-15 Eab Ab Vagn för transport av en last längs ett skenpar
DE10254647A1 (de) * 2002-11-22 2004-06-09 Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. Bediengerät für Behälter-Läger und zugehöriges Fahrschienensystem
FI117860B (fi) * 2003-01-02 2007-03-30 Awa Advanced Warehouse Automat Menetelmä ja laitteisto taakkojen käsittelemiseksi ja varastoimiseksi
US7073634B2 (en) * 2003-11-28 2006-07-11 California Natural Products Automated warehouse row cart and lift
DE112005001402A5 (de) * 2004-04-06 2007-05-24 GEFAK Gesellschaft für Anlagentechnik, kommerzielle Dienstleistungen, Industrie, Handel und Verkehr mbH Kanallager
US20060168917A1 (en) * 2005-01-31 2006-08-03 Yizhak Ashkenazi System and machine for strapping articles
AT501494A1 (de) * 2005-03-01 2006-09-15 Isa Innovative Systemloesungen Automatisches hochleistungskanallager
ITMI20061341A1 (it) * 2006-07-11 2008-01-12 Fata Spa Carrello di insilaggio shuttle e impianto per la movimentqzione e immagazzinamento di container
FR2908399B1 (fr) * 2006-11-15 2009-06-05 Valente Soc Par Actions Simpli Tour de stockage.
US7670736B2 (en) * 2007-03-29 2010-03-02 Xerox Corporation Photoconductors
US20080240894A1 (en) * 2007-03-29 2008-10-02 Eric Reisenauer Storage and retrieval system
US20080240900A1 (en) * 2007-03-29 2008-10-02 Eric Reisenauer System for storage and retrieval
DE102008022323A1 (de) * 2008-04-30 2009-11-12 SSI Schäfer AG Shuttle-Kanallager, Shuttle-Bahnhof, Shuttle und Verfahren zum Betreiben des Shuttle-Kanallagers
DE102008037659B4 (de) * 2008-08-14 2014-04-24 Knapp Logistik Automation Gmbh Versandregal in einer Kommissionieranlage
US8613582B2 (en) * 2008-10-06 2013-12-24 Unitronics Parking Solutions Ltd Shuttle cars for use in automated parking
US9534410B2 (en) 2008-10-06 2017-01-03 Unitronics Automated Solutions Ltd Vehicle shuttle
TWI680928B (zh) 2009-04-10 2020-01-01 美商辛波提克有限責任公司 垂直升降系統及在多層儲存結構往返運送空的貨箱單元之方法
US9321591B2 (en) 2009-04-10 2016-04-26 Symbotic, LLC Autonomous transports for storage and retrieval systems
DE102010005591A1 (de) 2010-01-22 2011-07-28 Koruna-Lc S.R.O. Hochregallager zur Lagerung von Paletten, Regalbediengerät, Tandemshuttle, Übergaberegal sowie Verfahren zur Lagerung von Paletten in dem Hochregallager
AT509458B1 (de) * 2010-06-29 2011-09-15 Ltw Intralogistics Gmbh Regallager mit regalbediengerät
US8965619B2 (en) 2010-12-15 2015-02-24 Symbotic, LLC Bot having high speed stability
US11078017B2 (en) 2010-12-15 2021-08-03 Symbotic Llc Automated bot with transfer arm
US9561905B2 (en) 2010-12-15 2017-02-07 Symbotic, LLC Autonomous transport vehicle
US8696010B2 (en) 2010-12-15 2014-04-15 Symbotic, LLC Suspension system for autonomous transports
US9187244B2 (en) 2010-12-15 2015-11-17 Symbotic, LLC BOT payload alignment and sensing
US9499338B2 (en) 2010-12-15 2016-11-22 Symbotic, LLC Automated bot transfer arm drive system
US10822168B2 (en) 2010-12-15 2020-11-03 Symbotic Llc Warehousing scalable storage structure
MX340079B (es) * 2011-04-01 2016-06-24 Foster Wheeler Corp Metodo y sistema para levantar y manipular una carga.
MX345209B (es) * 2011-11-20 2017-01-20 Illinois Tool Works Sistema y métodos de almacenamiento.
US9305815B2 (en) * 2012-03-01 2016-04-05 Taiwan Semiconductor Manufacturing Co., Ltd. Automated material handling system and method for semiconductor manufacturing
DE102012206637A1 (de) * 2012-04-23 2013-10-24 Krones Ag Umsetzgerät mit mehreren shuttles
SG11201407386YA (en) * 2012-06-08 2015-03-30 Murata Machinery Ltd Conveyance system and temporary storage method of articles in conveyance system
CN102887319A (zh) * 2012-09-25 2013-01-23 江苏绿蓝清环保设备有限公司 一种仓储输送系统及其输送方法
US9725240B2 (en) 2013-03-14 2017-08-08 Signode Industrial Group Llc Storage system and methods
ITTO20130452A1 (it) * 2013-06-03 2014-12-04 Icam S R L Navetta di un magazzino automatizzato
KR101482519B1 (ko) 2013-07-16 2015-01-22 주식회사 티에스피지 Mdps 제어 시스템 구성 및 운용 방법
DE102013014102A1 (de) * 2013-08-23 2015-02-26 Eisenmann Ag Verfahren und Anlagen zum Fördern von Ladungsträgern
JP6523296B2 (ja) 2013-09-13 2019-05-29 シムボティック エルエルシー 自動保管および取出システム
CN103612857A (zh) * 2013-11-19 2014-03-05 机科发展科技股份有限公司 一种一体式货架
DE102013020716A1 (de) * 2013-12-10 2015-06-11 Servus Intralogistics Gmbh Verfahren zum Betrieb eines Regallagers mit schienengebundenen Transportrobotern nach dem Satelliten-Prinzip
DE102014012254A1 (de) * 2014-08-19 2016-02-25 Lisa-Marie Amminger Lager- und/oder Kommissioniersysteme
DE102015001410A1 (de) 2015-02-06 2016-08-11 Gebhardt Fördertechnik GmbH Palettentransportvorrichtung
US20160236865A1 (en) * 2015-02-16 2016-08-18 David Altemir Automated Warehouse Storage and Retrieval System
KR101684406B1 (ko) 2015-04-09 2016-12-20 주식회사 티에스피지 셔틀과 스태커 크레인 및 이를 구비한 자동창고시스템
KR20160123728A (ko) 2015-04-17 2016-10-26 주식회사 티에스피지 셔틀랙 자동창고시스템의 운영방법
WO2016209976A1 (en) * 2015-06-23 2016-12-29 Iron Mountain Incorporated Storage system
US10207867B2 (en) * 2015-07-01 2019-02-19 Swisslog Logistics, Inc. Automated pallet storage and retrieval system
CN105083832A (zh) * 2015-09-02 2015-11-25 广运机电(苏州)有限公司 一种多层穿梭行走车
CN105253512B (zh) * 2015-09-22 2017-07-21 杭州德创能源设备有限公司 一种带移载小车的立体仓库
US9999300B2 (en) 2015-10-19 2018-06-19 Frazier Industrial Company Storage system and article retrieving method
DE102016108992A1 (de) * 2016-05-14 2017-11-16 Jörg Föller Verfahren und Vorrichtung zum Lagern von Stückgut mit überbrückbaren Regalreihen
EP3421393A1 (de) * 2017-06-27 2019-01-02 MLOG Logistics GmbH Mobiles lagerfahrzeug
DE202017004863U1 (de) * 2017-09-20 2018-12-21 Martin Buck Anlage zum Lagern und Transportieren von Paletten
DE102017219431A1 (de) 2017-10-30 2019-05-02 FB Industry Automation GmbH Regalsystem mit Shuttlefahrzeug
DE102017219432A1 (de) 2017-10-30 2019-05-02 FB Industry Automation GmbH Regalsystem mit Shuttlefahrzeug
CN108086751A (zh) * 2017-12-20 2018-05-29 上海理工大学 并行运行巷道堆垛立体车库
CN108316720B (zh) * 2018-02-01 2024-02-13 广东伟创五洋智能设备有限公司 横列式立体车库
US10947060B2 (en) 2018-06-26 2021-03-16 Symbolic Llc Vertical sequencer for product order fulfillment
CN108584271A (zh) * 2018-07-24 2018-09-28 深圳市鲸仓科技有限公司 立体仓储系统
DE102019106570B4 (de) * 2018-12-10 2021-02-25 MBA Instruments GmbH Shuttle für eine Transporteinheit eines Hochregallagers
JP7347109B2 (ja) * 2019-10-17 2023-09-20 村田機械株式会社 自動倉庫
DE102020111980A1 (de) * 2020-05-04 2021-11-04 Rocket Solution Gmbh Shuttle und Regalsystem
JP7189192B2 (ja) * 2020-12-02 2022-12-13 住友重機械搬送システム株式会社 自動倉庫システム
CN113264321B (zh) * 2021-04-30 2023-03-03 大通丰收农牧科技有限公司 一种用于地窖的物料自动传送装置
JP7363856B2 (ja) * 2021-05-20 2023-10-18 株式会社ダイフク 物品搬送設備
CN113335819B (zh) * 2021-06-29 2022-11-18 重庆德凯实业股份有限公司 一种仓储机器人及智能立体仓
JP7373136B2 (ja) * 2022-03-15 2023-11-02 フジテック株式会社 移動装置

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2923421A (en) * 1955-04-13 1960-02-02 Roumefort Francois De Senig De Improvements in mechanized garages
US2915204A (en) * 1956-12-24 1959-12-01 Speed Park Inc Transfer device
US3411642A (en) * 1967-01-11 1968-11-19 Speed Park Inc Object storage and retrieval facility
AT293277B (de) * 1967-06-16 1971-08-15 Mannesmann Ag Mechanisiertes regallager
FR2155787B1 (no) * 1971-10-05 1974-06-21 Cgms
US3800963A (en) * 1972-12-04 1974-04-02 E Holland Material storage and handling system
US3866767A (en) * 1973-02-15 1975-02-18 Rapistan Inc Mobile tier picking apparatus for a warehousing system
US3973685A (en) * 1973-12-17 1976-08-10 Litton Systems, Inc. Photoelectric sensing apparatus for pallet storage systems

Also Published As

Publication number Publication date
DK101182A (da) 1982-09-14
NO155926C (no) 1987-06-24
SE440063B (sv) 1985-07-15
CA1171001A (en) 1984-07-17
ES510035A0 (es) 1983-01-16
IT8120348A0 (it) 1981-03-13
US4459078A (en) 1984-07-10
JPS57160804A (en) 1982-10-04
AT386177B (de) 1988-07-11
DK151706B (da) 1987-12-28
ES8301820A1 (es) 1983-01-16
GB2094770A (en) 1982-09-22
DK151706C (da) 1988-07-04
ATA74382A (de) 1987-12-15
NL8200975A (nl) 1982-10-01
ZA821408B (en) 1983-01-26
FR2501649A1 (fr) 1982-09-17
GB2094770B (en) 1985-09-04
IT1136819B (it) 1986-09-03
BE892445A (fr) 1982-07-01
NO820824L (no) 1982-09-14
CH651272A5 (it) 1985-09-13
DE3207860A1 (de) 1982-09-30
SE8201553L (sv) 1982-09-14
FR2501649B1 (no) 1984-12-14

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO155926B (no) Transportoeranordning for et lagersystem.
US3252811A (en) Glass-ceramic bodies and method of making them
US3625718A (en) New thermally crystallizable glasses and low expansion transparent translucent and opaque ceramics made therefrom
US3380818A (en) Glass composition and method and product
US4687749A (en) Refractory glass-ceramics containing enstatite
Beall et al. Crystallization and chemical strengthening of stuffed β‐quartz glass‐ceramics
KR960004371B1 (ko) 강화 유리 제품 및 그 제조 방법
US4042362A (en) Production of glass-ceramic articles
US3804608A (en) Method for making glass ceramic materials
US3681102A (en) Transparent glass-ceramic articles comprising zinc spinel
US3490984A (en) Art of producing high-strength surface-crystallized,glass bodies
US3637453A (en) Glass-ceramic articles having an integral compressive stress surface layer
JP2013544229A (ja) フュージョン成形され、イオン交換されたガラスセラミック
US3597179A (en) Glass treatment and glass-ceramic article therefrom
US4218512A (en) Strengthened translucent glass-ceramics and method of making
US3498775A (en) Method for producing a glass-ceramic article
US4310595A (en) Peraluminious nepheline/kalsilite glass-ceramics
JPS581056B2 (ja) アツシユクヒヨウメンソウオユウスル ガラスセラミツクブツピンオヨビソノ セイゾウホウ
JP4471075B2 (ja) セラミック化できる鉱物ガラス、ガラスセラミック製品の調製、およびその製品
JPS61286237A (ja) リングレ−ザ−ジヤイロに適するガラスセラミツク体およびその製造方法
US3313609A (en) Method of making high strength nepheline crystalline glass
US4047960A (en) Refractory partially crystalline materials with good visible transparency
US3992179A (en) Glass ceramic and process therefor
US4000998A (en) Spontaneously-formed nepheline-carnegieite glass-ceramics
US3801295A (en) Mica glass-ceramics