NO155022B - Fremgangsmaate og anlegg for omvandling av avfallsmaterialer til stabile sluttprodukter. - Google Patents

Description

Foreliggende oppfinnelse vedrører en fremgangsmåte ved omvandling. 'av et avfallsmateriale inneholdende og/eller bestående av termisk nedbrytbare kjemiske forbindelser til stabile sluttprodukter, såsom C02, H20 og HC1, idet avfallsmaterialet under og for nedbrytning utsettes for en plasmagass frembragt i en plasmagenerator med høy temperatur, samt et anlegg for utførelse av en slik fremgangsmåte.

Det har tidligere vært foreslått å brenne avfallsmaterialet

i en reaksjonsovn med et reaksjonsildsted og flere plasmabrennere anordnet ovenfor ildstedet, hvorved plasmagassen som kommer ut fra plasmabrenneren, samlet og stråleformet rettes mot avfallsmaterialet som befinner seg på ildstedet. Avf allsmaterialet er herunder mekanisk nedbrutt, men ikke i' partikkelform og forblir under innvirkningen av plasmagassen liggende på ildstedet. Herved erholdte stabile sluttprodukter kan fjernes i smeltet form eller i gassform. Plasmabrennerens oppgave er å tilveiebringe de nødvendige høye temperaturer. Totalt sett kan reaksjonene herunder bare i meget liten utstrekning kontrolleres. De enkelte volum-enheter av avfallet befinner seg dessuten ikke i en homogen termodynamisk omgivelse. Alt dette medfører at en definert dannelse av stabile sluttprodukter ikke sikkert kan oppnås med denne kjente metode.

Formålet med foreliggende oppfinnelse er å styre den innled-ningsvis beskrevne fremgangsmåte slik at reaksjonene totalt kan kontrolleres og styres slik at den tilsiktede dannelse av stabile sluttprodukter sikres. Et ytterligere formål med oppfinnelsen er å tilveiebringe et anlegg med hvilket fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan gjennomføres enkelt og funksjonelt.

Dette løses ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, hovedsakelig ved at avfallsmaterialet i tilførbar form bringes til å gjennomstrømme en reaksjonssone bestående av hulrom oppvarmet av en plasmagass til minst 2000°C i en i et reaksjonskammer anordnet gassgjennomtrengelig stykkeformet fylling, hvorunder nevnte hulrom dannes ved at plasmageneratorens plasmastråle rettes mot og munner ut i nevnte fylling, og at et oksygenpotensiale opprettholdes i det minste i reaksjonssonen slik at nedbrytningsproduktene kontinuerlig over-føres til stabile sluttprodukter.

Oppfinnelsen tar sitt utgangspunkt i at både reaksjonstemperaturen og reaksjonstiden og dertil oksydasjonspotensialet må reguleres nøyaktig for å oppnå en definert generering av stabile sluttprodukter. Derunder foreligger en forbindelse mellom reaksjonstemperaturen og reaksjonstiden, ved at den nødvendige reaksjonstid avtar med økende reaksjonstempera-turer og omvendt. Ved oppfinnelsen sikres først og fremst at en definert nedbrytning finner sted gjennom en innstilling av reaksjonstemperatur og reaksjonstid ved lavt oksy-das jonspotensiale . Innstillingen av reaksjonstemperaturen skjer herunder gjennom tilsvarende innstilling av plasmabrenneren. Reaksjonstiden kan reguleres ved å anordne et forreaksjonskammer mellom formen for avfallsmaterialtilfør-sel og hovedreaksjonskammeret. Først etter den definerte nedbryting føres da reaksjonene videre, stadig ved definert oksygenpotensiale, ved oksygentilførsel hvilket gir stabile sluttprodukter. Her kan reaksjonstiden varieres ved forskjellige manipullasjoner av strømningsveien. Både under nedbrytningen og under reaksjonens videre forløp til stabile sluttprodukter er det spesielt fordelaktig hvis avfallsmaterialet kan tilføres i finfordelt form. Herved får man en stor overflate og en særlig god reaktivitet for de enkelte deler i avfallsmaterialet. Dertil kommer at de enkelte deler såvel ved nedbrytningen som ved den etterfølgende reaksjon praktisk talt alle befinner seg i samme termodynamiske omgivelse med hensyn til trykk, temperatur og reaksjonspartner. Med finfordelt form menes at avfallsmaterialet er slik opp-arbeidet at det kan transporteres dvs. forelegges i tilfør-bar form og kan mates inn i formen eller i reaksjonssonen.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan videreutvikles på flere forskjellige måter. Således kan en del av den nødven-dige oksygenmengden for stabilisering av nedbrytningsproduktene innblandes i bæregassen og/eller plasmagassen. Spesielt kan oksygenet i oppvarmet tilstand innblandes i bæregassen henholdsvis i plasmagassen med sine nedbrytningsprodukter. Hvis meget høye temperaturer kreves kan oksygenet innblandes

i form av en plasmagassprøve med en temperatur på mellom 2000 - 4000°C. Oksygenet kan tilføres i form av luft og/ eller i form av luft anriket med oksygen eller i form av teknisk rent oksygen. Imidlertid kan også vann anvendes som oksygenbærer, da vannet i plasmagassen dissosierer til oksygen og hydrogen avhengig av den høye temperaturen.

Innenfor rammen av oppfinnelsen kan avfallsmaterialet i til-førbar form helt eller delvis tilføres plasmagassen etter plasmabrenneren. Når det dreier seg om avfallsmateriale av typen dioksiner, PCB , oljeblandet jord osv. får man repro-duserbare resultater når man arbeider med reaksjonstider av størrelsesorden millisekunder, og gjerne utsettes bæregassen henholdsvis den dannede plasmagass herunder for en passende turbulens eller føres i et formålstjenlig kretsløp

i plasmabrenneren og i reaksjonskammeret. Gassen med de stabile sluttproduktene kan ved eller etter utslipp fra reaksjonskammeret underkastes en kjøling.

Avfallsmaterialet kan innføres i plasmagassen, og da i en form umiddelbart før plasmageneratoren, når det dreier seg om fast og/eller væskeformig materiale.

Gassformige forbindelser kan derimot med fordel helt eller delvis tilføres gjennom plasmageneratoren.

Avfallsmaterialet kan imidlertid også tilføres helt eller delvis i reaksjonssonen.

Op<p>finnelsen vedrører også et anlegg for konvertering av avfallsmateriale som inneholder og/eller består av termisk nedbrytbare kjemiske substanser til stabile sluttprodukter såsom C02, H20 og HCl, hvorunder anlegget omfatter et reaksjonskam-roer med ildfast foring, minst en plasmagenerator, organer for tilførsel av avfallsmateriale samt en umiddelbart foran plasmageneratoren anordnet form, hvorunder gassreaksjonskammerene har en gassgjennomtrengelig stykkeformet fylling og at plasmageneratoren er slik anordnet i forhold til reaksjonskammeret at gjennom plasmastrålen som kommer ut fra plasmageneratoren brennes et hulrom som danner reaksjonssonen ut i fyllingen.

Plasmabrennerens plasmagass-stråler munner således ut i reaksjonskammeret at de gassformige reaksjonsproduktene kan fjernes fra reaksjonskammeret. Tilførselsanordningen for avfallsmaterialer kan munne ut i nevnte form liksom også en til-før selsanordning for oksygen.

Ytterligere kjennetegn ved o<p>pfinnelsen fremgår av de sær-trekk som er angitt i underkravene.

I følgende foretrukne utførelsesform av oppfinnelsen består den biteformige fylling av karbonholdig materiale, fortrinnsvis grove koksstykker, hvorunder det er hensiktsmessig å utforme reaksjonskammerene i en sjaktovn med et oppsettings-mål for tilførsel av det karbonholdige materialet og et nedre slaggutløp. På denne måte kan den forbrukte fylling hele tiden erstattes gjennom chargeringsmålet slik det normalt skjer ved sjaktovner. Selvfølgelig underkastes de gassformige utgående reaksjonsproduktene i allminnelighet under etterbehandling, f.eks. en kjøling og/eller en støvfiltrer-ing.

Oppfinnelsen går ut fra det faktum at nødvendige reaksjoner for overføring av avfallsmaterialet til stabile sluttprodukter må utføres ved veldefinerte termodynamiske forhold, dvs. ved bestemt temperatur, bestemt trykk og bestemte reak-sjonspotensialer og da spesielt med hensyn til oksygenpoten-sialet. F.eks. må et visst oksygenoverskudd forefinnes inn-til reaksjonene har forløpt fullstendig frem til de stabile sluttproduktene, men samtidig må dannelsen av forstyrrende kjemiske forbindelser herunder forhindres. Det har nå over-raskende vist seg at dette problem kan løses ifølge oppfinnelsen, ettersom koksfyllingen i forbrenningskammeret raskt tar seg av oksygenoverskuddet. Koksf yllingen kan altså .1. anvendes for å bevirke en reduserende atmosfære for reaksjonene .

Koksfyllingen stabiliserer overføringsreaksjonene. Plasmagass-strømmen tilpasses i forhold til temperaturen og sammen-setning etter forholdene, spesielt driftsforholdene og der-med til det spesielle avfallsmaterialet. F.eks. kan avfallsmaterialet innblandes i finfordelt form i en bæregass-strøm som i plasmabrenneren overføres til plasmagass-strømmer og hvis oksygenpotensial ikke er tilstrekkelig til en forbrenning av avfallsmaterialene henholdsvis avfallsmaterialets nedbrytningsprodukter, og avfallsmaterialet nedbrytes først i plasmagassen og deretter viderebehandles det ved oksygen-tilførsel. Oksygen kan imidlertid også innblandes allerede i bæregassen. Nedbrytningen kan finne sted ved en temperatur mellom 2000°C og 4000°C, og også deretter står fort-satt tilsvarende høye temperaturer til rådighet. Avhengig av spesielle forhold kan det ifølge oppfinnelsen være hensiktsmessig å anordne et forreaksjonskammer før reaksjonskammeret, f.eks. i form av et virvelkammer, i hvilket oksy-gentilførselen finner sted.

Oppfinnelsen skal beskrives nærmere i det følgende under henvisning til et utførelseseksempel som er gjengitt på den vedlagte tegning.

Anlegget som vises på figuren er beregnet på overføring av avfallsmateriale. som inneholder og/eller består av termisk nedbrytbare, kjemiske substanser. Spesielt kan det her dreie seg om forbrenning av plastmateriale. De tilsiktede stabile sluttproduktene består f.eks. av CO2, H^ O og HC1. Anlegget innebefatter spesielt et forbrennings- eller reaksjonskammer 1 med ildfast foring 2, minst en plasmagenerator 3 og en anordning 4 for tilførsel av avfallsmaterialet. Plasmageneratoren 3 er fortrinnsvis av den type som anvender to sylinder-formige elektroder med en mellomliggende ringformig spalte hvorigjennom plasmagassen kommer inn. Plasmagassen oppvar-mes i den elektriske lysbuen som dannes mellom elektrodene over den ringformede spalten.

Plasmagass tilføres ved innløpsrøret 12 og plasmagass-strålen som kommer ut fra plasmageneratoren 3 munner ut i reaks jonskam-meret 1, og de dannede gassformige reaksjonsproduktene strøm-mer oppad i forbrenningskammeret og ut gjennom et gassutslipp 11. Reaksjonskammeret 1 har en koksfylling 6 av slik art at den er gassgjennomtrengelig. Plasmagass-strålen 5 mater inn avfallsmaterialet og/eller mater også inn avfallsmaterialets reaksjonsprodukter i reaksjonskammeret 1. Koksfyllingen 6 består i utførelseseksempelet av en søyle av grove koksstykker. Innenfor området for den innkomne plasmagass-strålen 5 dannes under transporten et utbrent hulrom 7 som utgjør den reaksjonssone hvor omvandling til stabile sluttprodukter finner sted. Forøvrig er reaksjonskammeret 1 i dette utføre-lseseksempel ifølge en foretrukket utførelseform av oppfinnelsen utformet som en sjaktovn som har et chargeringsmål 8 for kokstilførsel samt et nedre slaggutløp 9. Et forreaksjonskammer 10 i form av et virvelkammer er anordnet foran reaks jonskammeret.

Ved å, som vist i figuren oppe/mate inn det karbonholdige biteformede materialet i reaksjonskammeret ved hjelp av et chargeringsmål på slik måte at materialene kommer inn ved kammerets kanter, vil materialets begrensningsflate i kammerets øvre del danne en konform fordypning tilsvarende materialets naturlige rasvinkel, dvs-, materialsjiktet vil med oppad avtagende tykkelse dekke kammerets innvendige begrensningsflate. Den således erholdte fordeling av det biteformige materialet ved kammerets øvre del fremmer en sentral gass-strømming inn i fyllingen og ut gjennom gassutslippet samtidig som varmepåkjenningen på chargeringsmålet og kammerets innvendige foring kan reduseres vesentlig. Videre tilveiebringes herved hovedsakelig konstante gass-strømnings-forhold inn i hele reaksjonskammeret, hvilket er av stor betydning for å oppnå enhetlige termodynamiske betingelser for alt materialet som deltar i reaksjonsprosessene.

Avfallsmaterialet mates således inn gjennom til førselsanord-ningen 4 i formen, som er anordnet umiddelbart foran plasmageneratoren. I den viste utførelsesform er formen utformet i et stykke med forreaksjonskammeret 10. Oksygen kan til-føres både før og etter forreaksjonskammeret, f.eks. som vist på figuren ved 13.

Fordelene som oppnås ved oppfinnelsen består i at reaksjonen kan utføres meget godt kontrollert og i at man sikrer en dannelse av stabile sluttprodukter. Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen egner seg for helt forskjellige typer avfallsmateriale som inneholder eller som består av termisk nedbrytbare kjemiske substanser og også slike avfallsmaterialer som er tungt brennbare eller ikke brennbare. Av særlig stor fordel er at fremgangsmåten kan utføres i et enkelt og derfor funksjonssikkert arbeidende anlegg.

Eksempel 1

Ved en forsøkskjøring ifølge oppfinnelsen i et anlegg ifølge fig. 1 ble 37 kg 10%-ig løsning av pentaklorfenol destruert i et organisk løsningsmiddel. Ved forsøket anvendtes luft som plasmagass og temperaturen på gass som gikk ut fra plasmabrennere ble regulert til ca. 2500°C. Etter oppvarm-ing av forsøksapparaturen til driftstemperatur, dvs. ca. 2000°C startet innmatningen av pentaklorfenolløsningen i formen med en matningshastighet på 1,3 kg pr. minutt. Plasmageneratorens effekt ble regulert til 4 60 kW. Som plasmagass anvendtes komprimert luft og plasmagass-strømmen gikk opp til 1,8 m"^(n)/min. Foran plasmabrenneren i formen tilsettes 1,2 m 3(n) oksygengass pr. minutt. Nedbrytningen av pentaklorfenolet skjer når det utsettes for plasmagassens høye temperatur og en fullstendig nedbrytning oppnås i det varme koksgitteret i det såkalte hulrommet 7 foran formen. Umiddelbart etter nedbrytningen og hovedsakelig i det hulrom 7 som dannes i koksfyllingen før formen bindes hele den frigjorte karbonmengden og en mindre del av hydrogenet av oksygenet i plasmagassen samt den tilførte oksygengassen. Gassen som går ut gjennom utløpet 11 fra kokssjakten som fort-satt har en temperatur på ca. 1900°^ etterkjøles og vaskes i en naronlutløsning for å binde klor og eventuelt hydro-karbon. Gassen som kommer ut fra vasken består av en bland-ing av karbonmonopksyd, hydrogen og nitrogen med ca. 4% karbondioksyd. Ved utført analyse kunne pentaklorfenol ikke påvises verken i vaskeløsningen eller i utgående gass. Den totale gassmengden som gar ut fra sjakten måles til 3 m 3(n)/ min. Analysen av den vaskede gassen ga 36% CO, 4% C02# 42

% hydrogen og resten hovedsakelig nitrogengass. Totalt koks-forbruk under forsøket var ca. 2,5 kg og en viss slaggmengde kunne konstateres i ovnens bunndel. Klormengden som var bundet i vaskevæsken var 2,4 5 kg.

Eksempel 2

Ved en forsøkskjøring ifølge oppfinnelsen ble sand som var impreqnert med transformatorolje inneholdende klorerte hydro--karboner destruert. Prøven, veide totalt 60 kg og inneholdt 6,2 kg olje med 2% (ca. 125 g) klorerte hydrokarboner.

Under forsøket anvendtes luft som plasmagass og temperaturen på gassen som gikk ut fra plasmabrenneren ble regulert til ca. 2500 C. Den forurensede sanden ble blandet med 55 kg brent kalk (for å justere smeltepunktet og flyteevnen til det dannede slagget) og injisert ved hjelp av luft som bæregass i plasmagassen med dennes utgang fra plasmabrenneren. Ved hjelp av plasmagassen transportertes reaktantene inn i reak-sjonssjakten som hadde en fylling av biteformet koks (40

til 60 mm). Før forsøket ble reaksjonsrommet oppvarmet til driftstemperatur (ca. 2000°C). Matningshastigheten nådde 2 kg/min. og bæregassmengden 0,6 m 3(n)/min. Plasmageneratorens effekt ble regulert til 54 0 kW og plasmamengden

nådde 1,8 m^(n)/min. I reaksjonsrommet ble transformatorol-jen og de klorerte hydrokarbonene brutt ned til karbon (sot), hydrogen og klor, som umiddelbart reagerte med luftens oksygen til karbondioksyd og en liten mengde vanndamp. Samtidig skjedde en forslagging av sanden under medvirkning av kalken til et CaO. Si02-slagg, som ble tappet ved 9 fra sjaktens nedre del. Gassen som gikk ut fra sjakten og som bestod av C02, H2, H20 og C^/HCl^ ble hurtigkjølt og vasket i natron-lutløsning. Ved analyse kunne klorert hydrogen hverken påvises i vaskeløsning, avløpsgass eller dannet slagg. Klormengden som var opptatt i vaskeløsningen var 77 g og analysen av den vaskede gass ga 28% CO, 4%C02, 7%H2 og resten hovedsakelig N2. Koksmengden som forbruktes under forsøket var 4,1 kg og den uttappede slaggmengde var 117 kg.

Ovennevnte eksempel er bare foretrukne utførelsesformer. Fremgangsmåten som foreslås ifølge oppfinnelsen kan videre anvendes for destruksjon av mange andre materialer. Materialet som skal destrueres kan foreligge i væskeform, gassform eller være fast materiale.

Eksempler på væskeformige materialer er organiske løsnings-midler, dioksiner, biocider m.m. og f.eks. løsningsmiddel-overskudd fra industrielle fremstillingsprosesser.

Faste materialer kan f.eks. være pentaklorfenol, forurenset sand og jord etc.

Gassformige materialer kan f.eks. være freoner, kjemiske og biologiske stridsgasser m.m..

Utgangsmaterialer bør bringes i "matbar" form. Faste materialer kan f.eks. oppløses, oppslemmes eller nedbrytes.

Fast materiale som skal mates inn ved hjelp av en bæregass bør knuses til en kornstørrelse under 2 mm. Innblåsningstrykket bør herunder overstige 2 bar.

Ved oppslemming i væske bør partikkelstørrelsen være under 0,25 mm. Av risikohensyn er teknikken med oppslemming eller oppløsning å foretrekke ettersom dette kan skje i lukket system. Ved mekanisk knusing er det vanskeligere å unngå spredning.

Uansett om tilførsél skjer i gass- eller væskeform, bør innblåsningshastigheten hensiktsmessig overstige 5 m pr. sekund og fortrinnsvis ligge mellom 40 og 100 m pr. sekund. Dette gjelder også for væsker. Innblåsningen bør fortrinnsvis skje i formen foran plasmabrenneren.

I de tilfeller avfallsmaterialet foreligger i gassform kan det hensiktsmessig innmates gjennom plasmabrenneren. Det kan eventuelt også oppdeles slik at bare en del ledes gjennom plasmageneratoren og plasmagassen, mens den andre delen mates inn i plasmagassen etter generatoren eller direkte

i reaksjonssonen. Den ifølge oppfinnelsen anvendte plasmagass bør fortrinnsvis bestå av gass med egnet oksygeninn-hold for prosessen - alternativt kan en ytterligere "oksygen-tilsetning" styret til formen eller i reaksjonssonen.

Plasmagassens utgangstemperatur fra generatoren bør være minst 2000°C og plasmagassen gis gjerne et slikt energiinnhold at temperaturen i reaksjonsrommet overstiger 2000°C.

Plasmagassen kan f.eks. bestå av luft, sirkulasjonsgass etc.

fra prosessen.

Når det gjelder lokaliseringen av hulrommet, dvs. reaksjonssonen i sjakten, oppstår dette foran plasmageneratoren under selve reaksjonen. Hulrommet forblir imidlertid ikke intakt, men dannes på nytt for igjen fort å kollapse, dannes på nytt igjen osv. Hulrommet består i prinsippet av fyllingsmellom-rom som ødelegges ved reaksjonenes forløp.

Oksygen kan tilsettes i hvilken som helst form, f.eks. som vann, vanndamp etc.

Fyllingen kan imidlertid også inneholde dolomitt eller lig-nende substanser for svoveldannelse, f.eks. kalk.

Som biteformig hydrokarbonholdig materiale anvendes fortrinnsvis biteformig koks med en kornstørrelse gjerne større enn 20 mm, fortrinnsvis mellom 40 og 60 mm.

Når det gjelder materialets oppholdstider bør oppholdstiden i selve hulrommet være noen millisekunder, mens oppholdstiden i resterende kokspillar bør være mellom ca. 1 og 5 sekunder.

Disse oppholdstider som er egnet i visse sammenhenger kan likevel styres på mange måter, f.eks. ved hensiktsmessig tilpassing av innmatingshastigheten.

Om det av prosesstekniske grunner er ønskelig, kan gass-temperaturen i sjaktens øvre del reduseres gjennom vanntil-førsel til ca. 1000°C.

Gassen som strømmer ut fra sjakten kan gjerne bråkjøles

til romtemperatur.

Om det er nødvendig kan slaggdannere hensiktsmessig tilsettes .

Oppfinnelsen er eventuelt ikke begrenset til de ovenfor beskrevne utførelsesformer, men kan varieres på mange måter innenfor rammen av etterfølgende krav.

Claims (15)

1. Fremgangsmåte ved omvandling av avfallsmaterialer inneholdende og /eller bestående av termisk nedbrytbare kjemiske substanser til stabile sluttprodukter såsom CO^, f^O og HC1, hvorunder avfallsmaterialer under og for nedbrytning utsettes for en plasmagass med høy temperatur som er dannet i en plasmagenerator, karakterisert ved at avfallsmaterialet i matningsbar form underkastes høy temperatur med lavt oksygenpotensial i og før nedbrytning med liten eller ingen oksydasjon hvoretter avfallsmaterialets nedbrytningsprodukter bringes til å gjennomstrømme en av en plasmagass til minst 2000 C oppvarmet reaksjonssone bestående av hulrom i en i et reaksjonskammer anordnet gassgjennomstrømbar stykkeformig utfyln-ing, hvorved nevnte hulrom genereres gjennom at plasmageneratorens plasmastråle rettes mot og munner ut i nevnte fylling og at et slikt oksygenpotensial opprettholdes i reaksjonssonen slik at nedbrytningsproduktene kontinuerlig overføres til stabile sluttprodukter.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at avfallsmaterialet innføres direkte i reaksjonssonen.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 2, karakterisert ved at i fast form foreliggende avfallsmateriale bringes i matningsbar form gjennom oppløsning, oppslamming og/eller mekanisk nedbrytning.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 3, karakterisert ved at avfallsmaterialet tilføres ved en bæregass hvor partikkelstørrelsen er høyst 2 mm.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 4, karakterisert ved at avfallsmaterialet tilføres i form av en væske hvorved, om denne væske inneholder oppslemmede partikler, partikkelstørrelsen er høyst ca. 0.25 mm.

6. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 5, karakterisert ved at innblåsningstrykket for avfallsmaterialet ved innmatningen bringes til å overstige 2 bar.

7. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 6, karakterisert ved at innblåsningshastigheten for avfallsmaterialet overstiger 5 m/sek. og fortrinnsvis går opp til mellom 40 og 100 m/sek.

8. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at plasmagassen med avfallsmaterialet og/eller dets nedbrytningsprodukter innføres i et forreaksjonskammer anordnet mellom plasmageneratoren og reaksjonskammeret, og der bringes i kraftig turbulens.

9. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 8, karakterisert ved at fyllmassen i reaksjonskammeret helt eller delvis utgjøres av kullholdig materiale foreks-empel koks.

10. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 8, karakterisert ved at fyllmaterialet i reaksjonskammeret helt eller delvis utgjøres av dolomitt eller annet svovel-bindende materiale.

11. Fremgangsmåte ifølge krav 1 til 10, karakterisert ved at oppholdelsestiden for reaktantene i selve hulrommet går opp til noen millisekunder og at oppholdelsestiden i den resterende fyllmasse går opp til ca. 1 til 5 sek.

12. Anlegg for omvandling av avfallsmaterialet inneholdende og/eller bestående av termisk nedbrytbare kjemiske substanser for utføring av metode ifølge krav 1, med minst en plasmagenerator (3), innretning (4) for tilføring av avfall-materialet samt en umiddelbart foran plasmageneratoren anordnet form karakterisert ved et reaks jonskammer (1) med ildfast foring (2) hvorved reaksjonskammeret (1) oppviser et avgass gjennomstrømbart stykkeformig fyllmateriale (6) og at plasmageneratoren (3) er slik anordnet i forhold til reaksjonskammeret at det gjennom den fra plasmageneratoren utstrømmende plasmastråle brennes ut et hulrom (7) i fyllmassen som utgjør reaksjonssonen.

13. Anlegg ifølge krav 12, karakterisert ved at fyllmassen (6) utgjøres av et kullholdig materiale fortrinnsvis grove koksstykker.

14. Anlegg ifølge krav 13, karakterisert ved at reakjsonskammeret (1) er dannet i en sjaktovn med et chargeringsmål (8) for tilførsel av biteformig kullholdig materiale samt et nedre slaggutløp (9).

15. Anlegg' ifølge krav 12 til 13, karakteri sert ved at det mellom formen og reaksjonskammeret (1) er anordenet et forreaksjonskammer (10), fortrinn-vis i form av et virvelkammer, for å gi øket oppholdelses-tid for nedbrytning av avfallmsmateriale samt at en ytterligere form er anordnet etter nevnte forreaksjonskammer (10) .