MXPA03009128A

MXPA03009128A - Moldeo por inyeccion de articulos plasticos de capas multiples-fabricacion de articulos plasticos.

Info

Publication number: MXPA03009128A
Application number: MXPA03009128A
Authority: MX
Inventors: Swenson Paul
Original assignee: Kortec Inc
Priority date: 2001-04-06
Filing date: 2001-10-26
Publication date: 2004-11-22
Also published as: KR20030090718A; EP1412156B1; EP1412156A1; US20020192404A1; JP2004523398A; BR0116965A; PT1412156T; HK1067096A1; US20030113493A1; CN1509227A; ES2618804T3; JP4283541B2; WO2002081172A1; CA2442888C; US20030124209A1; CA2442888A1; CN100421903C; ZA200307782B; US6596213B2

Abstract

Tecnica novedosa para el moldeo de articulos plasticos polimericos de capas multiples que tienen capas interna, externa y central o interior que controlan los caudales volumetricos relativos de las capas interna y externa para permitir el desplazamiento relativo de la posicion de la capa central, y tambien el espesor relativo de las capas interna y externa, en los articulos moldeados; y con bordes de ataque y, donde se desea, bordes de arrastre del flujo de la capa central interior en la cavidad del molde substancialmente ubicados sobre el gradiente cero del perfil de velocidad de las corrientes de polimeros que fluyen.

Description

MOLDEO POR INYECCIÓN DE ARTÍCULOS PLÁSTICOS DE CAPAS MÚLTIPLES-FABRICACIÓN DE ARTÍCULOS PLÁSTICOS Campo de la invención La presente invención está relacionada con la extrusión simultánea de una pluralidad de corrientes de polímeros plásticos a través de extrusoras con toberas y similares en un moldeo por inyección, y aparatos similares para formar artículos de plástico de capas múltiples en los cuales un centro interior es envuelto por capas interna y externa, y en forma más particular, con el control de caudales volumétricos relativos de las capas para obtener mayor flexibilidad en las propiedades y en los espesores relativos y las posiciones de la capa en el artículo terminado. Más específicamente, la invención es especialmente, aunque no exclusivamente, útil en los procesos de extrusión simultánea del tipo descrito en la anterior Patente de EE.UU. N° : 5.914.138, publicada el 22 de Junio de 1999, denominada "Aparato para control de válvula reguladora para la extrusión simultánea de materiales plásticos como corrientes centrales interiores envueltas por corrientes externas e internas para el moldeo y operaciones similares" .

Antecedentes de la invención Un problema común en el moldeo de capas múltiples es el mantenimiento de una penetración uniforme del borde de ataque de la capa central interior cuando la capa no está cercana al gradiente nulo del perfil de velocidad de la corriente de polímero que fluye, cuando esta fluye a través de una tobera caliente y/o en la cavidad del molde para formar una artículo moldeado. A diferencia del flujo en el borde de ataque cónico del arte anterior, por ejemplo en los sistemas del tipo descrito en las Patentes de EE.UU. N° : 4.895.504 y 4.892.699, la patente anterior enseña la combinación de diferentes corrientes de flujo de materiales para lograr un perfil de velocidad de las corrientes combinadas en el sistema de suministro de polímero fundido que es similar al perfil de velocidad de la corriente combinada en la cavidad del molde de inyección, asegurando así la uniformidad en un artículo moldeado resultante. El problema de mantener una penetración uniforme del borde de ataque de la capa central interior cuando éste no está cerca del gradiente cero del perfil de velocidad, se vuelve particularmente severo cuando hay un requerimiento de formar un artículo de capas múltiples con una capa central no centrada en el plano medio del artículo. En un moldeo de preformas de dos materiales y tres capas, por ejemplo, puede ser deseable tener una capa barrera o de retención cercana o a una pared lateral interna, o a una pared lateral externa de un artículo con función de envase moldeado por soplado para mejorar las propiedades de barrera del envase. En un moldeo de preformas de tres materiales y cuatro capas, este problema del borde de ataque también ocurre particularmente cuando el caudal volumétrico de una de las capas centrales interiores es mayor que el de otra capa central interior. Otro problema corriente muy común surge cuando se usan plásticos reciclados de post-consumo (PCR) en un artículo moldeado que comprende capas de otros dos polímeros . El arte corriente realiza esta combinación de estos tres materiales usando un aparato y método que producen un artículo de 5 capas. Con tal artículo de 5 capas, sin embargo, los tiempos de ciclo de moldeo son significativamente más largos que si el artículo hubiera sido moldeado con solo un material. Tales artículos moldeados de 5 capas, sufren además de la separación en láminas de las capas si el segundo polímero tiene baja adhesión a las capas vírgenes y a la capa central de PCR.

La presente invención está dirigida a la solución de los problemas y limitaciones anteriores, entre otras cosas, en tales sistemas del arte anterior, a través de una técnica que se describirá más adelante para permitir una variación controlada de los caudales volumétricos relativos de las capas interna y externa luego de que el flujo de la capa central interior ha comenzado.

Sumario de la invención Un objetivo principal de la presente invención, es proporcionar un nuevo y mejor método y un aparato para moldear artículos plásticos con capas de polímero múltiples que tienen capas interna, externa y central que no estarán sujetas a tales problemas o limitaciones, sino que por el contrario los omite, a través del control de los caudales volumétricos relativos de las capas interna y externa de tal modo que cambia la posición del centro, y también controla el espesor relativo de las capas interna y externa del artículo. Otro objeto es proporcionar un nuevo aparato y métodos para inyectar el borde de ataque de la capa central interior sobre el gradiente cero del perfil de velocidad combinado durante la porción inicial del flujo de la capa central interior, y luego cambiar los caudales volumétricos relativos de las capas interna y externa para provocar que la porción última o subsiguiente del flujo del centro interior se desplace del gradiente cero del perfil de velocidad del flujo combinado. Un objeto adicional es proporcionar un nuevo aparato y métodos para restringir los caudales volumétricos de las capas interna o externa para cambiar la porción de arrastre de capa central interior dentro o fuera del 50% del flujo laminar a través de la tobera y dentro de la parte moldeada. Todavía otro objeto de la presente invención es proporcionar un nuevo método y aparato para producir un artículo de tres materiales moldeado en cuatro capas. Otro objeto es proporcionar, en tal aparato, una nueva operación donde el borde de ataque de una de las capas centrales interiores es inyectado sobre el gradiente cero del perfil de velocidad de la corriente combinada, antes de comenzar el flujo de la otra capa central interior. Otros objetos, y objetos adicionales, serán descritos de aquí en adelante y están más explícitos en las reivindicaciones adjuntas. En resumen, a partir de uno de sus aspectos importantes, la invención incluye un método para la extrusión simultánea de materiales plásticos múltiples para su inyección a través de una región de conducto de entrada en una cavidad de molde para producir un artículo moldeado, el cual incluye la extrusión simultánea de corrientes que fluyen de materiales plásticos con por lo menos una corriente interior que debe servir como un centro interior de un artículo plástico moldeado resultante, dentro de una corriente interna y externa de material plástico que sirven como capas de recubrimiento de material plástico para el centro, forzando las corrientes para que fluyan a lo largo de pasos de flujo anulares concéntricos dentro y a lo largo de una tobera tubular de extrusión que se extiende en forma longitudinal hasta la región de conducto de entrada de la cavidad, ajustando las corrientes inicialmente para causar que la corriente central comience a fluir en una región de gradiente substancialmente cero del perfil transversal de velocidad de la extrusión, luego variando la relación de caudal volumétrico relativo de las capas interna y externa después de que el flujo de gradiente cero de la capa central ha comenzado, para desplazar de flujo de la capa central interior del gradiente cero y para acercar la capa central a uno de los límites de la capa interna o externa, produciendo con esto un artículo moldeado en el cual la mayor porción de la capa central está más cercana a una de las paredes, interna o externa del artículo, que a la otra.

Las configuraciones y diseños preferidos, y mejores prácticas, se describen con detalle a continuación.

Breve descripción de las figuras La invención se describirá ahora con relación a las figuras que la acompañan. La Fig. 1A, la cual es una sección longitudinal esquemática del tipo de tobera descripta en la patente anterior del inventor de la presente que usa una restricción central longitudinal, o vástago de estrangulación, para forzar un flujo anular concéntrico del plástico inyectado dentro de las paredes de la tobera hueca de extrusión. La Fig. IB es un gráfico que ilustra la fracción de flujo resultante y curvas de perfil de velocidad en el canal anular dentro de la tobera de la Fig. 1A para una relación de flujo interno a flujo externo de 50:50, la ordenada representa la relación de velocidad a velocidad media como función del radio del anillo entre las paredes interna y externa de la tobera, con la línea curva sólida central VP que representa dicha relación y que muestra el gradiente cero para la corriente central CF (tira vertical sombreada) , y la curva marcada con un círculo representa el flujo IF entre el radio y el vástago de estrangulación T a partir de la pared interna y hasta la pared externa, y la curva marcada con un triángulo representa el flujo OF entre la pared externa y el radio anular. La Fig. 1C es un gráfico que muestra los tiempos relativos y las proporciones de flujo volumétrico de los flujos de las capas interna y externa combinados, el flujo de la capa interna, y el flujo de la capa central interior, y las Figuras ID y 1E son similares a la Fig. 1A, pero muestran condiciones parcialmente y completamente llenas de la cavidad del molde alimentado a partir de la tobera con flujo controlado para las condiciones de la Fig. IB. Las Figuras 2, 2A, 2B y 2C corresponden, respectivamente, a lo mostrado en las Figuras IB, 1C, ID y 1E, pero para una relación de flujo interno a flujo externo de 40:60. Las Figuras 3, 3A, 3B y 3C corresponden, respectivamente, a lo mostrado en las Figuras 2, 2A, 2B, y 2C, pero para una relación de flujo interno a flujo externo de 60:40. Las Figuras 4 y 5 son gráficos de perfiles de velocidad similares a la Fig. 2 para relaciones de 25:75 y 75:25 respectivamente, donde las Figuras 4A, 4B y 4C y las Figuras 5A, 5B y 5C corresponden a las Figuras 2A, 2B y 2C respectivamente, pero para relaciones de 25:75 y 75:25 respectivamente . La Fig. 6 es una fracción de flujo y un perfil de velocidad similar a las Figuras 1A, 2, 3, 4 y 5, pero corresponden a la tecnología de la presente invención con una porción inicial de la capa central correspondiente a una relación 50:50, y donde el flujo mayor corresponde a una relación 80:20 para desplazar el centro hacia la pared externa sin producir ningún sesgo del borde de ataque. Las Figuras 6A, 6B y 6C son similares a las respectivas Figuras 5A, 5B y 5C pero describen condiciones de operación de la invención como lo refleja la Fig. 6. Las Figuras 7, 7A, 7B y 7C corresponden a las respectivas Figuras 6, 6A, 6B y 6C ilustrando la operación de la invención para las condiciones recíprocas a la Fig. 6, donde después de la relación de flujo inicial 50:50, la relación de flujo interno a flujo externo se reduce sin desplazar el borde de ataque de la capa interior inicial, la capa central se desplaza hacia la capa interna. Las Figuras 8 y 9 son gráficos similares a las Figs. 3?-6? para modificaciones donde el centro se desplaza a la posición inicial antes del final del flujo, como lo muestran las Figuras 8A, B, C y D para desplazamientos del centro original hacia la pared interna y separándose de la pared interna, y en las Figuras 9A, B, C y D para desplazamientos del centro original separándose de la pared interna y hacia la pared interna respectivamente . Las Figuras 8? a 81 son respectivamente similares a las Figs. 8 y 8A-8D, pero están diseñadas para producir artículos moldeados planos . Las Figuras 9E a 91 son respectivamente similares a las Figs. 9 y 9A-9D, pero están relacionadas a artículos moldeados planos. Las Figuras 10A-C son vistas superiores de los canales de entrada de los flujos interno, externo y central y de los controles que restringen el flujo para variar las relaciones de flujo interno/externo para los efectos de desplazamiento de la invención. Las Figuras 11A y B son vistas similares con los controles que restringen el flujo dispuestos en el canal más común alimentando las capas externa e interna respectivamente . Las Figs . 12A, B y C son vistas esquemáticas de los elementos de restricción de flujo tipo vastago. La Fig. 13 es una sección transversal de un aparato de control de flujo-tobera preferido para la práctica de la presente invención. Las Figs . 14 y 15 son secciones transversales ampliadas de diferentes posiciones de control de flujo de la tobera de la Fig. 13. Las Figuras 16A y B son similares a las Figs. 10A-C, pero están dirigidas a canales de alimentación para corrientes de tres materiales a cada tobera para formar capas de recubrimiento interior y exterior. Las Figuras 17 y 17A-D y 19 y 19A-D ilustran la adaptación de las técnicas de la presente invención para producir artículos de tres materiales y cuatro capas, y los gráficos ilustrativos de las Figs. 17 y 19 muestran el tiempo y las proporciones relativas de caudal volumétrico de flujo combinado de la capa interna y externa, el flujo de la capa interior ubicada más hacia el centro y de la capa interior ubicada más hacia el exterior de dos sistemas de tres materiales y cuatro capas diferentes. Las Figuras 18, 18A-D, la Fig. 20 y las Figs. 20A-D son, respectivamente, vistas similares a las Figuras 17 y 17A-D y a las Figs. 19 y 19A-D, pero están dirigidas al moldeo de artículos planos en vez de envases de forma cilindrica o similares. Las Figuras 21A, 22D, 23D y 24D muestran diferentes tipos de envases que se pueden formar por medio de las técnicas de la invención a partir de las respectivas preformas 21B-C-D, 22, 23 y 24, con sus segmentos de sección transversal ampliados A, B, y C, los cuales se ilustran en las Figs. 22A-C, 23A-C y 24A-C.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCION En la patente anterior del inventor de la presente, a la que se hizo referencia, de extrusión simultánea, se proporcionan materiales plásticos de por lo menos dos polímeros como una corriente combinada de 3 capas; un primer material L, el cual forma las capas de recubrimiento extremas externa e interna moldeadas del producto terminado, artículo, o parte de las capas de corriente interna y externa (IL y OL) , que se inyectan como corrientes anulares, y un segundo material (I) el cual forma el centro, parte interior o centro interior del producto formado a partir de una corriente interna anular concéntrica (IA) incluida dentro de las capas de corriente anulares interna y externa del material de recubrimiento. El aparato preferido emplea una extrusora simultánea de corrientes múltiples de plásticos como para el moldeo por inyección en cavidades en la cual la extrusora está provista internamente y a lo largo de ella con un elemento de restricción o vástago de estrangulación, o elemento que fuerza la corriente combinada de materiales plásticos, formada con una corriente central interior envuelta en una capa de corriente externa e interna, en capas de corriente de flujo anular concéntricas que se extienden en conjunto, y que son finalmente partidas transversalmente en direcciones opuestas en un conducto de entrada a la cavidad que se abre en la extrusora, y con la corriente central en una región de gradiente cero en el perfil de velocidad transversal al flujo dentro de la extrusora y de la cavidad. Con referencia a la Fig. 1A, se muestra una vista esquemática de una sección transversal de una tobera de extrusión que se extiende en forma longitudinal N, provista con un vástago de estrangulación central longitudinal que actúa como restricción al flujo T corriente abajo de la sección de combinación C, que proporciona un flujo anular continuo ininterrumpido dentro de la extrusora de las capas de corriente anular concéntricas interna y externa IL y OL, con la corriente central anular interna envuelta IA, en la entrada G. Las corrientes combinadas A son luego, como se dijo antes, partidas lateralmente e inyectadas en forma transversal en direcciones opuestas en la cavidad de moldeo (CAV) , mostrada con propósito de ilustración, de forma apropiada para moldear recipientes cilindricos tale como botellas o similares. Como se describió en la patente anterior del inventor de la presente, también se pueden usar otros moldes de cavidad con otras formas para hacer otros productos, asi como también se puede usar una amplia variedad de materiales plásticos, entre ellos el polietileno, PET y otros plásticos y composiciones de polímero, como se describe en mayor detalle más adelante. Como se enseña además en la patente del arte anterior del inventor de la presente, en muchas aplicaciones es altamente deseable que, como se muestra en la Fig. IB, la capa central fluya substancialmente sobre el gradiente cero del perfil de velocidad (O) para mantener el borde de ataque de la capa central uniforme en 360 grados alrededor de la periferia del flujo anular para asegurar, cuando el flujo entra en la cavidad, que la capa central se distribuya en forma uniforme en la cavidad, con el punto más alto de velocidad típicamente en la línea central del flujo; y donde el 50 % del material está dentro de la línea de corriente y 50% está fuera de la línea de corriente, y el gradiente cero ocurre justo en la línea de corriente del 50%. En la Fig. 1C se presenta un gráfico que representa en función del tiempo: el caudal volumétrico del flujo interno y externo combinados (curva superior) , el flujo de la capa interna (IL) (curva de trazos) , y el flujo de la capa central interior (curva inferior) incluyendo los tiempos A y B, que representan respectivamente un tiempo después del comienzo del flujo de la capa central interior, y un tiempo intermedio antes de que el borde de ataque de la capa central deje la extrusora para entrar en la cavidad de moldeo. La Fig. ID es una sección longitudinal similar a la Fig. 1A para la condición parcialmente llena al tiempo B, y la Fig. 1E muestra la cavidad completamente llena, demostrando la distribución de la capa central que se extiende la mayor parte de la longitud de la línea de flujo en la cavidad y que tiene un borde de ataque uniforme en una sección de 180 grados en la cavidad, con la capa central ubicada sobre la línea de flujo de 50% en el centro del artículo moldeado. La patente anterior del inventor de la presente también proporciona un vastago de estrangulación o restricción móvil para variar el porcentaje del material de la capa externa en la capa de flujo anular interna versus la capa de flujo anular externa de la corriente de flujo combinado corriente abajo del área de combinación. Cambiando los volúmenes relativos de las capas exteriores se desplaza la posición de la capa central (interior) en la cavidad de moldeo para producir una pieza con espesor de la capa exterior controlado sobre ambas superficies del artículo moldeado o parte de ellas. Si el flujo de la capa externa es sesgado ya sea hacia las capas de flujo anular interna o externa, el espesor de la capa externa en la parte moldeada será similarmente sesgado sobre la superficie moldeada correspondiente desde las capas anulares sesgadas. El material proveniente de la capa de flujo anular interno forma la capa superficial de la parte moldeada por la pared de la cavidad opuesta a la entrada a la cavidad, y el material proveniente de la capa de corriente anular externa forma la capa superficial de la parte moldeada por la pared de la cavidad adyacente a la entrada . El uso de un vástago de válvula de estrangulación móvil es típicamente apropiado en casos donde es ventajoso variar durante cada inyección el porcentaj e relativo del material de las capas externas en la capa de flujo anular interna versus la capa de flujo anular externa. Para los casos donde el espesor relativo de la capa sobre ambas superficies de la parte moldeada puede permanecer en una proporción fija entre ellas, la realización emplea un vástago de válvula de estrangulación fijo. Una línea de tiempos típica para tales artículos moldeados de tres capas es como sigue: Tiempo Acción (segundos) Cierre del molde .1 Comienzo de la inyección del material de las capas interna y externa en una relación de substancialmente 50:50 .2 .3 .4 .5 .6 .7 .8 .9 .0 Comienzo de la inyección del material de la capa interior sobre el gradiente cero del perfil de velocidad. .1 .2 .3 .4 .5 .6 1.7 1.8 1.9 2.0 Final de la inyección de la capa interior sobre el gradiente cero del perfil de velocidad >2.0 Fin de la inyección del material de las capas interna y externa Ahora se ha descubierto que si en lugar de cambiar los porcentajes relativos de los volúmenes de los materiales de las capas anulares interna y externa para obtener un recubrimiento de diferente espesor, como se describe en la patente anterior del inventor de la presente, se arranca el proceso de flujo con igual flujo volumétrico de las capas externa e interna (relación igual a 1} , esto iniciará el flujo de la porción inicial del flujo interior o de la capa central a lo largo del perfil de velocidad de gradiente cero deseado, y después, durante el flujo continuado, es posible cambiar la relación de flujo de la capa interna a flujo de la capa externa para hacer que la capa central se desplace, como se describe en detalle más adelante. De acuerdo con la presente invención, el flujo de la capa central comienza sobre un perfil de velocidad de gradiente cero, donde tanto la capa interna en el flujo combinado como la capa externa en el flujo combinado tienen el mismo caudal volumétrico en el momento en que se introduce la capa de material central . Poco después de introducir la capa central, para crear el borde de ataque de la capa central, la invención permite el cambio de la relación de flujos de la capa interna a la capa externa en forma ventajosa para que la porción restante, preferiblemente aproximadamente 90 a 95% de la capa central que está fluyendo hacia la cavidad, sea desplazada hacia la pared límite externa o hacia la pared límite interna del artículo moldeado. De este modo, la ventaja de conocer el perfil de velocidad de gradiente cero se combina con el desplazamiento ventajoso de la posición de la capa central para mejorar la función del artículo moldeado, es decir, el cambio del flujo volumétrico de la capa interna con respecto a la capa externa, lo cual causa el desplazamiento de la posición de la capa central. Como se describió antes, la Fig. IB muestra la operación con el tipo de tobera descrito en la patente anterior del inventor de la presente, que emplea un vastago de estrangulación ajustable de tal forma que produce substancialmente una relación de 50:50 de flujo interno (IF) a flujo externo (OF) , ubicando el borde de ataque del flujo de la capa interior (IL) sobre el gradiente cero del perfil de velocidad combinado, y facilita la ausencia de cualquier desplazamiento del borde de ataque en el artículo moldeado debido a la velocidad del flujo. La Fig. 2 es una operación similar a la Fig. IB donde el ajuste de la barra de estrangulación ha sido hecho para lograr una relación de flujo interno a flujo externo de 40:60, en lugar de la relación 50:50 de la Fig. IB, colocando el borde de ataque de la capa interna IL cerca del gradiente cero del perfil de velocidad combinado. Esto produce un desplazamiento pequeño pero aceptable del borde de ataque en el artículo moldeado, como también se explicó en la patente anterior del inventor de la presente. La Fig. 2A presenta el mismo tipo de gráfico de caudales volumétricos para la operación de la Fig. 2, como se describió en conexión con la Fig. 1C para la operación de la Fig. IB, y las Figs . 2B y 2C ilustran condiciones de flujo de tobera-cavidad parcialmente llena al tiempo B y para llenado completo de la cavidad, respectivamente. La Fig. 3 ilustra una operación similar pero que muestra una relación de flujo interno a flujo externo de 60:40, en oposición a la Fig. 2. Nuevamente, como se describió en la patente anterior del inventor de la presente, la capa central (CF) permanece cercana al gradiente cero, lo cual solamente produce un pequeño, pero aceptable, desplazamiento del borde de ataque. Esta vez hacia la pared externa. Así, aunque se desplace la capa central ya sea hacia la pared interna como hacia la pared externa un 10 % del espesor de la pared, todavía se mantiene un desplazamiento del borde de ataque razonable y aceptable. Las Figs . 3A, B y C corresponden respectivamente a las Figs. 2A, B y C antes explicadas, pero se dirigen a la operación de la Fig. 3. En la Fig. 4, sin embargo, se muestra una condición para un ajuste de la relación de flujo a 25:75 de flujo interno a flujo externo, donde el flujo de la capa central CF está ahora bien desplazado del gradiente cero del perfil de velocidad combinado, resultando en un desplazamiento del perfil de velocidad de la capa central que produce un gran desvio del borde de ataque, lo que crea un artículo moldeado inaceptable. En las Figs. 4A, B y C, que corresponden a lo mostrado respectivamente en las Figs. 2A, B y C, se presenta similarmente la operación para las condiciones de la Fig. 4. La Fig. 5 muestra el caso donde la relación del flujo interno a flujo externo es de 75:25, ilustrando nuevamente el desvío creado en el artículo moldeado; y las Figs. 5A, B y C corresponden a las Figs . 2A, B y C respectivamente, pero ilustra las condiciones de la Fig. 5 con un flujo ?? (Fig. 5B) produciendo un gran desvío ?1 (Fig. 5C) . Como se dijo antes, sin embargo, de acuerdo con el descubrimiento subyacente en la presente invención, la capa central puede realmente ser desplazada para propósitos útiles sin que el articulo moldeado resultante sufra un desvío inaceptable del borde de ataque, causado por el cambio de la velocidad. El requerimiento operacional crítico para alcanzar este resultado novedoso se ilustra gráficamente en la Fig. 6, e involucra, como se dijo antes, la necesidad para emplear un ajuste inicial del vastago de estrangulación u otro ajuste de un medio de restricción de flujo, que asegure que la porción inicial del flujo de la capa central o interior, ocurra cuando la relación de flujo interno (IF) a flujo externo (OF) es substancialmente de 50:50 para ubicar el borde de ataque de la capa central interior en el gradiente cero del perfil de velocidad combinado, como en la región I de la Fig. 6. Luego de que el flujo está bien establecido en I (un flujo del orden de preferiblemente aproximadamen e ± 5 % del material central que debe fluir para el moldeo del artículo) , se ha encontrado que un ajuste subsiguiente del vástago de estrangulación u otro ajuste del medio de restricción del flujo a la región II, como en el caso de la Fig. 6, aumenta la relación de flujo interno a flujo externo, resultando en un desplazamiento del borde de ataque de la capa central interior. En el artículo moldeado resultante, que en este caso tiene aproximadamente una relación 80:20, con la mayor parte de la longitud del flujo de la capa central III en el artículo moldeado extendiéndose cercano a la pared externa, no se produce un desvío del borde de ataque causado por un cambio de velocidad, y todavía permitirá la producción del borde de ataque uniforme en el artículo moldeado, pero con la mayor parte (aproximadamente 95%) de la longitud de la capa central desplazada hacia la pared externa, para los propósitos discutidos antes y a continuación. Uno de los propósitos de la capa central, que se puede ubicar en diferentes posiciones, es como capa barrera donde se puede requerir una capa barrera sensible a la humedad dentro del artículo moldeado, tal como una botella cilindrica, o similar. Puede haber una ventaja en desplazar la capa barrera hacia la pared externa del recipiente, separándola del contenido líquido, y así, en ambiente de menor humedad relativa, puede mejorar el comportamiento de la capa barrera y requerir además menos volumen del material de barrera para proporcionar el mismo efecto de barrera al contenido. Otra ilustración es en el uso de capas que secuestran el oxígeno, cuya capacidad de secuestrar oxígeno se puede aumentar colocándola en un ambiente de mayor humedad relativa y/o estando más cerca del contenido, opuesto a ubicarlas cerca de la pared externa. Una capa externa más gruesa en el recipiente permitiría además menos pasaje de oxígeno que si la capa externa fuera más fina, reduciendo la transferencia de oxígeno desde el exterior a la capa secuestrante de oxígeno. La capacidad de secuestrar oxígeno de la capa secuestrante más cercana al contenido también removerá oxígeno residual que quedó en el contenido del recipiente durante el proceso de llenado . Mientras que la invención es útil con toda clase de polímeros, el poli (etilen-ter-ftalato) (PET) es muy deseable para material externo de recipientes, el nylon y alcoholes etileno-vinilo son útiles para barrera, los secuestrantes incluyen productos tales como el BP-Amoco "Amasorb", y compuestos de metales pesados como cobalto con nylon MXD6, o alcohol etileno-vinilo, donde el cobalto hace al nylon o al alcohol reactivos al oxígeno en la reacción de secuestro de oxígeno, en lugar de permitir el pasaje de oxígeno a través de los materiales y combinaciones tales como las anteriores, puede proporcionar ambas propiedades, de barrera y de secuestro. La incorporación de polvos metálicos en el polímero puede proporcionar también capas barrera para energía electromagnética. A través de la técnica de la presente invención, ahora se puede obtener fácilmente cualquier posición deseada de la capa central y diferentes espesores relativos de la capa interna y capa externa del artículo a través de este nuevo control de los caudales volumétricos relativos de las capas interna y externa, como se explicó arriba. Esto se ilustra en el gráfico de la Fig. 6A, donde el aumento del flujo de la capa interna (paso S1 en la curva a trazos) ocurre luego del comienzo S del flujo central con la relación 50:50 de flujo interno-flujo externo a la izquierda de S1 al tiempo A. Como se muestra en la cavidad llena de la Pig. 6, aunque casi toda la longitud del centro está desplazada hacia la pared externa, en el artículo no existe un desvío del borde de ataque, y el borde de ataque permanece sobre el gradiente cero. Lo opuesto a la operación de la Fig. 6A, B y C, se muestra en las Figs . 7A, B y C, donde, luego de la porción inicial I del flujo de la capa central interior que ocurre durante un ajuste de la relación flujo interno a flujo externo de substancialmente 50:50, ubicando el borde de ataque de la capa central sobre el gradiente cero del perfil de velocidad combinado, el vástago de estrangulación u otro elemento de restricción del flujo se ajusta luego para reducir la relación de flujo interno a flujo externo, nuevamente sin desplazar el borde de ataque de la capa interior, esta vez resultando en un artículo moldeado con el cuerpo de la capa central desplazado hacia la pared interna en la misma relación 80:20, y nuevamente sin desvío del borde de ataque causado por el cambio de la velocidad (Fig. 7C) . Una típica línea de tiempo de inyección para sistemas de la invención tales como aquellos de la Fig. 6 y 6A-C y A-C es como sigue: Tiempo Acción (segundos) 0 Cierre del molde 0.1 Comienzo de la inyección del material de las capas interna y externa en una relación de substancialmente 50:50 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 Comienzo de la inyección del material de la capa interior substancialmente sobre el gradiente cero del perfil de velocidad 1.1 Cambio de relación de caudales de capa interna: capa externa 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 Final de la inyección de la capa interior (desplazamiento del borde de arrastre del gradiente cero del perfil de velocidad) >20 Fin de la inyección del material de las^ capas interna y externa La invención, además, proporciona no solo el desplazamiento de la capa central hacia un lado u otro del artículo, tal como un recipiente hueco, y una variación relativa del espesor de las capas interna y externa, sino también permite el desplazamiento de la capa central nuevamente hacia otra posición del artículo. Los ejemplos de esto se muestran en la Fig. 8 y en las Figs. 9A-9D para la operación representada gráficamente en la Fig. 9. Con referencia primero a la Fig. 8 y Figs. 8A-D, de acuerdo con esta realización de la invención, el flujo comienza sobre el gradiente cero del perfil de velocidad (I en la Fig 8?, curva superior en la Fig. 8) ; desplazando la capa central hacia la pared interna (II - III en la Fig. 8B) por reducción del flujo de la capa interna (en Sx en la Fig. 8 entre los tiempos A y B) ;y, cerca del final del flujo (entre los tiempos C y D) , aumentando el flujo de la capa interna nuevamente para igualarlo con el flujo de la capa externa (S2 en la Fig. 8) se desplaza la capa interior (en II' en la Fig. 8C) nuevamente al gradiente cero del perfil (en III' en la Fig. 8C) , produciendo entonces la forma mostrada en la Fig. 8D. Un propósito útil para la operación de la Fig. 8 reside en consideraciones estructurales, en donde puede existir una porción altamente tensionada del artículo moldeado que puede causar una falla mecánica, tal como la delaminación del artículo, con las capas barrera o central ubicadas cercanas a la pared interna. Segundo, puede ser importante controlar el espesor y forma del extremo terminal del flujo central, es decir la última porción del artículo moldeado que endurece o solidifica. El moldeo por inyección de un plástico caliente en una cavidad fría hace que el artículo moldeado congele o solidifique desde la superficie interna hacia la capa interior, y es ventajoso controlar el flujo final del material que entra en la cavidad a lo largo de la línea de corriente del 50%. Las Figs . 8 y 8B-D ilustran así el desplazamiento de la mayor parte del flujo central hacia la pared límite interna, con ambos, el borde de ataque y también el extremo terminal o de arrastre, sobre el gradiente cero.

Mientras que la invención hasta aquí ha sido ilustrada en relación con aplicaciones de botellas moldeadas o recipientes de forma cilindrica, las técnicas de la invención son útiles para moldear otros artículos moldeados u objetos, incluyendo, como ilustración ulterior, artículos moldeados de forma plana. Las Figs . 8?-? ilustran una aplicación de artículo moldeado de forma plana, con las vistas correspondientes a las Figs. 8 y 8A-8D para una botella hueca o similar respectivamente. En forma similar, en la realización de la invención mostrada en las Figs. 9 y 9A-9D; el flujo comienza sobre el gradiente cero del perfil de velocidad (I en la Fig. 9A, curva superior en el gráfico de la Fig. 9) ; desplazando la capa central hacia la pared externa (II-III en la Fig. 9B) aumentando el flujo de la capa interna ( en Si1 en la Fig. 9, entre los tiempos A y B) ; y cerca del final del flujo (entre los tiempos C y D) , disminuyendo el flujo de la capa interna nuevamente para igualarlo con el flujo de la capa externa (S21 en la Fig. 9) para desplazar la capa central (en II' en la Fig. 9C) nuevamente al gradiente cero del perfil (en III' en la Fig. 9C) , produciendo entonces la forma mostrada en la Fig. 9D. Las Figs. 9 y 9B-D ilustran así el desplazamiento de la mayor parte del flujo central hacia la pared externa, con ambos, el borde de ataque y también el extremo terminal o de arrastre, sobre el gradiente cero. Una línea de tiempo de inyección útil para sistemas de las Figs. 8 y 8A-D y 9A-D es como sigue: Tiempo Acción (segundos) 0 Cierre del molde 0.1 Comienzo de la inyección del material de las capas interna y externa en una relación de substancialmente 50 : 50 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 Comienzo de la inyección del material de la capa interior substancialmente sobre el gradiente cero del perfil de velocidad 1.1 Cambio de relación de caudales de capa interna: capa externa 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 Retorno a una relación de caudales de capa interna: capa externa a substancialmente 50:50 2.0 Final de la inyección de la capa interior substancialmente sobre el gradiente cero del perfil de velocidad >20 Fin de la inyección del material de las capas interna y externa Las Figs . 10A-C son vistas esquemáticas desde arriba de la tobera N, ilustrando los canales de flujo de entrada o puertas de alimentación de los flujos de las capas interna, externa, y central o interior (IE, OE, y CE respectivamente) a partir de sus respectivas fuentes (Figs. 10B y C) , y que rodean un punto de entrada de un vástago de estrangulación central TE. Este ordenamiento de canales de flujo se muestra en las Figs. 10B y 10C con un arreglo de cuatro toberas alimentadas inicialmente desde una fuente para la capa interna y capa externa O/IS y una fuente para la capa central o interior respectivamente, en un sistema de flujo balanceado de tres capas.. El flujo plástico de la capa externa y capa interna desde la fuente 0/IS es partido en SI en dos corrientes de flujo iguales, y luego ramificadas en Bl para alimentar los canales de entrada para la capa externa OE y la capa interna IE de cada uno de los pares de toberas superior e inferior en paralelo. En forma similar, la fuente de la capa central CS se ramifica para alimentar los canales centrales CE de los dos pares de toberas y con alimentación balanceada. Los controles de restricción de flujo, tales como las bien conocidas válvulas operadas en forma eléctrica, hidráulica, y aún manual, se ilustran substancialmente en la Fig. 10B en FR, ubicadas en cada una de los canales de alimentación de la capa externa y operada en forma sincronizada para variar la relación de flujos de la capa externa a capa interna en tiempos preseleccionados , para efectuar los desplazamientos de flujo de la invención previamente descritos. En forma similar, en la Fig. 10C se pueden efectuar los mismos controles con el control de restricción de flujo FR dispuesto en los canales de alimentación de la capa interna dentro de cada tobera, o en cada canal final de material de alimentación a la capa interna en cada tobera. Así, en las realizaciones de las Figs . 11A y B, el control de restricción de flujo se muestra insertado en el canal de alimentación más común que alimenta la capa externa y la capa interna respectivamente, para cambiar tales relaciones de flujo. Las vistas esquemáticas, que muestran un modo simple pero efectivo de operar un elemento de restricción de flujo del tipo vastago en un canal de alimentación, se muestran en las Pigs . 12A, B y C para tres posiciones diferentes. La Fig. 12A ilustra la posición menos restringida con el vástago de restricción poco insertado en el canal de flujo; y las Figs. 12B y 12C ilustran posiciones de flujo más restringido y de máxima restricción respectivamente. Esto se puede efectuar, como se indicó antes, en el canal más común del sistema (Figs. 11A y B) , o si se desea, en un canal menos común a la tobera (Figs. 10B y C) , y en cualquier lugar, como se desee. Nuevamente, como se afirmó antes, el control de inserción y retiro del elemento de restricción se puede efectuar en forma automática de manera bien conocida, eléctricamente o hidráulicamente por ejemplo, con un control de tiempo de la posición con respecto al comienzo o el final del flujo, todo representado en forma esquemática en FR. Con referencia ahora a diseños prácticos específicos para tales estructuras de restricción y flujo en canales de toberas, se hace referencia a la Fig. 13, la cual ilustra una sección transversal de una construcción de una extrusora de tobera hueca preferida, de la forma descripta en la patente anterior del inventor de la presente de los Estados Unidos No. 5.914.138 (Fig. 16 de la misma), en la cual el flujo desde un distribuidor se efectúa a través de un área de combinación de flujo de 3 capas de disco plano C-FD que rodea un vastago central de válvula de estrangulación movible en forma longitudinal T-T1, y donde el flujo anular se combina y se ingresa a una cavidad de molde CAV. La estructura de disco plano FD comprende cuatro discos planos rodeando el vástago de estrangulación T y formando una pared de canal de flujo interno C para la capa interna de la corriente de flujo combinado. Los canales de flujo ¾' , C2', C3', etc. son creados entre las tres superficies planas de los discos FD, como también se explicó en dicha patente, en forma uniforme para dispersar cada capa de flujo y para producir un flujo uniforme del material respectivo que fluye desde cada canal al área de combinación C. De esta manera, cada capa de la corriente de flujo combinado se dispone en forma anular uniforme cuando fluye desde el medio de combinación a través de la tobera estrangulada de extrusión y entrada G a la cavidad CAV. El vástago móvil de la válvula de estrangulación T-T' , que está bajo control de una barra de control de la restricción de ajuste superior R, la cual también en un sentido es parte de la estructura del vástago de estrangulación, varía el porcentaje del material de la capa externa en la capa de flujo anular interna con respecto a la capa de flujo anular externa de la corriente de flujo combinado, corriente abajo del área de combinación C. Como se explicó antes, cambiando el volumen relativo de las capas externas se desplaza la posición de la capa central (interior) para los propósitos previamente descritos de la presente invención. En la realización sobre la Fig. 13, en R1 se muestra el vástago de restricción R movible axialmente dentro de la carcasa interna de la tobera E, justo en el canal de alimentación de la capa interna Ci' . Esta es una posición neutra con los canales de disco Ci', C2', etc., abiertos para balancear el flujo de la capa interna con respecto al flujo de la capa externa para los propósitos del flujo iniciál de la capa central de acuerdo con los principios de la presente invención. En las vistas ampliadas de las Figs. 14 y 15, la válvula de estrangulación T ha sido ajustada por la barra R a una posición elevada R" para aumentar el flujo interno con respecto al caudal de la capa externa para el control del desplazamiento del centro, cual es el propósito de la invención, en la posición de restricción mínima; mientras en la Fig. 15 se muestra la máxima restricción en R" . Un diagrama esquemático de canal de alimentación similar a las Figs. 10A-C, pero para el flujo de capa anular específico de la tobera de las Figs. 13, 14, y 15, cuando se usa para corrientes de polímero plástico de 3 materiales, se ilustra en las Figs. 16A y 16B. Las corrientes interna y externa se dividen dentro de la tobera para formar las capas de recubrimiento anulares interna y externa. En este caso, la fuente O/IS de los flujos de la capa interna y capa externa, es nuevamente ramificada en los canales de alimentación de entrada a la tobera, pero una primera fuente de capa interior CS se ramifica y alimenta el canal de entrada CEa, y, como muestran las líneas de trazos, una segunda fuente de capa interior CS2 se ramifica y alimenta el canal de entrada CE2. La primer corriente de capa interior (#1) es así dirigida dentro de las toberas N para formar la capa interior anular adyacente a la capa interna. La segunda corriente de capa interior (#2) se dirige dentro de la tobera para formar la capa interior anular adyacente a la capa externa. Como se mencionó antes, las técnicas de la presente invención no están restringida en el número de materiales y capas a moldear, aunque se ilustran ejemplos de moldeo de preformas de tres capas y dos materiales; se ha mencionado previamente que la invención es también muy útil, por ejemplo, en el moldeo de preformas de cuatro capas y tres materiales. Tal aplicación se muestra en las Figs . 17 y 17A-D y las Figs. 19 y 19A-D para moldear artículos tales como recipientes u objetos huecos, y en las Figs. 18 y 18A-D y en las Figs. 20 y 20A-D para artículos de forma plana, respectivamente . En relación con la adaptación de la invención para moldear tres materiales para formar un objeto de cuatro capas, las aplicaciones típicas serían para recipientes plásticos compuestos por dos capas interiores, una capa sería usualmente seleccionada por sus propiedades de barrera o de secuestro de gas, y la otra capa interior sería seleccionada por alguna otra propiedad, tal como una capa estructural, o de material reciclado. La propiedad de barrera para gas o de secuestro de gas todavía requiere que el borde de ataque de ésta sea uniforme en su penetración alrededor de la circunferencia del objeto moldeado. Esta penetración uniforme se puede alcanzar comenzando el flujo de esta capa interior antes de comenzar el flujo de la segunda capa interior, tal que el borde de ataque de esta primer capa interior que fluye comienza sobre el gradiente cero del perfil de velocidad. ? continuación de la iniciación del flujo de la segunda capa interior se desplazan las porciones que fluyen últimas del primer material interior desde el gradiente cero, pero el borde de ataque uniforme se establece por el flujo inicial de la primer capa interior sobre el gradiente cero. En la Fig. 17, la capa interior que fluye primero Cl (en este caso la capa interior más cercana a la pared externa en el objeto moldeado) comienza a fluir al tiempo SI . La capa interior que fluye segunda C2 (en este caso la capa interior más cercana a la pared interna) comienza a fluir al tiempo S2 el cual también corresponde con la reducción del caudal del flujo de las capas interna y externa combinadas. La Fig. 17A muestra el flujo en la tobera y cavidad parcialmente llena al tiempo A de la Fig. 17; esta vez está entre el tiempo SI y S2. El borde de ataque de la capa interior que fluye primera Cl está sobre el gradiente cero del perfil de velocidad del flujo combinado, asegurando así su penetración uniforme en el objeto moldeado. La Fig. 17B muestra la cavidad de la Fig. 17parcialmente llena al tiempo B. El borde de ataque de la capa interior que fluye primera Cl permanece sobre el gradiente cero, mientras las porciones que fluyen último de la capa interior que fluye primera se desplazan del gradiente cero por la capa interior que fluye segunda C2, y están más cercanas a la pared de la extrusora. En la Fig. 17C se muestra la posición del flujo en la tobera y cavidad al tiempo C de la Fig. 17. La capa interior que fluye segunda ha cesado de fluir al tiempo S3 , por lo tanto permite a la porción de flujo final de la capa interior que fluye primera retornar al gradiente cero justo antes de que su flujo termine, en S4 . La Fig. 17D muestra la cavidad llena cuando el borde de arrastre de la capa interior que fluye primera ha sido inyectado en la cavidad por el flujo continuado de los flujos combinados de las capas interna y externa luego del tiempo C de la Fig. 17. La cavidad llena muestra la capa interior que fluye primera cercana a la pared externa en las porciones de la cavidad llena correspondientes al flujo simultáneo de la capa interior que fluye segunda. Las Figs. 19, 19A, 19B, 19C, y 19D son similares conceptualmente a las Figs. 17 y 17A-D excepto que, en este ejemplo, la capa interior que fluye primera Cl es la capa interior más cercana a la pared interna y la capa interior que fluye segunda C2 es la capa interior más cercana a la pared externa. Todas las otras características son similares al caso de las Figs. 17 y 17A-D, pero en la cavidad llena, la capa interior que fluye primera está más cercana a la pared interna de la parte moldeada en porciones de la cavidad correspondiente al flujo simultáneo de la capa interior que fluye segunda. En ambas realizaciones de las Figs. 17, 17A-D, 19 y 19A-D, C2 se muestra finalizando antes de la terminación de Cl para permitir que la porción final de Cl fluya a lo largo de el gradiente cero del perfil de velocidad. Se debe entender sin embargo, que dentro del alcance de la invención está que Cl puede terminar antes o en forma simultánea con la terminación de C2 si las propiedades deseadas del objeto moldeado son mejoradas por tal secuencia de terminación. Los gráficos operacionales de las Figs. 17 y 19 muestran una reducción en el caudal del flujo combinado de las capas interna y externa al tiempo S2, correspondiente al comienzo del flujo de la capa interior que fluye segunda. El espesor de cada una de las capas que fluyen es directamente proporcional al caudal volumétrico de cada capa en relación al caudal volumétrico total de todas las capas durante el tiempo en que todas las capas fluyen en forma simultánea . La proximidad de la capa interior más próxima al centro y la capa interior más cercana al exterior a las respectivas paredes interna y externa del artículo moldeado u objeto, se cambia ' haciendo que el caudal de las capas interna y externa sea mayor o menor durante el tiempo en que todas las capas fluyen en forma simultánea. Tales espesores relativos y posición de cada una de las capas interiores se elige para mejorar las propiedades del objeto moldeado final. Por ejemplo, si una de las capas interiores es un secuestrante de gas, la posición elegida de la capa secuestrante de gas puede típicamente ser la de capa interior más cercana al centro Cl de las Figs . 19 y 19A-D para reducir la velocidad de pasaje de gas a través de las capas exteriores del recipiente hacia la capa secuestrante, y para aumentar la velocidad de secuestro de gas desde el contenido del recipiente. Tal posición, realmente extenderá la vida en almacenaje del contenido del recipiente si el propósito de la capa secuestrante es absorber el gas que pasa desde la atmósfera externa al recipiente. Como otro ejemplo, la posición de la capa interior más cercana al exterior del artículo Cl de la Fig. 17 puede mejorar el rendimiento de una capa barrera de gas sensible a la humedad, tal como las ya mencionadas EVOH o nylon MXD6, separando dicha capa barrera del contenido de una bebida con 100% de humedad relativa que va a llenar el recipiente hasta una posición en la pared que está cercana a la menor humedad relativa de la atmósfera que rodea el recipiente . Una línea de tiempo de inyección típica para moldear dichos artículos de tres materiales y cuatro capas, donde el borde de ataque de la primer capa interior se establece substancialmente sobre el gradiente cero del perfil de velocidad, y luego se inyecta una segunda capa interior cuya inyección se termina antes de finalizar la inyección de la primer capa interior como se muestra en las Figs . 17 y 17A-D y 19A-D, es como sigue: Tiempo Acción (segundos) Cierre del molde .1 Comienzo de la inyección del material de las capas interna y externa en una relación de substancialmente 50 : 50 .2 .3 .4 .5 .6 .7 .8 .9 .0 Comienzo de la inyección del material de la capa interior substancialmente sobre el gradiente cero del perfil de velocidad .1 Comienzo de la inyección del material de la segunda capa interior y reducción del caudal combinado del material de las capas interna y externa . .2 .3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 Final de la inyección del material de la segunda capa interior 2.0 Final de la inyección del material de la primer capa interior substancialmente sobre el gradiente cero del perfil de velocidad >20 Fin de la inyección del material de las capas interna y externa Como se describió previamente, también se pueden moldear objetos de otras formas por las técnicas de la presente invención, incluyendo los artículos de formas planas de las Figs . 18, 18A-D, 20, y 10A-D antes mencionados . Los artículos ejemplo, puertas, o productos conformables con las técnicas antes descriptas de la presente invención, se muestran en las Figs. 21A a 24C. La Fig. 21A muestra un recipiente hueco cilindrico moldeado de plástico que tiene una parte superior abierta y un fondo cerrado. La Fig. 21B muestra una sección transversal del recipiente a través de su eje central (línea de trazos) donde la capa interior tiene un borde de ataque sobre la línea del centro de la pared moldeada, esta línea de centro corresponde al gradiente cero del perfil de velocidad durante el flujo del plástico a la cavidad del molde que forma la pieza, por ejemplo como en el proceso de formado de las Figs . 7A-C. Mientras que el borde de ataque de la capa interior está substancialmente sobre la línea del centro de la pared del objeto, las otras porciones de la capa interior están desplazadas de la línea del centro hacia la superficie de la pared interna del artículo. Otras variantes se ilustran en las Figs. 21C y D, donde . el borde de arrastre de la capa interior está substancialmente sobre la línea del centro de la parte en la Fig. 21C, y con una capa interior adicional en la Fig. 21D (ver por ejemplo Fig. 19B) que tiene un borde de ataque que no se extiende tanto como el borde de ataque de la otra capa interior, y tiene un borde de arrastre que finaliza más allá del conducto de entrada al molde que la otra capa interior. Lo que no se muestra, pero son posibles, son artículos moldeados donde el borde de ataque de una capa interior se extiende más allá del borde de ataque de la otra capa interior, y donde los bordes de arrastre de ambas capas interiores terminan aproximadamente a la misma distancia del conducto de entrada al molde .

Como ejemplo adicional, la Fig. 22D ilustra un recipiente hueco moldeado por soplado formado a partir de un artículo de capas múltiples de la Fig. 22. Las secciones transversales de segmentos A, B, y C de las Figs . 22 y 22D se muestran en modo ampliado en las Figs. 22A, 22B, y 22C, respectivamente. La Fig. 22 muestra una preforma moldeada que tiene el borde de ataque de su capa interior sobre la línea del centro de la pared y otras porciones de capa interior desplazadas desde la línea del centro hacia la superficie externa de la pared (como en las Figs. 6A-C) . Como se ilustra, en la sección de la pared en la porción final del artículo, el borde de ataque de la capa interior está substancialmente en la línea del centro de la pared, y otra porción de la capa interior está desplazada desde la línea del centro hacia la superficie externa de la pared. En la Fig. 22B se muestra la sección transversal de la pared de un segmento de la pared lateral de un recipiente donde la capa interior está desplazada desde la línea del centro hacia la superficie externa de la pared; y la Fig. 22C muestra la sección transversal de un segmento de la base del recipiente sonde el borde de arrastre de la capa interior termina desplazado desde la línea del centro del artículo . En el recipiente moldeado por soplado de la Fig. 23D, es decir la preforma moldeada mostrada en la Fig. 23, el borde de arrastre de capa interior está substancialmente sobre la línea del centro de la pared, como se distingue de la preforma de la Fig. 22. Las Figs . 23A y 23B son similares a las ya mencionadas Figs. 22A y 22B respectivamente, pero con las variaciones de la Fig. 23. La Fig. 23C es la sección transversal C de un segmento de la base del recipiente de la Fig. 23D donde el borde de arrastre de la capa interior termina substancialmente sobre la línea del centro de la pared. Aún otra modificación adicional se muestra en la sección transversal de un artículo moldeado de cuatro capas de la Fig. 24 que puede ser moldeado por soplado para formar el recipiente de la Fig. 24D (ver Figs. 17-19) . Los bordes de ataque y de arrastre de una capa interior están substancialmente sobre la línea del centro de la pieza y se extiende más allá de los bordes de ataque y de arrastre de las otras capas' interiores, como se muestra más específicamente en las Figs. 24A y 24B respectivamente. Lo que no se muestra, pero son posibles, son artículos moldeados de cuatro capas donde el borde de ataque de la primer capa interior se extiende más allá del borde de ataque de segunda capa interior, y donde los bordes de arrastre de ambas capas interiores terminan aproximadamente a la misma distancia del conducto de entrada al molde. Un artículo adicional no mostrado, es uno donde el borde de arrastre de la segunda capa interior se extiende más allá del borde de arrastre de la primer capa interior y donde el borde de ataque de la primer capa interior se extiende más allá del borde de ataque de la segunda capa interior. Las distribuciones de capas antes mostradas en las Figs . 21B, 21C o 21D, pueden también moldearse en artículos similares a la preforma de la Fig. 22, para moldeo por soplado de recipientes similares a los de la Fig. 22D. En forma similar, la distribución de capas de la Fig. 22, 23, y 24 también se puede moldear en artículos similares a los de la Fig.21. En forma adicional, cualquiera de estas distribuciones de capas mostradas se pueden moldear en artículos de otras formas, tales como placas planas (ver Figs. 18 y 20), discos cóncavos, tapas y cierres de recipientes, y otras formas limitadas solo por la imaginación de aquellos experimentados en el arte. También se pueden emplear otros dispositivos de control de flujo, y aquellos experimentados en el arte pueden efectuar modificaciones adicionales, y se considera que tales variaciones están dentro del alcance de la invención, como se define en las reivindicaciones adjuntas.

Claims

NOVEDAD DE LA INVENCION Habiendo descrito la presente invención, se considera como novedad y por lo tanto, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes:
REIVINDICACIONES 1. Un método para la extrusión simultánea de materiales plásticos poliméricos múltiples por inyección a través de una región de un conducto de entrada a una cavidad de un molde para producir un artículo moldeado, CARACTERIZADO PORQUE comprende corrientes de materiales plásticos poliméricos, que fluyen por extrusión en forma simultánea con por lo menos una corriente interior que sirve como centro interior de un artículo plástico moldeado resultante, ubicada dentro de corrientes interna y externa de material plástico que sirven como capas de material plástico que conforman una pared de recubrimiento del centro; forzando las corrientes a fluir a lo largo de pasos de flujo anulares concéntricos dentro y a lo largo de una tobera de extrusión tubular que se extiende en forma longitudinal hacia la región del conducto de entrada a la cavidad; ajustando las corrientes que fluyen inicialmente para hacer que la capa central comience a fluir en una región de substancialmente gradiente cero del perfil de velocidad transversal al flujo de la extrusión; variando luego la relación de caudales volumétricos relativos de las corrientes de las capas interna y externa luego de que el flujo sobre el gradiente cero de la capa central ha comenzado, para desplazar el flujo de la capa central del punto.de gradiente cero y para mover la capa central a una posición más cercana a uno de los límites interno o externo del flujo anular, produciendo así un artículo moldeado donde la mayor porción de la capa central está más cerca de una de las paredes, interna o externa, del artículo que de la otra. 2. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE el espesor relativo de las capas interna o externa se varía en forma substancialmente correspondiente en dicha relació .
3. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE antes de finalizar la extrusión se varía la relación de flujo de las capas interna y externa para desplazar el extremo terminal de la capa central interior otra vez a lo largo de dicho gradiente substancialmente cero.
4. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE la relación de las corrientes interna y externa se varía luego de que un pequeño porcentaje de la corriente de la capa central ha fluido inicialmente .
5. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE el ajuste inicial de la corriente de flujo hace que las corrientes interna y externa fluyan con caudales volumétricos substancialmente iguales.
6. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE dicho forzado se realiza disponiendo un vastago longitudinal dentro y a lo largo de la extrusora para forzar el flujo de las corrientes combinadas en dichos pasos de flujo anulares concéntricos.
7. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE la relación de caudales volumétricos relativos de la capa interna y la capa externa se controla por una restricción relativa de los respectivos canales de flujo de las corrientes dentro de la extrusora.
8. El método según la reivindicación 7, CARACTERIZADO PORQUE el tiempo de dicha restricción de flujo relativo se controla para que coincida con uno o ambos de (1) un corto tiempo luego del comienzo del flujo de la corriente central, y (2) cerca de la terminación del mismo.
9. El método según la reivindicación 7, CARACTERIZADO PORQUE el tiempo de dicha restricción de flujo relativo se controla durante el flujo de las corrientes a la cavidad del molde .
10. El método según la reivindicación 7, CARACTERIZADO PORQUE la restricción de flujos relativos se efectúa insertando un elemento de restricción de flujo en la corriente de flujo interna o externa dentro de la extrusora.
11. El método según la reivindicación 7, CARACTERIZADO PORQUE las corrientes de flujo de las capas interna, externa y central se alimentan a los respectivos canales de entrada en la tobera de la extrusora desde las respectivas fuentes de material, y el elemento de restricción de flujo se inserta en un canal de flujo de cualquier alimentación, o cerca de un canal de entrada de la tobera.
12. El método según la reivindicación 11, CARACTERIZADO PORQUE una pluralidad de toberas similares son alimentadas en forma similar simultáneamente desde fuentes de material respectivas con elementos de restricción de flujo insertados cerca de los canales de flujo de entrada de las capas interna o externa correspondientes en cada tobera, o en canales de alimentación comunes desde dichas fuentes.
13. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE las corrientes de las capas interna y externa se alimentan con la misma fuente de material plástico, y la corriente de material plástico del centro desde una fuente diferente, y las corrientes anulares co-extensivas del material central, envueltas por las corrientes de las capas interna y externa, se combinan cerca de la región de dicho conducto de entrada y se inyectan lateralmente en direcciones transversales opuestas a la cavidad del molde .
14. El método según la reivindicación 13, CARACTERIZADO PORQUE el artículo moldeado así formado es un recipiente plástico hueco en el cual la capa central interior, envuelta por las paredes interna y externa del recipiente, es de un material que sirve como capa barrera para propósitos tales como resistir el flujo de gases a través de las paredes del recipiente y/o secuestrar oxígeno.
15. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE se moldea un artículo plástico de tres materiales que comprende capas interna, externa, y dos materiales de capa central o interior, y donde las corrientes de materiales de las capas interna y externa se dividen dentro de la tobera para formar las capas de pared de recubrimiento anulares interna y externa, una de las corrientes de capa interior se dirige dentro de la tobera para formar una capa anular interior adyacente a dicha capa interna, y la otra corriente interior se dirige dentro de la tobera para formar una capa interior anular adyacente a la capa externa.
16. Un método para la extrusión simultánea de materiales plásticos múltiples por inyección a través de una región de un conducto de entrada a una cavidad de un molde para producir un artículo moldeado que tiene una capa central interior envuelta dentro capas de pared interna y externa, CARACTERIZADO PORQUE comprende corrientes de capas interna y externa que fluyen por extrusión simultánea de materiales plásticos que incluyen una capa central para inyectar la misma en la región del conducto de entrada a la cavidad del molde; comenzando inicialmente el flujo con una relación de caudales volumétricos de las corrientes de las capas interna y externa de 50:50 para hacer que la corriente central interior fluya en una región de un plano medio de substancialmente gradiente cero del perfil de velocidad transversal al flujo de la extrusión; variando luego, para la mayor porción del flujo, la relación de caudales volumétricos relativos de las corrientes de las capas interna y externa para desplazar la corriente de la capa central desde el plano medio y para mover la capa central a una posición más cercana a uno de los límites interno o externo del flujo, produciendo así un artículo moldeado donde la mayor porción de la capa central dentro del artículo está más cerca de una de las paredes interna o externa del artículo.
17. El método según la reivindicación 16, CARACTERIZADO PORQUE dicha relación de flujo se ajusta nuevamente a substancialmente 50:50 cerca del extremo terminal del flujo dentro de la cavidad.
18. El método según la reivindicación 16, CARACTERIZADO PORQUE la relación se hace variar luego de que un pequeño porcentaje del flujo de la corriente de la capa central ha fluido inicialmente .
19. El método según la reivindicación 16, CARACTERIZADO PORQUE la relación se hace variar durante el flujo continuo hacia la región del conducto de entrada, y dentro del molde .
20. El método según la reivindicación 19, CARACTERIZADO PORQUE dicha relación se ajusta nuevamente a substancxalmente 50:50 cerca del extremo terminal del flujo para restablecer el flujo de la capa central interior nuevamente a lo largo de dicho substancialmente gradiente cero.
21. El método según la reivindicación 16, CARACTERIZADO PORQUE el material de la corriente de capa central es seleccionado para que tenga características de función de barrera tales como control de permeación de al menos un gas, secuestro de gas y pantalla electromagnética.
22. Un aparato para la extrusión simultánea de materiales plásticos múltiples para inyección a través de un conducto de entrada en una cavidad de un molde para producir un artículo moldeado que tiene una capa central interior envuelta dentro de capas que forman una pared interna y externa, CARACTERIZADO PORQUE el aparato tiene, en forma combinada, una tobera de extrusión que se extiende en forma longitudinal para recibir el material plástico de las fuentes del mismo y hacer fluir el material por extrusión en forma simultánea como corrientes de capa interna y capa externa de material plástico que envuelven una capa central interior para inyectar la misma a través de una región de conducto de entrada a la cavidad de un molde; medios de control de flujo para comenzar inicialmente el flujo con una relación de substancialmente 50:50 de los caudales volumétricos de las corrientes de capa interna y capa externa para provocar que la corriente central interior fluya en una región de un plano medio de substancialmente gradiente cero en el perfil de velocidad transversal al flujo de la extrusión; medios para, de aquí en adelante y para la porción mayor del flujo, ajustar los medios de control de flujo para cambiar la relación de caudales volumétricos relativos de las corrientes de capa interna y capa externa para desplazar la corriente de capa central desde el plano medio y ubicar la capa central más cercana a uno de los límites interno o externo del flujo, produciendo asi un artículo moldeado en la cavidad donde la porción mayor de la capa central dentro del artículo está ubicada más cercana a una de las paredes, interna o externa, del artículo.
23. El aparato según la reivindicación 22, CARACTERIZADO PORQUE el medio de control de flujo se ajusta para variar la relación de flujo nuevamente a substancialmente 50:50 cerca del extremo terminal del flujo dentro de la cavidad.
24. El aparato según la reivindicación 22, CARACTERIZADO PORQUE el medio de control de flujo es operado para cambiar la relación luego de que un pequeño porcentaje del flujo de la corriente de la capa central ha fluido inicialmente .
25. El aparato según la reivindicación 22, CARACTERIZADO PORQUE el medio de control de flujo se ajusta para variar posteriormente la relación durante el flujo continuado a la región del conducto de entrada.
26. El aparato según la reivindicación 25, CARACTERIZADO PORQUE el medio de control de flujo se ajusta para llevar dicha relación nuevamente a substancialmente 50:50 cerca del extremo terminal del flujo para restablecer el flujo de la corriente central interior nuevamente a lo largo de dicho gradiente substancialmente cero.
27. El aparato según la reivindicación 22, CARACTERIZADO PORQUE el material de la corriente de capa central es seleccionado para que tenga características de función de barrera tales como por lo menos una de control humedad, de permeación de gas, secuestro de gas y pantalla electromagnética .
28. Un aparato para la extrusión simultánea de materiales plásticos múltiples para inyección a través de un conducto de entrada en una cavidad de un molde para producir un ar ículo moldeado, , CARACTERIZADO PORQUE el aparato presenta, en forma combinada, una tobera de extrusión que se extiende en forma longitudinal provista de canales de entrada para recibir los materiales plásticos desde sus fuentes y hacer fluir los materiales en forma co-extensiva como corrientes de capa interna y capa externa con una capa interior que sirve como centro interior de un artículo moldeado resultante con corrientes interna y externa de material plástico que sirven como paredes de recubrimiento hechas de capas de material plástico para el centro, un medio longitudinal de estrangulación para forzar las corrientes a fluir a lo largo de pasos de flujo anulares concéntricos dentro y a lo largo de un tobera de extrusión tubular que se extiende en forma longitudinal a la región de la cavidad y conducto de entrada; medios para ajustar inicialmente las corrientes de flujo para hacer que la corriente central comience a fluir en una región de substancialmente gradiente cero en el perfil de velocidad transversal al flujo de la extrusión; medios operables a continuación para variar la relación de caudales volumétricos relativos de las corrientes de capa interna y capa externa luego de que el flujo sobre el gradiente cero de la capa central ha comenzado para desplazar el flujo de la capa central del gradiente cero y para ubicar la capa central más cercana a uno de los límites interno o externo del flujo, produciendo de esta forma un artículo moldeado en el cual la mayor porción de la capa central está más cerca de una de las paredes, interna o externa, del artículo, que de la otra.
29. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUE el espesor relativo de las capas interna y externa se varia en forma correspondiente substancxalmente en dicha relación.
30. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUE antes de finalizar dicha extrusión, el medio de ajuste se controla para variar la relación de flujo de las capas interna y externa para desplazar el extremo terminal de la capa central interior otra vez a lo largo de dicho substancialmente gradiente cero .
31. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUE el medio de ajuste varía la relación de las corrientes interna y externa luego de que un pequeño porcentaje del flujo de la corriente de la capa central ha comenzado inicialmente .
32. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUE el medio de ajuste causa inicialmente que las corrientes de la capa interna y capa externa comiencen con caudales volumétricos substancialmente iguales.
33. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUE dicho medio de ajuste comprende un vástago axial para forzar el flujo de las corrientes combinadas en dichos pasos de flujo anular concéntricos.
34. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUE la relación de caudales volumétricos relativos de las corrientes interna y externa se controla por medio de elementos de restricción de flujo dispuestos en los respectivos canales de flujo de las corrientes dentro de la extrusora .
35. El aparato según la reivindicación 34, CARACTERIZADO PORQUE se provee un medio para controlar el tiempo de restricción relativa por el elemento de restricción de flujo para que coincida con uno o ambos de: un corto tiempo luego del comienzo del flujo de la corriente central, y cerca de la terminación del fluj o de la corriente central .
36. El aparato según la reivindicación 35, CARACTERIZADO PORQUE se proveen medios para controlar el tiempo de la restricción de flujo relativo durante el flujo de las corrientes a la cavidad del molde.
37. El aparato según la reivindicación 35, CARACTERIZADO PORQUE la restricción de flujos relativos se efectúa por medio de la inserción de un elemento de restricción de flujo en una de las corrientes de flujo interna o externa.
38. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUE las corrientes de flujo de las capas interna, externa y central se alimentan a los respectivos canales de entrada en la tobera desde las respectivas fuentes de material, y el elemento de restricción de flujo se inserta en uno de: (1) un canal de flujo de alimentación, o (2) cerca de un canal de entrada de la tobera.
39. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUE está provisto de una pluralidad de toberas similares, las toberas son alimentadas en forma similar simultáneamente desde fuentes de material respectivas, con elementos de restricción de flujo insertados en los canales de flujo de entrada de las capas interna o externa correspondientes en cada tobera o en canales de alimentación comunes desde dichas fuentes .
40. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUE las corrientes de las capas interna y externa se alimentan desde la misma fuente de material plástico y la corriente de material plástico del centro desde una fuente diferente, y las corrientes anulares co-extensivas del material central envueltas por las corrientes de las capas interna y externa se combinan cerca de dicha región del conducto de entrada y se inyectan lateralmente en direcciones transversales opuestas a la cavidad del molde.
41. El aparato según la reivindicación 40, CARACTERIZADO PORQUE el artículo moldeado así formado es un recipiente plástico hueco en el cual la capa central interior es de un material que sirve como capa barrera para propósitos tales como resistir el flujo de humedad y/o gases a través de las paredes del recipiente y/o secuestrar oxígeno a través de una combinación química con el mismo.
42. El aparato según la reivindicación 28, CARACTERIZADO PORQUÉ se moldea un artículo plástico de tres materiales que comprende capas interna y externa y dos materiales de capa central o interior, y donde las corrientes de material de las capas interna y externa se dividen dentro de la tobera para formar las capas de pared de recubrimiento anulares interna y externa, una de las corrientes de capa interior se dirige dentro de la tobera para formar una capa anular interior adyacente a dicha capa interna, y la otra corriente interior se dirige dentro de la tobera para formar una capa interior anular adyacente a la capa externa .
43. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE está provisto de una pluralidad de toberas similares, las toberas son alimentadas en forma similar simultáneamente desde fuentes de material respectivas, y con elementos de restricción de flujo insertados en los canales de flujo de entrada de las capas interna o externa correspondientes en cada tobera o en canales de alimentación comunes desde dichas fuentes.
44. El método según la reivindicación 1, CARACTERIZADO PORQUE se hacen fluir dos corrientes interiores dentro de dichas corrientes interna y externa, con el flujo de una de las corrientes interiores iniciado antes que el flujo de la otra corriente interior y con su borde de ataque que comienza sobre dicho gradiente cero, y la iniciación subsiguiente del flujo de dicha otra corriente interior desplaza las últimas porciones que fluyen de dicha una corriente interior desde dicho gradiente cero, y completando la inyección de la otra corriente interior antes de completar la inyección de dicha una corriente interior a través de dicha región de conducto de entrada y dentro de dicha cavidad del molde, y terminando la inyección de dicha corriente interior sobre dicho gradiente cero .
45. El método según la reivindicación 44, CARACTERIZADO PORQUE los materiales de las corrientes interna, externa e interior constituyen tres materiales de moldeo que forman un articulo moldeado de cuatro capas .
46. El método según la reivindicación 45, CARACTERIZADO PORQUE el espesor relativo y posición de cada una de las corrientes interiores se eligen para mejorar las propiedades del articulo moldeado.
47. El método según la reivindicación 46, CARACTERIZADO PORQUE la más interna de las corrientes interiores es de un material secuestrante de gas para reducir la velocidad de permeación de gas a través de dicha pared externa del artículo moldeado, y para aumentar la velocidad de secuestro de gas desde el contenido del artículo si el material secuestrante se considera que absorbe el gas que pasa desde el exterior del artículo.
48. El método según la reivindicación 46, CARACTERIZADO PORQUE la más externa de las corrientes interiores es de un material de barrera para gases sensible a la humedad para ubicar dicha barrera en una posición, dentro del artículo moldeado, más cercana a la atmósfera externa que rodea el artículo .
49. El método según la reivindicación 44, CARACTERIZADO PORQUE el artículo es uno de un recipiente hueco de forma cilindrica, tal como una botella, y un artículo de forma plana .
50. El aparato según la reivindicación 22, CARACTERIZADO PORQUE dicha capa central interior comprende un par de corrientes centrales interiores, y donde dicho medio de ajuste permite que una de las corrientes interiores comience a fluir antes que la otra del par de corrientes interiores, y con su borde de ataque comenzando en dicho gradiente cero, y permitiendo la iniciación subsiguiente del flujo de dicha otra corriente interior desplazando las últimas porciones de flujo de la una corriente interior a través de dicha región de conducto de entrada y en dicha cavidad del molde, con la terminación de la inyección de dicha una corriente interior sobre dicho gradiente cero.
51. El aparato según la reivindicación 50, CARACTERIZADO PORQUE los materiales de las corrientes interna, externa e interior constituyen tres materiales de moldeo que forman un artículo moldeado de cuatro capas.
52. El aparato según la reivindicación 51, CARACTERIZADO PORQUE el espesor relativo y posición de cada una de las corrientes interiores se elige para mejorar las propiedades del artículo moldeado.
53. El aparato según la reivindicación 52, CARACTERIZADO PORQUE la más interna de las corrientes interiores es de un material secuestrante de gas para reducir la velocidad de permeación de gas a través de dicha pared externa del artículo moldeado, y para aumentar la velocidad de secuestro de gas desde el contenido del artículo si el material secuestrante se considera que absorbe el gas que pasa desde el exterior del artículo.
54. El aparato según la reivindicación 52, CARACTERIZADO PORQUE la más externa de las corrientes interiores es de un material de barrera para gas sensible a la humedad para ubicar dicha barrera en una posición, dentro del artículo moldeado, más cercana a la atmósfera' externa que rodea el artículo.
55. El aparato según la reivindicación 50, CARACTERIZADO PORQUE el artículo es un recipiente hueco de forma cilindrica, tal como una botella, y un artículo con forma plana .
56. Un artículo de material plástico moldeado que tiene una capa central interior de plástico envuelta dentro de capas de paredes plásticas interna y externa, CARACTERIZADO PORQUE la mayor porción de la capa central dentro del artículo está más cercana a una de las paredes interna o externa del artículo .
57. El artículo moldeado según la reivindicación 56, CARACTERIZADO PORQUE el artículo es hueco y está limitado por las paredes interna y externa que envuelven la capa central .
58. El artículo moldeado según la reivindicación 57, CARACTERIZADO PORQUE la porción inicial de la capa central está substancialmente sobre la línea del centro de las paredes interna y externa del artículo que envuelven la capa central .
59. El artículo moldeado según la reivindicación 58, CARACTERIZADO PORQUE dicha porción inicial constituye un pequeño porcentaj e de la longitud de la capa central .
60. El artículo moldeado según la reivindicación 59, CARACTERIZADO PORQUE la capa central cerca de su extremo terminal se ubica nuevamente sobre dicha línea de centro.
61. El artículo moldeado según .la reivindicación 59, CARACTERIZADO PORQUE el material de la corriente de capa central es seleccionado para que tenga características de función de barrera tales como por lo menos una de control de humedad, de permeación de gas, secuestro de gases y pantalla electromagnética.
62. El artículo moldeado según la reivindicación 59, CARACTERIZADO PORQUE las paredes interna, externa, y el centro son de tres materiales de moldeo que forman un artículo moldeado de cuatro capas.
63. Una preforma para un artículo de material plástico moldeado hueco que tiene una capa central plástica envuelta dentro de paredes formadas por capas plásticas interna y externa CARACTERIZADA PORQUE la mayor porción de la capa central dentro de la preforma está más cercana a una de las paredes, interna o externa, del artículo.
64. La preforma según la reivindicación 63 CARACTERIZADA PORQUE la porción inicial de la capa central está substancialmente sobre la línea del centro de las paredes interna y externa del artículo que envuelven la capa central .
65. La preforma según la reivindicación 64 CARACTERIZADA PORQUE dicha porción inicial constituye un pequeño porcentaje de la longitud de la capa central.
66. La preforma según la reivindicación 65 CARACTERIZADA PORQUE la capa central cerca de su extremo terminal se ubica nuevamente sobre dicha línea de centro.
67. La preforma según la reivindicación 65 CARACTERIZADA PORQUE el material de la corriente de capa central es seleccionado para que tenga características de función de