MX2013009853A - Dispositivo de admision para motor de combustion interna con sobre - alimentador. - Google Patents

Dispositivo de admision para motor de combustion interna con sobre - alimentador.

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Abstract

Un compresor (5) para un sobre-alimentador (3) turbo se posiciona entre un medidor (12) de flujo de aire y una válvula (13) de mariposa. Un pasaje (21) EGR se conecta a un pasaje (10) de aire en un punto (22) de convergencia corriente arriba desde el compresor (5). La capacidad (V1) pasaje de admisión de aire desde el medidor (12) de flujo de aire (12) al punto (22) de convergencia, la capacidad (V2) de pasaje de admisión desde el compresor (5) a la válvula (13) de mariposa, y la presión (Pb) de sobrealimentación máxima bajo las condiciones de operación por lo cual EGR se introduce se ajusta a fin de cumplir la relación en la formula (1), tal que aire nueva que incluye gas EGR no fluye de vuelta hasta el medidor (12) de flujo de aire incluso en la presión (Pb) de sobrealimentación máxima.

Description

DISPOSITIVO DE ADMISIÓN PAPA MOTOR DE COMBUSTIÓN INTERNA CON SOBRE-ALIMENTADOR CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a un dispositivo de admisión que tiene una válvula de recirculación para usar en un motor de combustión interna equipado con sobre-alimentador, particularmente del tipo en el cual el gas ERG se introduce desde la corriente arriba de un compresor sobre-alimentador.
ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Como se divulga en el Documento 1 de Patente, se conoce un dispositivo de admisión para un motor de combustión interna con un sobre-alimentador tal como un sobre-alimentador turbo en el cual el dispositivo de admisión tiene una válvula de recirculación para liberar una presión de sobrealimentación desde la corriente abajo a la corriente arriba de un compresor del sobre-alimentador cuando se cierra súbitamente una válvula de mariposa en un estado de sobrealimentación. También se conoce un dispositivo (EGR) de recirculación de los gases de escape para la introducción de gas EGR desde el sistema de escape en aire fresco en la corriente superior del compresor como se divulga en el Documento 1 de Patente.
El problema siguiente sin embargo surge en el caso donde el motor de combustión interna equipado con sobre-alimentador usa la válvula de recirculación a través de la cual la presión de escape se libera desde la corriente abajo hasta la corriente arriba del compresor en combinación con el dispositivo de recirculación de los gases de escape por el cual el gas EGR se introduce en el aire fresco en la corriente arriba del compresor. Cuando la válvula de recirculación se abre bajo condiciones de operación en las cuales se efectúa la recirculación de los gases de escape, los gases mezclados de aire fresco y gas EGR fluye de vuelta al lado corriente arriba del pasaje de admisión a través de la válvula de recirculación de modo que se ensucia un medidor de flujo de aire de admisión por componentes de gas EGR.
DOCUMENTOS DE ARTE PREVIO Documentos de patente Documento 1 de patente: Publicación de Patente Japonesa Abierta al Público No. 2007-278110 DETALLES DE LA INVENCIÓN En vista de lo anterior, la presente invención proporciona un dispositivo de admisión para un motor de combustión interna con un sobre-alimentador, en que el dispositivo de admisión que comprende un medidor de flujo de aire, una válvula de mariposa y una válvula de recirculación; un compresor del sobre-alimentador se localiza entre el medidor de flujo de aire y la válvula de mariposa; la válvula de recirculación se adapta para liberar una presión en la corriente abajo del compresor de la corriente arriba del compresor durante el cierre de la válvula de mariposa; y un pasaje EGR se conecta en un punto de unión junta a la corriente arriba del compresor a fin de introducir gas EGR en un sistema de admisión a través del pasaje EGR.
En la presente invención, una capacidad (Vi) del pasaje de admisión desde el medidor de flujo de aire al punto de unión del pasaje EGR, una capacidad (V2) de pasaje de admisión desde el compresor a la válvula de mariposa y una presión (Pb) de sobrealimentación máxima bajo condiciones de operación en que la introducción de gas EGR se realiza de modo que satisfaga una relación predeterminada para prevenir un gas mezclado de aire fresco y gas EGR de seguir detrás de la corriente abajo del compresor y alcanzando el medidor de flujo de aire cuando se abre la válvula de recirculación.
Más específicamente, la relación de la formula (1) siguiente se satisface entre la capacidad (Vx) de pasaje de admisión desde el medidos de flujo de aire al punto de unión del pasaje EGR, capacidad (V2) de pasaje de admisión desde el compresor a la válvula de mariposa y la presión (Pb) de sobrealimentación máxima bajo las condiciones de operación en que se realiza la introducción de gas EGR. ¦ En la fórmula 1 anterior, Pi es una presión en la corriente arriba del compresor, y k es una proporción de calor especifico del gas mezclado del aire fresco y gas EGR en la corriente abajo del compresor.
En lugar de la formula (1), la relación de la formula (2) siguiente se puede satisfacer entre la capacidad (Vi) de pasaje de admisión desde el medidor de flujo de aire al punto de unión del pasaje EGR, la capacidad (V2) de pasaje de admisión desde el compresor a la válvula de mariposa y la presión (Pb) de sobrealimentación máxima bajo las condiciones de operación en la cual se realiza la introducción de gas EGR.
En la fórmula anterior, Pi es una presión en la corriente arriba del compresor; T2 es una temperatura del gas en la corriente abajo del compresor bajo la presión (Pb) de sobrealimentación máxima; y T3 es una temperatura del gas liberada a la corriente arriba del compresor a través de la válvula de recirculación.
Aquí, se produce reflujo de gas debido a expansión del gas sobrealimentado altamente presurizado (gas mezclado de aire fresco y gas EGR) en la capacidad V2 de pasaje de admisión desde el compresor a la válvula de mariposa cuando se abre la válvula de recirculación. Conforme la presión en la corriente arriba del compresor es aproximadamente igual a la presión atmosférica, la cantidad de reflujo de gas incrementa generalmente con la presión de sobrealimentación. Si la cantidad de reflujo de gas excede la capacidad Vx de pasaje de admisión desde el medidor de flujo de aire al punto de unión del pasaje EGR (en el cual solo el aire fresco singas EGR existe antes de la apertura de la válvula de recirculación) , el gas mezclado de aire fresco y gas EGR alcanza el medidor de flujo de aire. El gas mezclado que contiene el gas EGR puede ser por tanto impedido seguramente desde que alcanza el medidor de flujo de aire, y provocando incrustaciones del medidor de flujo de aire ajusfando la capacidad Vi de pasaje de admisión desde el medidor de flujo de aire al punto de unión del pasaje EGR en relación a la capacidad V2 de pasaje de admisión desde el compresor a la válvula de mariposa (o la capacidad V2 de pasaje de admisión desde el compresor a la válvula de mariposa en relación a la capacidad Vi de pasaje de admisión desde el medidor de flujo de aire al punto de unión del pasaje EGR) según sea apropiado de acuerdo con la presión Pb de sobrealimentación máxima bajo las condiciones de operación en que se realiza la introducción de gas EGR.
En la presente invención, las capacidades de pasaje de admisión se ajustan apropiadamente de acuerdo con la presión de sobrealimentación máxima bajo las condiciones de operación en que se realiza la introducción de gas EGR como se menciona anteriormente. Por lo tanto es posible proteger seguramente el medidor de flujo de aire desde las incrustaciones por el gas EGR incluso cuando se abre la válvula de recirculación durante la recirculación de gases de escape.
BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La figura 1 es un diagrama de configuración esquemática de un dispositivo de admisión para un motor de combustión interna de acuerdo a una modalidad de la presente invención, muestra junto con un sistema de escape del motor de combustión interna .
La figura 2 es un diagrama característico que muestra la relación entre una presión de sobrealimentación máxima y un volumen de gas de purga del motor de combustión interna.
MODALIDADES DE LA DESCRIPCIÓN Una modalidad a modo de ejemplo de la presente invención se describirá anteriormente con referencia a los dibujos.
La figura 1 es una vista esquemática que muestra un consumo total y el sistema de escape del motor 1 de combustión interna en que un dispositivo de admisión se monta de acuerdo a una modalidad de la presente invención. En la presente modalidad, el motor de combustión interna es un motor de combustión interna de gasolina. En el pasaje 2 de escape del motor 1 de combustión interna, se dispone la turbina 4 de escape del sobre-alimentador 3 turbo. El convertidor 6 catalítico se dispone en la corriente abajo de la turbina 4 de escape en el pasaje 2 de escape. Aunque no se muestra en el dibujo, un silenciador de escape se dispone en la corriente abajo del convertidor 6 catalítico en el pasaje 2 de escape de modo que el pasaje 2 de escape se abre al exterior a través del silenciador de escape. La turbina 4 tiene un tipo conocido de válvula 7 de descarga para controlar la presión de sobrealimentación. El motor 1 de combustión interna tiene por ejemplo una configuración de inyección de dirección en la cual cada cilindro se equipa con una válvula de inyección de combustible para inyectar combustible en el cilindro aunque no se muestra en el dibujo.
En el pasaje 10 del motor 1 de combustión interna, limpiador 11 de aire, medidor 12 de flujo de aire y válvula 13 de mariposa se disponen en el orden de mención desde el lado de corriente arriba. El compresor 5 del sobre-alimentador 3 de turbo se dispone entre el medidor 12 de flujo de aire y la válvula 13 de mariposa en el pasaje 10 de admisión. En esta disposición, el pasaje 10 de admisión se divide generalmente en tres porciones: la porción 10a de pasaje del lado corriente arriba del compresor corriente arriba del compresor 5, la porción 10b de pasaje del lado corriente abajo del compresor entre el compresor 5 y la válvula 13 de mariposa y la porción 10c de pasaje del lado corriente abajo de mariposa entre la válvula 13 de mariposa y los cilindros respectivos. En la presente modalidad, el inter-enfriador 14 de tipo de enfriamiento de agua o de tipo de enfriamiento de aceite se dispone en la porción 10c de pasaje de lado corriente abajo de mariposa de modo que una parte de la porción 10c de pasaje de lado corriente abajo de mariposa corriente abajo del interenfriador 14 se ramifica en colectores de admisión para los cilindros respectivos. Alternativamente, el inter-enfriador 12 puede ser del tipo de enfriamiento de aire.
La linea 16 de recirculación se proporciona en el pasaje 14 de admisión de modo que permita la comunicación entre los lados corriente arriba y corriente abajo del compresor 5. La válvula 7. de recirculación se dispone en la linea 16 de recirculación. La válvula 17 de recirculación tiene un actuador mecánico capaz de operarse en respuesta a una diferencia de presión entre los lados corriente arriba y corriente abajo de la válvula 5 de mariposa, o un actuador eléctrico capaz de operarse en respuesta a una señal de control desde una unidad de control no mostrado en el dibujo, a fin de abrir la linea 16 de recirculación de acuerdo a un incremento de presión en la porción 10b de pasaje del lado corriente abajo del compresor y por tanto liberar la presión dentro de la porción 10b de pasaje de lado corriente abajo del compresor en la porción 10a de pasaje de lado corriente arriba del compresor para la recirculación del aire de admisión. La linea 16 de recirculación extiende y conecta entre un punto en la porción 10b de pasaje de lado corriente abajo del compresor cerca al compresor 5 y un punto en la porción 10a de pasaje de lado corriente arriba del compresor cerca al compresor 5.
El pasaje 21 EGR, el cual constituye una parte de un dispositivo de recirculación de escape, se ramifica desde un punto corriente abajo del convertidor 6 catalítico en el pasaje 2 de escape. Un extremo del pasaje 21 EGR se conecta en el punto 22 de unión a la porción 10a de pasaje del lado corriente arriba del compresor. El punto 22 de unión se localiza en un lado corriente abajo relativamente de la porción 10a de pasaje del lado corriente arriba del compresor, es decir, en una posición cercana al compresor 5 pero se localiza en una posición corriente arriba del punto 20 de unión de la línea 16 de recirculación y la porción 10a de pasaje del lado corriente arriba del compresor. Un enfriador 23 de gas EGR de tipo enfriamiento de agua o de tipo enfriamiento de aceite se dispone en el pasaje 21 EGR para para enfriamiento del gas EGR. Adicional, la válvula 24 de control de recirculación de escape se dispone en una posición corriente abajo del enfriador 23 de gas EGR para controlar la cantidad de recirculación de gas de escape de acuerdo a una velocidad de recirculación de escape objetivo.
En la configuración mencionada anteriormente, el gas EGR se introduce a la corriente arriba del compresor 5 a través de la válvula 24 de control de recirculación de escape bajo condiciones de operación predeterminadas en que la recirculación de escape debe ser efectuada incluyendo el sobre-alimentador y los rangos no sobrealimentados. En un rango sobrealimentado, el gas mezclado de aire fresco y gas EGR se presuriza por el compresor 5, pasa a través de la válvula 13 de mariposa y el inter-enfriador 14 y se alimenta a los cilindros respectivos del motor 1 de combustión interna. Cuando la válvula 13 de mariposa se cierra súbitamente por ejemplo el funcionamiento del pedal del acelerador del conductor en el rango sobrealimentado, la válvula 17 de recirculación se abre en respuesta al cierre de la válvula 13 de mariposa de modo que la mezcla aire fresco/gas presurizada altamente en la porción 10b de pasaje de lado corriente abajo del compresor se libera a la porción 10a de pasaje de lado de corriente arriba del compresor. La mezcla aire fresco/gas liberada se circula a través de la linea 16 de recirculación incluso si el compresor 5 se mantiene en la rotación bajo la acción de la inercia del rotor. Esto hace posible evitar ruido anormal provocado por el aumento del compresor 5.
Cuando se abre la válvula de recirculación en respuesta al cierre de la válvula 13 de mariposa bajo las condiciones de operación en que se conduce la recirculación de gas de escape, el gas mezclado altamente presurizado relativamente del aire fresco y el gas EGR en la porción 10b de pasaje de lado corriente abajo del compresor se expande a través de la válvula 17 de recirculación. Como un resultado, ocurre el reflujo del gas mezclado de aire fresco y gas EGR en la porción 10a de pasaje de lado corriente arriba del compresor.
Si el gas mezclado de aire fresco y gas EGR fluye de vuelta y alcanza el medidor 12 de flujo de aire, el medidor 12 de flujo de aire seria desfavorable ser ensuciado por. componentes de gas EGR.
Para prevenir el gas mezclado de aire fresco y gas EGR desde que alcanza el medidor 12 de flujo de aire, la relación de la formula (1) siguiente se satisface entre la capacidad Vi de la porción 10a de pasaje de lado corriente arriba del compresor y, más específicamente, la parte de la porción 10a de pasaje del lado corriente arriba del compresor desde el medidor 12 de flujo de aire al punto 22 de unión del pasaje 22 EGR y la porción 10a de pasaje de lado de corriente arriba del compresor en que solo el aire fresco sin EGR existe, la capacidad V2 de la porción 10b de pasaje de lado corriente abajo del compresor (la parte desde el compresor 5 a la válvula 13 de mariposa) en que el gas mezclado presurizado del aire fresco y gas EGR existe y la presión Pb de sobrealimentación máxima (kPa) bajo las condiciones de operación en que la introducción del gas EGR se conduce en la presente invención.
En la formula (1), Pi es una presión (kPa) en la porción 10a de pasaje de lado corriente arriba del compresor que está corriente arriba del compresor 5; y k es una proporción de calor especifico del gas mezclado del aire fresco y gas EGR en la porción 10b de pasaje de lado corriente debajo del compresor que está corriente abajo del compresor 5. La presión Pi en la corriente arriba del compresor 5 puede ser considerada sustancialmente como presión atmosférica.
La relación anterior puede alternativamente ser expresado por la formula (2) siguiente usando la temperatura T2 (°K) del gas en la porción 10b de pasaje de lado de corriente abajo del compresor bajo la presión Pb de sobrealimentación máxima y la temperatura T3 (°K) del gas liberado a la corriente arriba del compresor 5 a través de la válvula 17 de recirculación. \l) La temperatura T2 del gas se da por la formula (3) siguiente basada en una eficiencia del compresor ncomp (%) del compresor 5. ¾-r1+- T2~Tl Ücomp/ 100 (3) En la formula (3), T2' es una temperatura (°K) del gas después de la compresión isentrópica teórico desde la presión Pi en la corriente arriba del compresor 5 a la presión Pb de sobrealimentación máxima.
Adicional, la temperatura T3 de gas se da por la formula siguiente .
En general, el primer término del lado derecho de la formula (1) anterior corresponde al volumen de gas excesivo que fluiría fuera a la porción 10a de pasaje de lado corriente arriba del compresor a través de la válvula 17 de recirculación en el tiempo el gas bajo la presión Pb de sobrealimentación se expande a la presión Pi en la corriente arriba del compresor 5; y el segundo término del lado derecho de la formula (1) anterior corresponde al termino para la corrección de acuerdo al cambio en la temperatura del gas. En la ocasión de reflujo de gas, el gas que existe en la porción 10a de pasaje de lado corriente arriba del compresor (más específicamente, en la parte de la porción 10a de pasaje de lado corriente arriba del compresor desde el medidor 12 de flujo de aire al punto 22 de unión del pasaje 22 EGR y la porción 10a de pasaje de lado corriente arriba del compresor) primero fluye a través del medidor 12 de flujo de aire en una dirección inversa. El gas que existe en esta parte es, sin embargo, el aire fresco sin EGR y no se vuelve una causa de incrustaciones del medidor de flujo de aire. Consecuentemente, la consideración se debe dar a la expansión del gas (volumen: V2, presión: Pb) que existe en la porción 10b de pasaje de lado corriente abajo del compresor en el tiempo de la apertura de la válvula 17 de recirculación.
La fórmula siguiente mantiene basado en la relación general de "PxVk= constante" para gas adiabático cambia donde P (kPa) es una presión de gas; V (m3) es un volumen de gas; y k es una proporción de calor especifico. En la formula siguiente, el subíndice a indica un estado antes del cambio; y el subíndice ß indica un estado después del cambio.
P«XV0'=PflXVf' La fórmula (5) siguiente se deriva desde la fórmula anterior .
Las formulas siguientes también mantienen la base en la relación general de "TxVk_1 = constante T«X V,«-i=T(X V„«-' T,= T.X (V./V,) La fórmula (6) siguiente entonces se deriva por sustitución de las formulas anteriores en la formula (5).
Por otro lado, el volumen de gas excesivo en el tiempo gas de volumen V2 bajo la presión Pb de sobrealimentación en la porción 10b de pasaje corriente abajo del compresor expande a la presión Pi se expresa por el primer término del lado derecho de la formula (1) anterior como se menciona anteriormente. Este volumen es un valor en la temperatura T2 bajo el estado sobre alimentado. El volumen de gas en la temperatura T3despues de la apertura de la válvula 17 de recirculación es (T3/T2) veces el valor anterior.
El volumen Vfiow de gas excesivo (gas de purga) liberado a través del gas 17 de recirculación es por tanto dado por la formula siguiente como en el lado derecho de la formula (2) anterior . vfl0„=v2x { (?,,-?? /P,} X (T3/T2) Aquí, la temperatura T3 de gas se expresa por la formula (7) siguiente como la derivada desde la formula (6) anterior. fórmula (7) se sustituye en la formula anterior Por tanto, el volumen de gas de purga se da por la formula (8) .
Para prevenir el gas de reflujo desde que alcanza el medidor 12 de flujo de aire, la capacidad Vi de pasaje de admisión desde el punto de unión de pasaje hasta el medidor 12 de flujo de aire necesita ser mayor que el volumen Vfiow de gas de purga. Es por tanto necesario satisfacer la relación de la formula ( 1 ) .
En otras palabras, es posible ajustando la capacidad VI de pasaje de admisión para ser mayor que el volumen Vfiow de gas de purga en la presión Pb de sobrealimentación máxima bajo las condiciones de operación en que se realiza la introducción de gas EGR para proteger el medidor 12 de flujo de aire desde las incrustaciones por el gas EGR en vista del hecho de que el volumen Vfiow de gas de purga varia dependiendo en la presión Pb de sobrealimentación como se muestra en la figura 2.
Como se menciona anteriormente, la temperatura T2 de gas se da por la formula (3) basado en la eficiencia del compresor ricomp (%) del compresor 5 .
La fórmula ( 9 ) siguiente se deriva desde la formula ( 6 ) donde Ti es una temperatura del gas en la corriente arriba del compresor 5 ; y T2' es una temperatura del gas después de la compresión isentrópica teórica desde la presión Pi a la presión Pb de sobrealimentación máxima por el compresor 5 .
Se define aquí que nc es una proporción de presión (nc=Pb/Pi) ; AT es una diferencia entre la presión Ti de gas y la temperatura T2' después de la compresión isentrópica teórica (?? = ?2'-??); y nComp (%) es una eficiencia del compresor. El incremento de temperatura del gas se expresa por ??/ (ricomp/100). ricompl 100 (3) La temperatura T2 de gas después de la compresión es por tanto por la formula (3) .
Adicional, la temperatura T3 de gas se da por la formula (4) siguiente como derivado desde la formula (6) anterior usando la proporción nc de presión.
El factor del lado derecho de la formula (1) anterior es aproximadamente 0.67 basado en el supuesto que la presión Pb de sobrealimentación máxima es 180 kPa, la presión Pi en la corriente arriba del compresor 5 es 100 kPa y la proporción k de calor especifico es 1.4.
La incrustación del medidor 12 de flujo de aire por reflujo de gas puede ser por tanto evitado sustancialmente por ajustar simplemente las capacidades Vi y V2 de pasaje de admisión en una manera tal como para satisfacer la relación siguiente . ?,>0. 65 V2 Se debe notar aquí que, aunque la modalidad anterior se refiere específicamente al caso donde el sobre-alimentador 3 turbo que tiene el compresor 5 y la turbina 4 de escape coaxialmente conectada una con otra se adopta como el sobre-alimentador, el sobre-alimentador no se limita a tal sobre cargador turbo en la presente modalidad. Cualquier tipo de sobre-alimentador puede ser aplicado siempre que el dispositivo de admisión se equipe con la válvula de recirculación .

Claims (5)

REIVINDICACIONES
1. Un dispositivo de admisión para un motor de combustión interna con un sobre-alimentador, el dispositivo interno que comprende un pasaje de admisión equipado con un medidor de flujo de aire, una válvula de mariposa y una válvula de recirculación, un compresor del sobre-alimentador se localiza entre la válvula de mariposa y el medidor de flujo de aire, la válvula de recirculación se adapta para liberar una presión en la corriente abajo del compresor a la corriente arriba del compresor durante el cierre de la válvula de mariposa, un pasaje EGR del motor de combustión interna es conectado al pasaje de admisión en un punto de unión corriente arriba del compresor a fin de introducir gas EGR en un sistema de admisión a través del pasaje EGR, caracterizado en que la capacidad (Vi) de pasaje de admisión desde el medidor de flujo de aire al punto de unión del pasaje de admisión y el pasaje EGR, una capacidad (V2) desde el compresor a la válvula de mariposa y una presión (Pb) de sobrealimentación máxima bajo condiciones de operación en que la introducción del gas EGR se realiza se ajusta de modo que satisfaga una relación de la formula siguiente: donde Pl es una presión en la corriente arriba del compresor; y k es una proporción del calor especifico de un gas mezclado de aire fresco y gas EGR en la corriente abajo del compresor.
2. Un dispositivo de admisión para un motor de combustión interna con un sobre-alimentador, el dispositivo de admisión caracterizado en que comprende un pasaje de admisión equipado con un medidor de flujo de aire, una válvula de mariposa y una válvula de recirculación, un compresor del sobre cargador se localiza entre el medidor de flujo de aire y la válvula de mariposa, la válvula de recirculación adaptada para liberar una presión en la corriente abajo del compresor a la corriente arriba del compresor durante el cierre de la válvula de mariposa, un pasaje EGR del motor de combustión interna es conectado al pasaje de admisión en un punto de unión de corriente arriba del compresor a fin de introducir gas EGR en un sistema de admisión a través del pasaje EGR, en donde una capacidad (Vi) de pasaje de admisión desde el medidor de flujo de aire al punto de unión del pasaje de admisión y el pasaje EGR, una capacidad (V2) de pasaje de entrada desde el compresor a la válvula de mariposa y una presión (Pb) de sobrealimentación máxima bajo condiciones de operación en que se realiza la introducción del gas EGR se ajusta de modo que satisfaga una relación de la siguiente fórmula : donde Pi es una presión en la corriente arriba del compresor; T2 es una temperatura de gas en la corriente abajo del compresor bajo la presión (Pb) de sobrealimentación máxima; y T3 es una temperatura de gas liberado a la corriente arriba del compresor a través de la válvula de recirculación.
3. El dispositivo de admisión para el motor de combustión interna con el sobre-alimentador de acuerdo a la reivindicación 2, caracterizado en que la temperatura T2 de gas se da por la siguiente formula basado en una eficiencia (icomp) del compresor, Tz-Ty r2 = r1 + Vcompl 100 donde T2' es una temperatura de gas después de la compresión isentrópica teórica por el compresor desde la presión (Pi) en la corriente arriba del compresor a la presión (Pb) de sobrealimentación máxima.
4. El dispositivo de admisión para el motor de combustión interna con el sobre-alimentador de acuerdo a la reivindicación 2, caracterizado en que la temperatura T3 de gas se determina por la siguiente fórmula: (4) donde nc es una proporción de presión (Pb/Pi) del compresor .
5. El dispositivo de admisión para el motor de combustión interna con el sobre-alimentador de acuerdo a la reivindicación 3, caracterizado en que la temperatura T3 de gas se determina por la siguiente formula: donde nc es una proporción de presión (Pb/Pi) del compresor .
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