MX2011000449A - Lamina de acero laminada en frio, metodo para fabricar la misma, y armazon de luz posterior. - Google Patents

Abstract

Se proporciona una lámina de acero laminada en frío con excelente capacidad de trabajo y capacidad de fijación de la forma, el método para fabricar la misma, y un armazón de luz posterior optimizando los componentes y los valores de r. Las características son las siguientes: C: de 0.0010% a 0.0030%, Si: 0.05% o menos, Mn: de 0.1% a 0.3%, P: 0.05% o menos, S: 0.02% o menos, Al: de 0.02% a 0.10%, N: 0.005% o menos, y Nb: de 0.010% a 0.030% y el resto compuesto de FE e impurezas comunes, donde ambos valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación están dentro del intervalo de 1.0 a 1.6, y el valor medio Elm de los alargamientos en la dirección de laminación, la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación es de 40% o más, donde Elm = (ElL + 2 x ElD + ElC)/4 ELL: alargamiento en la dirección de laminación, ElD: alargamiento en la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación, ElC: alargamiento en la dirección perpendicular a la dirección de laminación.

Description

LAMINA DE ACERO LAMINADA EN FRIO, METODO PARA FABRICAR LA MISMA, Y ARMAZON DE LUZ POSTERIOR CAMPO DE LA INVENCION La presente invención se relaciona con una lámina de acero laminada en frió excelente en su capacidad dé trabajo y lisura y un método para fabricar la misma, y se relaciona además . con un armazón de luz posterior usando la lámina de acero laminada en frío descrita anteriormente.

En años recientes, junto con el aumento del tamaño de la televisión de cristal liquido, un armazón de luz posterior de la televisión de cristal liquido ha aumentado también. El armazón de luz posterior se refiere a un miembro el cual está colocado en el lado posterior de una luz posterior para la televisión de cristal liquido que contienen un panel de cristal liquido y la luz posterior descrita anteriormente de la parte posterior. Se requiere que el armazón de luz posterior tenga rigidez para soportar una luz, lisura, para evitar golpeteo de la luz contra una porción del cristal liquido, fisuras, o similares, y sin sensación de captura de aceite. Además, se desea una reducción en el espesor para el propósito de adelgazar la televisión y una reducción en el costo de las materias primas .

Sin embargo, junto con el aumento de tamaño y la reducción en el espesor descritas anteriormente del armazón de la luz posterior, han aparecido problemas relacionados con la rigidez y la lisura. Se cree que la formación de una nervadura sometiendo una superficie de placa plana del armazón de luz posterior descrita anteriormente a formación por estiramiento es efectivo para asegurar la rigidez descrita anteriormente. Se encontró, sin embargo que el trabajo de la superficie de la placa plana produjo nuevos problemas como, degradación de la lisura y un incremento en la sensación de captura de aceite. La degradación descrita anteriormente a la lisura del armazón de luz posterior y similares son fenómenos los cuales ocurren debido a la pobre fijación de la forma en la formación a presión. En consecuencia, se ha requerido que una lámina de acero usada para el armazón de luz posterior tenga capacidad de trabajo y, además, se ha requerido que tenga fijación de la forma. Con respecto a la lámina de acero que ha sido usada anteriormente, sin embargo, existe el problema de que la capacidad de trabajo es proporcionada hasta cierto grado, pero no puede proporcionarse una fijación de la forma suficiente .

Los ejemplos de láminas de acero provistos con la capacidad de fijación de la forma descrita anteriormente incluyen una lámina de acero producido por un método, en el cual la cantidad de rebote en la flexión se reduce controlando una textura de agregación y, además, especificando al" menos uno de los valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de la laminación debe ser de 0.7 o menos, como se describe en, por ejemplo PTL 1. Además, una hoja de acero, en la cual el rebote y curvatura de pared en la flexión son suprimidas controlando la anisotropia del alargamiento local y alargamiento uniforme, como se describe en PTL 2, se incluye. Además, una lámina de acero delgada basada en ferrita, en la cual el rebote en la flexión puede ser suprimido especificando que la relación en la intensidad de difracción de rayos X de la cara {100} a la cara {111} sea de 1.0 o más, como se describe en PTL 3, se incluye.

Cada una de las láminas de acero de PTL 1, 2 y 3 tiene capacidad de fijación de la forma en la flexión hasta un cierto grado. Sin embargo, existe un problema en que no se obtiene una capacidad de fijación de la forma suficiente en el caso del trabajo, por ejemplo, deformación por estiramiento, donde se requiere una alta ductilidad. Además, existe el problema de que la capacidad de fijación de la forma mejora, pero la rigidez y capacidad de trabajo de la lámina de acero se degradan.

TECNICAS RELACIONADAS Literatura de Patentes PTL 1: Patente Japonesa No. 3532138 PTL 2: Solicitud de Solicitud de Patente No Examinada Japonesa No. 2004-183057 PTL 3: Publicación de Patente Internacional WO 2000/6791.

BREVE DESCRIPCION DE LA INVENCION Problema Técnico Un objetivo de la presente invención es optimizar los componentes y valor de r y, por lo tanto proporcionar una lámina de acero laminada en frío provista con una capacidad de trabajo y capacidad de fijación de excelente, y un método para fabricar la misma, y un armazón de luz posterior .

Solución del Problema Los inventores de la presente invención han conducido investigación una y otra vez para obtener una lámina de acero laminada en frío y un armazón de luz posterior, las cuales pueden resolver los problemas descritos anteriormente. Como resultado, se encontró que una lámina de acero laminada en frió y un armazón de luz posterior, los cuales fueron provistos con capacidad de trabajo excelente y, además, ambos de los cuales tuvieron valores de r, en la dirección de laminación y en la dirección perpendicular a la dirección de laminación, especificados dentro del intervalo de 1.0 a 1.6 y una capacidad de fijación de la forma excelente, se obtuvieron empleando acero que contiene C: de 0.0010% a 0.0030%, Si: 0.05% o menos, Mn: de 0.1% a 0.3%, P: 0.05% o menos, S: 0.02% o menos, Al: de 0.02% a 0.10%, N: 0.005% o menos, y Nb: de 0.010% a 0.030% sobre una base del por ciento en masa como materia prima y optimizando las condiciones de producción, en particular la condición de recocido.

La presente invención ha sido producida sobre la base de los descubrimientos descritos anteriormente y la configuración esencial de la misma se describe a continuación. (1) Una lámina de acero laminada en frió caracterizada porque contiene, sobre una base de por ciento en masa, C: de 0.0010% a 0.0030%, Si: 0.05% o menos, Mn: de 0.1% a 0.3%, P: 0.05% o menos, S: 0.02% o menos, Al: de 0.02% a 0.10%, N: 0.005% o menos, y Nb: de 0.010% a 0.030% y el resto compuesto de Fe e impurezas comunes, donde ambos valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación están dentro del intervalo de 1.0 a 1.6, y el valor medio Elm de los alargamientos en la dirección de laminación, la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación es de 40% o más, donde Elm = (E1L + 2 x E1D + Elc) /4 E1L: alargamiento en la dirección de laminación, ElD: alargamiento en la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación, y Elc: alargamiento en la dirección perpendicular a la dirección de laminación. (2) La lámina de acero laminada en frió de acuerdo con el punto (1) descrito anteriormente, que comprende además B: de 0.0003% a 0.0015% sobre una base del por ciento en masa. (3) La lámina de acero laminada en frío de acuerdo con el punto (1) descrito anteriormente, que contiene además Ti: de 0.005% a 0.020% y B: de 0.0003% a 0.0015% sobre una base del por ciento en masa. (4) Un armazón de luz posterior para una televisión de cristal liquido, producido efectuando un trabajo predeterminado a través del uso de la lámina de acero laminada en frió de acuerdo con cualquiera de los puntos (1), (2) y (3) descritos anteriormente. (5) Un método para fabricar una lámina de acero laminada en frió, caracterizado porque incluye los pasos de someter una placa de acero que tiene la composición de acuerdo con cualquiera de los puntos (1), (2) y (3) descritos anteriormente al laminado en caliente, en el cual el calentamiento es efectuado a 1,200 °C o más y, posteriormente, el laminado final se completa de 870°C a 950°C para producir una lámina lamina en caliente, llevar la lámina laminada en caliente resultante de 450°C a 750°C, efectuar el tratamiento desoxidante, y posteriormente, efectuar el laminado en frió a una relación de reducción del 55% a 80%, para producir una lámina laminada en frió, y efectuar el recocido, en el cual el calentamiento es efectuado a l°C/seg a 30°C/seg. sobre un intervalo de temperatura de 600 °C hasta una temperatura de normalización, la normalización es mantenida a la temperatura de normalización predeterminada descrita anteriormente durante 30 a 200 segundos, y posteriormente, el enfriamiento es efectuado de 600°C a una temperatura de enfriamiento media de 3°C/seg o más, donde la temperatura de normalización predeterminada descrita anteriormente está en el intervalo de (800 - R + 500 x n) °C a (800 + 1,000 x n) °C, donde se asume que la relación de reducción del laminado en frió es R (%) y se asume que el contenido de Nb en la placa de acero es n (por ciento en masa) .

VENTAJAS DE LA INVENCION f De acuerdo con la presente invención, puede proporcionarse una lámina de acero laminada en frió provista con una excelente capacidad de trabajo y capacidad de fijación de la forma en comparación con la lámina de acero laminada en frío convencional y un método para fabricar la misma. Además, también puede proporcionarse un armazón de luz posterior provisto con una excelente capacidad de trabajo y capacidad de fijación de la forma.

BREVE DESCRIPCION DE LAS FIGURAS • La Figura 1 es una vista plana que muestra esquemáticamente una lámina de acero laminada en frió, de acuerdo con la presente invención, sometida a trabajo de presión para imitar la forma de un armazón de luz posterior para una televisión de cristal liquido sobre la orden del modelo 32V.

La Figura 2 es una gráfica que muestra la influencia de los valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación sobre el grado de lisura con respecto a una lámina de acero laminada en frió.

La Figura 3 es una gráfica que muestra el resultado de si los valores de r y el alargamiento medio E1M son buenos o no en el caso donde se especifique que la relación de reducción del laminado en frió sea 70% (constante) y la cantidad de Nb y la temperatura de normalización se cambien con respecto a una lámina de acero laminada en frío.

La Figura 4 es una gráfica que muestra el resultado de si los valores de r y el alargamiento medio ElM son buenos o no en el caso donde se especifique que la cantidad de Nb es de 0.020% (constante) y la relación de reducción del laminado en frió y la temperatura de normalización se cambien con respecto a una lámina de acero laminada en frió.

La Figura 5 es una gráfica que muestra la relación entre (temperatura de normalización - A) / (B - A) y el valor de r, donde se asume que el valor de (800 - R + 500 x n) es A, y se asume que el valor de (800 + 1,000 x n) es B con respecto a los especímenes 1 a 26 en el Ejemplo.

La Figura 6 es una gráfica que muestra la relación entre (temperatura de normalización - A)/(B - A) y el valor de medio (%) de alargamientos, donde se asume que el valor de (800 - R + 500 x n) es A, y se asume que el valor de (800 + 1, 000 x n) es B con respecto a los especímenes 1 a 26 en el Ejemplo.

MODALIDADES PARA LLEVAR A CABO LA INVENCION Los detalles de la presente invención y las razones dé limitación se describen a continuación.

Una lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la presente invención se caracteriza por contener, sobre una base en por ciento en masa, C: de 0.0010% a 0.0030%, Si: 0.05% o menos, Mn: de 0.1% a 0.3%, P: 0.05% o menos, S: 0.02% o menos, Al: de 0.02% a 0.10%, N: 0.005% o menos, y Nb: de 0.010% a 0.030% y el resto compuesto de Fe e impurezas comunes, donde ambos valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación están dentro del intervalo de 1.0 a 1.6.

C: de 0.0010% a 0.0030% La lámina de acero laminada en frió de acuerdo con la presente invención contiene C (carbono) . El carbono es un componente necesario para controlar el valor de r y mejorar la capacidad de trabajo. El carbono forma un carburo fino con Nb descrito más adelante, suprime el crecimiento de grano de ferrita durante un proceso de recocido después del laminado en frió y, además, controla la textura de agregación de la ferrita, de modo que el valor de r de la lámina de acero de acuerdo con la presente invención puede ser controlado.

A este respecto, se especifica que el contenido de carbono esté dentro del intervalo de 0.0010% a 0.0030% debido a que si el contenido es menor de 0.0010%, el crecimiento del grano de ferrita descrito anteriormente procede y, por lo tanto, es difícil controlar el valor de r a un nivel bajo, de modo que no puede ser contenida la capacidad de fijación de la forma deseada. Además, debido a que si el contenido excede del 0.0030%, el carbono de la solución sólida permanece en la lámina de acero descrita anteriormente después del laminado en caliente, la introducción de deformación por corte en los granos es facilitada durante la laminación en frió y, como resultado, ] existe el problema de que el valor de r después del recocido se vuelva significativamente bajo. Además, la lámina de acero descrita anteriormente se endurece debido al incremento del carbono y el carburo en la solución sólida, como resultado, el alargamiento se reduce y ocurre degradación de la capacidad de trabajo.

Además, la lámina de acero laminada en frío de la presente invención es ventajosa en comparación con láminas de acero que tienen un contenido de carbono mayor debido a que la lámina de acero con carbono ultrabajo que tiene un contenido de carbono de 0.0010% a 0.0030% es usada, como se describió anteriormente, y por lo tanto, se suprime la ocurrencia de arrugas, las cuales se vuelven fácilmente aparentes sobre la base de una reducción del espesor, en la formación de un armazón de luz posterior. Es decir, que las arrugas descritas anteriormente en la formación del armazón de luz posterior junto con la reducción del espesor ocurre fácilmente en una lámina de acero que tiene un alargamiento con deformación mayor, mientras que la lámina de acero de acuerdo con la presente invención es excelente en la resistencia al envejecimiento y puede suprimir la ocurrencia de alargamiento por deformación debido a que el contenido de carbón es optimizado, y la cantidad de carbono en solución sólida puede ser reducida.

Si: 0.05% o menos Además, es necesario que el contenido de Si de la lámina de acero laminada en frió de acuerdo con la presente invención se especifique en 0.05% o menos. Si el contenido excede de 0.05%, la capacidad de trabajo se degrada debido a que el endurecimiento procede excesivamente y, además, el desempeño del revestimiento puede degradarse debido a que se forman óxidos de Si durante el recocido. Además, si el contenido de Si es alto, la temperatura de transformación del acero de austenita a ferrita se incrementa durante el laminado en caliente y, por lo tanto, la conclusión del laminado en una región de austenita se vuelve difícil. En consecuencia, es necesario que el contenido de Si se especifique en 0.05% o menos y preferiblemente el contenido de Si se minimice.

Mn: de 0.01% a 0.3% Además, la lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la presente invención contiene Mn (Manganeso) . El manganeso es un componente necesario para reaccionar con S en el acero descrito anteriormente para formar MnS, y por lo tanto, evitar problemas de fragilidad en caliente debido al S, como se describe posteriormente, y etc.

El contenido de Mn se especifica de 0.1% a 0.3% debido a que si el contenido es menor de 0.1%, los problemas descritos anteriormente resultados del S no pueden ser suficientemente evitados, y además, si el contenido excede de 0.3%, el Mn de vuelve demasiado y, por lo tanto, puede ocurrir un problema en que la lámina de acero se endurezca para degradar la capacidad de trabajo o recristalización de la ferrita durante el recocido puede ser suprimida. A este respecto, es más preferible que el contenido de Mn se especifique en 0.2% o menos.

P : 0.05% o menos El contenido de P de lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la presente invención se especifica en 0.05% o menos debido a que si el contenido excede de 0.05%, el P se segrega y, por lo tanto, la ductilidad y tenacidad de la lámina de acero descrita anteriormente pueden ser degradadas. Además, por la misma razón es más preferible que el contenido se especifique en 0.03% o menos y. preferiblemente se minimice.

S: 0.02% o menos Si está contenida una gran cantidad de S en la lámina de acero descrita anteriormente, la ductilidad se reduce significativamente, puede ocurrir fisuración en el laminado en caliente o laminado en frío y, por lo tanto, la forma de . la superficie puede ser degradada significativamente. Además, el S difícilmente contribuye a la resistencia de la lámina de acero descrita anteriormente y, además, el S sirve como un elemento de impureza para formar MnS grande y causar problemas dado que el alargamiento se reduce. En consecuencia, es necesario que el contenido de S se especifique en 0.02% o menos y preferiblemente el contenido de S se minimice. Esto se debe a que si el contenido de S excede de 0.02%, los problemas descritos anteriormente pueden ocurrir de manera notable.

Al: de 0.02% a 0.10% La lámina de acero laminada en frió de acuerdo con la presente invención contiene Al (Aluminio) . El aluminio es un componente necesario para reaccionar con el N descrito más adelante para inmovilizar N como un nitruro y, por lo tanto, suprimir el endurecimiento por envejecimiento del mismo al N en la solución sólida.

Se especifica que el contenido de Al debe ser de 0.02% a 0.10% debido a que si el contenido de Al es menor de 0.02%, no es posible que este reaccione con N, descrito anteriormente, lo suficiente para suprimir el endurecimiento por envejecimiento, y además, si el contenido excede de 0.10%, la temperatura de transformación del acero de austenita a ferrita se incrementa durante el laminado en caliente y, por lo tanto, la conclusión del laminado en caliente en una región de austenita se vuelve N: 0.005% o menos Es necesario que el contenido de N se especifique en 0.005% o menor, y preferiblemente el contenido de N se minimice. Esto se debe a que si el contenido de N excede de 0.005%, puede obtenerse como resultado una fisuración de la placa durante el laminado en caliente y puede ocurrir un aglutamiento en la superficie, y además en el caso donde N esté presente como N en solución sólida después del laminado en frío recocido, puede ocurrir endurecimiento por envej ecimiento .

Nb: de 0.010% a 0.030% La lámina de acero laminada en frió de acuerdo con la presente invención contiene Nb. Como con el carbono descrito anteriormente, el Nb es un componente necesario para controlar el valor de r y mejorar la capacidad de trabajo, forma un carburo fino con el carbono descrito anteriormente, suprime el crecimiento del grano de ferrita durante el proceso de recocido después del laminado en frió y, además, controla la textura de agregación de la ferrita, de modo que el valor de r de la lámina de acero de acuerdo con la presente invención puede ser controlado a un nivel bajo.

Se especifica que el contenido de Nb debe ser de 0.010% a 0.030% debido a que si el contenido es menor de 0.010%, el crecimiento de grano de ferrita descrito anteriormente procede y, por lo tanto, es difícil controlar el valor de r a un nivel bajo, de modo que no pueda obtenerse la capacidad de fijación de la forma deseada. Además, si el contenido excede de 0.030%, un carbonitruro de Nb o Nb en solución sólida se incrementa para endurecer la lámina de acere descrita anteriormente y, como resultado, el alargamiento se reduce y ocurre degradación de la capacidad de trabajo. A este respecto, la cantidad de Nb es preferiblemente además de 0.020% menos.

Es preferible que la lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la presente invención contenga además B: de 0.0003% a 0.0015% sobre una base de por ciento en masa o contenga además Ti: de 0.005% a 0.02% y B: de 0.0003% a 0.0015%.

B: de 0.0003% a 0.0015% El boro está presente como B en solución sólida para suprimir la recristalización de la antenita del laminado en caliente y, por lo tanto, facilitar la transformación de la ferrita de austenita no recristalizada durante el enfriamiento después de terminar el laminado para desarrollar una textura de agregación ventajosa para la reducción en el valor de r, de modo que el incremento en los valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación después del laminado en frío recocido pueda ser suprimido.

Si el contenido de B es menor de 0.0003%, no puede ser ejercido el efecto descrito anteriormente, y si el contenido excede de 0.0015%, no únicamente se satura el efecto, sino que también la carga de laminación se incrementa debido a la supresión de la recristalización.

Ti: de 0.005% a 0.02% y B: de 0.0003· a 0.0015% En el caso donde B está presente como B en solución sólida en la lámina de acero después del laminado en frío, el crecimiento del grano de la ferrita descrito anteriormente puede ser suprimido durante el proceso de recocido después del laminado en frío y el valor de r puede ser controlado a un nivel bajo. Para obtener esos efectos de B durante el proceso de recocido después del laminado en frío, es necesario agregar Ti de 0.005% a 0.02% y, además, satisfacer B: de 0.0003% a 0.0015%. En el caso donde Ti no sea agregado, B forma un nitruro fácilmente en la etapa de compensación después del laminado en caliente y, por lo tanto se vuelve difícil asegurar suficiente B en solución sólida. El Ti se une al N descrito anteriormente para formar un nitruro y reducir el N en solución sólida y, por lo tanto, ejerce un efecto de suprimir la formación del nitruro de B cuando B se agrega y permitiendo que el B agregado sirva como B en solución sólida.

El contenido de Ti se especifica dentro del intervalo de 0.005% a 0.02% debido a que si el contenido es menor que 0.005%, el efecto descrito anteriormente de reducir N en solución sólida no se ejerce de manera suficiente, y además, si el contenido excede de 0.02%, el Ti se une a C para formar un carburo y suprime la formación del carburo fino de Nb descrita anteriormente, de modo que el valor de r no puede ser controlado a un nivel bajo.

Además, en el caso donde sea agregado Ti, el contenido de B se especifica dentro del intervalo de 0.0003% a 0.0015% debido a que si el contenido es menor de 0.0003%, el efecto descrito anteriormente de suprimir el crecimiento de grano de ferrita durante el proceso de recocido después de la laminación en frió no puede ser ejercido de manera suficiente, y además, si el contenido excede de 0.0015%, el efecto descrito anteriormente de suprimir el crecimiento del grano de ferrita se vuelve demasiado grande, de modo que la textura de agregación de la ferrita no puede ser controlada.

Sin embargo, además de que el Ti no es específicamente necesario para obtener únicamente el efecto descrito anteriormente de B en solución sólida en la etapa de laminación en caliente y aún cuando el Ti sea agregado, el efecto no cambia.

El resto de los otros componentes descritos anteriormente de la lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la presente invención está compuesto de Fe e impurezas comunes. Las impurezas comunes contenidas en la lámina de acero descrita anteriormente se refieren a cantidades muy pequeñas de elementos. Ellos son, por ejemplo Cr, Ni y Cu.

Los inventores de la presente condujeron la investigación sobre la lámina de acero laminada en frió provista con una excelente capacidad de trabajo y capacidad de fijación de la forma optimizando los componentes individuales y los valores de r.

Como resultado se encontró que una lámina de acero laminada en frió provista con una excelente capacidad de trabajo y, además una excelente capacidad de fijación de la forma, asegurando a la vez una lisura suficiente para un armazón de luz posterior fue obtenido optimizando el contenido de los componentes descritos anteriormente (C, Si, Mn, P, S, Al, N, y Nb) y especificando ambos valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación dentro del intervalo de 1.0 a 1.6.

La relación, que ha sido examinada por los inventores, entre el valor de r y la lisura en el caso donde la formación en forma de un armazón de luz posterior fue efectuada será descrita más adelante.

Una lámina de acero electrorevestida que tiene un espesor de lámina de 0.8 mm, producida sometiendo una lámina de acero laminada en frío . que tiene una composición de componentes de acuerdo con la presente invención a electrogalvanización, fue cortada en el tamaño mostrado en la Figura 1 de tal manera que el lado corto apuntara en la dirección de laminación. Posteriormente, 10 mm de cada uno de los bordes de los cuatro lados se levantó en un ángulo de 90° y, además, se unieron una nervadura de 20 x 700 mm con una altura de 5 mm y dos nervaduras de 20 x 150 mm con una altura de 5 mm de tal manera que la superficie opuesta al lado, sobre el cual los bordes fueron colocados, se vuelve convexo como se muestra en la Figura 1 a través del trabajo de presión, para imitar la forma de un armazón de luz posterior para una televisión de cristal liquido 32V. La lámina después de que la trenza fue colocada sobre un plato con el lado, sobre el cual los bordes fueron colocados, hacia abajo y la lisura fue evaluada sobre la base del estado de flotación. Entonces, la evaluación fue efectuada de tal manera que en el caso donde no hubo casi flotación y la lisura fue excelente se le dio un grado 3, al caso donde se observó parcialmente una flotación de aproximadamente unos cuantos milímetros se le dio un grado 2, y al caso donde todo el miembro se enrolló significativamente se le dio un grado DI. La Figura 2 muestra la influencia de los valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación sobre el grado de lisura. Está claro que la lisura puede ser asegurada especificando que los valores de r son de 1.0 a 1.6(el cual es el intervalo de acuerdo con la presente invención.

Como se describió anteriormente, los valores de r en la dirección de laminación en la dirección perpendicular a la dirección de laminación son especificados dentro del intervalo de 1.6 o menos y, por lo tanto, en trabajo de la lámina de acero, el influjo de los materiales de la lámina de acero descrita anteriormente en las porciones trabajadas (por ejemplo, las porciones de la esquina) puede ser suprimido en un cierto grado. Como resultado, se exhibe una excelente capacidad de fijación de la forma y, además, se asegura lisura. El limite inferior del valor de r se especifica en 1.0 y, por lo tanto, se supera que la deformación en la dirección del espesor de la hoja se vuelva grande en comparación con la deformación en la dirección a lo ancho de la hoja. En consecuencia, la degradación en la rigidez junto con la reducción en el espesor de la lámina de la porción trabajada descrita anteriormente se suprime y puede proporcionarse una alta lisura asegurando a la vez un cierto nivel de capacidad- de trabajo .

Además, con respecto a la lámina de acero laminada en frió de acuerdo con la presente invención, es necesario que el valor medio de E1M de alargamiento en la dirección de laminación, la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación, y la dirección perpendicular a la dirección de laminación, representada por la siguiente fórmula, se especifique en 40% o más.

Elm = (E1L + 2 x E1D + Elc)/4 E1L: alargamiento en la dirección de laminación E1D: alargamiento en la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación Elc: alargamiento en la dirección perpendicular a la dirección de laminación.

El valor medio descrito anteriormente del alargamiento se especifica en 40% o más debido a que si el valor es menor de 40%, la formación por estiramiento requerida para asegurar la rigidez del armazón, de luz posterior se vuelve difícil.

A este respecto, un armazón de luz posterior para una televisión de cristal líquido, que tiene excelente capacidad de trabajo y capacidad de fijación de la forma, puede obtenerse sometiendo la lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la presente invención a un trabajo predeterminado, por ejemplo, trabajo de fusión o estiramiento. El uso del armazón de luz posterior resultante es efectivo para proporcionar buena lisura y reducir a captura de aceite. La lámina de acero laminada en frió de acuerdo con la presente invención es adecuada para el armazón de luz posterior, pero no se limita a la aplicación anterior.

El método para fabricar la lámina de acero laminada en frió de acuerdo con la presente invención incluye los pasos de someter una placa de acero que tiene la composición de componentes descrita anteriormente al laminado en caliente, en el cual el calentamiento es efectuado a 1,200°C o más y, por lo tanto, el laminado final se completa de 870°C a 950°C, para producir una lámina laminada en caliente, llevar la lámina laminada en caliente resultante de 450°C a 750°C, efectuar la normalización y, posteriormente, efectuar el laminado en frió a una relación de reducción del 55% al 80%, para producir una lámina laminada en frió, y efectuar el recocido, en el cual el calentamiento se efectúa de l°C/seg a 30°C/seg sobre un intervalo de temperatura de 600°C a una temperatura de normalización predeterminada, la normalización es mantenida a la temperatura de normalización predeterminada durante 30 a 200 y, posteriormente, el enfriamiento se efectúa a 600°C a una velocidad de enfriamiento media de 3°C/seg o más.

En el caso descrito anteriormente para formar la lámina laminada en caliente, la temperatura de calentamiento de la placa de acero descrita anteriormente se especifica en 1200°C o mayor debido a que es necesario permitir que el carburo de Nb forme una solución sólida una vez durante el calentamiento y precipite finamente después de ajustar en el laminado en caliente y se requiere una temperatura de 1200°C o mayor para formar la solución sólida del carburo de Nb descrito anteriormente. Además, la temperatura de conclusión del laminado final descrito anteriormente se especifica dentro del intervalo de 870°C a 950°C. La razón es como se describe a continuación. Si la temperatura de conclusión de laminado final es menor de 870°C, el laminado final se completa mientras la textura de la lámina laminada en caliente descrita anteriormente está en el estado del intervalo de la ferrita en algunos casos. Un cambio del intervalo de austenita a intervalo de ferrita ocurre durante el laminado final y, por lo tanto, la carga de laminación puede disminuir dramáticamente, el control de la carga de una máquina de laminación puede volverse difícil, y puede ocurrir rotura y similares. A este respecto, el riesgo ruptura puede ser evitado haciendo pasar la lámina, la cual está en el intervalo de ferrita al lado de entrada de laminación, pero existe el problema de que la textura de la lámina laminada en caliente descrita anteriormente se convierta en ferrita no recristalizada y la carga durante la laminación en frío se incremente. Por otro lado, si la temperatura excede de 950°C, los granos de cristal de austenita se vuelven gruesos, los granos del cristal de ferrita resultantes en la siguiente transformación se vuelven gruesos y, por lo tanto, la rotación del cristal durante la laminación en frío se vuelve insuficiente. Como resultado, se suprime el desarrollo de la textura de agregación de la ferrita y el valor de r se reduce.

En el paso descrito anteriormente para formar la lámina laminada en frío, la temperatura de ajuste descrita anteriormente se especifica de 450°C a 750°C debido a que si la temperatura es menor de 450°C, se genera ferrita acicular y, por lo tanto, la lámina de acero puede ser endurecida y puede ocurrir una conveniencia en el siguiente laminado en frió. Por otro lado, si la temperatura excede de 750°C, los precipitados de NbC tienden a volverse gruesos y, por lo tanto, el control de formación del carburo fino descrito anteriormente se vuelve difícil en el paso descrito anteriormente de recocido después del laminado en frío descrito anteriormente, y el valor de r no puede ser reducido. A este respecto, la temperatura de ajuste es preferiblemente de 680°C o menor. Además, la normalización se efectúa para remover incrustaciones sobre la superficie de la lámina laminada en caliente. La condición de normalización puede efectuarse de manera usual. Además, la relación de reducción en el laminado en frió descrito anteriormente se especifica dentro del intervalo de 55% a 80% debido a que si la relación de reducción es menor del 55%, la rotación del cristal debida a la laminación se vuelve insuficiente y, por lo tanto, no puede ser desarrollada de manera suficiente una textura de agregación de la ferrita. Por otro lado, si la relación de reducción excede del 80%, la textura de agregación descrita anteriormente se desarrolla excesivamente, y como resultado, los valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de la laminación exceden de 1.6, el cual es el limite superior.

En el paso descrito anteriormente para efectuar el recocido, la velocidad de calentamiento de 600°C hasta la temperatura de normalización se especifica de l°C/seg a 30°C/seg debido a que si la velocidad de calentamiento es menor de l°C/seg, la velocidad de calentamiento es demasiado pequeña y, por lo tanto el carburo fino descrito anteriormente se vuelve grueso y el efecto descrito anteriormente de suprimir el crecimiento del grano de ferrita no puede ser ejercido. Por otro lado, si la velocidad de calentamiento excede de 30°C/seg, la velocidad de calentamiento es demasiado grande, la recuperación durante el calentamiento se suprime y, como resultado el crecimiento del grano de ferrita descrita anteriormente procede fácilmente en la siguiente normalización, de modo que la textura de agregación de la ferrita no puede ser controlada. Además, el tiempo para mantener la normalización descrita anteriormente se especifica de 30 a 200 segundos. Esto se debe a que si el tiempo ' es menor de 30 segundos, la recristalización de la ferrita descrita anteriormente no se completa en algunos casos y el crecimiento del grano se suprime, de modo que el. valor de r no puede ser controlado y el alargamiento se reduce. Por otro lado, si el tiempo excede de 200 segundos, el tiempo de normalización es prolongado, el crecimiento del grano descrito anteriormente es excesivamente grande, de modo que la textura de agregación de la ferrita no puede ser controlada. Además, la velocidad media de enfriamiento y la temperatura de normalización descrita anteriormente a 600°C se especifica de 3°C/seg o más debido a que si la velocidad de enfriamiento es menor de 3°C/seg, el crecimiento de los granos de ferrita descrito anteriormente es facilitado y, por lo tanto, la textura de agregación de la ferrita no puede ser controlada. A este respecto, el limite superior de la velocidad de enfriamiento descrita anteriormente no se especifica particularmente, pero es de aproximadamente 30°C/seg preferiblemente desde el punto de vista de las instalaciones de en riamiento.

Entonces, el método para fabricar la lámina de acero laminada en frío de acuerdo con la presente invención se caracteriza porque la temperatura de normalización predeterminada descrita anteriormente está dentro del intervalo de (800 - R + 500 x n)°C a (800 + 1,000 x n)°C, donde se asume que la relación de reducción del laminado en frió es R (%) y se asume que el contenido de Nb en la placa de acero es n (por ciento en masa) . Con respecto a la temperatura de normalización, los inventores esperan como se describe más adelante desde el punto de vista del valor de r y las características de alargamiento. Inicialmente, la normalización después del calentamiento, el valor de r puede ser controlado y, además el alargamiento puede ser mejorado completando la recristalización y, además, afectando el crecimiento del grano en un grado menor. En relación con esto, cuando la relación de reducción del laminado en frío (puede ser referida como una relación de reducción de la laminación en frío) se vuelve baja y la cantidad de Nb se vuelve grande, la ocurrencia de recristalización se vuelve difícil y la ocurrencia de crecimiento del grano también se vuelve difícil, de modo que se requiere una normalización a una temperatura más alta. Por lo tanto, es necesario que la temperatura de normalización se especifique mayor que o igual a la temperatura predeterminada de acuerdo con la relación de reducción de la laminación en frío R (%) y la cantidad de Nb (%) . Por otro lado, si la temperatura de normalización es alta, el crecimiento del grano se vuelve grande, de modo que la textura de agregación no puede ser controlada. En relación con esto, los granos crecen fácilmente cuando la cantidad de Nb se vuelve más pequeña, de modo que es necesario que la temperatura de normalización se especifique menor que o igual a la temperatura predeterminada de acuerdo con la cantidad de Nb (%) .

La relación del valor de r y el alargamiento con la cantidad de Nb, la relación de reducción de la laminación en frío, y la temperatura de normalización se examinaron sobre la base del examen descrito anteriormente. La Figura 3 muestra la relación del valor de r y el alargamiento medio E1M con la cantidad de Nb y la temperatura de normalización, donde la relación de reducción de la laminación en frió es del 70%. La Figura 4 muestra la relación del valor de r y el alargamiento medio con la relación de reducción de la laminación en frío y la temperatura de normalización, donde la cantidad de Nb es de 0.020%. La lámina laminada en frío que tiene un espesor de 0.6 a 1.0 iran fue producida mientras todas las otras condiciones estuvieron dentro del intervalo de la presente invención. El punto, en el cual tanto el valor de r en la dirección de la laminación como en la dirección perpendicular a la dirección de laminación son de 1.0 a 1.6 y el valor medio de E1M del alargamiento es 40% o más, es indicado por el símbolo O, y el caso donde cualquiera de los valores de r y el alargamiento están fuera del intervalo de la presente invención es indicado por el símbolo X .

Estuvo claro de la Figura 3 y la Figura 4 que los valores de r y el alargamiento pudieron estar dentro del intervalo de la presente invención especificando la temperatura de normalización en (800 - R + 500 x n) °C a (800 + 1,000 x n) °C, donde se asumió que el contenido de Nb es n (por ciento en masa) y se asumió que la relación de reducción del laminado en frío es R (%) . Si la temperatura de normalización es menor de (800 - R + 500 x n) °C o excede de (800 + 1,000 x n) °C los valores de r y el alargamiento dentro del intervalo de la presente invención no pueden hacerse realidad.

La temperatura de normalización descrita anteriormente se especifica dentro del intervalo descrito anteriormente y, por lo tanto, la recristalización de la ferrita se completa y el crecimiento del grano de ferrita descrito anteriormente se optimiza, de modo que el valor de r puede ser controlado a un nivel bajo y la característica de alargamiento puede ser mejorada.

A este respecto, las condiciones diferentes a las condiciones de producción descritas anteriormente pueden deberse a un forma inusual. Por ejemplo, en cuanto al método de fusión, puede ser aplicado apropiadamente un proceso de convertidor, proceso de horno eléctrico o similar común. El acero fundido puede ser colado en una placa o lingote, y entonces ser sometido al laminado en caliente sobre una base "como está" o después de ser enfriado y calentado. La laminación en caliente, después del terminado es efectuada bajo la condición de terminado descrita anteriormente, el ajuste se efectúa a la temperatura de ajuste descrita anteriormente. La velocidad de enfriamiento después del laminado final hasta el ajuste no se especifica particularmente, pero es suficiente de modo que la velocidad de enfriamiento sea mayor o igual a una velocidad de enfriamiento con aire. En relación con esto, puede efectuarse un templado a 100°C/s o más, según sea necesario. Posteriormente, el laminado en frío descrito anteriormente se efectúa después de la normalización común. En cuanto al recocido, se efectúan el calentamiento y enfriamiento bajo las condiciones descritas anteriormente. Se emplea cualquier velocidad de enfriamiento en la región inferior a 600°C, y cuando sea necesario, puede ser efectuada una galvanización por inmersión en caliente a aproximadamente 480°C. A este respecto, después del electrorrevestimiento, puede ser efectuado otro calentamiento a 500°C o más para alear el revestimiento. De manera alternativa, puede ser proporcionada una historia térmica, la cual, por ejemplo, se mantenga mientras se efectúa el enfriamiento. Además, puede ser efectuado un templado por laminación como cuando sea necesario. Además, en el caso donde el revestimiento no sea efectuado durante el recocido, puede efectuarse una electrogalvanización o similar para mejorar la resistencia a la corrosión. Además, puede formarse una película de recubrimiento sobre una lámina de acero laminada en frío o una lámina de acero revestida por un tratamiento de conversión química o similar .

La descripción anterior no es más que un ejemplo de las modalidades de acuerdo con la presente invención, y pueden hacerse varias modificaciones dentro del alcance de las reivindicaciones.

EJEMPLO Será descrito el ejemplo de acuerdo con la presente invención.

Después de que las placas o lingotes de acero que contienen los componentes mostrados en la Tabla 1-1 y la Tabla 1-2 fueron fundidas, las placas o lingotes fueron calentadas durante 1 hora a las temperaturas de calentamiento (°C) mostradas en las Tablas. Posteriormente, se efectúa el laminado en caliente, en el cual se completó el laminado final a las temperaturas de terminado (°C) mostradas en la Tabla 1-1 y la Tabla 1-2, para obtener láminas laminadas en caliente (espesor de la lámina: de 2.0 a 3.5 irati) . Posteriormente, las láminas laminadas en caliente resultantes fueron ajustadas a las temperaturas de ajuste (°C) mostradas en la Tabla 1-1 y la Tabla 1-2, se efectuó la normalización.

Entonces se efectuó la laminación en frió a las relaciones de reducción mostradas en la Tabla 1-1 y la Tabla 1-2 para obtener láminas laminadas en frío (espesor de la lámina: de 0.6 a 1.0 mm) . Después de la laminación en frió, se efectuó un paso de recocido con velocidades de calentamiento medias (°C/seg) de 600°C a la temperatura de normalización, las temperaturas de normalización (°C), los tiempos de normalización (seg) y las velocidades de enfriamiento medias (0°C/seg) de la temperatura de normalización a 600°C mostradas en la Tabla 1-1 y la Tabla 1-2 para obtener los especímenes 1 a 45. A este respecto, el enfriamiento de 600°C a la temperatura ambiente fue efectuado a una velocidad de enfriamiento similar. Además, después del recocido, se efectúo el templado por laminación a una relación de reducción de 1.0%.

La Tabla 1-1 y la Tabla 1-2 muestran la composición de los elementos contenidos (C, Si, Mn, P, S, Al, N, Nb, Ti y B) , la condición de producción (temperatura de calentamiento en el laminado en caliente, temperatura de terminado y temperatura de ajuste, relación de reducción laminado en frío, asi como la temperatura de calentamiento, temperatura de normalización, tiempo de normalización, velocidad de enfriamiento, A: (800 - R + 500 x n) , y B: (800 + 1, 000 x n) en el recocido) con respecto a cada uno de los especímenes 1 a 45.

Evaluación Con respecto a cada espécimen resultante, (1) Con respecto a cada Espécimen, se cortaron 5 piezas de prueba JIS para la prueba de resistencia la tracción en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación. Fueron medidas la longitud del calibre (L0) y el ancho de la lámina (W0) , se efectuó un aprueba de tracción a una velocidad de tracción de 10 mm/min y predeformación (alargamiento) del 15% y, posteriormente, se midieron nuevamente la longitud del calibre (L) y el ancho de la lámina (W) . El valor de r fue calculado sobre la base de la siguiente fórmula. r = ln(W/ 0)/ln (W0L0/WL) (2) Con respecto a cada espécimen, se cortaron 5 piezas de prueba JIS para la prueba de resistencia la tracción en la dirección de laminación, la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación. Se efectuó una prueba de tracción por cada pieza de prueba a una velocidad de tracción de 10 mm/min. Posteriormente, se midió el alargamiento y el valor medio de Elm (%) de alargamiento fue calculado sobre la base de la siguiente fórmula.

Elm = (E1L + 2 x E1D + Elc)/4 E1L: alargamiento en la dirección de laminado, ElD: alargamiento en la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación, y Ele: alargamiento en la dirección perpendicular a la dirección de laminación.

Los resultados de los valores de r y alargamientos medios obtenidos en los puntos (1) y (2) se muestran en la Tabla 1-1 y la Tabla 1-2.

Además, sobre la base de los especímenes 1 a 26, se construyó la Figura 5 que muestra la relación entre (temperatura de normalización - A)/(B - A) y el valor de r, y se construyó la Figura 6 que muestra la relación entre (temperatura de normalización - A) / (B - A) y el valor medio (%) de los alargamientos, donde se asumió que el valor de (800 - R + 500' x n) es A, y se asumió que el valor de (800 + 1,000 x n) fue B. El caso donde (temperatura de normalización - A)/(B - A) es de 0 a 1.0 muestra un intervalo de acuerdo con la presente invención.

O en O Cn Tabla 1-2 Estuvo claro de la Tabla 1-1 y la Tabla 1-2 que con respecto a la lámina de acero laminada en frío de cada ejemplo, el valor de r estuvo dentro del intervalo de 1.0 a 1.6, el valor medio de los alargamientos medios fue de 40% o más y, por lo tanto, se proporcionó una excelente capacidad de trabajo y excelente capacidad de fijación de la forma.

Además, estuvo claro de la Figura 5 que el valor de r quedó dentro del intervalo de 1.0 a 1.6 en el caso donde el valor de (temperatura de normalización - A)/(B -A) estuvo dentro del intervalo de 0 a 0 a 1.0. Además, estuvo claro de la Figura 6 que el valor medio de los alargamientos se volvió del 40% o más en el caso donde el valor de (temperatura de normalización - A)/(B - A) estuvo dentro del intervalo de 0 a 0 a 1.0.

Como está claro de los resultados descritos anteriormente, el valor de r y el valor medio de los alargamientos de cada lámina de acero laminada en frió quedó dentro de los intervalos deseados respectivos en el caso donde el valor de la temperatura de normalización está dentro del intervalo de A a B, es decir, de (800 - R + 500 x n) a (800 + 1,000 x n) .

Además, se formó un armazón de luz posterior para una televisión de cristal liquido 32V usando la lámina de acero laminada en frió de acuerdo con la presente invención. El armazón de luz posterior puede ser formado sin causar ningún problema con respecto a la capacidad de trabajo y la lisura.

Aplicabilidad Industrial De acuerdo con la presente invención, se proporciona una lámina de acero laminada en frío con excelente capacidad de trabajo y capacidad de fijación de la forma en comparación con una lámina de acero laminada en frío convencional y se proporciona un método para fabricar la misma. Además, también puede ser proporcionado un armazón de luz posterior provisto con una excelente capacidad de trabajo y capacidad de fijación de la forma.

Claims (5)

REIVINDICACIONES

1. Una lámina de acero laminada en frió, caracterizada porque comprende, sobre una base del por ciento en masa, C: de 0.0010% a 0.0030%, Si: 0.05% o menos, Mn: de 0.1% a 0.3%, P: 0.05% o menos, S: 0.02% o menos, Al: de 0.02% a 0.10%, N: 0.005% o menos, y Nb: de 0.010% a 0.030% y el resto compuesto de FE e impurezas comunes, donde ambos valores de r en la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación están dentro del intervalo de 1.0 a 1.6, y el valor medio Elm de los alargamientos en la dirección de laminación, la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación y la dirección perpendicular a la dirección de laminación es de 40% o más, donde Elm = (E1L + 2 x E1D + Elc) /4 ElL: alargamiento en la dirección de laminación E1D: alargamiento en la dirección a 45° con respecto a la dirección de laminación Elc: alargamiento en la dirección perpendicular a la dirección de laminación.

2. La lámina de acero laminada en frío de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende además: B: de 0.0003% a 0.0015% sobre una base del por ciento en masa.

3. La lámina de acero laminada en frío de conformidad con la reivindicación 1, caracterizada porque comprende además: Ti: de 0.005% a 0.020% y B: de 0.0003% a 0.0015% sobre una base del por ciento en masa.

4. Un armazón de luz posterior para una televisión de cristal liquido, caracterizado porque se produce efectuando un trabajo predeterminado a través del uso de la lámina de acero laminada en frió de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1, 2 y 3.

5. Un método para fabricar una lámina de acero laminada en frió, caracterizado porque comprende los pasos de someter una placa o lingote de acero que tiene la composición de componentes de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1, 2 y 3 al laminado en caliente, en el cual el calentamiento es efectuado a 1, 200°C o más y, posteriormente, el laminado final se completa de 870°C a 950°C, para producir una lámina laminada en caliente, ajustando la lámina laminada en caliente resultante de 450°C a 750°C, efectuar la normalización, posteriormente, efectuar el laminado en frió a una relación de reducción del 55% al 80%, para producir una lámina laminada en frió, y efectuar el recocido, en el cual el calentamiento es efectuado a l°C/seg a 30°C/seg sobre un intervalo de temperatura de 600°C a una temperatura de normalización predeterminada, la normalización es mantenida a una temperatura de normalización predeterminada durante 30 a 200 segundos, y posteriormente, el enfriamiento es efectuado de 600°C a una velocidad de enfriamiento media de 3°C/seg o más, donde la temperatura de normalización predeterminada está dentro del intervalo de (800 - R + 500 x n) °C a (800 + 1,000 x n) °C, donde se asume que la relación de reducción del laminado en frío es R (%) y se asume que el contenido de Nb es n (por ciento en masa) .