JPH11158580A - 加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板 - Google Patents
加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板Info
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- JPH11158580A JPH11158580A JP34399097A JP34399097A JPH11158580A JP H11158580 A JPH11158580 A JP H11158580A JP 34399097 A JP34399097 A JP 34399097A JP 34399097 A JP34399097 A JP 34399097A JP H11158580 A JPH11158580 A JP H11158580A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 極低炭素冷延鋼板において、加工性を損なう
ことなく、耐肌荒れ性を改善するものである。 【解決手段】 重量％でＣ量が０．０１％以下の極低炭
素冷延鋼板である。鋼板の表層のフェライト粒度No. を
ａ、内層のフェライト粒度No. をｂとするとき、ａ−ｂ
≧０．５、ａ≧６．０、ｂ≦７．５を満足し、さらに全
板厚に渡って軸比≦１．５の等軸粒からなる。好ましい
成分例は、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：
０．０２％以下、sol.Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：
０．００５％以下を含有し、さらにＴｉ：０．００２〜
０．１％、Ｎｂ：０．００２〜０．１％、Ｖ：０．００
２〜０．１％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％のうち少なく
とも１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる。
ことなく、耐肌荒れ性を改善するものである。 【解決手段】 重量％でＣ量が０．０１％以下の極低炭
素冷延鋼板である。鋼板の表層のフェライト粒度No. を
ａ、内層のフェライト粒度No. をｂとするとき、ａ−ｂ
≧０．５、ａ≧６．０、ｂ≦７．５を満足し、さらに全
板厚に渡って軸比≦１．５の等軸粒からなる。好ましい
成分例は、Ｃ：０．０１％以下、Ｓｉ：１．０％以下、
Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ｐ：０．１５％以下、Ｓ：
０．０２％以下、sol.Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：
０．００５％以下を含有し、さらにＴｉ：０．００２〜
０．１％、Ｎｂ：０．００２〜０．１％、Ｖ：０．００
２〜０．１％、Ｃｒ：０．０１〜０．５％のうち少なく
とも１種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明はプレス成形等の加工
用冷延鋼板に関し、成形性および耐肌荒れ性に優れる極
低炭素冷延鋼板に関する。
用冷延鋼板に関し、成形性および耐肌荒れ性に優れる極
低炭素冷延鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車製造に用いられる鋼板とし
て、加工性の良好な低Ｃアルミキルド鋼バッチ焼鈍鋼板
が用いられることが多かった。近年、デザイン面または
コストダウンのため、部品の一体成形化等が要求され、
厳しいプレス成形が施される場合が多い。このような場
合、前記鋼板の加工性をさらに向上させるには、粒径の
増大を図らざるをえない。しかし、粒径を増大すると、
プレス成形時に肌荒れが生ずるという問題があった。
て、加工性の良好な低Ｃアルミキルド鋼バッチ焼鈍鋼板
が用いられることが多かった。近年、デザイン面または
コストダウンのため、部品の一体成形化等が要求され、
厳しいプレス成形が施される場合が多い。このような場
合、前記鋼板の加工性をさらに向上させるには、粒径の
増大を図らざるをえない。しかし、粒径を増大すると、
プレス成形時に肌荒れが生ずるという問題があった。
【０００３】これに対して、特開平２−２６７２４２号
公報では、低Ｃアルミキルド鋼において、等軸粒で、か
つ鋼板の表層と内層の結晶粒径を変化させ、延性を改善
することにより成形性を向上させる技術が開示されてい
る。しかしながら、展伸粒とすることで加工性を向上さ
せている低Ｃアルミキルド鋼では、肌荒れを生じさせな
い範囲での延性、ｒ値の改善には限界がある。
公報では、低Ｃアルミキルド鋼において、等軸粒で、か
つ鋼板の表層と内層の結晶粒径を変化させ、延性を改善
することにより成形性を向上させる技術が開示されてい
る。しかしながら、展伸粒とすることで加工性を向上さ
せている低Ｃアルミキルド鋼では、肌荒れを生じさせな
い範囲での延性、ｒ値の改善には限界がある。
【０００４】このため、最近では、低Ｃアルミキルド鋼
バッチ焼鈍鋼板を上回る加工性を具備した鋼板として、
Ｃ量を１０ｐｐｍオーダーまで低減し、Ｔｉ，Ｎｂ等の
炭窒化物形成元素を添加した所謂極低炭素ＩＦ鋼板を用
いることが主流となってきている。
バッチ焼鈍鋼板を上回る加工性を具備した鋼板として、
Ｃ量を１０ｐｐｍオーダーまで低減し、Ｔｉ，Ｎｂ等の
炭窒化物形成元素を添加した所謂極低炭素ＩＦ鋼板を用
いることが主流となってきている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、本質的に粒成
長性の良い極低炭素ＩＦ鋼において、高純度化、焼鈍温
度の増加等による加工性の向上策を講じた場合、プレス
成形等の加工時に肌荒れを招く粗大粒の発生は低Ｃアル
ミキルド鋼よりも生じ易い。しかしながら、加工性を損
なうことなく、耐肌荒性の防止を図った技術的検討は多
くない。
長性の良い極低炭素ＩＦ鋼において、高純度化、焼鈍温
度の増加等による加工性の向上策を講じた場合、プレス
成形等の加工時に肌荒れを招く粗大粒の発生は低Ｃアル
ミキルド鋼よりも生じ易い。しかしながら、加工性を損
なうことなく、耐肌荒性の防止を図った技術的検討は多
くない。
【０００６】例えば、特開平８−１８８８３０号公報で
は焼鈍時のヒ−トサイクルを規定することにより粗大粒
の発生を防止しており、これにより表面性状の改善が図
られているが、ＩＦ鋼の本来の高加工性については充分
発揮されていないものと考えられる。また、耐２次加工
脆性改善の技術である特開昭６３−３８５５６号公報に
は、表層に浸炭されたＣを伴う細粒層を有する鋼板が示
されており、この場合、耐肌荒れ性もある程度改善され
ると考えられるが、表層に高濃度のＣが存在すると硬質
化による加工性の劣化は避け難く、たとえスキンパス圧
延を施したとしても耐時効性が劣化し、プレス時にスト
レッチャーストレインが発生する懸念がある。
は焼鈍時のヒ−トサイクルを規定することにより粗大粒
の発生を防止しており、これにより表面性状の改善が図
られているが、ＩＦ鋼の本来の高加工性については充分
発揮されていないものと考えられる。また、耐２次加工
脆性改善の技術である特開昭６３−３８５５６号公報に
は、表層に浸炭されたＣを伴う細粒層を有する鋼板が示
されており、この場合、耐肌荒れ性もある程度改善され
ると考えられるが、表層に高濃度のＣが存在すると硬質
化による加工性の劣化は避け難く、たとえスキンパス圧
延を施したとしても耐時効性が劣化し、プレス時にスト
レッチャーストレインが発生する懸念がある。
【０００７】このように、耐肌荒れ性を満足し、かつ極
低炭素鋼の特徴である高加工性との両立を図る技術につ
いては、現時点において殆ど検討されていないのが実状
である。本発明はかかる問題に鑑みなされたもので、極
低炭素冷延鋼板において、加工性を損なうことなく、耐
肌荒れ性を改善するものである。
低炭素鋼の特徴である高加工性との両立を図る技術につ
いては、現時点において殆ど検討されていないのが実状
である。本発明はかかる問題に鑑みなされたもので、極
低炭素冷延鋼板において、加工性を損なうことなく、耐
肌荒れ性を改善するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、極低炭素
冷延鋼板の加工性および耐肌荒性と、そのミクロ組織と
の相関を鋭意調査、検討した結果、下記の成分、組織を
有する極低炭素冷延鋼板は優れた特性を有することを見
出し、本発明を完成するに至った。
冷延鋼板の加工性および耐肌荒性と、そのミクロ組織と
の相関を鋭意調査、検討した結果、下記の成分、組織を
有する極低炭素冷延鋼板は優れた特性を有することを見
出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】すなわち、本発明の極低炭素冷延鋼板は、
重量％で鋼中のＣ含有量が０．０１％以下の極低炭素冷
延鋼板であって、鋼板の表面より全板厚の１／１０を占
める表層のフェライト粒度No. をａ、板厚中心を中心と
して全板厚の１／２を占める内層のフェライト粒度No.
をｂとするとき、ａ−ｂ≧０．５、ａ≧６．０、ｂ≦
７．５を満足し、さらに全板厚に渡って軸比≦１．５の
等軸粒からなるものである。
重量％で鋼中のＣ含有量が０．０１％以下の極低炭素冷
延鋼板であって、鋼板の表面より全板厚の１／１０を占
める表層のフェライト粒度No. をａ、板厚中心を中心と
して全板厚の１／２を占める内層のフェライト粒度No.
をｂとするとき、ａ−ｂ≧０．５、ａ≧６．０、ｂ≦
７．５を満足し、さらに全板厚に渡って軸比≦１．５の
等軸粒からなるものである。
【００１０】深絞り用鋼板の加工性を改善するための一
方策として深絞り性の指標であるｒ値を向上させること
が考えられるが、そのためには結晶粒径を大きくするこ
とが効果的である。通常、深絞り用冷延鋼板の製造にお
いては、冷延後、焼鈍過程で生じる選択的粒成長を利用
して深絞り性を改善しているが、これは粒径の増大が加
工に好ましい集合組織形成に結びつくからである。一
方、加工性に関して、延性も重要な因子であり、これも
結晶粒の増大とともに改善する傾向にある。すなわち、
粒径の増大はｒ値、伸びの双方を通じて加工性の改善に
寄与する。
方策として深絞り性の指標であるｒ値を向上させること
が考えられるが、そのためには結晶粒径を大きくするこ
とが効果的である。通常、深絞り用冷延鋼板の製造にお
いては、冷延後、焼鈍過程で生じる選択的粒成長を利用
して深絞り性を改善しているが、これは粒径の増大が加
工に好ましい集合組織形成に結びつくからである。一
方、加工性に関して、延性も重要な因子であり、これも
結晶粒の増大とともに改善する傾向にある。すなわち、
粒径の増大はｒ値、伸びの双方を通じて加工性の改善に
寄与する。
【００１１】従って、結晶粒径を極限まで増加させれ
ば、加工性も大きく改善されるはずであるが、プレス成
形時に粗大粒が起因となって肌荒れと称する表面性状の
劣化が生じるため、粒径の増加は一定の範囲に制約され
る。
ば、加工性も大きく改善されるはずであるが、プレス成
形時に粗大粒が起因となって肌荒れと称する表面性状の
劣化が生じるため、粒径の増加は一定の範囲に制約され
る。
【００１２】この肌荒れは鋼板の粒度No. が８程度であ
ればほぼ生じないと言われているが、本発明者らの調
査、検討によると、冷延鋼板の表層（鋼板断面において
表面から全板厚の１／１０を占める領域）におけるフェ
ライト粒度No. をａ、内層（鋼板断面において板厚中心
を中心として全板厚の１／２を占める領域）におけるフ
ェライト粒度No. をｂとしたとき、後述の実施例から明
らかなとおり、（ａ−ｂ）が０．５以上であれば、下記
の粒度条件の下で、かなりの粗粒であってもその発生を
抑制できることが判明した。
ればほぼ生じないと言われているが、本発明者らの調
査、検討によると、冷延鋼板の表層（鋼板断面において
表面から全板厚の１／１０を占める領域）におけるフェ
ライト粒度No. をａ、内層（鋼板断面において板厚中心
を中心として全板厚の１／２を占める領域）におけるフ
ェライト粒度No. をｂとしたとき、後述の実施例から明
らかなとおり、（ａ−ｂ）が０．５以上であれば、下記
の粒度条件の下で、かなりの粗粒であってもその発生を
抑制できることが判明した。
【００１３】加工性の見地からはフェライト粒度No. は
大きいほどよいが、自動車外板等の厳しい表面性状が要
求される用途に対しては、表層はより細粒であることが
望ましく、本発明では表層のフェライト粒度No. を少な
くとも６以上とする。もっとも、表層の粒度であっても
過大であると加工性が劣化するようになるため、粒度N
o. １０以下に止めることが好ましい。一方、内層があ
まりに細粒になると加工性を確保することが困難となる
ので、フェライト粒度No. で７．５以下にする。なお、
内層粒度の下限は特に制限されないが、表層と内層の粒
度に２以上の差を付けることは困難であり、実質的には
４以上となろう。
大きいほどよいが、自動車外板等の厳しい表面性状が要
求される用途に対しては、表層はより細粒であることが
望ましく、本発明では表層のフェライト粒度No. を少な
くとも６以上とする。もっとも、表層の粒度であっても
過大であると加工性が劣化するようになるため、粒度N
o. １０以下に止めることが好ましい。一方、内層があ
まりに細粒になると加工性を確保することが困難となる
ので、フェライト粒度No. で７．５以下にする。なお、
内層粒度の下限は特に制限されないが、表層と内層の粒
度に２以上の差を付けることは困難であり、実質的には
４以上となろう。
【００１４】また、低Ｃアルミキルド鋼のバッチ焼鈍鋼
板のように展伸粒とすると、等軸粒と比較した場合、同
等の粒度No. においても耐肌荒れ性が劣化し、またｒ値
の異方性も大きくなるので、本発明では板厚の全範囲に
渡ってフェライト結晶粒を軸比１．５以下の等軸粒とす
る。
板のように展伸粒とすると、等軸粒と比較した場合、同
等の粒度No. においても耐肌荒れ性が劣化し、またｒ値
の異方性も大きくなるので、本発明では板厚の全範囲に
渡ってフェライト結晶粒を軸比１．５以下の等軸粒とす
る。
【００１５】一方、高加工性を得るためには粒径に加え
て、粒界および介在物の性状にも注意を払う必要があ
る。その理由は、加工不良となるネッキングや破断は概
ね粒界または介在物界面を起点に発生するからである。
よって、通常の深絞り用鋼板において破断の起点となる
セメンタイトをできるだけ低減することが必要であり、
本発明では冷延鋼板のＣ含有量の上限を０．０１％以下
に止める。
て、粒界および介在物の性状にも注意を払う必要があ
る。その理由は、加工不良となるネッキングや破断は概
ね粒界または介在物界面を起点に発生するからである。
よって、通常の深絞り用鋼板において破断の起点となる
セメンタイトをできるだけ低減することが必要であり、
本発明では冷延鋼板のＣ含有量の上限を０．０１％以下
に止める。
【００１６】本発明の冷延鋼板の成分は、上記のとお
り、Ｃを０．０１％以下とするほか、特に制限されない
が、好適な冷延鋼板の成分（重量％、残部実質的にＦ
ｅ）を以下に示す。
り、Ｃを０．０１％以下とするほか、特に制限されない
が、好適な冷延鋼板の成分（重量％、残部実質的にＦ
ｅ）を以下に示す。
【００１７】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは鋼板の伸びの低下を抑制しながら高強度化するた
めに有効な固溶強化元素である。しかし、添加量が多す
ぎると、化成処理性や亜鉛めっき等のめっき密有性を劣
化させるので、その上限を１．０％とする。
めに有効な固溶強化元素である。しかし、添加量が多す
ぎると、化成処理性や亜鉛めっき等のめっき密有性を劣
化させるので、その上限を１．０％とする。
【００１８】Ｍｎ：０．０５〜２．０％ Ｍｎは熱間脆性の防止を主目的として添加されるが、添
加量が多すぎると延性を劣化させるので、上限を２．０
％とする。一方、０．０５％より少ないとその効果が過
小であるので、下限を０．０５％とする。
加量が多すぎると延性を劣化させるので、上限を２．０
％とする。一方、０．０５％より少ないとその効果が過
小であるので、下限を０．０５％とする。
【００１９】Ｐ：０．１５％以下 Ｐはｒ値を大きく低下させることなく鋼板を高強度化す
るために有効な元素であるが、添加量が多すぎると耐２
次加工脆性が低下するので、上限を０．１５％とする。
るために有効な元素であるが、添加量が多すぎると耐２
次加工脆性が低下するので、上限を０．１５％とする。
【００２０】Ｓ：０．０２％以下 Ｓは鋼中で硫化物系介在物となって存在する。この硫化
物系介在物は圧延中に伸張し加工時の割れ起点となるた
め、極力低減することが望ましく、その上限を０．０２
％とする。
物系介在物は圧延中に伸張し加工時の割れ起点となるた
め、極力低減することが望ましく、その上限を０．０２
％とする。
【００２１】sol.Ａｌ：０．０１〜０．１％ Ａｌは溶鋼の脱酸を目的に添加されるが、sol.Ａｌでそ
の添加量が０．０１％より少ないと効果が過小であり、
一方０．１％を超えると脱酸効果が飽和するとともにＡ
ｌ2Ｏ3介在物が増加し、加工性を劣化させる。したがっ
て、添加量の範囲を０．０１％以上、０．１％以下とす
る。
の添加量が０．０１％より少ないと効果が過小であり、
一方０．１％を超えると脱酸効果が飽和するとともにＡ
ｌ2Ｏ3介在物が増加し、加工性を劣化させる。したがっ
て、添加量の範囲を０．０１％以上、０．１％以下とす
る。
【００２２】Ｎ：０．００５％以下 ＮはＴｉ，Ｎｂ，Ａｌ等と窒化物を形成する。加工性の
観点からはできる限り析出させるべきであり、その含有
量は少ないほど好ましく、上限を０．００５％とする。
観点からはできる限り析出させるべきであり、その含有
量は少ないほど好ましく、上限を０．００５％とする。
【００２３】 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ：各々０．００２〜０．１％ Ｃｒ：０．０１〜０．５％ Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃｒは鋼板への固溶Ｃ，Ｎの残留を防
止し、高加工性と非時効性を確保するために単独または
複合添加される。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖについては０．００２
％未満、Ｃｒについては０．０１％未満ではＣ，Ｎを固
定する効果が過小であり、一方Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖで０．１
％超、Ｃｒで０．５％超では非時効性またはｒ値を高め
る作用が飽和すると共に、硬質化を招きコストアップに
なる。
止し、高加工性と非時効性を確保するために単独または
複合添加される。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖについては０．００２
％未満、Ｃｒについては０．０１％未満ではＣ，Ｎを固
定する効果が過小であり、一方Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖで０．１
％超、Ｃｒで０．５％超では非時効性またはｒ値を高め
る作用が飽和すると共に、硬質化を招きコストアップに
なる。
【００２４】以上の成分のほか、さらに必要に応じてＢ
を０．０００３〜０．００３０％含有することができ
る。Ｂは２次加工脆化を抑制するために有効な元素であ
り、本発明においても耐２次加工脆性を向上させるため
に必要に応じて添加することができる。０．０００３％
未満ではその効果が過小であり、０．００３０％を超え
て添加してもその効果が飽和するので、添加量の下限を
０．０００３％、上限を０．００３０％とする。
を０．０００３〜０．００３０％含有することができ
る。Ｂは２次加工脆化を抑制するために有効な元素であ
り、本発明においても耐２次加工脆性を向上させるため
に必要に応じて添加することができる。０．０００３％
未満ではその効果が過小であり、０．００３０％を超え
て添加してもその効果が飽和するので、添加量の下限を
０．０００３％、上限を０．００３０％とする。
【００２５】なお、本発明の極低炭素冷延鋼板は、溶融
めっき、電気めっき、蒸着めっき等の各種めっき原板と
して用いることができ、また各種の塗装、塗装下地処
理、有機皮膜処理を施してもよいことは勿論である。
めっき、電気めっき、蒸着めっき等の各種めっき原板と
して用いることができ、また各種の塗装、塗装下地処
理、有機皮膜処理を施してもよいことは勿論である。
【００２６】
【実施例】表１に示す鋼を用いて、表２に示す条件にて
熱間圧延、冷間圧延、焼鈍を行い、得られた冷延鋼板の
フェライト結晶粒度、機械的性質および成形時の肌荒れ
性を調べた。仕上げ板厚は全て０．８mmであり、試験に
先立ち伸び率０．５％のスキンパス圧延を施した。引張
試験はＪＩＳ５号試験片を用いて行った。また、結晶粒
度は、試験片近傍の圧延方向断面につき、ＪＩＳ−Ｇ−
０５５２により求めたものである。耐肌荒れ性は、絞り
比２．０にて直径５０mmのカップを成形し、目視にて側
面の肌荒れ（オレンジピール）の有無を観察した。これ
らの調査結果を表２および図１に示す。また、本発明鋼
板の金属組織の一例として、表２の試料No. ３の断面顕
微鏡写真（１００倍）を図２に示す。
熱間圧延、冷間圧延、焼鈍を行い、得られた冷延鋼板の
フェライト結晶粒度、機械的性質および成形時の肌荒れ
性を調べた。仕上げ板厚は全て０．８mmであり、試験に
先立ち伸び率０．５％のスキンパス圧延を施した。引張
試験はＪＩＳ５号試験片を用いて行った。また、結晶粒
度は、試験片近傍の圧延方向断面につき、ＪＩＳ−Ｇ−
０５５２により求めたものである。耐肌荒れ性は、絞り
比２．０にて直径５０mmのカップを成形し、目視にて側
面の肌荒れ（オレンジピール）の有無を観察した。これ
らの調査結果を表２および図１に示す。また、本発明鋼
板の金属組織の一例として、表２の試料No. ３の断面顕
微鏡写真（１００倍）を図２に示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】表２より、本発明の実施例はいずれも伸び
が５０％以上、ｒ値が２．２以上で、加工性に優れてお
り、しかも絞り加工時に肌荒れも発生していない。これ
に対して、試料No. ２は加工性は良好であるが、表層の
粒度No. が５．８で、本発明範囲未満の粗粒であるため
肌荒れが発生し、一方No. ４は耐肌荒れ性に問題はない
が、内層の粒度No. が７．７で本発明範囲を超える細粒
であるため加工性が劣化している。また、No. ６，８，
９はいずれも表層と内層の粒度差が本発明に規定の０．
５未満と小さいため、肌荒れが発生している。また、N
o. １１，１２は０．０３５％のＣを含む低Ｃアルミキ
ルド鋼であり、Ｃ量が多いため加工性が劣化している。
が５０％以上、ｒ値が２．２以上で、加工性に優れてお
り、しかも絞り加工時に肌荒れも発生していない。これ
に対して、試料No. ２は加工性は良好であるが、表層の
粒度No. が５．８で、本発明範囲未満の粗粒であるため
肌荒れが発生し、一方No. ４は耐肌荒れ性に問題はない
が、内層の粒度No. が７．７で本発明範囲を超える細粒
であるため加工性が劣化している。また、No. ６，８，
９はいずれも表層と内層の粒度差が本発明に規定の０．
５未満と小さいため、肌荒れが発生している。また、N
o. １１，１２は０．０３５％のＣを含む低Ｃアルミキ
ルド鋼であり、Ｃ量が多いため加工性が劣化している。
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、Ｃ含有量を０．０１％
以下とし、フェライト結晶粒を鋼板表層と内層とで所定
の粒度No. とし、また表層を内層に対して０．５以上の
差を設けたので、深絞り性および伸びが良好で加工性に
優れるとともに、プレス成形等による加工時の肌荒れを
防止することができ、自動車用や家電用等の加工性およ
び耐肌荒性が要求される工業分野における素材鋼板とし
て最適である。
以下とし、フェライト結晶粒を鋼板表層と内層とで所定
の粒度No. とし、また表層を内層に対して０．５以上の
差を設けたので、深絞り性および伸びが良好で加工性に
優れるとともに、プレス成形等による加工時の肌荒れを
防止することができ、自動車用や家電用等の加工性およ
び耐肌荒性が要求される工業分野における素材鋼板とし
て最適である。
【図１】実施例の冷延鋼板における表層および内層のフ
ェライト結晶粒度が肌荒れ性に及ぼす影響を示すグラフ
である。
ェライト結晶粒度が肌荒れ性に及ぼす影響を示すグラフ
である。
【図２】本発明実施例にかかる試料No. ３の鋼板断面組
織図（１００倍）を示す。
織図（１００倍）を示す。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で鋼中のＣ含有量が０．０１％以
下の極低炭素冷延鋼板であって、 鋼板の表面より全板厚の１／１０を占める表層のフェラ
イト粒度No. をａ、板厚中心を中心として全板厚の１／
２を占める内層のフェライト粒度No. をｂとするとき、
ａ−ｂ≧０．５、ａ≧６．０、ｂ≦７．５を満足し、さ
らに全板厚に渡って軸比≦１．５の等軸粒からなる加工
性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ ：０．０１％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ｐ ：
０．１５％以下、Ｓ ：０．０２％以下、sol.Ａｌ：
０．０１〜０．１％、Ｎ ：０．００５％以下を含有
し、さらにＴｉ：０．００２〜０．１％、Ｎｂ：０．０
０２〜０．１％、Ｖ ：０．００２〜０．１％、Ｃｒ：
０．０１〜０．５％のうち少なくとも１種または２種以
上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる請
求項１に記載した極低炭素冷延鋼板。 - 【請求項３】請求項２に記載した成分のほか、さらに Ｂ ：０．０００３〜０．００３０％ を含有する請求項２に記載の極低炭素冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34399097A JPH11158580A (ja) | 1997-11-27 | 1997-11-27 | 加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34399097A JPH11158580A (ja) | 1997-11-27 | 1997-11-27 | 加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11158580A true JPH11158580A (ja) | 1999-06-15 |
Family
ID=18365807
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34399097A Pending JPH11158580A (ja) | 1997-11-27 | 1997-11-27 | 加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11158580A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005307350A (ja) * | 2004-03-25 | 2005-11-04 | Jfe Steel Kk | 軟質缶用鋼板およびその製造方法 |
| WO2006100796A1 (ja) * | 2005-03-24 | 2006-09-28 | Jfe Steel Corporation | 軟質缶用鋼板およびその製造方法 |
| EP2309013A1 (en) * | 2008-07-22 | 2011-04-13 | JFE Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet, process for production of same, and backlight chassis |
| JP2012021230A (ja) * | 2004-03-25 | 2012-02-02 | Jfe Steel Corp | 軟質缶用鋼板およびその製造方法 |
-
1997
- 1997-11-27 JP JP34399097A patent/JPH11158580A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005307350A (ja) * | 2004-03-25 | 2005-11-04 | Jfe Steel Kk | 軟質缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP2012021230A (ja) * | 2004-03-25 | 2012-02-02 | Jfe Steel Corp | 軟質缶用鋼板およびその製造方法 |
| WO2006100796A1 (ja) * | 2005-03-24 | 2006-09-28 | Jfe Steel Corporation | 軟質缶用鋼板およびその製造方法 |
| EP2309013A1 (en) * | 2008-07-22 | 2011-04-13 | JFE Steel Corporation | Cold-rolled steel sheet, process for production of same, and backlight chassis |
| EP2309013A4 (en) * | 2008-07-22 | 2014-01-15 | Jfe Steel Corp | COLD-ROLLED STEEL PLATE, METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF AND BACKLIGHT PANEL |
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