JPH11350072A - 加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板 - Google Patents
加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板Info
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- JPH11350072A JPH11350072A JP10155099A JP15509998A JPH11350072A JP H11350072 A JPH11350072 A JP H11350072A JP 10155099 A JP10155099 A JP 10155099A JP 15509998 A JP15509998 A JP 15509998A JP H11350072 A JPH11350072 A JP H11350072A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐肌荒れ性を満足し、かつ極低炭素鋼の特徴
である加工性との両立を図った極低炭素冷延鋼板を提供
する。 【解決手段】 本発明の極低炭素冷延鋼板は、重量％で
鋼中のＣ含有量が０．０１％以下の極低炭素冷延鋼板で
あって、鋼板の表面より全板厚の１／１０を占める表層
部のフェライト粒度No. をａ、板厚中心を中心として全
板厚の１／２を占める内層部のフェライト粒度No. をｂ
とするとき、ａ−ｂ≧０．５、ａ≧７．０、ｂ≦７．５
を満足し、さらに｛２２２｝面と｛２００｝面からの回
折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）／Ｉ（２００）を鋼板の表
面より全板厚の１／１５の部分で５．０以上、かつ鋼板
の板厚中心部で１２以上とする。
である加工性との両立を図った極低炭素冷延鋼板を提供
する。 【解決手段】 本発明の極低炭素冷延鋼板は、重量％で
鋼中のＣ含有量が０．０１％以下の極低炭素冷延鋼板で
あって、鋼板の表面より全板厚の１／１０を占める表層
部のフェライト粒度No. をａ、板厚中心を中心として全
板厚の１／２を占める内層部のフェライト粒度No. をｂ
とするとき、ａ−ｂ≧０．５、ａ≧７．０、ｂ≦７．５
を満足し、さらに｛２２２｝面と｛２００｝面からの回
折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）／Ｉ（２００）を鋼板の表
面より全板厚の１／１５の部分で５．０以上、かつ鋼板
の板厚中心部で１２以上とする。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は自動車、家電製品、
容器等の素材として用いられる加工用冷延鋼板に関す
る。
容器等の素材として用いられる加工用冷延鋼板に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車用鋼板に代表される加工用
鋼板として、加工性の良好な低Ｃアルミキルド鋼バッチ
焼鈍鋼板が用いられることが多かった。近年、デザイン
面またはコストダウンのため、部品の一体成形化等が要
求され、厳しいプレス成形が施される場合が多い。この
ような場合、前記鋼板の加工性をさらに向上させるに
は、粒径の増大を図らざるをえない。しかし、粒径を増
大すると、プレス成形時に肌荒れが生ずるという問題が
あった。
鋼板として、加工性の良好な低Ｃアルミキルド鋼バッチ
焼鈍鋼板が用いられることが多かった。近年、デザイン
面またはコストダウンのため、部品の一体成形化等が要
求され、厳しいプレス成形が施される場合が多い。この
ような場合、前記鋼板の加工性をさらに向上させるに
は、粒径の増大を図らざるをえない。しかし、粒径を増
大すると、プレス成形時に肌荒れが生ずるという問題が
あった。
【０００３】これに対して、特開平２−２６７２４２号
公報には、低Ｃアルミキルド鋼において、等軸粒で、か
つ鋼板の表層と内層の結晶粒径を変化させ、延性を改善
することにより成形性を向上させる技術が開示されてい
る。しかしながら、低Ｃアルミキルド鋼のため、鋼中に
存在する固溶Ｃ、固溶Ｎによる加工性の劣化は避けられ
ない。
公報には、低Ｃアルミキルド鋼において、等軸粒で、か
つ鋼板の表層と内層の結晶粒径を変化させ、延性を改善
することにより成形性を向上させる技術が開示されてい
る。しかしながら、低Ｃアルミキルド鋼のため、鋼中に
存在する固溶Ｃ、固溶Ｎによる加工性の劣化は避けられ
ない。
【０００４】このため、最近では、Ｃ量を１０ｐｐｍオ
ーダーまで低減し、Ｔｉ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を
添加した所謂極低炭素ＩＦ鋼板を用いることが主流とな
ってきている。
ーダーまで低減し、Ｔｉ，Ｎｂ等の炭窒化物形成元素を
添加した所謂極低炭素ＩＦ鋼板を用いることが主流とな
ってきている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、本質的に粒成
長性の良い極低炭素ＩＦ鋼において、高純度化、焼鈍温
度の高温化等による加工性の向上策を講じた場合、プレ
ス成形等の加工時に肌荒れを招く粗大粒は低Ｃアルミキ
ルド鋼よりも生じ易い。しかしながら、加工性を損なう
ことなく、耐肌荒性の防止を図る技術的検討は下記の例
があるものの、多くない。
長性の良い極低炭素ＩＦ鋼において、高純度化、焼鈍温
度の高温化等による加工性の向上策を講じた場合、プレ
ス成形等の加工時に肌荒れを招く粗大粒は低Ｃアルミキ
ルド鋼よりも生じ易い。しかしながら、加工性を損なう
ことなく、耐肌荒性の防止を図る技術的検討は下記の例
があるものの、多くない。
【０００６】例えば、特開平８−１８８８３０号公報に
記載の技術では、焼鈍時のヒ−トサイクルを規定するこ
とにより粗大粒の発生を防止しており、これにより表面
性状の改善が図られているが、一般のＩＦ鋼の焼鈍と比
べて特殊なヒートサイクルで、実際の生産で適用するこ
とは困難であり、ＩＦ鋼の本来の高加工性については充
分発揮されていないものと考えられる。また、耐２次加
工性改善の技術が記載された特開昭６３−３８５５６号
公報には、表層に浸炭されたＣを伴う細粒層を有する鋼
板が示されており、この場合、耐肌荒れ性もある程度改
善されると考えられるが、浸炭設備が必要となるうえ、
表層に高濃度のＣが存在すると硬質化による加工性の劣
化は避け難く、たとえスキンパス圧延を施しても耐時効
性が劣化し、プレス時にストレッチャーストレインが発
生する懸念がある。
記載の技術では、焼鈍時のヒ−トサイクルを規定するこ
とにより粗大粒の発生を防止しており、これにより表面
性状の改善が図られているが、一般のＩＦ鋼の焼鈍と比
べて特殊なヒートサイクルで、実際の生産で適用するこ
とは困難であり、ＩＦ鋼の本来の高加工性については充
分発揮されていないものと考えられる。また、耐２次加
工性改善の技術が記載された特開昭６３−３８５５６号
公報には、表層に浸炭されたＣを伴う細粒層を有する鋼
板が示されており、この場合、耐肌荒れ性もある程度改
善されると考えられるが、浸炭設備が必要となるうえ、
表層に高濃度のＣが存在すると硬質化による加工性の劣
化は避け難く、たとえスキンパス圧延を施しても耐時効
性が劣化し、プレス時にストレッチャーストレインが発
生する懸念がある。
【０００７】本発明はかかる問題に鑑みなされたもの
で、耐肌荒れ性を満足し、かつ極低炭素鋼の特徴である
加工性との両立を図った極低炭素冷延鋼板を提供するも
のである。
で、耐肌荒れ性を満足し、かつ極低炭素鋼の特徴である
加工性との両立を図った極低炭素冷延鋼板を提供するも
のである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、冷延・焼
鈍後の鋼板の諸特性とミクロ組織、および再結晶集合組
織との相関を鋭意調査、検討した結果、下記の成分、ミ
クロ組織、集合組織を有する極低炭素冷延鋼板は優れた
加工性と耐肌荒れ性を有することを見出し、本発明を完
成するに至った。
鈍後の鋼板の諸特性とミクロ組織、および再結晶集合組
織との相関を鋭意調査、検討した結果、下記の成分、ミ
クロ組織、集合組織を有する極低炭素冷延鋼板は優れた
加工性と耐肌荒れ性を有することを見出し、本発明を完
成するに至った。
【０００９】すなわち、本発明の極低炭素冷延鋼板は、
重量％で鋼中のＣ含有量が０．０１％以下の極低炭素冷
延鋼板であって、鋼板の表面より全板厚の１／１０を占
める表層部のフェライト粒度No. をａ、板厚中心を中心
として全板厚の１／２を占める内層部のフェライト粒度
No. をｂとするとき、ａ−ｂ≧０．５、ａ≧７．０、ｂ
≦７．５を満足し、さらに｛２２２｝面と｛２００｝面
からの回折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）／Ｉ（２００）が
鋼板の表面より全板厚の１／１５を占める最表層部で
５．０以上かつ鋼板の板厚中心部で１２以上である。
重量％で鋼中のＣ含有量が０．０１％以下の極低炭素冷
延鋼板であって、鋼板の表面より全板厚の１／１０を占
める表層部のフェライト粒度No. をａ、板厚中心を中心
として全板厚の１／２を占める内層部のフェライト粒度
No. をｂとするとき、ａ−ｂ≧０．５、ａ≧７．０、ｂ
≦７．５を満足し、さらに｛２２２｝面と｛２００｝面
からの回折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）／Ｉ（２００）が
鋼板の表面より全板厚の１／１５を占める最表層部で
５．０以上かつ鋼板の板厚中心部で１２以上である。
【００１０】深絞り用鋼板の加工性を改善するための方
策としては、深絞り性の指標であるｒ値を向上させるこ
とが考えられ、そのためには結晶粒径を大きくすること
が効果的である。通常、深絞り用冷延鋼板の製造におい
ては、冷延後、焼鈍過程で生じる選択的粒成長を利用し
て深絞り性を改善しているが、これは粒径の増大が加工
に好ましい集合組織形成に結びつくからである。一方、
加工性に関して、延性も重要な因子であり、これも結晶
粒の増大とともに改善する傾向にある。すなわち、粒径
の増大はｒ値、伸びの双方を通じて加工性の改善に寄与
する。
策としては、深絞り性の指標であるｒ値を向上させるこ
とが考えられ、そのためには結晶粒径を大きくすること
が効果的である。通常、深絞り用冷延鋼板の製造におい
ては、冷延後、焼鈍過程で生じる選択的粒成長を利用し
て深絞り性を改善しているが、これは粒径の増大が加工
に好ましい集合組織形成に結びつくからである。一方、
加工性に関して、延性も重要な因子であり、これも結晶
粒の増大とともに改善する傾向にある。すなわち、粒径
の増大はｒ値、伸びの双方を通じて加工性の改善に寄与
する。
【００１１】従って、結晶粒径を極限まで増加させれ
ば、加工性も大きく改善されるはずであるが、プレス成
形時に粗大粒が起因となって肌荒れと称する表面性状の
劣化が生じるようになり、このため粒径の増加は一定の
範囲に制約される。
ば、加工性も大きく改善されるはずであるが、プレス成
形時に粗大粒が起因となって肌荒れと称する表面性状の
劣化が生じるようになり、このため粒径の増加は一定の
範囲に制約される。
【００１２】この肌荒れは鋼板の粒度No. が８程度であ
ればほぼ生じないと言われているが、本発明者らが調
査、検討を行った結果、冷延鋼板の表層部（鋼板断面に
おいて表面から全板厚の１／１０を占める領域）におけ
るフェライト粒度No. をａ、内層部（鋼板断面において
板厚中心を中心として全板厚の１／２を占める領域）に
おけるフェライト粒度No. をｂとしたとき、後述の実施
例から明らかなとおり、下記の粒度条件の下で、（ａ−
ｂ）が０．５以上であれば、かなり厳しい絞り加工を行
っても肌荒れが生じないことが判明した。
ればほぼ生じないと言われているが、本発明者らが調
査、検討を行った結果、冷延鋼板の表層部（鋼板断面に
おいて表面から全板厚の１／１０を占める領域）におけ
るフェライト粒度No. をａ、内層部（鋼板断面において
板厚中心を中心として全板厚の１／２を占める領域）に
おけるフェライト粒度No. をｂとしたとき、後述の実施
例から明らかなとおり、下記の粒度条件の下で、（ａ−
ｂ）が０．５以上であれば、かなり厳しい絞り加工を行
っても肌荒れが生じないことが判明した。
【００１３】加工性の見地からはａは大きいほどよい
が、自動車外板等の厳しい表面性状が要求される用途に
対しては、表層部はより細粒であることが望ましく、本
発明ではａを少なくとも７．０以上とする。もっとも、
表層部の粒度であっても過大であると加工性が劣化する
ようになるため、ａは１０以下に止めることが好まし
い。一方、内層部があまりに細粒になると加工性を確保
することが困難となるので、ｂを７．５以下にする。
が、自動車外板等の厳しい表面性状が要求される用途に
対しては、表層部はより細粒であることが望ましく、本
発明ではａを少なくとも７．０以上とする。もっとも、
表層部の粒度であっても過大であると加工性が劣化する
ようになるため、ａは１０以下に止めることが好まし
い。一方、内層部があまりに細粒になると加工性を確保
することが困難となるので、ｂを７．５以下にする。
【００１４】さらに、上記ミクロ組織を有する冷延鋼板
において優れた加工性を得るためには、粒径が微細であ
る最表層部においてもある程度以上の加工に好ましい集
合組織の形成が必要であり、その指標である｛２２２｝
面と｛２００｝面からの回折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）
／Ｉ（２００）を、鋼板の表面より全板厚の１／１５の
部分で５．０以上にする必要がある。また、内層部は鋼
板自体の加工性を決定づけるため、鋼板の板厚中心部で
１２以上とする。
において優れた加工性を得るためには、粒径が微細であ
る最表層部においてもある程度以上の加工に好ましい集
合組織の形成が必要であり、その指標である｛２２２｝
面と｛２００｝面からの回折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）
／Ｉ（２００）を、鋼板の表面より全板厚の１／１５の
部分で５．０以上にする必要がある。また、内層部は鋼
板自体の加工性を決定づけるため、鋼板の板厚中心部で
１２以上とする。
【００１５】一方、高加工性を得るためには粒径、集合
組織に加えて、粒界および介在物の性状にも注意を払う
必要がある。その理由は、加工不良となるネッキングや
破断は概ね粒界または介在物界面を起点に発生するから
である。このため、通常の深絞り用鋼板において破断の
起点となるセメンタイトをできるだけ低減することが必
要である。また、鋼中のＣは冷延、焼鈍後の｛２２２｝
面の発達を阻害する。これらの理由により、本発明では
冷延鋼板のＣ含有量の上限を０．０１％に止める。
組織に加えて、粒界および介在物の性状にも注意を払う
必要がある。その理由は、加工不良となるネッキングや
破断は概ね粒界または介在物界面を起点に発生するから
である。このため、通常の深絞り用鋼板において破断の
起点となるセメンタイトをできるだけ低減することが必
要である。また、鋼中のＣは冷延、焼鈍後の｛２２２｝
面の発達を阻害する。これらの理由により、本発明では
冷延鋼板のＣ含有量の上限を０．０１％に止める。
【００１６】本発明の冷延鋼板の成分は、上記のとお
り、Ｃを０．０１％以下とするほか、特に制限されない
が、好適な冷延鋼板の成分（重量％、残部実質的にＦ
ｅ）を以下に示す。
り、Ｃを０．０１％以下とするほか、特に制限されない
が、好適な冷延鋼板の成分（重量％、残部実質的にＦ
ｅ）を以下に示す。
【００１７】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは鋼板の伸びの低下を抑制しながら高強度化するた
めに有効な固溶強化元素である。しかし、添加量が多す
ぎると、化成処理性や亜鉛めっき等のめっき密有性を劣
化させるので、その上限を１．０％とする。
めに有効な固溶強化元素である。しかし、添加量が多す
ぎると、化成処理性や亜鉛めっき等のめっき密有性を劣
化させるので、その上限を１．０％とする。
【００１８】Ｍｎ：０．０５〜２．０％ Ｍｎは熱間脆性の防止を主目的として添加されるが、添
加量が多すぎると延性を劣化させるので、上限を２．０
％とする。一方、０．０５％より少ないとその効果が過
小であるので、下限を０．０５％とする。
加量が多すぎると延性を劣化させるので、上限を２．０
％とする。一方、０．０５％より少ないとその効果が過
小であるので、下限を０．０５％とする。
【００１９】Ｐ：０．１５％以下 Ｐはｒ値を大きく低下させることなく鋼板を高強度化す
るために有効な元素であるが、添加量が多すぎると耐２
次加工脆性が低下するので、上限を０．１５％とする。
るために有効な元素であるが、添加量が多すぎると耐２
次加工脆性が低下するので、上限を０．１５％とする。
【００２０】Ｓ：０．０２％以下 Ｓは鋼中で硫化物系介在物となって存在する。この硫化
物系介在物は圧延中に伸張し加工時の割れ起点となるた
め、極力低減することが望ましく、その上限を０．０２
％とする。
物系介在物は圧延中に伸張し加工時の割れ起点となるた
め、極力低減することが望ましく、その上限を０．０２
％とする。
【００２１】Ａｌ：０．０１〜０．１％ Ａｌは溶鋼の脱酸を目的に添加されるが、その添加量が
０．０１％より少ないと効果が過小であり、一方０．１
％を超えると脱酸効果が飽和するとともにＡｌ ２Ｏ３介
在物が増加し、加工性を劣化させる。したがって、添加
量の範囲を０．０１％以上、０．１％以下とする。
０．０１％より少ないと効果が過小であり、一方０．１
％を超えると脱酸効果が飽和するとともにＡｌ ２Ｏ３介
在物が増加し、加工性を劣化させる。したがって、添加
量の範囲を０．０１％以上、０．１％以下とする。
【００２２】Ｎ：０．００５％以下 ＮはＴｉ，Ｎｂ，Ａｌ等と窒化物を形成する。加工性の
観点からはできる限り析出させるべきであり、その含有
量は少ないほど好ましく、上限を０．００５％とする。
観点からはできる限り析出させるべきであり、その含有
量は少ないほど好ましく、上限を０．００５％とする。
【００２３】 Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ：各々０．００２〜０．１％ Ｃｒ：０．０１〜０．５％ Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ，Ｃｒは炭化物を形成し、鋼板への固溶
Ｃ，Ｎの残留を防止し、高加工性と非時効性を確保する
ために単独または複合添加される。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖにつ
いては０．００２％未満、Ｃｒについては０．０１％未
満ではＣ，Ｎを固定する効果が過小であり、一方Ｔｉ，
Ｎｂ，Ｖで０．１％超、Ｃｒで０．５％超では非時効性
またはｒ値を高める作用が飽和すると共に、硬質化を招
きコストアップになる。
Ｃ，Ｎの残留を防止し、高加工性と非時効性を確保する
ために単独または複合添加される。Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖにつ
いては０．００２％未満、Ｃｒについては０．０１％未
満ではＣ，Ｎを固定する効果が過小であり、一方Ｔｉ，
Ｎｂ，Ｖで０．１％超、Ｃｒで０．５％超では非時効性
またはｒ値を高める作用が飽和すると共に、硬質化を招
きコストアップになる。
【００２４】以上の成分のほか、さらに必要に応じてＢ
を０．０００３〜０．００３０％含有することができ
る。Ｂは２次加工脆化を抑制するために有効な元素であ
り、本発明においても耐２次加工脆性を向上させるため
に必要に応じて添加することができる。０．０００３％
未満ではその効果が過小であり、０．００３０％を超え
て添加してもその効果が飽和するので、添加量の下限を
０．０００３％、上限を０．００３０％とする。
を０．０００３〜０．００３０％含有することができ
る。Ｂは２次加工脆化を抑制するために有効な元素であ
り、本発明においても耐２次加工脆性を向上させるため
に必要に応じて添加することができる。０．０００３％
未満ではその効果が過小であり、０．００３０％を超え
て添加してもその効果が飽和するので、添加量の下限を
０．０００３％、上限を０．００３０％とする。
【００２５】なお、本発明の極低炭素冷延鋼板は、溶融
めっき、電気めっき、蒸着めっき等の各種めっき原板と
して用いることができ、また各種の塗装、塗装下地処
理、有機皮膜処理を施してもよいことは勿論である。
めっき、電気めっき、蒸着めっき等の各種めっき原板と
して用いることができ、また各種の塗装、塗装下地処
理、有機皮膜処理を施してもよいことは勿論である。
【００２６】
【実施例】表１に示す鋼を用いて、表２に示す条件にて
熱間圧延、冷間圧延、焼鈍を行い、得られた冷延鋼板の
フェライト結晶粒度、回折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）／
Ｉ（２００）、機械的性質および成形時の肌荒れ性を調
べた。仕上げ板厚は全て０．８mmであり、調査に先立ち
伸び率１．５％のスキンパス圧延を施した。
熱間圧延、冷間圧延、焼鈍を行い、得られた冷延鋼板の
フェライト結晶粒度、回折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）／
Ｉ（２００）、機械的性質および成形時の肌荒れ性を調
べた。仕上げ板厚は全て０．８mmであり、調査に先立ち
伸び率１．５％のスキンパス圧延を施した。
【００２７】引張試験はＪＩＳ５号試験片を用いて行っ
た。また、結晶粒度は圧延方向と垂直方向の断面につ
き、ＪＩＳ−Ｇ−０５５２により求めた。また、同断面
において、鋼板表面から板厚の１／１５の部位、および
板厚中央部において回折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）／Ｉ
（２００）を求めた。耐肌荒れ性は、絞り比２．０にて
直径５０mmのカップを、絞り比３．０にて直径３３mmの
カップを成形し、目視にて側面の肌荒れ（オレンジピー
ル）の有無を観察した。これらの調査結果を表２に併せ
て示す。また、本発明鋼板の金属組織の一例として、表
２の試料No. １の鋼板断面組織図（１００倍）を図１に
示す。
た。また、結晶粒度は圧延方向と垂直方向の断面につ
き、ＪＩＳ−Ｇ−０５５２により求めた。また、同断面
において、鋼板表面から板厚の１／１５の部位、および
板厚中央部において回折Ｘ線強度の比Ｉ（２２２）／Ｉ
（２００）を求めた。耐肌荒れ性は、絞り比２．０にて
直径５０mmのカップを、絞り比３．０にて直径３３mmの
カップを成形し、目視にて側面の肌荒れ（オレンジピー
ル）の有無を観察した。これらの調査結果を表２に併せ
て示す。また、本発明鋼板の金属組織の一例として、表
２の試料No. １の鋼板断面組織図（１００倍）を図１に
示す。
【００２８】
【表１】
【００２９】
【表２】
【００３０】表２より、本発明の実施例はいずれも伸び
が５０％以上、ｒ値が２．２以上で、加工性に優れてお
り、しかもかなり厳しい絞り加工でも肌荒れが発生して
いないことがわかる。これに対して、試料No. ２，７，
１０は耐肌荒れ性は良好であるが、No. ２は内層部のフ
ェライト粒度No. （ｂ）が大きく、試料No. ７は内層部
の回折Ｘ線強度比が小さく、試料No. １０は最表層部の
回折Ｘ線強度比が小さいために加工性が劣化している。
一方、試料No. ３は表層部のフェライト粒度No. （ａ）
が大きく、また試料No. ５は表層部と内層部のフェライ
ト粒度No. の差が小さいため、絞り比が２．０でも肌あ
れが発生している。試料No. １２はａが大きいため、絞
り比２．０では問題がないが、絞り比３．０になると肌
あれが発生している。また試料No. １３，１４は０．０
３２％のＣを含む低Ｃアルミキルド鋼であり、Ｃ量が多
いため加工性が劣化している。
が５０％以上、ｒ値が２．２以上で、加工性に優れてお
り、しかもかなり厳しい絞り加工でも肌荒れが発生して
いないことがわかる。これに対して、試料No. ２，７，
１０は耐肌荒れ性は良好であるが、No. ２は内層部のフ
ェライト粒度No. （ｂ）が大きく、試料No. ７は内層部
の回折Ｘ線強度比が小さく、試料No. １０は最表層部の
回折Ｘ線強度比が小さいために加工性が劣化している。
一方、試料No. ３は表層部のフェライト粒度No. （ａ）
が大きく、また試料No. ５は表層部と内層部のフェライ
ト粒度No. の差が小さいため、絞り比が２．０でも肌あ
れが発生している。試料No. １２はａが大きいため、絞
り比２．０では問題がないが、絞り比３．０になると肌
あれが発生している。また試料No. １３，１４は０．０
３２％のＣを含む低Ｃアルミキルド鋼であり、Ｃ量が多
いため加工性が劣化している。
【００３１】
【発明の効果】本発明の極低炭素冷延鋼板によれば、特
殊な焼鈍ヒートサイクルや浸炭処理を行うことなく製造
することができ、優れた加工性および耐肌荒れ性を兼備
し、自動車用や家電用等の加工性および耐肌荒性が要求
される工業分野における素材冷延鋼板として最適であ
る。
殊な焼鈍ヒートサイクルや浸炭処理を行うことなく製造
することができ、優れた加工性および耐肌荒れ性を兼備
し、自動車用や家電用等の加工性および耐肌荒性が要求
される工業分野における素材冷延鋼板として最適であ
る。
【図１】本発明実施例にかかる試料No. １の鋼板の断面
金属組織図（１００倍）を示す。
金属組織図（１００倍）を示す。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で鋼中のＣ含有量が０．０１％以
下の極低炭素冷延鋼板であって、 鋼板の表面より全板厚の１／１０を占める表層部のフェ
ライト粒度No. をａ、板厚中心を中心として全板厚の１
／２を占める内層部のフェライト粒度No. をｂとすると
き、ａ−ｂ≧０．５、ａ≧７．０、ｂ≦７．５を満足
し、 さらに｛２２２｝面と｛２００｝面からの回折Ｘ線強度
の比Ｉ（２２２）／Ｉ（２００）が鋼板の表面より全板
厚の１／１５の部分で５．０以上、かつ鋼板の板厚中心
部で１２以上である加工性および耐肌荒れ性に優れた極
低炭素冷延鋼板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ： Ｃ ≦０．０１％、 Ｓｉ： Ｓｉ≦１．０％、 Ｍｎ：０．０５％≦Ｍｎ≦２．０％、 Ｐ ： Ｐ ≦０．１５％、 Ｓ ： Ｓ ≦０．０２％、 Ａｌ：０．０１％≦Ａｌ≦０．１％、 Ｎ ： Ｎ ≦０．００５％ を含有し、さらに Ｔｉ：０．００２％≦Ｔｉ≦０．１％、 Ｎｂ：０．００２％≦Ｎｂ≦０．１％、 Ｖ ：０．００２％≦Ｖ ≦０．１％、 Ｃｒ：０．０１％≦Ｃｒ≦０．５％ のうち少なくとも１種または２種以上を含有し、残部Ｆ
ｅおよび不可避的不純物からなる請求項１に記載した極
低炭素冷延鋼板。 - 【請求項３】 請求項２に記載した成分のほか、さらに Ｂ ：０．０００３≦Ｂ ≦０．００３０％ を含有する請求項２に記載した極低炭素冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10155099A JPH11350072A (ja) | 1998-06-04 | 1998-06-04 | 加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10155099A JPH11350072A (ja) | 1998-06-04 | 1998-06-04 | 加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11350072A true JPH11350072A (ja) | 1999-12-21 |
Family
ID=15598614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10155099A Pending JPH11350072A (ja) | 1998-06-04 | 1998-06-04 | 加工性および耐肌荒れ性に優れた極低炭素冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11350072A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008062901A1 (fr) | 2006-11-21 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corporation | Tôle d'acier ayant un degré de compaction du plan {222} élevé et procédé pour la production de celle-ci |
| CN110042324A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-07-23 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种集装箱角件生产工艺 |
| CN110055470A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-07-26 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种集装箱角件及其热处理工艺 |
-
1998
- 1998-06-04 JP JP10155099A patent/JPH11350072A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008062901A1 (fr) | 2006-11-21 | 2008-05-29 | Nippon Steel Corporation | Tôle d'acier ayant un degré de compaction du plan {222} élevé et procédé pour la production de celle-ci |
| CN110042324A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-07-23 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种集装箱角件生产工艺 |
| CN110055470A (zh) * | 2019-05-28 | 2019-07-26 | 马鞍山市盛磊耐磨合金制造有限公司 | 一种集装箱角件及其热处理工艺 |
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