TWI391502B - Cold rolled steel sheet and its manufacturing method and backlight module chassis - Google Patents

Cold rolled steel sheet and its manufacturing method and backlight module chassis Download PDF

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Kenji Tahara
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Description

冷軋鋼板及其製造方法暨背光模組底盤
本發明係關於加工性與平坦度均優異的冷軋鋼板及其製造方法，更關於使用上述冷軋鋼板的背光模組底盤。
近年，隨液晶電視的大型化，相關液晶電視的背光模組底盤亦呈大型化。此處所謂「背光模組底盤」係指設置於液晶電視用背光模組的背面側，供將液晶面板與上述背光模組從背面進行保持用的構件。該背光模組底盤要求為支撐光源用的剛性、以及為使光源不致碰觸到液晶部、或不會斷裂的平坦度與無凹陷感等，且在電視薄型化、素材費削減之目的下，期待薄板化。
但是，上述隨背光模組底盤的大型化、薄板化，針對於剛性、平坦度等的問題明顯化。為求上述剛性的確保，雖有認為對上述背光模組底盤的平板面施行撐壓成形，並形成銲珠係有效方法，但得知若對平板面施行加工，便會產生平坦度變差、凹陷感變大等新問題。此種背光模組底盤的平坦度劣化等係因為沖壓成形時的形狀凍結性差所產生的現象，因而對背光模組底盤所使用的鋼板，便要求加工性，且亦要求形狀凍結性。但，習知所使用的鋼板，雖具有一定的加工性，但卻有無法具有充分形狀凍結性的問題。
上述具有形狀凍結性的鋼板係有如專利文獻1所揭示的鋼板，係藉由控制著集合組織，且將軋延方向或軋延直角方向的r值中至少1者設為0.7以下，而減輕彎曲加工時的彈回量之方法進行製造。此外，如專利文獻2所揭示的鋼板，係藉由控制著局部延伸、均勻延伸的非等向性，而抑制彎曲加工時的彈回與壁翹曲情形。此外，如專利文獻3所揭示的肥粒鐵系薄鋼板，係藉由將{100}面與{111}面的X射線繞射強度比設為達1.0以上，便可抑制彎曲加工時的彈回。
但是，專利文獻1、2及3的鋼板均屬雖在彎曲加工時具有一定的形狀凍結性，但當例如撐壓加工之類的需要高軋延性的加工時，便會有無法獲得充分形狀凍結性的問題，且，就提高形狀凍結性的另一面而言，會有鋼板的剛性與加工性劣化之問題。
專利文獻1：日本專利第3532138號公報
專利文獻2：日本專利特開2004-183057號公報
專利文獻3：國際公開第2000/6791號公報
本發明目的在於提供藉由達含有成分及r值的適當化，而具有優異加工性與形狀凍結性的冷軋鋼板及其製造方法、暨背光模組底盤。
本發明者等為獲得能解決上述問題的冷軋鋼板及背光模組底盤而進行深入鑽研，結果發現藉由將依質量%計，含有：C：0.0010~0.0030%、Si：0.05%以下、Mn：0.1~0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02~0.10%、N：0.005%以下、及Nb：0.010~0.030%的鋼使用為素材，並將製造條件(特別係退火條件)最佳化，便可獲得具有優異加工性，且軋延方向與軋延直角方向的r值均可在1.0~1.6範圍內，形狀凍結性亦優異的冷軋鋼板及背光模組底盤。
本發明係根據此種發現而完成，主旨構成係如下：
(1)一種冷軋鋼板，係依質量%計，含有：C：0.0010~0.0030%、Si：0.05%以下、Mn：0.1~0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02~0.10%、N：0.005%以下、及Nb：0.010~0.030%，而其餘則由Fe及不可避免的雜質構成，且軋延方向與軋延直角方向的r值均在1.0~1.6範圍內，軋延方向、軋延45°方向、及軋延直角方向的延伸平均值Elm 係達40%以上。其中，Elm =(ElL +2×ElD +ElC )/4 ElL ：軋延方向的延伸；ElD ：軋延45°方向的延伸；ElC ：軋延直角方向的延伸
(2)如上述(1)所記載之冷軋鋼板，其中，上述冷軋鋼板係依質量%計，更進一步含有B：0.0003~0.0015%。
(3)如上述(1)所記載之冷軋鋼板，其中，上述冷軋鋼板係依質量%計，更進一步含有Ti：0.005~0.020%及B：0.0003~0.0015%。
(4)一種液晶電視用背光模組底盤，係使用上述(1)、(2)或(3)所記載之冷軋鋼板，並施行既定加工而形成。
(5)一種冷軋鋼板之製造方法，係包括有：將具有上述(1)、(2)或(3)所記載成分組成的鋼坯，依1200℃以上施行加熱後，再依870~950℃施行完成精軋的熱軋，而形成熱軋板的步驟；將該熱軋板依450~750℃施行捲繞後，施行酸洗，然後，依55~80%軋縮率施行冷軋而形成冷軋板的步驟；以及在從600℃起至既定均熱溫度的溫度區域施行1~30℃/秒加熱，並依上述既定均熱溫度施行30~200秒鐘的均熱保持後，再將直到600℃為止的平均冷卻速度設為3℃/秒以上並施行冷卻的退火步驟；其中，上述既定均熱溫度，係當將冷軋時的軋縮率設為R(%)、將鋼坯中的Nb含有量設為n(質量%)時，為(800-R+500×n)~(800+1000×n)℃範圍。
根據本發明，相較於習知冷軋鋼板，可提供具有優異加工性與形狀凍結性的冷軋鋼板及其製造方法，更可提供具有優異加工性與形狀凍結性的背光模組底盤。
以下，針對本發明詳細內容與限定理由進行說明。
本發明冷軋鋼板的特徵係依質量%計，含有：C：0.0010~0.0030%、Si：0.05%以下、Mn：0.1~0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02~0.10%、N：0.005%以下、及Nb：0.010~0.030%，其餘則由Fe及不可避免的雜質構成，其中，軋延方向與軋延直角方向的r值均在1.0~1.6範圍內。
‧C：0.0010~0.0030%
本發明的冷軋鋼板係含有C。C係屬於r值控制及提升加工性的必要成分。在此，C係與後述Nb形成細微碳化物，抑制在冷軋後的退火過程中之肥粒鐵晶粒成長，且控制肥粒鐵的集合組織，便可控制本發明鋼板的r值。
另外，將C含有量設為0.0010~0.0030%範圍內的理由，係當未滿0.0010%時，便會進行上述肥粒鐵的晶粒成長，因而較難將r值控制在低值，導致無法獲得所需的形狀凍結性。反之，若超過0.0030%，則在熱軋後的上述鋼板中會有固溶C的殘留，會促進冷軋時對晶粒內的剪切應變導入，結果會有導致退火後的r值明顯降低的問題，且，因固溶C或碳化物的增加，造成上述鋼板呈硬質化，結果將使延伸降低，且導致加工性劣化。
再者，本發明的冷軋鋼板係如上述，因為使用C含有量0.0010~0.0030%的極低碳鋼板，因而就從抑制因薄板化而容易明顯化的背光模組底盤成形時發生起皺情形的觀點，較C含有量高的鋼板更為有利。即，因薄板化而發生的上述背光模組底盤成形時之起皺情形，特別係降伏延伸越大的鋼板越容易發生，但本發明鋼板達C含有量的適當化，便可減少固溶C量，因而抗老化性優異、且可抑制降伏延伸的發生。
‧Si：0.05%以下
再者，本發明冷軋鋼板的Si含有量必需在0.05%以下。若Si含有量超過0.05%，因為硬質化會過度進行，因而除加工性會劣化之外，亦會有在退火時生成Si氧化物，導致電鍍性降低的可能性。且，若Si含有量過高，則在熱軋時，鋼從沃斯田鐵朝肥粒鐵的變態溫度會上升，因而較難在沃斯田鐵域中完成軋延。故，Si含有量必需設定在0.05%以下，最好儘量減少。
‧Mn：0.1~0.3%
再者，本發明冷軋鋼板係含有Mn。Mn係與上述鋼板中的S產生反應而形成MnS，俾防止因後述S所造成熱裂等問題發生的必要成分。
在此，將Mn含有量設為0.1~0.3%的理由，係若未滿0.1%，則無法充分防止因上述S所造成的問題，反之，若超過0.3%，則因為Mn過多，會有導致鋼板呈硬質化導致加工性劣化的問題發生、或會有在退火時抑制肥粒鐵再結晶化的可能性。此外，Mn含有量更佳係設定在0.2%以下。
‧P：0.05%以下
再者，本發明的冷軋鋼板中，將P含有量設定在0.05%以下的理由，係若超過0.05%，則P會發生偏析情形，因而會有導致上述鋼板的軋延性與韌性惡化之可能性。且，就從同樣的理由，更佳係設在0.03%以下，最好儘量減少。
‧S：0.02%以下
若大量含有S，則上述鋼板的軋延性會明顯降低，在熱軋與冷軋時會有發生斷裂，導致表面形狀明顯惡化的可能性。況且，S對上述鋼板強度幾乎無具貢獻度，更會有形成雜質元素的粗大MnS，導致延伸降低的問題發生，因而S含有量必需設定在0.02%以下，最好儘量減少。若超過0.02%，則會有明顯發生上述問題的傾向。
‧Al：0.02~0.10%
再者，本發明冷軋鋼板係含有Al。Al係屬於藉由與後述N產生反應，形成氮化物而使N呈固定化，俾抑制因固溶N導致老化硬化的必要成分。
在此，將Al含有量設為0.02~0.10%的理由，係若未滿0.02%，則會有無法充分與上述N進行反應導致無法抑制老化硬化情形，反之，若超過0.10%，在熱軋時，鋼從沃斯田鐵變態為肥粒鐵的溫度會上升，因而較難在沃斯田鐵域中完成熱軋。
‧N：0.005%以下
N含有量必需設定在0.005%以下，最好儘量減少。若超過0.005%，則熱軋中會因鋼坯斷裂，導致發生表面瑕疵的可能性，且在冷軋後與退火後，當形成固溶N而存在時，會有引發老化硬化的可能性。
‧Nb：0.010~0.030%
再者，本發明冷軋鋼板係含有Nb。在此，Nb係如同上述C，屬於為r值的控制及提升加工性的必要成分，將與上述C形成細微碳化物，可抑制在冷軋後的退火過程中之肥粒鐵晶粒成長，且控制肥粒鐵的集合組織，便可將本發明鋼板的r值控制為較低值。
在此，將Nb含有量設為0.010~0.030%的理由，係因為若未滿0.010%，則會進行上述肥粒鐵的晶粒成長，因而較難將r值控制為較低值，導致無法獲得所需形狀凍結性。反之，若超過0.030%，則會因Nb的碳氮化物或固溶Nb的增加，導致上述鋼板呈硬質化，結果會造成延伸降低，且會導致加工性劣化。另外，Nb量更佳係0.020%以下。
再者，本發明冷軋鋼板較佳係依質量%計，進一步含有B：0.0003~0.0015%，或更進一步含有Ti：0.005~0.02%與B：0.0003~0.0015%。
‧B：0.0003~0.0015%
B係在熱軋時，藉由形成固溶B並存在而抑制沃斯田鐵的再結晶，俾在精軋後的冷卻時，促進從未再結晶沃斯田鐵的肥粒鐵變態，使對低r值化有利的集合組織發達，進而可抑制在冷軋、退火後的軋延方向與軋延直角方向之r值上升。在此，若B含有量未滿0.0003%，便無法發揮上述效果，反之，若超過0.0015%，則不僅效果已達飽和，且會導致因再結晶抑制而造成軋延荷重增加。
‧Ti：0.005~0.02%及B：0.0003~0.0015%
再者，B係當形成固溶B並存在於冷軋後的鋼板中時，於冷軋後的退火過程中，可抑制上述肥粒鐵的晶粒成長，俾將r值控制為較低值。為能獲得此種冷軋後的退火過程中之B效果，除添加Ti：0.005~0.02%之外，尚必需設為B：0.0003~0.0015%。理由係當無添加Ti時，在熱軋後的捲繞階段時，B容易形成氮化物，導致較難充分確保固溶B。在此，Ti係藉由與上述N結合形成氮化物，而減少固溶N，便可抑制添加B時的B之氮化物形成，達可將所添加B活用為固溶B的效果。
另外，將Ti含有量設為0.005~0.02%範圍內的理由，係若未滿0.005%，便無法充分發揮減少上述固溶N的效果，反之，若超過0.02%，則會與C結合形成碳化物，而抑制上述Nb的細微碳化物生成，結果會有無法將r值控制為較低值的可能性。
再者，將有添加Ti時的B含有量設為0.0003~0.0015%範圍內之理由，係若未滿0.0003%，則無法充分發揮上述冷軋後的退火過程中之肥粒鐵晶粒成長抑制效果，反之，若超過0.0015%，則會有上述肥粒鐵的晶粒成長抑制效果變為過大，結果會有無法進行肥粒鐵集合組織控制的可能性。
但，就僅獲得前述熱軋階段中的固溶B效果之觀點，並無Ti添加的特別必要，且即便添加Ti，效果仍無改變。
另外，本發明的冷軋鋼板除上述成分以外，其餘係由Fe與不可避免的雜質構成。此處，所謂「不可避免的雜質」係指上述鋼板中所含有，例如：Cr、Ni或Cu等微量元素。
本發明者等進行藉由達含有成分與r值的適性化，而獲得具有優異加工性與形狀凍結性的冷軋鋼板進行檢討。
結果，發現藉由達上述含有成分(C、Si、Mn、P、S、Al、N、及Nb)含有量的適當化，並將軋延方向與軋延直角方向的r值均設為1.0~1.6範圍內，便可具有優異加工性，且相關形狀凍結性抑制能確保當作背光模組底盤用的充分平坦度，可獲得優異的冷軋鋼板。
以下，例示發明者等所檢討的r值與成形為背光模組底盤形狀時的平坦度間之關係。
將經在具有本發明成分組成的冷軋鋼板上，施行鋅系電解電鍍且板厚0.8mm的電鍍鋼板，依短邊側成為軋延方向的方式，切斷成圖1所示尺寸後，再於4邊側邊分別將10mm立起90°，並將20×700mm且高度5mm的銲珠1條、與20×150mm且高度5mm的銲珠2條，依在側邊立起側的背後側之面設置呈凸狀，並依如圖1所示形狀施行沖壓加工，模擬32V液晶電視用背光模組底盤形狀。經沖壓後的板係將側邊立起側朝下放置於平台上，再由浮起狀態評估平坦度。然後，將幾乎無浮起情形，平坦度優異者評估為評分3，將部分性出現數mm程度浮起者評估為評分2，將零件整體出現大幅翹曲者評估為評分1。圖2所示係軋延方向與軋延直角方向的r值，對平坦度評分的影響。得知藉由將r值設為本發明範圍的1.0~1.6，便可確保平坦度。
依此，藉由將軋延方向與軋延直角方向的r值設定在1.6以下的範圍內，當對鋼板施行加工時，便可某程度抑制上述鋼板材料流入於加工部(例如施行彎曲加工時的角落部等)，結果便可具有優異的形狀凍結性，且可確保平坦度，並藉由將r值下限設為1.0，便可抑制相較於板寬方向的應變，板厚方向的應變變大的情況發生，因而可抑制因上述加工部的板厚減少而造成剛性降低情形發生，可確保一定的加工性，並能具有較高的平坦度。
再者，本發明的冷軋鋼板必需將依下式所示軋延方向、軋延45°方向、及軋延直角方向的延伸平均值Elm 設為達40%以上。
Elm =(ElL +2×ElD +ElC )/4
ElL ：軋延方向的延伸
ElD ：軋延45°方向的延伸
ElC ：軋延直角方向的延伸
在此將上述延伸的平均值設為達40%以上的理由，係若未滿40%，則為確保背光模組底盤剛性的必要撐壓成形會趨於困難。
另外，藉由對依本發明所形成的冷軋鋼板，施行既定的加工(例如：彎曲加工、撐壓加工等)，便可獲得加工性與形狀凍結性均優異的液晶電視用背光模組底盤。若使用該背光模組底盤，就具有良好平坦度，減少凹陷的觀點，係屬有效方法。另外，本案發明的冷軋鋼板係適用為背光模組底盤用，惟並不僅侷限於此用途而已。
另外，根據本發明的冷軋鋼板之製造方法，係包括有：將具有上述成分組成的鋼坯，依1200℃以上施行加熱後，再依870~950℃施行完成精軋的熱軋，而形成熱軋板的步驟；將該熱軋板依450~750℃施行捲繞後，施行酸洗，然後，依55~80%軋縮率施行冷軋，而形成冷軋板的步驟；在從600℃起至既定均熱溫度為止的溫度區域中依1~30℃/秒施行加熱，並在上述既定均熱溫度下均熱保持30~200秒後，再施行將直到600℃的平均冷卻速度設為達3℃/秒以上之冷卻的退火步驟。
在此，上述形成熱軋板的步驟中，將上述鋼坯的加熱溫度設為達1200℃以上的理由，係施行熱軋之際，必需於加熱中先使Nb的碳化物固溶，再於捲繞後細微析出，而為使上述Nb的碳化物固溶，便必需達1200℃以上的溫度。此外，上述精軋的完成溫度係設為870~950℃範圍內。若精軋的完成溫度未滿870℃，則會有上述熱軋板的組織依肥粒鐵域的狀態完成精軋之情況，於精軋途中會從沃斯田鐵域變為肥粒鐵域，因而軋延荷重會急遽降低，導致軋延機的荷重控制趨於困難，會有引發破裂等情況的可能性。此外，雖從精軋入側依肥粒鐵域進行鋼板通過的話，便可迴避破裂的危險，但卻會有因軋延溫度的降低，導致上述熱軋板的組織形成未再結晶肥粒鐵，造成冷軋時的荷重增加之問題。反之，若超過950℃，則沃斯田鐵的結晶粒會粗大化，爾後進行變態的肥粒鐵結晶粒會粗大化，導致冷軋時的結晶旋轉(Crystal rotation)變為不足，結果便會抑制肥粒鐵的集合組織發達，造成r值降低。
再者，上述冷軋板的形成步驟中，將上述捲繞溫度設為450~750℃的理由，係若未滿450℃，便會生成針狀肥粒鐵，因而導致鋼板呈硬質化，恐會對爾後冷軋時造成不良影響，反之，若超過750℃，則會有NbC的析出物粗大化之傾向，因而在上述冷軋後的上述退火步驟中，上述細微碳化物的形成較難控制，導致無法降低r值。另外，捲繞溫度較佳係680℃以下。此外，酸洗係為將熱軋板表面的銹皮除去而實施，酸洗條件係依照常法便可。又，將上述冷軋時的軋縮率設為55~80%範圍內的理由，係若未滿55%，則因軋延所造成的結晶旋轉會嫌不足，因而無法使肥粒鐵的集合組織充分發達，反之，若超過80%，則上述集合組織會過度發達，結果導致軋延方向與軋延直角方向的r值會超過上限值的1.6。
再者，上述退火步驟中，將從600℃起至均熱溫度為止的加熱速度設為1~30℃/秒之理由，係若未滿1℃/秒，則會因為加熱速度過小，導致上述細微碳化物呈粗大化，而無法發揮上述肥粒鐵的晶粒成長抑制效果，反之，若超過30℃/秒，則會因為加熱速度過大，導致加熱途中的回復遭受抑制，結果在爾後的均熱時便容易進行上述肥粒鐵的晶粒成長，導致無法控制肥粒鐵的集合組織。此外，上述均熱保持的時間係設為30~200秒。若未滿30秒，則會有上述肥粒鐵的再結晶面未完成的情況，且因為晶粒成長遭受抑制，因而r值無法控制，而延伸亦會降低。反之，若超過200秒，則均熱時間較久，上述晶粒過度大幅成長，因而導致無法控制肥粒鐵的集合組織。又，將上述從均熱溫度至600℃為止的平均冷卻速度設為3℃/秒以上之理由，係若未滿3℃/秒，則會促進上述肥粒鐵粒的成長，導致無法控制上述肥粒鐵的集合組織。另外，上述冷卻速度的上限並無特別的限制，就從冷卻設備的關係，最好30℃/秒左右。
再者，依照本發明的冷軋鋼板之製造方法，特徵在於：上述既定均熱溫度係當將冷軋時的軋縮率設為R(%)、將鋼坯中的Nb含有量設為n(質量%)時，便在(800-R+500×n)~(800+1000×n)℃範圍內。發明者等就從r值與延伸特性的觀點，針對均熱溫度認為如下。首先，加熱後的均熱時，藉由使再結晶結束，且稍微進行晶粒成長，而控制r值，並可提升延伸。然而，冷軋的軋縮率(亦稱「冷軋率」)越低、Nb量越多，便越難進行再結晶，晶粒成長亦較為困難，因而必需進行更高溫的均熱。所以，均熱溫度必需達配合冷軋率R(%)與Nb量(%)的既定溫度以上。另一方面，若均熱溫度過高，則因為晶粒成長變大，導致集合組織無法控制。然而，因為Nb量越少，越容易進行晶粒成長，因而均熱溫度必需在配合Nb量(%)的既定溫度以下。
根據上述的檢討，就對r值與延伸構成影響的Nb量、冷軋率、均熱溫度之關係進行探討。圖3所示係冷軋率70%時，r值、平均延伸Elm 、Nb量及均熱溫度間之關係，圖4所示係Nb量0.020%時，r值、平均延伸、冷軋率及均熱溫度間之關係。其餘條件均在本發明範圍內進行製造的厚0.6~1.0mm冷軋板。將軋延方向與軋延直角方向的r值均在1.0~1.6，且延伸的平均值Elm 達40%以上的點標示為「○」，將r值與延伸任一者偏離本發明範圍外的情況標示為「×」。
由圖3與圖4中得知，均熱溫度係將Nb含有量設為n(質量%)、將冷軋率設為R(%)時，藉由設為(800-R+500×n)~(800+1000×n)，便可將r值與延伸形成在本發明範圍內。若均熱溫度未滿(800-R+500×n)、或超過(800+1000×n)，便無法實現本發明範圍的r值、延伸。
藉由將上述均熱溫度設為上述範圍內，便可完成肥粒鐵的再結晶，且將上述肥粒鐵的晶粒成長適當化，並將r值控制為較低值，且亦可提升延伸特性。
另外，除上述製造條件以外的條件係依照常法便可。例如熔製方法時，便可適當使用普通的轉爐法、電爐法等。所熔製的鋼係在鑄造成鋼坯後，可直接或經冷卻後再施行加熱，並施行熱軋。熱軋時，依前述精軋條件施行精軋後，再依前述捲繞溫度進行捲繞。精軋後，截至捲繞為止前的冷卻速度並無特別的限制，若達空冷以上的冷速便屬足夠。此外，視需要，亦可施行100℃/s以上的急冷。然後，於普通的酸洗後，施行前述冷軋。相關退火係施行前述條件下的加熱、冷卻。在低於600℃之區域中的冷卻速度係任意，視需要，亦可在480℃附近利用熔融鋅施行電鍍。此外，經電鍍後，亦可再加熱達500℃以上而將電鍍合金化。或者，亦可在冷卻途中便採行執行保持等的熱經歷。且，視需要，亦可施行0.5~2%左右的調質軋延。此外，當在退火途中未施行電鍍時，為能提升耐腐蝕性，亦可施行電鍍鋅等。此外，在冷軋鋼板、電鍍鋼板上，亦可利用化成處理等方式形成皮膜。
上述僅例示本發明實施形態一例而已，舉凡在申請專利範圍內均可進行各種變更。
[實施例]
針對本發明實施例進行說明。
熔製含有表1-1與表1-2所示成分的鋼坯後，依表中的加熱溫度(℃)將鋼坯施行加熱1小時後，再依表1-1與表1-2所示精軋溫度(℃)施行完成精軋的熱軋，獲得熱軋板(板厚：2.0~3.5mm)。然後，將該熱軋板依表1-1與表1-2所示捲繞溫度(℃)進行捲繞，經施行酸洗後，依表1-1與表1-2所示軋縮率施行冷軋，獲得冷軋板(板厚：0.6~1.0mm)。經冷軋後，依表1-1與表1-2所示，依600℃至均熱溫度為止的平均加熱速度(℃/秒)、均熱溫度(℃)、均熱時間(秒)，以及依均熱溫度至600℃為止的平均冷卻速度(℃/秒)施行退火步驟，獲得試體1~45。另外，600℃以後係依同樣的冷軋速度冷卻至室溫。此外，退火後將施行軋縮率1.0%的調質軋延。
表1-1與表1-2所示分別係相關試體1~45的含有元素組成(C、Si、Mn、P、S、Al、N、Nb、Ti及B)、以及製造條件(熱軋時的加熱溫度、精軋溫度及捲繞溫度、冷軋時的軋縮率、以及退火時的加熱溫度、均熱溫度、均熱時間、冷卻速度、A：(800-R+500×n)及B：(800+1000×n)。
(評估)
針對所獲得各試體，
(1)針對各試體，從軋延方向與軋延直角方向切取JIS5號拉伸試驗片，並測定標點間距離(L0 )與板寬(W0 )，且依拉伸速度10mm/分、預應變(延伸)15%施行拉伸試驗後，再度測定標點間距離(L)與板寬(W)，並從下式計算r值：r=1n(W/W0 )/1n(W0 L0 /WL)。
(2)針對各試體，從軋延方向、軋延45°方向及軋延直角方向切取JIS5號拉伸試驗片，分別依拉伸速度10mm/分施行拉伸試驗後，測定延伸，並依下式計算出延伸的平均值Elm (%)。
Elm =(ElL +2×ElD +ElC )/4
ElL ：軋延方向的延伸；ElD ：軋延45°方向的延伸；ElC ：軋延直角方向的延伸
依(1)與(2)所獲得r值及平均延伸的結果，如表1-1與表1-2所示。
再者，相關試體1~26，製作當將(800-R+500×n)值設為A、將(800+1000×n)值設為B時，顯示r值對(均熱溫度-A)/(B-A)的關係圖(圖5)、及顯示延伸平均值(%)對(均熱溫度-A)/(B-A)的關係圖(圖6)。(均熱溫度-A)/(B-A)為0~1.0時便屬本發明範圍。
由表1-1與表1-2中得知，相關各實施例的冷軋鋼板，r值係涵蓋於1.0~1.6範圍內，且相關平均延伸的平均值亦達40%以上，具有優異的加工性與形狀凍結性。
再者，由圖5中得知，當(均熱溫度-A)/(B-A)值在0~1.0範圍內時，r值便為1.0~1.6範圍內。此外，由圖6中得知，當(均熱溫度-A)/(B-A)值在0~1.0範圍內時，延伸的平均值達40%以上。
由以上的結果得知，當均熱溫度值係涵蓋於A~B((800-R+500×n)~(800+1000×n))範圍內時，各冷軋鋼板的r值與延伸平均值分別在所需範圍內。
再者，使用本發明的冷軋鋼板進行32V型液晶電視用背光模組底盤的成形，可加工性與平坦性均無問題地進行成形。
(產業上之可利用性)
根據本發明，相較於習知冷軋鋼板，可提供具有優異加工性與形狀凍結性的冷軋鋼板及其製造方法，亦可進一步提供具有優異加工性與形狀凍結性的背光模組底盤。
圖1為經施行模擬32V型左右液晶電視用背光模組底盤形狀之沖壓加工的本發明冷軋鋼板示意俯視圖。
圖2為相關冷軋鋼板，軋延方向與軋延直角方向的r值對平坦度評分造成的影響圖。
圖3為相關冷軋鋼板，將冷軋率設為70%(一定)，且相關r值與平均延伸Elm 的良否，當使Nb量與均熱溫度產生變化時的結果圖。
圖4為相關冷軋鋼板，將Nb量設為0.020%(一定)，且相關r值與平均延伸Elm 的良否，當使冷軋率與均熱溫度產生變化時的結果圖。
圖5為相關實施例的試體1~26，將(800-R+500×n)值設為A、將(800+1000×n)值設為B時，r值對(均熱溫度-A)/(B-A)的關係圖。
圖6為相關實施例的試體1~26，將(800-R+500×n)值設為A、將(800+1000×n)值設為B時，延伸平均值(%)對(均熱溫度-A)/(B-A)的關係圖。

Claims (5)

  1. 一種冷軋鋼板，其特徵在於：依質量%計含有C：0.0010~0.0030%、Si：0.05%以下、Mn：0.1~0.3%、P：0.05%以下、S：0.02%以下、Al：0.02~0.10%、N：0.005%以下、及Nb：0.010~0.030%，而其餘則由Fe及不可避免的雜質構成；軋延方向與軋延直角方向的r值均在1.0~1.6範圍內，軋延方向、軋延45°方向、及軋延直角方向的延伸之平均值Elm 係40%以上；其中，Elm =(ElL +2×ElD +ElC )/4ElL ：軋延方向的延伸ElD ：軋延45°方向的延伸ElC ：軋延直角方向的延伸。
  2. 如申請專利範圍第1項之冷軋鋼板，其中，上述冷軋鋼板係依質量%計，更進一步含有B：0.0003~0.0015%。
  3. 如申請專利範圍第1項之冷軋鋼板，其中，上述冷軋鋼板係依質量%計，更進一步含有Ti：0.005~0.020%及B：0.0003~0.0015%。
  4. 一種液晶電視用背光模組底盤，係使用申請專利範圍第1、2或3項之冷軋鋼板，並施行既定加工而形成。
  5. 一種冷軋鋼板之製造方法，其特徵在於包括有：將具有申請專利範圍第1、2或3項之成分組成的鋼坯，依1200℃以上施行加熱後，再依870~950℃施行完成精軋的熱軋，而形成熱軋板的步驟；將該熱軋板依450~750℃施行捲繞後，施行酸洗，然後，依55~80%之軋縮率施行冷軋而形成冷軋板的步驟；以及在從600℃起至既定均熱溫度為止的溫度區域以1~30℃/秒進行加熱，並依上述既定均熱溫度施行30~200秒鐘的均熱保持後，再將直到600℃為止的平均冷卻速度設為3℃/秒以上並施行冷卻的退火步驟；上述既定均熱溫度，係當將冷軋時的軋縮率設為R(%)、將鋼坯中的Nb含有量設為n(質量%)時，為(800-R+500×n)~(800+1000×n)℃之範圍。
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