TIRAS DE ACERO DE ALTO CONTENIDO DE MANGANESO CON EXCELENTE CAPACIDAD DE RECUBRIMIENTO Y PROPIEDAD DE SUPERFICIE SUPERIOR, TIRAS DE ACERO RECUBIERTAS USANDO LAS TIRAS DE ACERO Y MÉTODO PARA MANUFACTURAR LAS TIRAS DE ACERO Campo Técnico La presente invención se relaciona generalmente a tiras de acero de alta ductilidad, alta resistencia y alto contenido de Mn utilizadas para automóviles y los similares que requieren formabilidad superior y alta resistencia, tiras de acero electrodepositadas que utilizan las mismas, y un método de manufactura de las mismas. Más particularmente, la presente invención se relaciona a tiras de acero de alta ductilidad, alta resistencia y alto contenido de Mn con excelentes características de electrodeposición y propiedades de superficie superiores, tiras de acero electrodepositadas que utilizan las mismas y un método de manufactura de las mismas . Técnica Antecedente Debido a la baja formabilidad de las tiras de acero de alta resistencia convencionales desarrolladas para la aplicación a miembros estructurales y láminas interiores de automóviles, es difícil aplicar tales tiras de acero de alta resistencia a componentes de formas complicadas. Convencionalmente , los fabricantes de automóviles se han enfocado sobre la simplificación de las formas
complicadas o el maquinado separado de diversas piezas discretas que constituyen un sólo componente complicado. Sin embargo, la formación de los componentes complicados con el maquinado separado de las diversas piezas discretas requiere un proceso de soldadura secundario y proporciona limites significantes en el diseño de una carrocería de automóvil debido a las diferencias en la resistencia entre una parte soldada y una matriz. Así, los fabricantes de automóviles han demandado continuamente materiales con alta resistencia y alta formabilidad que se puedan aplicar a tales componentes complicados e incrementar una libertad de diseño con respecto a la carrocería del automóvil. En particular, esto se ha demandado incrementadamente con el objetivo de aumentar la eficiencia del combustible y reducir la contaminación del aire para proporcionar tiras de acero de alta resistencia que tengan formabilidad superior y puedan reducir el peso de los automóviles . En cuanto a las tiras de acero convencionales para automóviles, se han utilizado aceros con bajo contenido de carbono de alta resistencia con estructura de matriz ferrítica en consideración de la formabilidad. Sin embargo, en el caso donde los aceros con bajo contenido de carbono de alta resistencia se aplican a la
lámina de acero de automóviles, el acero que tiene resistencia a la tensión de 800 MPa o más no logra asegurar el alargamiento hasta 30% o más en aplicaciones comerciales. Como tai, puesto que es difícil aplicar el acero de alta resistencia en el nivel de 800 MPa o más a los componentes de automóviles de las formas complicadas, tal acero de alta resistencia también requiere la simplificación de las formas y no logra asegurar la libertad de diseño para los componentes. Para resolver tales problemas, se han estudiado aceros novedosos, y algunos ejemplos de los mismos pueden incluir aceros austeníticos de alta ductilidad, alta resistencia y alto contenido de Mn como se divulga en los documentos JP1992-259325 y O 02/101109. Para el acero con alto contenido de Mn del documento JP 1992-259325, aunque la ductilidad se puede asegurar mediante la adición de Mn en una gran cantidad, una parte deformada del acero con alto contenido de Mn experimenta endurecimiento de trabajo severo. Como resultado, tiene una desventaja en que las tiras de acero del mismo están probablemente a experimentar fractura después del maquinado . Para el acero con alto contenido de Mn del documento WO 02/101109, aunque la ductilidad también se puede asegurar, tiene desventajas en términos de propiedades de electrodeposición y galvanización debido a la adición de
silicio en una gran cantidad. Por otra parte, puesto que otros tipos de acero que contienen grandes cantidades de Mn, tienen una desventaja en que los productos recocidos de los mismos tienen resistencia a la corrosión significantemente baja. Descripción de la Invención Problema Técnico Por lo tanto, es un objetivo de la presente invención proporcionar una tira de acero que tenga formabilidad superior, alta resistencia, características de superficie superiores y características de electrodeposición y una tira de acero electrodepositada que utiliza la misma. Es otro objetivo de la presente invención proporcionar una tira de acero que no solo tenga formabilidad superior, alta resistencia, características de superficie superiores y características de electrodeposición, sino también se mitigue en sensibilidad a la generación de grietas y una tira de acero electrodepositada que utiliza la misma. Solución Técnica De acuerdo con un aspecto de la presente invención, se proporciona una tira de acero con alto contenido de Mn que tiene propiedades de superficie superiores y características de electrodeposición, que comprende, en % en peso: 0.2 ~ 1.5% de C; 10 ~ 25% de Mn; 0.01 ~ 3.0% de Al; 0.005 - 2.0% de Si; 0.03% o menos de P; 0.03% o menos de S; 0.040% o menos de N;
y el resto de Fe y otras impurezas inevitables. Preferiblemente, la tira de acero además comprende: por lo menos un componente seleccionado del grupo que consiste de 0.1 ~ 2.0% de Cr, 0.0005 ~ 0.010% de Ca, 0.01 ~ 0.10% de Ti, y 0.001 ~ 0.020% de B. La tira de acero puede comprender una tira de acero laminada en frío y una tira de acero laminada en caliente. De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, se proporciona una tira de acero electrodepositada con alto contenido de Mn que tiene características de electrodeposición superiores, que comprende, en % en peso: 0.2 ~ 1.5% de C; 10 ~ 25% de Mn; 0.01 ~ 3.0% de Al; 0.005 ~ 2.0% de Si; 0.03% o menos de P; 0.03% o menos de S; 0.040% o menos de N; y el resto de Fe y otras impurezas inevitables, en donde la tira de acero tiene una capa electrodepositada sobre una superficie de la misma. Preferiblemente, la tira de acero electrodepositada además comprende: por lo menos un componente seleccionado del grupo que consiste de 0.1 ~ 2.0% de Cr, 0.0005 ~ 0.010% de Ca, 0.01 ~ 0.10% de Ti., y 0.001 ~ 0.020% de B. La tira de acero electrodepositada puede comprender una tira de acero electrodepositada, en la cual la capa electrodepositada es una capa electrodepositada, con la tira de acero galvanizada por inmersión en caliente, de la cual la capa electrodepositada es una capa galvanizada por inmersión
en caliente, o una tira de acero galvanizada y recocida, de la cual la capa electrodepositada es una capa galvanizada y recocida . De acuerdo con todavía otro aspecto de la invención, se proporciona un método para manufacturar una tira de acero laminada en caliente con alto contenido de Mn que tiene propiedades de superficie superiores y características de electrodeposición, que comprende: homogeneizar ya sea un lingote de acero o una lámina gruesa de acero de vaciado continuo a 1,050 ~ 1,300°C, el lingote de acero o la lámina gruesa de acero que comprende, % en peso: 0.2 ~ 1.5% de C, 10 ~ 25% de Mn, 0.01 ~ 3.0% de Al, 0.005 ~ 2.0% de Si, 0.03% o menos de P, 0.03% o menos de S, 0.040% o menos de N, y el resto de Fe y otras impurezas inevitables; y laminar en caliente el lingote de acero homogeneizado o la lámina gruesa de acero con laminación de acabado en una temperatura de laminación de acabado de 850 ~ 950°C para formar una tira de acero laminada en caliente, seguido al enfriar la tira de acero laminada en caliente a una temperatura de 700°C o menos. De acuerdo con todavía otro aspecto de la invención, se proporciona un método para manufacturar una tira de acero lámina en frío con alto contenido de Mn que tiene propiedades de superficie superiores y características de electrodeposición, que comprende: homogeneizar ya sea un
lingote de acero o una lámina gruesa de acero de vaciado continuo a 1,050 ~ 1,300°C, en un lingote de acero o la lámina gruesa que comprende, % en peso: 0.2 ~ 1.5% de C, 10 ~ 25% de Mn, 0.01 ~ 3.0% de Al, 0.005 ~ 2.0% de Si, 0.03% o menos de P, 0.03% o menos de S, 0.040% o menos de N, y el resto de Fe y otras impurezas inevitables; laminar en caliente el lingote de acero homogeneizado o la lámina gruesa de acero con laminación de acabado a una temperatura de laminación de acabado de 850 ~ 950°C para formar una tira de acaro laminada en caliente, seguido al enfriar la tira de acero laminada en caliente a una temperatura de 700°C o menos; laminar en frío la tira de acero laminada en caliente a una velocidad de reducción de laminación en frió de 30 ~ 80% para formar una tira de acero laminada en frió; y recocer continuamente la tira de acero lámina en frió a una temperatura de 600°C o más. De acuerdo con todavía a otro aspecto de la invención, se proporciona un método para manufacturar una tira de acero electrodepositada con alto contenido de Mn, que comprende: homogeneizar ya sea un lingote de acero o una lámina gruesa de acero de vaciado continuo a 1,050 ~ 1,300°C, el lingote de acero o la lamina gruesa de acero que comprende % en peso: 0.2 - 1.5% de C, 10 ~ 25% de Mn, 0.01 ~ 3.0% de Al, 0.005 ~ 2.0% de Si, 0.03% o menos de P, 0.03% o menos de S, 0.040% o menos de N, y el resto de Fe y otras impurezas
inevitables; laminar en caliente el lingote de acero homogeneizado o la lámina gruesa de acero con laminación de acabado a una temperatura de laminación de acabado de 850 ~ 950°C para formar una tira de acero laminada en caliente, seguido por enfriar la tira de acero laminada en caliente a una temperatura de 700°C o menos; laminar en frío la lámina de acero laminada en caliente a una velocidad de reducción de laminación en frío de 30 ~ 80% para formar una tira de acero laminada en frío; y recocer continuamente la tira de acero laminada en frió a una temperatura de 600°C o más, seguido por realizar uno de electrodeposición , galvanización por inmersión en caliente y recocido y galvanizado. Efectos Ventajosos La presente invención proporciona una tira de acero que tiene formabilidad superior, alta resistencia, propiedades de superficie superiores y características de electrodeposición y una tira de acero electrodepositada que utiliza la misma. Por otra parte, la presente invención proporciona una tira de acero que no solo tiene formabilidad superior, alta resistencia, propiedades de superficie superiores y características de electrodeposición, sino también se mitiga en sensibilidad a la generación de grietas y una tira de acero electrodepositada que utiliza la misma. Breve Descripción de los Dibujos.
La Fig. 1 muestra curvas de tensión-esfuerzo como una función de cantidades adicionadas de carbono; la Fig. 2 son fotografías que muestran resultados de la observación de efectos para suprimir la corrosión en el aire dependiendo de las cantidades adicionadas de silicio y manganeso; y la Fig. 3 son fotografías que muestran los resultados de la observación de las propiedades de galvanización dependiendo de las cantidades adicionadas de silicio. Mejor Modo para Llevar a Cabo la Invención La presente invención será descrita en detalle después en la presente. De acuerdo a la invención, el acero ' tiene resistencia y ductilidad mejoradas al minimizar una cantidad adicionada de Mn que se adiciona generalmente par obtener una estructura austenítica completa a temperatura ambiente y al controlar adecuadamente cantidades adicionadas de carbono y aluminio que se adicionan para promover la maclación de deformación cuando se maquina el acero. Como resultado, se pueden resolver los problemas relacionados a la adición de Mn en una gran cantidad en la manufactura, vaciado continuo y laminación del acero. Además, de acuerdo a la invención, el acero se previene de la degradación de la propiedad de superficie que resulta de la corrosión rápida sobre la
superficie del acero con alto contenido de Mn a través de la adición adecuada de silicio, para de esta manera mejorar las propiedades de superficie de las tiras de acero. Por otra parte, de acuerdo a la invención, se pueden mejorar los problemas relacionados a las grietas de superficie que ocurren fácilmente en la manufactura del acero con alto contenido de Mn y a la sensibilidad de grietas de los productos se resuelve al controlar adecuadamente cantidades adicionadas de titanio, boro y cromo, de modo que la productividad. La composición del acero y las razones de limitar la composición serán descritas después en la presente. Puesto que el carbono (C) contribuye a la estabilización de austenita, es más y más ventajoso conforme el contenido de carbono se incrementa. Si el contenido de carbono es menor que 0.2% en peso (después en la presente, "%"), a' -martensita se crea en la deformación, y causa generación de grietas durante el trabajo y disminución en la ductilidad. Asi, preferiblemente, el contenido de carbono tiene un limite más bajo de 0.2%. Si el contenido de carbono excede 1.5%, el grado de estabilización de austenita se incrementa notablemente, de modo que la formabilidad se disminuye debido a la transición del comportamiento por la deformación de deslizamiento. Asi, preferiblemente, el contenido de carbono tiene un limite
superior de 1.5%. El manganeso (Mn) también es un elemento esencial para la estabilización de la austenita. Sin embargo, si el contenido de Mn es menor que 10%, a' -martensita que causa el deterioro de la formabilidad se forma de modo que la resistencia del acero se incrementa, mientras que la ductilidad del acero disminuye notablemente. Asi, preferiblemente, el contenido de Mn tiene un limite inferior del 10%. Si el contenido de Mn excede el 30%, la maclación se suprime, causando un incremento de la resistencia mientras que disminuye la ductilidad. Adicionalmente , conforme el contenido de Mn se incrementa, las grietas se pueden crear fácilmente durante la laminación en caliente y los costos de manufactura se incrementan debido a ala adición de Mn costoso en grandes cantidades. Asi, preferiblemente, el contenido de Mn tiene un limite superior de 25%. Generalmente, el aluminio (Al) se adiciona para la desoxidación del acero. En está invención, sin embargo, el Al se adicióna para mejorar la ductilidad del acero. En otras palabras, aunque el Al es un elemento estabilizador de ferrita, el Al incrementa la energía de falla de afinamiento en planos de deslizamiento del acero y suprime la generación de e-martensita, mejorando la
ductilidad del acero. Además, puesto que el Al suprime la generación de e-martensita en el caso de un contenido bajo de Mn, el Al proporciona contribución mayor para a la minimización en el contenido de Mn y la mejora en la formabilidad . Por consiguiente, si el contenido de Al es menor que 0.01%, e-martensita se forma, incrementado la resistencia del acero mientras que deteriora rápidamente la ductilidad. Asi, preferiblemente, el contenido de Al tiene un limite inferior de 0.01%. Sin embargo, si el contenido de Al excede 3.0%, la maclación se suprime, para de esta manera causar una disminución de la ductilidad, deteriorando las propiedades de vaciado "durante el vaciado continuo, y la corrosión de la superficie severa durante la laminación en caliente lo cual conduce al deterioro de las propiedades de superficie de los productos. Asi, preferiblemente, el contenido de Al tiene un limite superior de 3.0%. Es conocido que, si el silicio (Si) se adiciona excesivamente, forma generalmente una capa de óxido de silicio sobre la superficie del acero, deteriorando las propiedades de galvanización. Sin embargo, en el acero con Mn adicionado en una gran cantidad, una cantidad adecuadamente adicionada de Si forma una capa de óxido de silicio delgada sobre la
superficie del acero, para de está manera suprimir la oxidación del hierro y el manganeso. Asi, tal contenido adecuado de Si puede prevenir a una capa de óxido ferroso gruesa o una capa de óxido de manganeso gruesa de se formada sobre una tira de acero laminada en frío después de la laminación en frío, y la corrosión de progresar sobre la lámina de acero laminada en frió después del recocido para mejorar las propiedades de superficie, de modo que la tira de acero puede mantener propiedades de superficies superiores que son requeridas para una tira de acero de matriz utilizada para la electrodeposición . Además, puesto que la formación de la capa de óxido ferroso gruesa o la capa de óxido de manganeso gruesa se suprime por el Si durante la galvanización por inmersión en caliente, las propiedades de galvanización se mejoran significantemente . Por otra parte, en términos de propiedades del material, el contenido adecuado de Si sirve para incrementar la resistencia y la ductilidad. Esto es, si el silicio no se adiciona al acero, la capa de oxido ferroso gruesa o la capa de óxido de manganeso gruesa se forma sobre la superficie del acero y causa una prolongación de periodo de tiempo de desoxidación en la elector deposición junto con la facilidad de corrosión del acero recocido, para de esta manera no lograr mantener las
propiedades de superficie favorables de la tira de acero laminada en frío. Asi, preferiblemente, el contenido de Si tiene un limite inferior de 0.005%. En particular, en el caso donde el contenido de Si excede 0.6%, es posible lograr resistencia a la corrosión excedente adicional. Sin embargo, una cantidad excesiva de Si causa la formación de óxido de silicio sobre la superficie del acero durante la laminación caliente, lo cual degrada las propiedades de desoxidación y las propiedades de superficie de una tira de acero laminada en caliente. Además, el Si se enriquece sobre la superficie del acero en el recocido en caliente durante los procesos de recocido continuo y galvanización por inmersión en caliente continuo, y disminuye la humectabilidad del zinc fundido sobre la superficie del acero durante la galvanización por inmersión en caliente, para de esta manera deteriorar las propiedades de electrodeposicion. Por otra parte, la cantidad excesiva de Si deteriora significantemente las propiedades de soldadura del acero . Asi, preferiblemente, el contenido de Si tiene un limite superior de 2.0%. Puesto que el fósforo (P) y el azufre (S) son
elementos inevitables en la manufactura del acero, es preferible que las cantidades adicionadas de los mismos sean de 0.03% o menos. En particular, puesto que el P causa la segregación para deteriorar la formabilidad y el azufre causa la formación de sulfuro de manganeso grueso (MnS) para generar defectos tales como grietas de pestaña y propiedades de expansión de agujero degradadas de una tira de acero, es preferible suprimir los contenidos de P y S tanto como sea posible. El nitrógeno (N) promueve la generación de maclaciones a través de la reacción con aluminio y la precipitación de nitruros finos durante la solidificación con los granos de austenita, para de esta manera mejorar la resistencia y ductilidad durante la formación del acero. Sin embargo, si el contenido de nitrógeno excede 0.04%, la precipitación excesiva de nitruro ocurre, deteriorando la trabaj abilidad en caliente y el alargamiento. Asi, preferiblemente, el contenido de nitrógeno tiene un limite inferior de 0.040%. ' El cromo (Cr) previene la descarburización del acero y la generación de a' -martensita sobre la superficie del acero durante la laminación en caliente, mejorando la formabilidad del acero. Asi, una cantidad adicionada de Cr tiene un limite inferior de 0.1%. Un incremento en el
contenido de Cr actúa como un elemento estabilizador de ferrita que promueve la generación de a' -martensita y disminuye la ductilidad del acero. Asi, preferiblemente, el contenido de Cr tiene un limite superior de 2.0%. El calcio (Ca) reacciona con las inclusiones no metálicas tales como A1203, MnO, MnS, etc. en el acero fundido para formar compuestos e inclusiones no metálicas esferodizadas, para esta manera incrementar la resistencia a la fractura de los limites de grano columnares, mitigando la sensibilidad con respecto a la generación de grietas de pestaña en la tira de acero, y mejorando las propiedades de expansión de agujero de la tira de acero. Sin embargo, el contenido de Ca menor que 0.0005% no proporcionan ningún efecto de adición, mientras que el contenido de adición, mientras que el contenido de Ca más que 0.010% causa la saturación de efecto de la adición. Por lo tanto, el contenido de Ca esta preferiblemente en el intervalo de 0.0005 ~ 0.010%. El titanio (Ti) se disuelve en los limites de grano columnares y previene la formación de películas en fase liquida a 1,300°C o menos al incrementar las temperaturas de fusión de los compuestos enriquecidos con aluminio que tienen puntos de fusión bajos. Además, el Ti tiene una alta afinidad al nitrógeno y actúa como núcleos de precipitación de nitruro de aluminio grueso que causa la rigidez de los limites de
grano columnares, y para de esta manera reforzar los limites de granos columnares. Sin embargo, el contenido de Ti menor que 0.005% no proporciona ningún efecto de adición, mientras que el contenido de Ti más que 0.10% causa la rigidez del limite del grano a través de la segregación de una cantidad excesiva de Ti en los limites de grano. Por lo tanto, el contenido de Ti esta preferiblemente en el intervalo de 0.005 ~ 0.10%. Boro (B) se disuelve en los limites de granos columnares a 1,000°C o más y refuerza los limites de grano columnares al suprimir la generación y movimiento de lugares vacíos . Sin embargo, una cantidad adicionada de B menor que 0.0005% no proporciona ningún efecto de adición, mientras que una cantidad adicionada de B más que 0.040% promueve la precipitación de nitruro de aluminio grueso al generar grandes cantidades de carburo y nitruro que actúan como los núcleos de precipitación del nitruro de aluminio grueso, causando rigidez de los limites de grano. Así, B se adiciona preferiblemente en el intervalo de 0.0005 ~ 0.020%. Las condiciones de manufactura de la presente invención serán descritas después en la presente. Generalmente, las tiras de acero laminadas en caliente del acero con alto contenido de Mn se producen
mediante vaciado continuo como en un proceso para manufacturar una tira de acero general. Por supuesto, debe ser notado que la presente invención no se limita al vaciado continuo. De acuerdo a la invención, en condiciones típicas, una lámina gruesa de acero que tiene la composición como se describe en lo anterior se homogeneiza a aproximadamente 1,050 ~ 1,300°C, seguido por la laminación en caliente con la laminación de acabado en una temperatura de laminación de acabado de 850 ~ 950°C y enfriamiento a 650°C o menos, produciendo una tira de acero laminada en caliente. De acuerdo a la invención, para la laminación en caliente, la lámina gruesa de vaciado continuo de acero con alto contenido de Mn se recalienta preferiblemente a 1,050 ~ 1,300°C. La razón de ajusfar el límite superior de la temperatura de recalentamiento para ser 1,300°C es como sigue. Esto es, puesto que los puntos de fusión de los compuestos que tienen punto de fusión bajos en los limites de granos columnares se eleva cerca de 1,300°C mediante la adición minúscula de los elementos de adición que sirven para reforzar los limites de grano columnares, calentar la lámina gruesa arriba de 1,300°C causa la generación de una película en fase liquida en los limites de granos columnares de la lámina gruesa de vaciado continuo de modo que las grietas ocurren en la misma durante la laminación en caliente.
La razón de ajustar el límite inferior de la temperatura de recalentamiento para ser 1,050°C es que una temperatura de recalentamiento más baja da por resultado una región de temperatura reducida para la temperatura de laminación de acabado, para de esta manera no lograr permitir la laminación suficiente de la lámina gruesa a un espesor deseado . Si la laminación de acabado se realiza a temperaturas muy bajas, existe un incremento de carga de laminación, lo cual causa no solo sobre trabajo de los rodillos, sino también la influencia negativa sobre la calidad interior sobre la lámina de la tira de acero. Por lo tanto, de acuerdo a la invención, es preferible que la temperatura de laminación de acabado este en el intervalo de 850 ~ 950°C. Puesto que una temperatura de enrollamiento en caliente excesivamente alta causa que una capa de óxido grueso de la superficie de la tira de acero laminada en caliente y la corrosión anterior de la tira de acero laminada en caliente, la capa de óxido no se remueve fácilmente mediante la desoxidación. Así, es deseable que el enrollamiento de la tira de acero laminada en caliente se realice a una temperatura baja. De acuerdo a la invención, la tira de acero laminada en caliente se enrolla 700°C o menos.
Después del acabado la laminación en caliente, laminación en frío se realiza para igualar la forma y espesor de la tira de acero para aquellas de una tira de acero a la medida. En esté tiempo, una relación de reducción de laminación en frío es preferiblemente en el intervalo de 30 ~ 80%. Luego, la tira de acero laminada en frío se somete a recocido continuo a 600°C o más. Aquí, si la temperatura de recocido es muy baja, es difícil asegurar formabilidad suficiente, y la deformación austenítica suficiente no ocurre a tal grado de permitir a la austenita a ser mantenida a bajas temperaturas. Así, el recocido se realiza preferiblemente a 600°C o más. Puesto que el acero de la invención es un acero austenítico que no permite la transformación de fase y es posible asegurar la formabilidad suficiente al calentar el acero a una temperatura de re-cristalización o más, la tira de acero se produce mediante el recocido en una condición de recocido típica. Es posible producir una tira de acero electrodepositada al electrodepositar la tira de acero producida como se describe en lo anterior. La electrodeposicion se forma en una condición de electrodeposicion típica. Además, es posible producir una tira de acero
galvanizada por inmersión en caliente al galvanizar por inmersión en caliente' la ti a' de acero producida como se describe en lo anterior. De otra manera, es posible producir una tira de acero galvanizada y re-cocida al galvanizar y recocer la tira de acero, si es necesario. La galvanización por inmersión en caliente se realiza mediante un método típico. Preferiblemente, la galvanización por inmersión en caliente se realiza a aproximadamente - a 460°C después del recocido de recristalización de la. tira de acero producida como lo anterior a 600°C o más. Modo para la Invención La presente invención será descrita en más detalle con referencia a los ejemplos dispuesta en la presente. E emplos Experimento 1 Lingotes de acero que tienen composiciones como se muestran en la tabla 1 se calentaron a 1,200°C durante 1 hora en un horno de calentamiento, seguido por la laminación en caliente . Aquí, los lingotes de acero se laminaron en caliente en una temperatura de suministro de laminación de acabado de 900°C y se enrollaron a una temperatura de 650°C para producir tiras de acero laminadas en caliente. Cada tira de acero laminada en caliente se corto
para formar una muestra de prueba de tensión JIS del No. 5 y se cometió a una prueba de tensión. Los resultados de la prueba de tensión se muestran en la Tabla 2 enseguida. Luego, las tiras de acero laminadas en caliente se sometieron a la desoxidación y laminación en frió a una velocidad de reducción de laminación en frió de 50% para producir la tira de acero laminada en frío. Subsecuentemente, las tiras de acero laminadas en frío se sometieron al tratamiento con calor de simulación de re-cocido continuo en el cual el re-cocido se realizó a 800°C y el sobre envejecimiento se realizó a 400°C durante 400 segundos . Después del tratamiento térmico de simulación de recocido continuo, las tiras de acero se sometieron a la prueba de tensión al utilizar una maquina de prueba universal, de la cual los resultados se muestran en la Tabla 2. Mientras tanto, para investigar la disponibilidad de las tiras de acero a la galvanización por inmersión en caliente, las tiras de acero laminadas en frió se sometieron a una prueba de simulación para la galvanización por · la inmersión en caliente en la cual el recocido se realizó a una temperatura de 800 °C y la temperatura de un baño de galvanización por inmersión en caliente fue de 460°C. Los resultados de la prueba se muestran en la Tabla 2.
Tabla 1
IS: Acero Inventivo, CS: Acero Comparativo Tabla 2
HS: Tira laminada en caliente, AS: Tira Recocida, YS: Resistencia a la Deformación, TS: Resistencia a la Tensión, Índice-WH: índice de endurecimiento de trabajo Como es claro de la Tabla 2, las Muestras Nos. 1 ~
3 y las Muestras Nos. 1 - 7 que contienen carbono, manganeso y aluminio en cantidades bajo los intervalos de la presente invención aseguran tanto alta resistencia y alta ductilidad al mismo tiempo. Por lo tanto, de acuerdo a la invención, es posible
asegurar las propiedades adecuadas para los miembros estructurales de automóviles. Las Muestras Nos. 4 y 10 contienen una cantidad alta de Mn sin contener Al. Como es claro de la Tabla 2, las tiras de acero laminadas en caliente y las tiras de acero laminadas en frío (tiras recocidas) de las mismas tienen resistencia y ductilidad a la tensión bajas. Asi, las Muestras Nos. 3 y 10 no son adecuadas para los miembros estructurales de alta resistencia. La Muestra No. 5 contiene una alta cantidad de Mn y una cantidad insuficiente de C. Como resultado, aunque la Muestra No. 5 tiene excelente resistencia en ductilidad, tiene una zona de incremento rápida de resistencia a la tensión mediante la transformación martensitica , lo cual causa el endurecimiento del trabajo de la estructura de la generación de grietas aun con el impacto externo débil después del maquinado. Asi, la Muestra No. 5 no es adecuada para los miembros estructurales de los automóviles que requieren alta resistencia . Las Muestras Nos. 8 y 17 contienen un contenido adecuado de silicio y tienen alta resistencia en ductilidad, para de está manera asegurar las propiedades del material adecuadas para los automóviles. Cuando una cantidad minúscula de Si se adiciona al
acero, sirve para mejorar las propiedades de superficie de las tiras de acero laminadas en caliente y laminadas en frío al reducir una proporción de corrosión de las tiras de acero en el aire. La Muestra No. 9 contiene una gran cantidad de silicio, lo cual proporciona influencia negativa sobre las propiedades de galvanización por inmersión en caliente. Por lo tanto, aunque tiene alta resistencia la tensión y ductilidad superior, la Muestra No. 9 no es adecuada para los miembros estructurales de los automóviles que requieren alta resistencia a la corrosión. Puesto que la Muestra No. 11 contiene una cantidad pequeña de Mn, sufre de un incremento rápido en la resistencia de atención que resulta de la transformación martensitica de modo que . la ductilidad se reduce significantemente. Como tal, la prueba No. 11 no logra asegurar ductilidad suficiente para los componentes automotrices . Las Muestras Nos. 12 ~ 15 contienen pequeñas cantidades de Cr, B, y Ca . Como resultado, las Muestras Nos. 12 ~ 15 tienen suficiente resistencia a la tensión y ductilidad como el material para los componentes automotrices. Además, con tales cantidades pequeñas de elementos de aleación, es posible prevenir la generación de grietas durante la laminación en caliente y el endurecimiento
de la estructura de superficie causada por la descarburi zación . Además, estos elementos de aleación permiten el refinamiento de inclusiones en el acero, para de está manera prevenir grietas de ser generadas durante el trabajo . La Muestra No. 16 contiene una cantidad insuficiente de Mn y no logra asegurar resistencia y ductilidad suficiente. Experimento 2 Para el acero que tiene la composición de 0.43C-15Mn-l .5A1-0.01P-0. OIS, el contenido de carbono se cambió y las curvas de tensión-esfuerzo se obtuvieron de la variación en el contenido de carbono, de los cuales los resultados se muestran en la Fig. 1. Las tiras de acero que tienen las composiciones de
0.6C-15Mn-l.5Al-0.5Si, 0.6C-15Mn-l .5A1-1.5Si y 0.6C-18Mn- 1.5A1 se dejaron en el aire durante 3 días y un grado de corrosión sobre cada superficie se midió. Los resultados de la medición se muestran en la Fig. 2. Las tiras de acero que tienen las composiciones de 0.6C- 18Mn- 1.4A1, 0.6C-15Mn-l .4A1-0.5Si y 0.6C-15Mn-l .4A1-2.5Si se examinaron con respecto a la variación en las propiedades de galvanización por inmersión en caliente, de los cuales los resultados se muestran en. la Fig. 3. Como es claro en la Fig. 1, la tira de acero que
tiene un contenido muy bajo de carbono tiene la zona de incremento rápida de la resistencia a la tensión debido a la transformación martensitica, que causa el endurecimiento de trabajo de la estructura de modo que las grietas se crean aun con bajo impacto externo del maquinado. Además, como es claro de la Fig. 2, cuando la tira de acero contiene 0.5% Si, reduce una velocidad de corrosión de la tira de acero en el aire de modo que la corrosión de superficie de la tira de acero se suprime. Particularmente, se puede observar de la Fig. 2 que la tira de acero que contiene 1.5% Si tuvo corrosión a la superficie suprimida adicionalmente , mientras que la tira de acero sin el contenido de Si sufrió de corrosión a la superficie. Por lo tanto, se puede apreciar que la presente invención permite la manufactura de tiras de acero laminadas en caliente y laminadas en frió que tienen propiedades de superficie superiores. Además, como es claro de la Fig. 3, cuando la tira de acero contiene una cantidad grande de Si, existe un fenómeno de no electrodeposición sobre la tira de acero. Campo de Aplicación Industrial Como es evidente de la descripción anterior, la presente invención puede proporcionar una tira de acero que tiene formabilidad superior, alta resistencia, propiedades de superficie superiores y características de electrodeposición
y una tira de acero electrodepositada que utiliza la misma. Por otra parte, la presente invención puede proporcionar una tira de acero que no solo tiene formabilidad superior, alta resistencia, propiedades de superficie superiores y características de electrodeposición, sino también se mitiga en sensibilidad a la generación de grietas y una tira de acero electrodepositada que utiliza la misma.