JPS6036647A - 局部腐食抵抗性に優れる高マンガン鋼 - Google Patents
局部腐食抵抗性に優れる高マンガン鋼Info
- Publication number
- JPS6036647A JPS6036647A JP14314583A JP14314583A JPS6036647A JP S6036647 A JPS6036647 A JP S6036647A JP 14314583 A JP14314583 A JP 14314583A JP 14314583 A JP14314583 A JP 14314583A JP S6036647 A JPS6036647 A JP S6036647A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- resistance
- high manganese
- corrosion resistance
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、局部腐食抵抗性に優れる高マンガン鋼に関
するものである。
するものである。
近年核融合炉施設、磁気浮上式高速鉄道を初め、電磁気
機器または大電流遮断器、変圧器あるいはこれらに関連
する構造部材として、磁場の影響を受けることが少ない
安価な非磁性鋼が強く要望されている。
機器または大電流遮断器、変圧器あるいはこれらに関連
する構造部材として、磁場の影響を受けることが少ない
安価な非磁性鋼が強く要望されている。
これに伴って従来のオーステナイト系ステンレス鋼に代
わる安価な非磁性鋼として高マンガン鋼が注目されるよ
うになって、従来知られている７３％Ｍｎ鋼（この鋼は
ハトフィールド鋼とも言われている。）の欠点を改善［
７た高マンガン鋼が開発されている。このような高マン
ガン鋼はオーステナイト系ステンレス鋼に比べて、／）
安価であり、２）加工、熱処理などに対【７て非磁性状
態が安定しておシ、３）高強度が得られるなどの優れ／
こ特徴を有している。
わる安価な非磁性鋼として高マンガン鋼が注目されるよ
うになって、従来知られている７３％Ｍｎ鋼（この鋼は
ハトフィールド鋼とも言われている。）の欠点を改善［
７た高マンガン鋼が開発されている。このような高マン
ガン鋼はオーステナイト系ステンレス鋼に比べて、／）
安価であり、２）加工、熱処理などに対【７て非磁性状
態が安定しておシ、３）高強度が得られるなどの優れ／
こ特徴を有している。
しかしこれらの鋼は、ステンレス鋼などに比べて一般に
耐食性、特にｉＪ応力腐食割れ性（以下耐応力腐食割れ
性を血・ｊｓＯＯ性と称す）、耐誘性および耐候性が劣
り、例えば高マンガン鋼全溶接して使用する際に海岸付
近のように弱い腐食環境下で施行、保管されるときに溶
接部に応力腐食割れが発生することがあり、高マンガン
鋼が構造用鋼として、各種の用途、なかでも腐食環境下
で灰用される場合には、上記諸欠点の改善がめられてい
る。
耐食性、特にｉＪ応力腐食割れ性（以下耐応力腐食割れ
性を血・ｊｓＯＯ性と称す）、耐誘性および耐候性が劣
り、例えば高マンガン鋼全溶接して使用する際に海岸付
近のように弱い腐食環境下で施行、保管されるときに溶
接部に応力腐食割れが発生することがあり、高マンガン
鋼が構造用鋼として、各種の用途、なかでも腐食環境下
で灰用される場合には、上記諸欠点の改善がめられてい
る。
ところで高マンガン鋼の耐誘性と耐候性はＯｒを添加す
ることによって改善されることが知られているが、母材
の耐ｓｅａ性、耐粒界腐食性などすなわち局部腐食に対
する耐食性が耐誘性および耐候性に併せて改善され、さ
らに溶接部の耐ｓｅａ性も改善された鋼は従来知られて
おらず、かかる鋼の開発が期待されていた。
ることによって改善されることが知られているが、母材
の耐ｓｅａ性、耐粒界腐食性などすなわち局部腐食に対
する耐食性が耐誘性および耐候性に併せて改善され、さ
らに溶接部の耐ｓｅａ性も改善された鋼は従来知られて
おらず、かかる鋼の開発が期待されていた。
本発明は、従来の高マンガン鋼の欠点を除去、改善１−
で母材ならびに溶接部の耐ｓｅａ性ならびに耐粒界腐食
性（前記ユつの特性を一括して以下局部腐食抵抗性とい
う）を耐誘性および耐候性に併せて改善し、構造用鋼を
はじめ各種用途のうち特に腐食環境下において有利に使
用することができる鋼を提供することを目的とするもの
であり、特許請求の範囲記載の鋼を提供することによっ
て、前記目的を達成することができる。
で母材ならびに溶接部の耐ｓｅａ性ならびに耐粒界腐食
性（前記ユつの特性を一括して以下局部腐食抵抗性とい
う）を耐誘性および耐候性に併せて改善し、構造用鋼を
はじめ各種用途のうち特に腐食環境下において有利に使
用することができる鋼を提供することを目的とするもの
であり、特許請求の範囲記載の鋼を提供することによっ
て、前記目的を達成することができる。
すなわち本発明は、Ｃ０５Ｏ／〜００ｇ０チ、８１０．
２〜３．０ ％ 、 Ｍｎ ／乞０−３！ｒ、Ｄ ％
、 Ｎθ、θ（Ｂ 〜０．２００％ 、 Ａｌ Ｏ，０
！ 〜、）、００ ＃ 、 Ｏｒ ／、θ〜／／、０チ
でかつＯｒ （引くｌνチ）−１０（チ）の条件を満足
するよう含有し、残部実質的にＦｅよりなる局部腐食抵
抗性に優れる高マンガン鋼を特定発明とするものであり
、また上記鋼に（イ）Ｎｉ 、 Ｏｕ 、 Ｍｏ のな
かから選ばれる何れか少なくとも７種からなる群２よび
または（ロ）Ｎｂ、ｖ、Ｔ１のなかから選ばれる何れか
少なくとも７種からなる群をさらにそれぞれ適量含有さ
せることによって耐誘性、耐候性および強度特性を一層
向上させた鋼を提供することができる。
２〜３．０ ％ 、 Ｍｎ ／乞０−３！ｒ、Ｄ ％
、 Ｎθ、θ（Ｂ 〜０．２００％ 、 Ａｌ Ｏ，０
！ 〜、）、００ ＃ 、 Ｏｒ ／、θ〜／／、０チ
でかつＯｒ （引くｌνチ）−１０（チ）の条件を満足
するよう含有し、残部実質的にＦｅよりなる局部腐食抵
抗性に優れる高マンガン鋼を特定発明とするものであり
、また上記鋼に（イ）Ｎｉ 、 Ｏｕ 、 Ｍｏ のな
かから選ばれる何れか少なくとも７種からなる群２よび
または（ロ）Ｎｂ、ｖ、Ｔ１のなかから選ばれる何れか
少なくとも７種からなる群をさらにそれぞれ適量含有さ
せることによって耐誘性、耐候性および強度特性を一層
向上させた鋼を提供することができる。
次に本発明の詳細な説明する。
本発明者らは、前記目的を達成するために、高マンガン
鋼の組成について研究ならびに実験を重ねた結果、Ａ４
０．０３〜．７゜ｏｏ ｔｓおよびＯｒ ／、θ〜／／
、０％の範囲内にあり、かつＯｒ （ｓ） ＋ ｂ ｃ
（％）くｌコ（チ）の条件が満足されるとき、高マン
ガン鋼の母材ならびに溶接部の耐ｓＣａ性、耐誘性およ
び耐候性が著しく向」ニすることを新規に知見して本発
明を完成した。
鋼の組成について研究ならびに実験を重ねた結果、Ａ４
０．０３〜．７゜ｏｏ ｔｓおよびＯｒ ／、θ〜／／
、０％の範囲内にあり、かつＯｒ （ｓ） ＋ ｂ ｃ
（％）くｌコ（チ）の条件が満足されるとき、高マン
ガン鋼の母材ならびに溶接部の耐ｓＣａ性、耐誘性およ
び耐候性が著しく向」ニすることを新規に知見して本発
明を完成した。
次に本発明を実験データについて説明する。
Ｍｎ含有量はそれぞれｉｔｇｏ、ｘチ、３λチであって
、Ｓｉ ／チ以下、ＰＩ、０グφ以Ｆ、Ｓθ、θλチ以
下、 ｋｌ Ｏ，０！ｉ 〜３．θ％、Ｏ／％以下、Ｏ
ｒ／３’ｌｌｒ以下を含有する３種の高マンガン鋼をそ
れぞれ溶製し、常法により熱間圧延を施して／す顛厚の
鋼板とｑ襲厚の鋼板をそれぞれ作製した。／ｇＢ厚鋼板
については第１表に示す条件で溶接継手を行ない、溶接
部が板の長手中央部となるように第１図（ハ。
、Ｓｉ ／チ以下、ＰＩ、０グφ以Ｆ、Ｓθ、θλチ以
下、 ｋｌ Ｏ，０！ｉ 〜３．θ％、Ｏ／％以下、Ｏ
ｒ／３’ｌｌｒ以下を含有する３種の高マンガン鋼をそ
れぞれ溶製し、常法により熱間圧延を施して／す顛厚の
鋼板とｑ襲厚の鋼板をそれぞれ作製した。／ｇＢ厚鋼板
については第１表に示す条件で溶接継手を行ない、溶接
部が板の長手中央部となるように第１図（ハ。
（Ｂ）に示す如くコ翻厚み×／３１震巾Ｘ ７−ｔｉ１
１長さの耐ｓＣａ試験片／を作成した。同図（Ａ）は前
記試験片ｌの平面図、（Ｂ）は試験片／の立面図であり
、コは溶着金属である。一方ダ顛厚鋼板はｔＳＯ℃×ｇ
時間の時効処理を施した後に上記耐ｓｅａ試験片を多数
作製した。
１長さの耐ｓＣａ試験片／を作成した。同図（Ａ）は前
記試験片ｌの平面図、（Ｂ）は試験片／の立面図であり
、コは溶着金属である。一方ダ顛厚鋼板はｔＳＯ℃×ｇ
時間の時効処理を施した後に上記耐ｓｅａ試験片を多数
作製した。
第 ｌ 表
上記耐ｓｅａ性試験はＪＩＳ ｆｌ Ｏ！ｔ’ｌ＆ に
皐拠してシングルＵべ／ド試験を３０℃のＪ、Ｓ優Ｎａ
０７ｓ度の人工海水中に３０日間浸漬した後、割れの有
無を顕微鏡観察により判定し、耐ｓｅａ性を評価した。
皐拠してシングルＵべ／ド試験を３０℃のＪ、Ｓ優Ｎａ
０７ｓ度の人工海水中に３０日間浸漬した後、割れの有
無を顕微鏡観察により判定し、耐ｓｅａ性を評価した。
この試験により得られた耐ｓＣａ性に及ぼす各成分の効
果を整理して、第２〜１図に示す。第２図は溶接継手部
についてのＣとＡＩの効果を、第３図は母材についての
ＣとＣｒの効果を、第９図は溶接継手部についてのＣと
Ｏｒの効果をそれぞれ示す。
果を整理して、第２〜１図に示す。第２図は溶接継手部
についてのＣとＡＩの効果を、第３図は母材についての
ＣとＣｒの効果を、第９図は溶接継手部についてのＣと
Ｏｒの効果をそれぞれ示す。
図中○、・印は／ＩチＭｎ鋼について、ロ、ｍ印は、２
りｔ４１１ｎ鋼について、△、ム印は、７２１ Ｍｎ鋼
について、○９ロ、Δ印けｓＣａの生じないもの、・、
ＩＩ、ム印はＳａ（ト）生じたものである。これらの結
果よりして高Ｍｎ鋼の母材ならびに溶接継手部の耐ｓｅ
ａ性の良否はｌを適量含有し、かつＯｒ／、０〜／／、
θチでＯｒ （チ）＋ａｃ（１）く／コ（チ）の条件が
満足されるときにｓＣａが生じないことが判る。
りｔ４１１ｎ鋼について、△、ム印は、７２１ Ｍｎ鋼
について、○９ロ、Δ印けｓＣａの生じないもの、・、
ＩＩ、ム印はＳａ（ト）生じたものである。これらの結
果よりして高Ｍｎ鋼の母材ならびに溶接継手部の耐ｓｅ
ａ性の良否はｌを適量含有し、かつＯｒ／、０〜／／、
θチでＯｒ （チ）＋ａｃ（１）く／コ（チ）の条件が
満足されるときにｓＣａが生じないことが判る。
以上の実験結果より高マンガン鋼の溶接継手部および母
材についての耐ＳＣＣ性は下記／）〜３）の要因により
影響を受けることが判った。
材についての耐ＳＣＣ性は下記／）〜３）の要因により
影響を受けることが判った。
／）耐ｓｅａ性はＡＩを適量添加含有させることにより
向上する。
向上する。
２）Ｏｒを添加含有させることにより耐ＳＣＣ性は向上
するが、Ｃｒがある濃度以上になると逆に耐ｓｅａ性は
劣化する。
するが、Ｃｒがある濃度以上になると逆に耐ｓｅａ性は
劣化する。
３）前項２）に記載の耐ｓｅａ性の変化はＣｒ濃度によ
るばかりでな（、ＯｒとＣとの成分組成バランスによっ
て本左右される。
るばかりでな（、ＯｒとＣとの成分組成バランスによっ
て本左右される。
なお上記２）項に記載の耐ＳＣＣ性が劣化する理由は、
Ｏｒがある濃度以上含有されるとＯｒの炭化物が粒界
に生成、集積するようになり、その周囲にＯｒ欠乏層が
形成され、塩素を含有する工業用水とか、塩水を含む湿
潤な腐食環境で使用される場合−上記Ｏｒ欠乏層にｓｅ
ａや粒界腐食などの局部腐食が発生するためである。
Ｏｒがある濃度以上含有されるとＯｒの炭化物が粒界
に生成、集積するようになり、その周囲にＯｒ欠乏層が
形成され、塩素を含有する工業用水とか、塩水を含む湿
潤な腐食環境で使用される場合−上記Ｏｒ欠乏層にｓｅ
ａや粒界腐食などの局部腐食が発生するためである。
次に本発明において、成分組成を限定する理由について
説明する。
説明する。
Ｃはオーステナイト相を安定にして非磁性とするのに有
効な元素であり、Ｃが０．０／ｅ４よｐ少ないとオース
テナイト相が安定せずに非磁性化が十分でなく、一方Ｃ
が０．１０％より多くなると、合金元素と化合して炭化
物が生成し易くなって耐ｓｃａが劣化するので、Ｃは０
．０／〜ｏ、ｔｏｅ４の範囲内にする必要がある。
効な元素であり、Ｃが０．０／ｅ４よｐ少ないとオース
テナイト相が安定せずに非磁性化が十分でなく、一方Ｃ
が０．１０％より多くなると、合金元素と化合して炭化
物が生成し易くなって耐ｓｃａが劣化するので、Ｃは０
．０／〜ｏ、ｔｏｅ４の範囲内にする必要がある。
Ｓｌは脱酸のため必要な元素であり、特に高マンガン鋼
にあっては耐候性ならびに耐誘性の向上に大きく寄与す
る元素である。Ｓｌが０．２チより少ないと耐候性なら
びに耐誘性の向上に対する寄与が少なく、一方３．ｏｔ
４より多いと圧延時に割れを発生するので、 Ｓｉは０
．−〜３．ｏ％の範囲内にする必要がある。
にあっては耐候性ならびに耐誘性の向上に大きく寄与す
る元素である。Ｓｌが０．２チより少ないと耐候性なら
びに耐誘性の向上に対する寄与が少なく、一方３．ｏｔ
４より多いと圧延時に割れを発生するので、 Ｓｉは０
．−〜３．ｏ％の範囲内にする必要がある。
Ｍｎはオーステナ・イト相を安定にして非磁性鋼とする
のに欠かすことのできない元素であり、Ｍｎが／ｌＩ、
０−よシ少ないとオーステナイト相が安定せず、一方３
５．０チより多いと製造が困難であるので、Ｍｎは／４
１．θ〜３ｊ、θチの範囲内にする必要がある。
のに欠かすことのできない元素であり、Ｍｎが／ｌＩ、
０−よシ少ないとオーステナイト相が安定せず、一方３
５．０チより多いと製造が困難であるので、Ｍｎは／４
１．θ〜３ｊ、θチの範囲内にする必要がある。
Ａｊは本発明者らにより母材ならびに溶接継手部の耐Ｓ
ＣＣ性に著しい効果を付与することが知見された元素で
あり、さらにＡＩは耐候性、耐誘性の改善にも寄与する
元素である。ＡＩがθ。０５チより少ないと耐ＳＣＣ性
の改善がみられず、一方３．ｏｏ％より多くても耐ＳＯ
ａ性の改善効果は飽和してそれ以上には向上せずにコス
ト増を招くので、Ａｌは０．０５〜３．００−の範囲内
にする必要がある。
ＣＣ性に著しい効果を付与することが知見された元素で
あり、さらにＡＩは耐候性、耐誘性の改善にも寄与する
元素である。ＡＩがθ。０５チより少ないと耐ＳＣＣ性
の改善がみられず、一方３．ｏｏ％より多くても耐ＳＯ
ａ性の改善効果は飽和してそれ以上には向上せずにコス
ト増を招くので、Ａｌは０．０５〜３．００−の範囲内
にする必要がある。
ｏｇ
Ｎはオーステナイト相を安定化して非磁性とするのに大
きく寄与（−１さらに強度上昇にも犬きく寄与する元素
であるが、Ｎが００ＱＯＳチより少ないと前記諸効果は
みられず、一方０１２００チより多いと熱間加工性が低
下するので、Ｎはθ、θＯＳ〜Ｏ，２０Ｏチの範囲内に
する必要がある。
きく寄与（−１さらに強度上昇にも犬きく寄与する元素
であるが、Ｎが００ＱＯＳチより少ないと前記諸効果は
みられず、一方０１２００チより多いと熱間加工性が低
下するので、Ｎはθ、θＯＳ〜Ｏ，２０Ｏチの範囲内に
する必要がある。
Ｃｒは耐誘性ならびに耐候性の向上に寄与する元素であ
るばかりでなく、また耐ｓｅａ性の改善に著１〜い効果
がある元素であり、Ｏｒけ／。θ〜／１．θチの範囲内
にあってＯｒ （飼＋６Ｃし）＜／２（％）のとき、上
記緒特性が発揮されるので、Ｏｒは７．０〜／／、θチ
でかつｃｒ （％）＋乙Ｃ（％）＜／コチの範囲内にす
る必要がある。
るばかりでなく、また耐ｓｅａ性の改善に著１〜い効果
がある元素であり、Ｏｒけ／。θ〜／１．θチの範囲内
にあってＯｒ （飼＋６Ｃし）＜／２（％）のとき、上
記緒特性が発揮されるので、Ｏｒは７．０〜／／、θチ
でかつｃｒ （％）＋乙Ｃ（％）＜／コチの範囲内にす
る必要がある。
Ｎｉ、Ｏｕ、Ｍｏはそれぞれ特に耐候性の改善に寄与す
る元素であるが、 ）Ｊｉは３チより多くても耐候性は
それほど向上せずにコストが上昇するので、 Ｎｉは３
チ以下にする必要があり、またＯｕは２チより多いと熱
間加工性が劣化するので、Ｃｕは、２φ以下にする必要
があり、′またＭＯけ／、Ｓ′俤より多くても耐候性は
それほど向上せずにコストが（１０） 上昇するのでＭｏは／、ｔ１以下にする必要がある。
る元素であるが、 ）Ｊｉは３チより多くても耐候性は
それほど向上せずにコストが上昇するので、 Ｎｉは３
チ以下にする必要があり、またＯｕは２チより多いと熱
間加工性が劣化するので、Ｃｕは、２φ以下にする必要
があり、′またＭＯけ／、Ｓ′俤より多くても耐候性は
それほど向上せずにコストが（１０） 上昇するのでＭｏは／、ｔ１以下にする必要がある。
Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉはそれぞれ耐候性ならびに耐誘性に悪影
響を及はすことなしに、固溶ならびに析出効果により強
さを上昇させる元素であるが、／。ｊチより多くてもそ
れｔ゛１ど強さは上昇せずにコストが上昇するので、Ｎ
ｌ）、 Ｖ、 ’Ｈ，はそれぞれ／。！ｒ％以下にする
必要がある。
響を及はすことなしに、固溶ならびに析出効果により強
さを上昇させる元素であるが、／。ｊチより多くてもそ
れｔ゛１ど強さは上昇せずにコストが上昇するので、Ｎ
ｌ）、 Ｖ、 ’Ｈ，はそれぞれ／。！ｒ％以下にする
必要がある。
次に本発明を実施例について説明する。
実施例・比較例
３種の従来鋼（Ａ）、 （１３） 、 （０）と７６種
の発明鋼／〜１６とり種の比較鋼（ａ） 、 （ｂ）
、 （ｃ） 、 （ａ）の成分組成を第２表に示す。
の発明鋼／〜１６とり種の比較鋼（ａ） 、 （ｂ）
、 （ｃ） 、 （ａ）の成分組成を第２表に示す。
同表中の従来鋼の（Ａ）は標準７３％Ｍｎ鋼、（Ｂ）は
２ｓ ４Ｍｎ鋼、（０）は３コチＭｎ鋼である。また発
明鋼の（ハ〜（り）はａｏ、ｔｑｂを含有した／ｆｆ％
Ｍｎ鋼であり、 （Ａ） 〜（１０）はｃ ｏ、コチを
含有した３１ Ｍｎ鋼であ！０ ％ （／／） 、 （
／２＞）は２！； ％ Ｍｎ鋼であり、（／３）〜（／
６）は３コ％Ｍｎ＠である。
２ｓ ４Ｍｎ鋼、（０）は３コチＭｎ鋼である。また発
明鋼の（ハ〜（り）はａｏ、ｔｑｂを含有した／ｆｆ％
Ｍｎ鋼であり、 （Ａ） 〜（１０）はｃ ｏ、コチを
含有した３１ Ｍｎ鋼であ！０ ％ （／／） 、 （
／２＞）は２！； ％ Ｍｎ鋼であり、（／３）〜（／
６）は３コ％Ｍｎ＠である。
一方比較鋼（ａ、）〜（ａ、）はそれぞれ００，４％を
含有【〜た／ｆｆｌＭｎ鋼であり、（ａ）と（ｄ）はＡ
／を含有しない鋼、（ｂ）はＯｒ（チ）＋６０．（％）
≦７２（チ）の粂件を満足していない鋼、（Ｃ）はＯｒ
を含有していない鋼である。
含有【〜た／ｆｆｌＭｎ鋼であり、（ａ）と（ｄ）はＡ
／を含有しない鋼、（ｂ）はＯｒ（チ）＋６０．（％）
≦７２（チ）の粂件を満足していない鋼、（Ｃ）はＯｒ
を含有していない鋼である。
上記成分１組成のそれぞれの鋼を丁記のようにしで製造
した。
した。
真空溶解によって溶製した鋼塊を／、２００− ｔ００
℃の温度範囲内で分塊圧延した後、さらに／、２００〜
７００℃の範囲内で熱間圧延を施し＋７ｇｍ’Ｒ厚の鋼
板とダ龍厚の鋼板を製造した。
℃の温度範囲内で分塊圧延した後、さらに／、２００〜
７００℃の範囲内で熱間圧延を施し＋７ｇｍ’Ｒ厚の鋼
板とダ龍厚の鋼板を製造した。
１ｇ■厚の鋼板については前述と同様に溶接継手を第１
表記載の条件により行ない、前述と同じ要領で耐Ｓａａ
試験片を作製した。一方ダｎ厚の鋼板は６５０℃×ｊ時
間の時効処理を施１７た後に油述と同様なＩＩｇ４ＳＣ
Ｃ試験片を作製し、同じ方法により耐ＳＣＣ性を評価し
た。
表記載の条件により行ない、前述と同じ要領で耐Ｓａａ
試験片を作製した。一方ダｎ厚の鋼板は６５０℃×ｊ時
間の時効処理を施１７た後に油述と同様なＩＩｇ４ＳＣ
Ｃ試験片を作製し、同じ方法により耐ＳＣＣ性を評価し
た。
また熱間圧延のままの鋼板に対してＪｌ：Ｓ Ｚ、２Ｊ
７／に基づく塩水噴霧試験による耐誘性試験および工場
地帯において大気暴露試験による耐候性試験を行なった
。
７／に基づく塩水噴霧試験による耐誘性試験および工場
地帯において大気暴露試験による耐候性試験を行なった
。
これらの試験結果を第３表に示す。
第 ３ 表
同表においてｓｅａ試験の欄の○印はＳａＣの生じない
もの、Ｘ印はｓｅａが生じたものを示し、塩水噴霧試験
の欄の○印はダ分間の同試験後の発銹率が１０４未満の
良好なものを示し、Ｘ印は発銹率がＩＯ’Ａ以」；の劣
悪なものを示す。さらに大気暴露試験は／年間後の腐食
減量をｍｙ ／ｃｍ２当りで示す。
もの、Ｘ印はｓｅａが生じたものを示し、塩水噴霧試験
の欄の○印はダ分間の同試験後の発銹率が１０４未満の
良好なものを示し、Ｘ印は発銹率がＩＯ’Ａ以」；の劣
悪なものを示す。さらに大気暴露試験は／年間後の腐食
減量をｍｙ ／ｃｍ２当りで示す。
第３表から判るように発明鋼（ハ〜（／乙）はいずれも
耐ＳａＣ試験、塩水噴霧試験、大気暴露試験の結果が従
来鋼のそれらに比べて大幅に改善てれている。
耐ＳａＣ試験、塩水噴霧試験、大気暴露試験の結果が従
来鋼のそれらに比べて大幅に改善てれている。
一方比較鋼についてはＡｔを含有しない＠ （ａ） 、
（ｄ） ＋Ｏｒ＋ ＆ Ｏ，（’Ａ） が適正範囲す
なわち／２チ以下の範囲から外れている鋼（ｂ） ｓ
Ｃａｒを含有しないＩＩ！４（ｃ）をそれぞれ耐ＲＣＣ
試験、塩水噴霧試験、大気暴露試験し７だ結果は、本発
明鋼についてのそれぞれの試験結果よす＋すべてもしく
け一部の試験において劣っていることが判る。
（ｄ） ＋Ｏｒ＋ ＆ Ｏ，（’Ａ） が適正範囲す
なわち／２チ以下の範囲から外れている鋼（ｂ） ｓ
Ｃａｒを含有しないＩＩ！４（ｃ）をそれぞれ耐ＲＣＣ
試験、塩水噴霧試験、大気暴露試験し７だ結果は、本発
明鋼についてのそれぞれの試験結果よす＋すべてもしく
け一部の試験において劣っていることが判る。
さらに本発明鋼は従来鋼に比し耐候性も改善されている
が、Ａ／を含有する本発明鋼にＮｉ 、 Ｃ１４。
が、Ａ／を含有する本発明鋼にＮｉ 、 Ｃ１４。
ＭＯを添加含有させることにより第Ｓ図、第６図および
第７図に示すように耐候性が向上することが判る。とこ
ろで第Ｓ図はｏ、 ｔ、 ％ −／ｌ ４Ｍｎ−２，５
％０ｒ−０，７４Ａｌ鋼および０．２％Ｃｊ−ｊｊ％Ｍ
ｎ −５％Ｃ！ｒ −／、 ／％Ａ！鋼を基本鋼として
Ｎ１含有量を種々変化させた鋼塊を溶製し、熱間圧延を
経由して得られた供試鋼板について大気暴露試験を／年
間性なった後の腐食減量を示したもので、この結果によ
ればＮ１により耐候性が高められることが判る。
第７図に示すように耐候性が向上することが判る。とこ
ろで第Ｓ図はｏ、 ｔ、 ％ −／ｌ ４Ｍｎ−２，５
％０ｒ−０，７４Ａｌ鋼および０．２％Ｃｊ−ｊｊ％Ｍ
ｎ −５％Ｃ！ｒ −／、 ／％Ａ！鋼を基本鋼として
Ｎ１含有量を種々変化させた鋼塊を溶製し、熱間圧延を
経由して得られた供試鋼板について大気暴露試験を／年
間性なった後の腐食減量を示したもので、この結果によ
ればＮ１により耐候性が高められることが判る。
第６図は第５図に示した鋼と同様の基本鋼にＯｕ含有量
を種々変化させて鋼塊を溶製し、第５図について述べた
と同様の試験を行なった結果を示し、Ｏｕの添加、含有
により耐候性が向上することが判る。第７図は第Ｓ図に
示した鋼と同様の基本鋼にＭｏ含有ｉｔを種々変化させ
て鋼塊を溶製し、第Ｓ図について述べたと同様の試験を
行なった結果を示し、ＭＯの添加、含有により耐候性が
高められることが判る。
を種々変化させて鋼塊を溶製し、第５図について述べた
と同様の試験を行なった結果を示し、Ｏｕの添加、含有
により耐候性が向上することが判る。第７図は第Ｓ図に
示した鋼と同様の基本鋼にＭｏ含有ｉｔを種々変化させ
て鋼塊を溶製し、第Ｓ図について述べたと同様の試験を
行なった結果を示し、ＭＯの添加、含有により耐候性が
高められることが判る。
以上本発明の高マンガン鋼は１銹性および耐候性に併せ
て、母材ならび溶接部の耐ｓｅａ性、耐粒界腐食性等の
局部腐食に対する耐食性に優れる高マンガン鋼であり、
一般構造用鋼、なかでも海水や塩素を含む腐食慎境下で
使用される構造材料として有利に用いることができ、さ
らに通常の非磁性材料と１．てトランス用側板および磁
気的影響を受けることが好まＬ ＜ない装置、例えば消
磁装置や精密計測機器周辺材料としても好適に使用する
ことができる。
て、母材ならび溶接部の耐ｓｅａ性、耐粒界腐食性等の
局部腐食に対する耐食性に優れる高マンガン鋼であり、
一般構造用鋼、なかでも海水や塩素を含む腐食慎境下で
使用される構造材料として有利に用いることができ、さ
らに通常の非磁性材料と１．てトランス用側板および磁
気的影響を受けることが好まＬ ＜ない装置、例えば消
磁装置や精密計測機器周辺材料としても好適に使用する
ことができる。
第１図は耐ＳＣＣ試験片の形状と寸法を示す図、第２図
は材料の溶接継手部の耐ＳＣＣ性に及ぼすＣとＡｔの含
有量の関係を示す図、第３図は材料の母材部のｉ、ｉ
Ｓ（［３性に及ばす０とＯｒの含有量の関係を示す図、
第９図は材料の溶接継手部の耐ｓｅａ性に及ばすＣとＯ
ｒの含有量の関係を示す図、第Ｓ図は一種の基本鋼にそ
れぞれＮ１を種々の量添加含有させて製造１〜た熱延板
の７年間大気暴露試験後の腐食減量とＮ１含有量との関
係を示す図、第６図は２種の基本鋼にそれぞれＣｕを種
々の量添加含有させて製造１７た熱延板の１年間大気暴
露試験後の腐食減量とＣｕ含有装との関係を示す図、第
り図は一種の基本鋼にそれぞれＭｏを種々の量添加含有
させて製造した熱延板の／年間大気暴露試験後の腐食減
量とＭｏ含有量との関係を示す図である。 ｌ・・・耐ＳＣＣ試験片、コ・・・溶着金属。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
は材料の溶接継手部の耐ＳＣＣ性に及ぼすＣとＡｔの含
有量の関係を示す図、第３図は材料の母材部のｉ、ｉ
Ｓ（［３性に及ばす０とＯｒの含有量の関係を示す図、
第９図は材料の溶接継手部の耐ｓｅａ性に及ばすＣとＯ
ｒの含有量の関係を示す図、第Ｓ図は一種の基本鋼にそ
れぞれＮ１を種々の量添加含有させて製造１〜た熱延板
の７年間大気暴露試験後の腐食減量とＮ１含有量との関
係を示す図、第６図は２種の基本鋼にそれぞれＣｕを種
々の量添加含有させて製造１７た熱延板の１年間大気暴
露試験後の腐食減量とＣｕ含有装との関係を示す図、第
り図は一種の基本鋼にそれぞれＭｏを種々の量添加含有
させて製造した熱延板の／年間大気暴露試験後の腐食減
量とＭｏ含有量との関係を示す図である。 ｌ・・・耐ＳＣＣ試験片、コ・・・溶着金属。 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ ＣＯ，０／ 〜０．１！：０チ、 Ｓｉ Ｏ，２〜
３．０ ％ 、 Ｍｎ／１１．θ〜３５．０チ、Ｎ００
００！ｒ〜０．２θ０チ、 Ａｔｏ、 ｏｓ 〜、７．
ｏｏ ４を含むと共にＯｂをへ〇〜／１．θチでかつ
Ｏｒ（俤）く／２優）−ｔ、ａ（チ）の条件を満足する
よう含有し、残部実質的にＦｅよりなる局部腐食抵抗性
に優れる高マンガン鋼。 ２− ００．０１〜０．：０％、 ８１．０．２〜３．
０ ％ 、 Ｍｎｌグ。θ〜３５．０優、Ｎθ、 ｏｏ
ｓ −ｏ、コＯＯ係、 Ａ１０、０！ｆ 〜Ｊ。００６
４を含むと共にＯｒをへ〇〜１７．０チでかつＯｒ （
チ）＜１２（チ）−６ａ（剣 の条件を満足するよう含
有し、さらに下記（イ）１回の群から選ばれるいずれか
少なくとも７群を含有し、残部実質的にＦｅよシなる局
部腐食抵抗性に優れる高マンガン鋼。 （イ）、Ｎｉ、７％以下、 Ｃｕコチ以下、Ｍｏ／、ｊ
−以下のなかから選ばれるいずれか少なくとも１種から
なる群。 （ロ）、Ｎｌ）／、ｔ％以下、Ｖ／、３％以下、Ｔ１／
、！；チ以下のなかから選ばれるいずれか少なくとも７
種からなる群。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14314583A JPS6036647A (ja) | 1983-08-06 | 1983-08-06 | 局部腐食抵抗性に優れる高マンガン鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14314583A JPS6036647A (ja) | 1983-08-06 | 1983-08-06 | 局部腐食抵抗性に優れる高マンガン鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6036647A true JPS6036647A (ja) | 1985-02-25 |
Family
ID=15331975
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14314583A Pending JPS6036647A (ja) | 1983-08-06 | 1983-08-06 | 局部腐食抵抗性に優れる高マンガン鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6036647A (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63317652A (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-26 | Agency Of Ind Science & Technol | 耐エロ−ジョン性のすぐれた合金 |
| JPH03138334A (ja) * | 1989-07-20 | 1991-06-12 | Hitachi Ltd | 耐粒界腐食性Ｆｅ―Ｃｒ―Ｍｎ系合金及びその用途 |
| JPH04154938A (ja) * | 1990-10-15 | 1992-05-27 | Nippon Steel Corp | 応力腐食割れ感受性の小さい高Ｍｎ非磁性鋼 |
| US5431753A (en) * | 1991-12-30 | 1995-07-11 | Pohang Iron & Steel Co. Ltd. | Manufacturing process for austenitic high manganese steel having superior formability, strengths and weldability |
| WO1995026423A1 (en) * | 1994-03-25 | 1995-10-05 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack |
| US5895145A (en) * | 1996-10-30 | 1999-04-20 | Nec Corporation | PC-cartridge for assembling braking mechanism in image formation apparatus |
| EP1979500A1 (en) * | 2005-12-26 | 2008-10-15 | Posco | High manganese steel strips with excellent coatability and superior surface property, coated steel strips using steel strips and method for manufacturing the steel strips |
| WO2011081393A3 (ko) * | 2009-12-28 | 2011-11-10 | 주식회사 포스코 | 연성이 우수한 오스테나이트 강재 |
| EP2431492A2 (en) * | 2009-04-28 | 2012-03-21 | Hyundai Steel Company | High manganese nitrogen-containing steel sheet having high strength and high ductility, and method for manufacturing same |
| US20120160363A1 (en) * | 2010-12-28 | 2012-06-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications |
| JP2013534973A (ja) * | 2010-07-02 | 2013-09-09 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト | 高強度の冷間成形可能な鋼及び該鋼から製造された平鋼製品 |
| US8636857B2 (en) * | 2004-12-06 | 2014-01-28 | F.A.R.—Fonderie Acciaierie ROIALE SpA | Method to obtain a manganese steel alloy |
| WO2016052271A1 (ja) * | 2014-09-29 | 2016-04-07 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材および拡管用油井鋼管 |
| CN108486466A (zh) * | 2018-04-23 | 2018-09-04 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种屈服强度550MPa级高韧性耐候钢板及其制备方法 |
| RU2694393C2 (ru) * | 2014-10-01 | 2019-07-12 | Ниппон Стил Корпорейшн | Высокопрочный стальной материал для нефтяной скважины и труб, используемых в нефтяной промышленности |
| US11131011B2 (en) | 2010-10-21 | 2021-09-28 | Arcelormittal | Hot-rolled or cold-rolled steel plate |
| JP2022105199A (ja) * | 2015-12-24 | 2022-07-12 | ロバルマ，ソシエダッド アノニマ | 構造、機械、工具応用のための長期耐用性高機能鋼鉄 |
-
1983
- 1983-08-06 JP JP14314583A patent/JPS6036647A/ja active Pending
Cited By (29)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63317652A (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-26 | Agency Of Ind Science & Technol | 耐エロ−ジョン性のすぐれた合金 |
| JPH0312136B2 (ja) * | 1987-06-18 | 1991-02-19 | Kogyo Gijutsuin | |
| JPH03138334A (ja) * | 1989-07-20 | 1991-06-12 | Hitachi Ltd | 耐粒界腐食性Ｆｅ―Ｃｒ―Ｍｎ系合金及びその用途 |
| JPH04154938A (ja) * | 1990-10-15 | 1992-05-27 | Nippon Steel Corp | 応力腐食割れ感受性の小さい高Ｍｎ非磁性鋼 |
| US5431753A (en) * | 1991-12-30 | 1995-07-11 | Pohang Iron & Steel Co. Ltd. | Manufacturing process for austenitic high manganese steel having superior formability, strengths and weldability |
| WO1995026423A1 (en) * | 1994-03-25 | 1995-10-05 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack |
| US5647922A (en) * | 1994-03-25 | 1997-07-15 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack |
| US5895145A (en) * | 1996-10-30 | 1999-04-20 | Nec Corporation | PC-cartridge for assembling braking mechanism in image formation apparatus |
| US8636857B2 (en) * | 2004-12-06 | 2014-01-28 | F.A.R.—Fonderie Acciaierie ROIALE SpA | Method to obtain a manganese steel alloy |
| EP1979500A1 (en) * | 2005-12-26 | 2008-10-15 | Posco | High manganese steel strips with excellent coatability and superior surface property, coated steel strips using steel strips and method for manufacturing the steel strips |
| US8999085B2 (en) | 2005-12-26 | 2015-04-07 | Posco | High manganese steel strips with excellent coatability and superior surface property, coated steel strips using steel strips and method for manufacturing the steel strips |
| EP1979500A4 (en) * | 2005-12-26 | 2010-02-17 | Posco | MANGANIZED STEEL TAPES WITH EXCELLENT COATING AND SUPERIOR SURFACE PROPERTIES, COATED STEEL TAPES USING STEEL TAPES AND METHOD FOR PRODUCING STEEL TAPES |
| EP2431492A2 (en) * | 2009-04-28 | 2012-03-21 | Hyundai Steel Company | High manganese nitrogen-containing steel sheet having high strength and high ductility, and method for manufacturing same |
| EP2431492A4 (en) * | 2009-04-28 | 2014-01-22 | Hyundai Steel Co | HIGH MANGANESE NITROGEN-CONTAINING STEEL SHEET HAVING HIGH STRENGTH AND DUCTILITY, AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME |
| WO2011081393A3 (ko) * | 2009-12-28 | 2011-11-10 | 주식회사 포스코 | 연성이 우수한 오스테나이트 강재 |
| CN102906294A (zh) * | 2009-12-28 | 2013-01-30 | Posco公司 | 具有优良延展性的奥氏体钢材 |
| JP2013534973A (ja) * | 2010-07-02 | 2013-09-09 | ティッセンクルップ スチール ヨーロッパ アクチェンゲゼルシャフト | 高強度の冷間成形可能な鋼及び該鋼から製造された平鋼製品 |
| EP2402472B2 (de) † | 2010-07-02 | 2017-11-15 | ThyssenKrupp Steel Europe AG | Höherfester, kaltumformbarer Stahl und aus einem solchen Stahl bestehendes Stahlflachprodukt |
| US11131011B2 (en) | 2010-10-21 | 2021-09-28 | Arcelormittal | Hot-rolled or cold-rolled steel plate |
| US20120160363A1 (en) * | 2010-12-28 | 2012-06-28 | Exxonmobil Research And Engineering Company | High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications |
| WO2016052271A1 (ja) * | 2014-09-29 | 2016-04-07 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材および拡管用油井鋼管 |
| JPWO2016052271A1 (ja) * | 2014-09-29 | 2017-05-25 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材および拡管用油井鋼管 |
| AU2015325693B2 (en) * | 2014-09-29 | 2019-01-31 | Nippon Steel Corporation | Steel material and expandable oil country tubular goods |
| AU2015325693C1 (en) * | 2014-09-29 | 2019-05-02 | Nippon Steel Corporation | Steel material and expandable oil country tubular goods |
| RU2694391C2 (ru) * | 2014-09-29 | 2019-07-12 | Ниппон Стил Корпорейшн | Стальной материал и расширяемые трубы, применяемые в нефтяной промышленности |
| RU2694393C2 (ru) * | 2014-10-01 | 2019-07-12 | Ниппон Стил Корпорейшн | Высокопрочный стальной материал для нефтяной скважины и труб, используемых в нефтяной промышленности |
| US10513761B2 (en) | 2014-10-01 | 2019-12-24 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel material for oil well and oil country tubular goods |
| JP2022105199A (ja) * | 2015-12-24 | 2022-07-12 | ロバルマ，ソシエダッド アノニマ | 構造、機械、工具応用のための長期耐用性高機能鋼鉄 |
| CN108486466A (zh) * | 2018-04-23 | 2018-09-04 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种屈服强度550MPa级高韧性耐候钢板及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS6036647A (ja) | 局部腐食抵抗性に優れる高マンガン鋼 | |
| KR100658253B1 (ko) | 내식성 오스테나이트계 스테인레스강 | |
| JP6809414B2 (ja) | 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼板 | |
| US5601664A (en) | Corrosion-resistant magnetic material | |
| GB2166159A (en) | Method of enhancing intergranular corrosion resistance of a weld of the stainless duplex ferritic austenitic steel | |
| JP6720942B2 (ja) | 耐食性及び耐水素脆性に優れた二相ステンレス鋼 | |
| US4832765A (en) | Duplex alloy | |
| GB1564243A (en) | Austenitic stainless steel | |
| CN115522137B (zh) | 一种耐海洋大气腐蚀钢及其制造方法 | |
| JPH0657379A (ja) | 熱間加工性および耐食性に優れた非磁性鋼材 | |
| JP4317517B2 (ja) | 加工性・溶接熱影響部靭性に優れた高耐食性熱延鋼板およびその製造法 | |
| JPS623224B2 (ja) | ||
| CA2355109C (en) | Corrosion resistant austenitic stainless steel | |
| JPS58224151A (ja) | 局部腐食抵抗性に優れる高マンガン鋼 | |
| JPS61104054A (ja) | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 | |
| JPS62133042A (ja) | 電磁ステンレス鋼 | |
| JPS6345350A (ja) | 冷間鍛造用電磁ステンレス鋼 | |
| JPH01180945A (ja) | 冷間鍛造用ステンレス鋼 | |
| JPH06320234A (ja) | 海岸高耐候性クラッド鋼板の製造方法 | |
| JPS61207552A (ja) | 加工安定性に優れた非磁性オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JP3141646B2 (ja) | 硝酸含有環境用オーステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH03158436A (ja) | 海浜耐候性構造用鋼 | |
| JPS62156257A (ja) | 高強度非磁性冷延鋼板 | |
| JP2009280850A (ja) | 溶接部耐食性に優れた構造用ステンレス鋼板および溶接構造物 | |
| JPH08158012A (ja) | 高強度高耐食性制振合金 |