KR970001465B1 - 라디안트튜브 버너 - Google Patents

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KR970001465B1
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마사오 가와모도
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닛본 화네스 고오교오 가부시기가이샤
다나까 리요이찌
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Abstract

내용 없음.

Description

라디안트튜브 버너
제1도는 본 발명의 가디안트튜브 버너의 일실시예를 도시한 개략도.
제2도는 버너부분을 상세하게 설명하는 확대중앙 종단면도.
제3도는 제2도의 III-III선 단면도.
제4도는 제2도의 IV-IV선 단면도.
제5도는 본 발명의 다른 실시예를 도시한 단면도.
제6도는 또 다른 실시예를 도시한 단면도.
제7도는 다른 실시예를 도시한 버너부분의 중앙 종단면도.
제8도는 다른 실시예를 도시한 개략도.
제9도는 본 발명의 라디안트튜브 버너의 온도분포상태를 설명하는 그래프.
제10도는 종래의 라디안트튜브 버너의 일예를 도시한 단면도.
본 발명은 버너에 관한 것으로, 더 상세히 설명하면 본 발명은 라디안트튜브 버너에 관한 것이다.
근래 폐기가스로부터 상당량의 열량을 회수하여 열효율을 높이도록 연소용 공기의 프리히트 기술이 개발되어 있다. 예를들면 라디안트튜브의 양단에 축열체를 가진 버너를 설치하여 이들을 번갈아 연소시켜 그 연소가스를 연소시키지 않는 버너측의 축열체를 통하여 배출하도록 하여 축열체에 축열된 연소가스의 열을 사용하여 연소용 공기를 프리히트하는 라디안트튜브 버너가 제안되어 있다(미국 특허 제4604051호). 이 버너는 제10도에 도시한 바와같이 라디안트튜브(101)내에 돌출하는 연료노즐(103)의 주위를 로외에서 감쌓는 버너쉘(104)내에 원추형의 축열체(102)를 설치하여 이축열체(102)를 통하여 연소용 공기공급 혹은 연소가스 배출을 도모하도록한 것이다. 또한 부호 105는 로벽, 106은 송풍기, 107은 사방회전밸브, 108은 이젝터이다.
한편, 버너의 저 NOx화를 도모하는 것을 공해를 방지하는 데 중요한 기술과제로 되어있다. 종래 이 저 NOx연소방법으로는 연료는 2단공급하는 버너가 유력한 것이다(일본 특허 제106872호, 제1,105,160호, 미국 특허 제4505666호). 이 버너는 연료의 일부와 연소용 공기전량을 1차 연소실내에 공급하여 1차 연료를 고공기비하에서 급속연소시키는 한편, 나머지 연료(2차 연료)를 1차 연소실의 외면에 화로내에 공급하여 1차 연료의 연소가스중에 잔존하는 저농도의 산소로 열확산을 하면서 완만하게 저 연소시키는 것이다. 이 연료2단 공급연소버너는 저 NOx을 실현할 수 있는 것으로 생각된다.
그러나 위에 설명한 축열식 라디안트튜브 버너는 축열된 열을 이용한 프리히트에 의해서 연소공기가 1000℃정도로 가열되기 때분에 화염온도가 매우 높게되어 NOx가 다량으로 발생하는 결점이 있다. 일본의 대기오염방지법에 따라 규제되어 있는 배출량(120ppm)을 대폭적으로 상회하는 700ppm 이상의 NOx가 발생하는 결점이 있다. 또 이 버너는 연소되지 안흔 경우에도 연소노즐(103)이 고온의 연소가스에 노출되어 있기 때문에 끊임없이 가열되어 오버히트를 일으켜서 소손 내지 파열을 야기시키는 문제가 있다.
한편, 오픈프레임버너에서 확립된 연료 2단공급 연소방식을 라디안트튜브 버너에 적용할려고 하여도 통상, 공기가 적정공기비를 대폭적으로 초과하는 상태로 있으면 소량의 연료로는 가연범위를 넣어서 연소하지 않는다. 또 과잉공기이면 짧은 불꽃으로 되기 때문에 1차 연소중에서 2차 연소시키지 않으면 안되고, 즉 로외 혹은 마개(bung)부분 내에서 2차 연소시키지 않으면 안되며, 버너의 말단부분 및 라디안트튜브를 파열시키는 우려가 있다. 또 위에 설명한 버너노즐의 과열에 대한 소손 내지 파열의 문제도 있다.
이 때문에 종래의 라디안트튜브 버너에 오픈프레임버너의 연료2단 공급연소 이론을 조합시키는 것을 용이하게 실현될 수 없는 것이다.
본 발명은 저 NOx의 라딘안트튜브 버너를 제공하는 것을 첫째 목적으로 한다. 또 본 발명은 노즐의 소손 내지 파열의 염려가 없고, 튜브의 수명도 긴 라디안트튜브 버너를 제공하는 것을 둘째 목적으로 한다. 또한 본 발명은 배출하는 연소가스로부터 페열을 회수하는 시스템을 응용할때에 적합한 라디안트튜브 버너를 제공하는 것을 셋째 목적으로 한다.
이러한 목적을 달성하기 위하여 본 발명의 라디안트튜브 버너는 로외에 설치되는 동시에 연소가스의 분출구가 라디안트튜브의 마개부분에서 로내측에 위치하는 1차 연소실을 가지고 이 1차 연소실에 1차 연료를 분사하는 1차 연료노즐을 배치하는 동시에 분출구 부근에서 라디안트튜브내에 2차 연료를 분사하는 연료노즐을 내화재로 감쌓서 설치하고, 1차 연소실내에 연소용 공기전량을 공급하여 1차 연소시키는 동시에 라디안트튜브내에서 2차 연료와 1차 연소가스속에 잔존하는 저농도의 산소로 2차 연소시키도록 하고 있다.
또 위에 설명한 버너를 라디안트튜브 버너의 일단에 설치하는 한편 라디안트튜브의 타단측에 리큐퍼레이터를 설치하여 타단측에서 배출되는 연소가스를 이용하여 연소용 공기를 예열하여 공급하도록 하고 있다.
또 본 발명의 라디안트튜브 버너는 로외에 설치되는 동시에 연소가스의 분출구가 대략 라디안트튜브의 마개부분에서 로내측에 위치하는 1차 연소실을 가지고, 이 1차 연소실의 배가스계로에서 퇴피시킨 위치에 1차 연료를 분사하는 1차 연료노즐을 배치하는 동시에 분출구 부근에서 라디안트튜브내에 2차 연료를 분사하는 2차 연료노즐을 내화재로 감쌓서 설치하고, 1차 연소실내에 연소용 공기전량을 공갑하여 1차 연소시키는 동시에 라디안트튜브내에서 2차 연료와 1차 연소가스속에서 잔존하는 저농도의 산소로 2차 연소시키는 버너를 라디안트튜브 버너의 양단에 설치하는 한편, 각 버너를 축열체를 개재하여 연소용 공기 공급계와 연소가스 배기계에 선택적으로 접속하여 버너를 번갈아 연소시켜 그 연소가스를 비연소측 버너의 축열체를 통하여 배출하는 한편, 연소용 공기를 축열체를 통하여 공급하도록 하고 있다.
또 본 발명에 있어서 1차 연료는 5~50%, 바람직하기는 약 20%, 2차 연료는 50~95%, 바람직하기는 약 80%인 것을 특징으로 한다.
또 본 발명에 있어서 2차 연료노즐은 1차 연소실 중앙에 배치되어 그 주위가 내화재로 피복되어 있는 것을 특징으로 한다. 또 이 경우에 있어서 2차 연료노즐은 2차 연료를 직경방향과 축방향으로 구분하여 분사하는 것을 특징으로 한다. 또한 이 경우에 있어서 2차 연료는 직경방향에 5~50%, 바람직하기는 약 40%, 축방향에 50~95%, 바람직하기는 약 60% 분사하는 것을 특징으로 한다.
또한 본 발명에 있어서 2차 연료노즐은 1차 연소실을 형성하는 내화재내에 매설되어 1차 연소가스의 분출구 주위에서 2차 연료를 분사시키는 것을 특징으로 한다.
따라서 1차 연소실내에 분사된 연소용 공기전량에 상당하는 다량의 연소용 공기와 연료의 일부인 소량의 1차 연료가 급속하게 혼합되어 고공기비 하에 고부하연소하여 라디인트튜브에 마개 부분에서 내측의 1차 연소실 출구까지 도달하는 화염을 형성하여 라디안트튜브내에 공급되는 2차 연료 사이에서 저공비의 2차 연소를 일으킨다. 또한 1차 연료노즐은 배가스계로에서 벗어나고 2차 연료노즐은 내화재에 의해서 감쌓여 있으며 고온의 연소가스에 직접 노출되는 일이 없다.
또 1차 연소실 중앙이 2차 연료조즐을 배치하는 경우, 2차 연소화염을 1차 연소가스가 포위하기 때문에 화염이 직접 라이안트튜브의 내면에 접촉하는 것을 방지한다. 또한 이 경우 1차 연소가스의 유로면적을 크게하여 1차 연소가스를 저속화시켜 1차 연소가스와 2차 연료의 혼합을 완만하게 하여 라디안트튜브내에 긴불꽃을 형성한다.
또 라디안트튜브 내에 삽입되는 1차 연소실을 형성하는 내화재가 라디안트튜브의 마개부분을 보호하겨 이 부분이 1차 연소가스에 접촉하는 것을 방지한다.
또 2차 연료노즐을 1차 연소실에서 돌출시킬 경우, 2차 연소영역에 연소가스의 자기재순환류가 발생한다.
또 2차 연료를 직경방향과 축방향으로 구분하여 분사하면, 1차 연소가스와 직경방향으로 분사된 연료에 의해서 2차 연소가 일어나며, 또한 축방향으로 분사된 연료와 2차 연소가스로 3차 연료가 일어난다.
이하 본 발명의 구성을 첨부도면에 도시한 실시예에 의하여 상세히 설명한다.
제1도는 본 발명의 라디안트튜브 버너의 일실시예를 도시한 개략설명도이다.
이 라이단트튜브 버너는 라디안트튜브(1)의 양단에 축열체(2)를 개재하여 연소용 공기공급계(9)와 연소가스 배기계(10)에 선택적으로 접속되는 한쌍의 버너(3)를 각각 장비하고, 이 버너(3)를 번갈아 연소시켜 그 연소배기가스를 비연소측 버너의 축열체(2)를 통하여 배출시키는 동시에 연소측 버너의 축열체(2)를 통하여 연소용 공기를 공급하는 구성으로 되어 있다.
상기 버너(3)는 연료의 일부(1차 연료)를 분사하는 1차 연료노즐(4)와 연소용 공기전량을 분사하는 연소 공기덕트(5)와 연료의 일부와 연소용 공기전량을 고공기비하에서 연소시키는 1차 연소실(6)과 남어지 연료(2차 연료)를 1차 연소실(6)의 출구 즉, 1차 연소가스의 분출구(21)에서 라디안트튜브(1)내에 분사하는 2차 연료노즐(7)로 된다. 연소용 공기덕트(5)에는 축열체(2)가 접속되어 이 축열체(2)를 통하여 연소가스를 배출하고, 혹은 연소용 공기를 공급하도록 설치되어 있다. 라디안트튜브(1)에서는 2차 연료노즐(7)에서 분사되는 나머지 연료와 1차 연소의 연소가스속에 잔존하는 산소로 2차 연소한다. 1차 연소실(6)와 라디안트튜브(1)내에 2단으로 구분하여 공급되는 연료의 분배비는 통상, 1차 연료 5-50%에 대하여 2차 연료 50-95%, 바람직하기는 1차 연료 약 20%에 대하여 2차 연료 약 80%이다. 또 연소용 공기는 1차 연소실(6)에 전량이 공급된다. 여기서 공기전량은 연료 2단 공급연소에 지장을 주지않은 범위에서 연소용 공기일부, 예를들면 5-10% 정도를 2차 연료와 동시에 라디안트튜브(1)내에 직접 분사시키는 것도 가능한 것이다.
각 축열체(2)는 사방변환밸브(8)를 개재하여 연소용 공기공급계(9)와 연소가스배기계(10)에 선택적으로 접속가능하게 설치되어 있다. 그리고 연소용 공기공급계(9)의 압입선풍기(11)에서 공급되는 연소용 공기를 어느 한쪽 버너(3)의 축열체(2)를 통하여 공급연소시키는 한편, 다른쪽 버너(3)의 축열체(2)를 거쳐 연소가스를 배기송풍기(12)에 의해서 유입 배기하도록 설치되어 있다. 이 연소용 공기와 연소가스의 흐름의 변환은 타이머(도시생략)을 사용하여 일정시간 마다 혹은 통기성 고체를 통과한 연소가스 온도를 서머센서(도시생략)로 측정하여 이것이 소정온도에 도달한 때에 연료분사와 동기하여 흐름을 변환시킬 수 있도록 사방변환밸브(댐퍼)가 구동된다.
또 각 버너(3)의 1차 연료노즐(4)과 2차 연료노즐(7)에는 전자밸브(13A)(13B)를 개재하여 연료 공급원(14)에서 공급되는 연료가 분배되어 공급할 수 있도록 설치되어 있다. 또 점화직후에 2차 연소가 불안정하게 되는 염려가 있으나, 전자밸브(13B)를 전자밸브(13A)보다 약간 늦추어서 열게하는 것으로 용이하게 이것을 방지할 수 있다.
상기 1차 연료노즐(4)은 로(14)의 외측에 위치하는 1차 연소실(6)의 안쪽, 즉 연소가스의 배출계로에서 퇴피시킨 위치에 설치되어 연소가스에 직접 노출되지 않도록 설치되어 있다. 본 실시예의 경우 1차 연료노즐(4)은 1차 연소실(6)을 형성하는 내화 단열 연와의 후벽(22) 부분에 매설되어 그 선단 개구부만이 1차 연소실(6) 내에 인접하도록 설치되어 있다. 또한 이 1차 연료노즐(4)의 파이로트버너(18)가 설치되어 있다. 또 부호 19는 투시창이다.
2차 연료노즐(7)은 1차 연소실(6) 중앙에 1차 연소실(6)을 관통하도록 설치되어 1차 연소실(6)의 출구 즉, 연소가스 불출구(21)에서 2차 연료를 분사하도록 설치되어 있다. 더 상세히 설명하면, 2차 연료노즐(7)은 내화 성형 연와(16)로 형성되어 있는 1차 연소실(6) 중앙에 설치되어 내화성 절연체(17)로 보호되어 있다. 절연체(17)로는 본 실시예의 경우 경량이며 염가인 그라스울 통이 채용되고 2차 연료노즐에 의해서 지지되도록 설치 되어 있다. 그러나, 이에 한정되는 것은 아니고 예를들면 성형연화 또는 탄화규소계의 세라믹등의 강성이 있는 내화재로 절연체(17)를 형성하여 그속에 2차 연료노즐(7)을 매설하도록 하여도 좋다. 또 2차 연료노즐(7)을 석영유리의 튜브 혹은 파인세라믹등의 내화재로 형성하는 것도 가능하며 이 경우에는 절연체(17)가 설치하지 않아도 좋다. 본 실시예의 경우, 2차 연료노즐(7)은 기단부가 1차 연소실(6)의 후벽부(22)에 지지되는 한편, 선단부가 +자형의 지지프레임(20)을 개재하여 성형연와(16)에 지지되어 있다. 그리고 절연체(17)는 후벽부(22)를 1차 연소실(6)의 주요부를 형성하는 본체와는 별개체로 형성하는 것에 의해서 착탈가능하게하여 용이하게 교환할 수 있도록 설치되어 있다.
1차 연소실(6)은 통상 성형 연화, 탄화규소계 세라믹, 질화규소계 세라믹, 사이아론(Si6-zAlzOzN8-z)등 세라믹류등의 내화재를 사용하여 통형상으로 성형되어 있다. 본 실시예의 겨우 1차 연소실(6)은 성형연와(16)에 의해서 형성되어 있다. 또 성형연와(16)는 외측이 플랜지가 있는 내열금속(23)으로 피복되어 플랜지를 이용하여 라디안트튜브(1)에 접속할 수 있도록 설치되어 있다. 1차 연소실(6)을 형성하는 내화재(16)는 2차 노즐(7) 및 절연체(17)의 교환을 용이하게 하기 때문에 후벽부(22)가 다른 부분과는 벌개체로 형성되어 착탈가능하게 설치되어 있다. 또 1차 연소실의 분출구(21)는 대략 라디안트튜브(1)의 마개부분에서 로내(14)측에 위치하도록 설치되어 있다. 본 명세서에 있어서 대략 라디아트튜브(1)의 마개부분에서 로내측에 위치하는 것은, 로벽(15)의 대면과 면이 혹은 약간 로외측으로 움푹 들어간 상태를 포함하여 그것 보다도 로내(14)측인 것을 의미한다. 상기 축열체(2)는 연소배기가스의 현열을 일시적으로 축적하기 위한 것으로, 축열체로 일반적으로 상용되며 또한 연소가스와 반응하거나 연소용 공기에 나쁜 영향을 주지않는 것이면 어떠한 구조, 재질의 것으로도 채용가능하다. 일반적으로 축열체(2)로는 전열면적이 크고 압력손실이 적은 것, 내열성, 내열충격성, 내식성에 우수한 것이 요구되는 것이므로, 세라믹이나 아루미나, 내열금속등이 채용된다. 예를들면 해면형상으로 발포된 통기성이 있는 세라믹을 이용하여 연소가스의 흐르는 방향에 따라 별집형상의 셀구멍을 다수 형성한 소위 별집형 세라믹을 채용하고 있다. 또한 본 명세서에서 통기성축열체는 재질 혹은 재료자체가 다공질인 것은 물론, 그 자체에 통기성이 없도록 구조저으로 통기성을 확보할 수 있는 것도 포함된다. 또 연소배가스온도가 1000℃전후인 경우, 철, 크롬, 알루미늄의 내열합금 FCH-2의 선재를 선경 1mm정도로 짠 금망을 적합한 두께로 겹쳐진 구조의 통기성고체로도 실시가능한 것이다. 이 축열체(2)는 연소용공기덕트(5)내에 충진되거나, 혹은 카트리지방식으로 교환가능하게 설치되어 있다.
또한 라디안트튜브(1)의 형식은 스트레이트형(직관형), U형, T형, W형, O형, L형 등 공지의 형상외에 새로운 형상으로도 실시가능한 것이다.
이상과 같이 구성된 라디안트튜브 버너는 다음과 같이 작동한다. 우선, 어느 한쪽의 버너(3)에 압입송풍기(11)의 작동에 의해서 연소용 공기를 공급하여 연소키는 동시에 다른쪽 버너(3)의 연소용 공기덕트(5)에서 라디안트튜브(1)내 고온의 연소가스를 배기환(12)의 작도에 의해서 배출시킨다. 이때 배출되는 연소가스의 열은 축열체(2)를 통과하는 사이에 회수된다. 일정시간 경과후 정지하고 있든 반대측의 버너(3)를 연소시켜 이때까지 연소시키든 버너 축열체(2)를 통하여 연소가스를 배출한다. 다른쪽 연소용 공기는 연소배가스가 축열체(2)에 버려진 열을 모아서 예를들면 700-1000℃의 고온으로 예열되어 공급된다. 이 연소와 배출을 번갈아 반복하여 서서히 라디안트튜브(1)와 축열체(2)의 온도를 상승시킨다. 튜브(1)와 축열체(2)가 설정온도에 도달하면 정상연소로 이행한다. 연소용 공기와 연소가스의 변환은 적합한 간격 예를들면 20초 내지 5분 간격으로 하게 되거나, 배출되는 연소가스가 제어온도 예를 들면 200℃ 정도로 되면 변환하게 된다.
또 제5도에 다른 실시예를 도시한다. 이 실시예는 2차 연료노즐(7)을 1차 연소실(6)에서 돌출시켜 NOx제어효과를 다시 개선한 것이다. 2차 연료노즐(7)은 내화재 예를 들면 그라스울과 같은 경량인 절연제(17)로 피복되어 있다. 2차 연료노즐의 돌출량은 너무 커지게 되면 열에 의해서 노즐(7)이 구브러질 염려가 있으며, 작아지게 되면 NOx감소에 기여하지 않으므로, 50-300mm, 바람직하기는 200mm 정도로 하고 있다.
또 제6도에 또 다른 실시예를 도시한다. 이 실시예는 라디안트튜브(1)내에 약간 돌출시킨 2차 연료노즐(7)의 선단과 원주상에 분사구(24)를 각각 설치하여 축방향과 직경방향에 2차 가스를 분출시키도록 한 것이다. 이 겨우 직경방향에 분사한 연료는 1차 연소가스에 잔존하는 산소농도가 낮은(약 17% 정도) 연소용 공기에 의해서 2차 연소하고, 축방향에 분사된 연료는 다시 산소농도가 낮은(약 11% 정도) 2차 연소가스의 잔존한 연소용 공기에 의해서 3차 연소한다. 즉, 연료 3단 공급연소를 일으킨다. 또한 1차 연소실(6)내에 분사되는 1차 연료는 대부분 0에 가까운 상태 혹은 0으로 하는 것도 있으며, 2차 연소와 3차 연소로 실질적인 2스테이지연소를 달성하는 것으로 된다. 이때의 연료배분은 1차연료가 5-50%, 2차 연료(3차 연소를 포함(이 50-95%의 범위에서 실시가능하며, 바람직하기는 1차 연료가 1차 약 20%, 2차 약 80%(2차 40%, 3차 60%)로 하는 것이다.
제7도에 다른 실시예를 도시한다. 이 실시예는 연료의 일부(1차 연료)를 분사하는 1차 연료노즐(4)과 연소용 공기전량을 1차 연소실(6)에 대하여 접선 방향으로 분사하는 연소공기덕트(5)와 연료의 일부와 연소용 공기전량을 고공기비하에서 층류연소시키는 1차 연소실(6)과 나머지 연료(2차 연료)를 1차 연소실(6)의 출구주위에서 라디안트튜브(1)내에 분사하는 2차 연료노즐(7)로 버너를 구성하여, 1차 연소실(6)에 분사되어 선회하는 연소용 공기층 속에 분사되는 소량의 연료를 봉입하여 층류연소시켜 라디안트튜브(1)까지 도달하는 긴불꽃을 형성하도록 한 것이다. 라디안트튜브(1)에서는 2차 연료노즐(7)에서 분사되는 나머지 연료와 1차 연소의 연소가스속에 잔존하는 산소로 2차 연소한다.
상기 1차 연소노즐(4)은 로(14)의 외측에 위치하는 1차 연소실(6)의 안쪽, 즉 연소가스의 배출개로를 회피하는 후퇴시킨 위치에 설치되어 연소가스에 직접 노출되지 않도록 설치되어 있다. 본 실시예의 경우 1차 연료노즐(4)은 1차 연소실(6)을 형성하는 내화연와의 후벽(22)부분에 매설되어 그 선단개구부만이 1차 연소실(6)내에 인접하도록 설치되어 있다. 또한 1차 연료노즐(4) 파이로트 버너를 겸하고 있다.
2차 연료노즐(7)은 1차 연소실(6)을 형성하는 성형연와(16)내에 매설되어 1차 연소가스의 분출구(21)와 평행하게 성형연화(16)의 단부에 개구되어 있다. 2차 연료노즐(7)은 로벽(15)에서 로내(14)측에 존재하여 1차 연소가스의 분출구(21) 주위에 다수곳, 예를들면 4곳에 개구되어 있다. 이 실시예의 경우 가장 NOx의 발생을 적게 억제할 수 있으며, 실험에 의하면 100ppm 이하로 억제할 수 있다. 그러나, 이 경우 1차 연소실(6)의 내경이 작을수록 연료와 연소용 공기의 혼합 확산성이 좋아지며 화염이 퍼져서 짧게되는 경향이 있다. 즉, 오픈프레임버너에 응용하는 경우에는 적합한 파란 짧은 불꽃을 형성한다. 여기서 1차 연소실(6)의 내경은 2차 연료의 코오킹을 불러일으키지 않는 정도로 가능한한 넓게 하는 것이 바람직하다. 예를들면 라디안트튜브(1)의 직경을 크게하는 것에 의해서 실질적으로 1차 연소실(6)의 내경을 넓게하는 것도 가능한 것이다.
제8도에 다른 실시예를 도시한다. 이 실시예는 라디안트튜브(1)의 일단에 버너(3)를 타단측에 리큐퍼레이터(30)를 설치하여 배출연소가스를 이요하여 연소용 공기를 예열하도록 한 것이다. 통상, 라디안트튜브 버너에서는 연소가스의 온도가 1000℃ 정도이므로 이것을 리큐퍼레이터(30)로 폐열회수하는 것으로 폐기온도를 500℃정도까지 낮추는 한편, 연소용 공기를 350-450℃ 정도로 예열한다.
리큐퍼레이터(30)는 예를들면 라디안트튜브(1)내에 삽입되는 2중관으로 되어 내측관(31)에 도입된 연소용 공기를 선단부에서 외측관(32)에 흐르게 하는 사이에 주위를 흐르는 연소가스와의 사이에서 열교환하도록 한 것이다. 이 리큐퍼레이터(30)의 외관(32)은 연결관(33)을 개재하여 라디안트튜브(1)의 반대측에 설치되어 있는 버너(3)의 연소공기공급덕트(5)에 접속되어 예열된 연소용 공기를 공급하도록 설치되어 있다. 또한 도면에는 1차 연소실(6) 중앙에 2차 연료노즐(7)을 가지는 버너(3)을 채용한 실시예를 들고 있으나, 이에 한정되는 것은 아니고 1차 연소실(6)을 형성하는 내화재(16)에 2차 노즐(7)을 매설하는 형식의 버너(제7 참조)를 채용하는 것도 있다.
또한 도시하지 않고 있으나, 축열체(2)이나 리큐퍼레이터(30)를 이용하지 않고, 폐열회수를 도모하는 형식의 라디안트튜브도 있다. 이 경우에도 NOx의 발생량을 종래의 것 보다도 현저하게 억제할 수 있는 점으로 효과적인 것이다.
이상의 설명에서 분명한 바와같이 본 발명의 라디안트튜브 버너는 1차 연소실내에 분사된 연소용 공기전량에 상당하는 대량의 연소용 공기와 연료의 일부인 소량의 1차 연료가 급속하게 혼합되어 고공기비하에서 고부하연소하여 라디안트 튜브의 마개부분에서 로내측의 1차 연소실 출구까지 도달하는 화염을 형성하여 라디안트튜브내에 공급되는 2차 연료 사이에서 저공기비의 2차 연소를 일으키도록 하고 있으므로, 1차 연소 영역에서는 화염온도가 낮고 2차 연소영역에서는 제공기 비연소로 되어 전체로서 NOx발생량을 매우 낮게 억제할 수 있다. 또한 1차 연료노즐은 배가스계로에서 벗어나고, 2차 연료노즐은 내화재에 의해서 감쌓여 있으며, 고온의 연소가스에 직접노출되는 것이 없으므로 연료노즐이 소손하거나 연료가 코오킹을 일으키는 것을 방지할 수 있다.
또 1차 연소실 줄앙에 2차 연료노즐을 배치하는 경우, 2차 연소화염을 1차 연소가스가 포위하기 때문에 화염이 직접 라디안트튜브 내면에 접촉하는 것을 방지하므로, 라디안트튜브의 국소가열을 회피할 수 있으며, 제9도에 도시한 바와같이 균일한 온도분포를 얻을 수 있으며 튜브수명도 연장된다. 또한 이 경우에는 튜브직경을 변화시키지 않고 1차 연소가스의 유로면적을 크게하여 1차 연소가스를 저속화시키는 것에 의해서 1차 연소가스와 2차 연료의 혼합을 완만하게 하여 라디안트튜브내에 긴불꽃을 형성할 수 있으므로 기존의 라디안트튜브에 적용하는 경우 혹은 튜브의 대경화를 가져오지 않고 튜브의 국소가열의 방지와 온도분포의 균일화를 한층 가능하게 된다.
또 라지안트튜브내에 삽입되는 1차 연소실을 형성하는 내화재가 라디안트튜브의 마개부분을 보호하여 이부분이 1차 연소가스에 접촉하는 것을 방지하므로, 마개부분의 라디안트튜브의 파열을 방지할 수 있다.
또 2차 연료노즐을 1차 연소실에서 돌출시키는 경우, 연소가스의 자기재순환류가 발생하므로 NOx의 발생을 보다 감소시킬 수 있다.
또 1차 연소실 중앙에 설치한 2차 연료노즐에서 2차 연료를 직경방향과 축방향으로 구분하여 분사하면, 1차 연소가스와 직경방향에 분사된 연료에 의해서 2차 연소가 일어나고, 다시 축방향에 분사된 연료와 2차 연소가스로 3차 연소가 일어나는 소위 3스테이지 연소로 되므로, NOx의 감소효과가 높아지는 동시에 온도분포의 균일화가 좋게된다. 실험에 의하면 이 경우 NOx를 100ppm 이하로 억제할 수 있다.

Claims (20)

  1. 로외측에 설치되는 동시에 연소가스의 분출구가 대략 라디안트튜브의 마개부분에서 로내측에 위치하는 1차 연소실을 가지고, 이 1차 연소실에 1차 연료를 분사하는 1차 연료노즐을 배치하는 동시에 분출구 부근에서 라디안트튜브내에 2차 연료를 분사하는 2차 연료노즐을 내화재로 감싸서 설치하고, 1차 연소실내에 연소용 공기전량을 공급하여 1차 연소시키는 동시에 라디안트튜브내에서 2차 연료와 1차 연소가스속에 잔존하는 저농도의 산소로 2차 연소시키는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  2. 제1항에 있어서, 상기 1차 연료는 5-50%, 2차 연료는 50-95%인 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  3. 제1항에 있어서, 상기 1차 연료는 약 20%, 2차 연료는 약 80%인 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  4. 제1항에 있어서, 상기 2차 연료노즐이 1차 연소실 중앙에 배치되어 그 주위를 내화재로 피복한 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  5. 제1항에 있어서, 상기 2차 연료노즐이 1차 연소실의 분출구에서 돌출하고 있는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  6. 제1항에 있어서, 상기 2차 연료노즐이 직경방향과 축방향으로 구분되어 2차 연료를 분사하는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  7. 제1항에 있어서, 상기 2차 연료는 직경방향에 5-50%, 축방향에 50-95% 분사하는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  8. 제1항에 있어서, 상기 2차 연료는 직경방향에 약 40%, 축방향에 약 60% 분사하는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  9. 제1항에 있어서, 상기 2차 연료노즐은 1차 연소소실을 형성하는 내화재내에 매설되어 1차 연소가스의 분출구 주위에서 2차 연료를 분사시키는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  10. 제1항에 있어서, 상기 버너를 라디안트튜브 버너의 일단이 설치하는 한편, 라디안트튜브의 타단측에 리큐퍼레이터를 설치하고 타단측에서 배출되는 연소가스를 이용하여 연소용 공기를 예열하여 공급하는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  11. 로외측에 설치되는 동시에 연소가스의 분출구가 대략 라디안트튜브의 마개 부분에서 로내측에 위치하는 1차 연소실을 가지고, 이 1차 연소실에 1차 연료를 분사하는 1차 연료 노즐을 배가스계로에서 퇴피시킨 위치에 배치하는 동시에 분출구 부근에서 라디안트튜브내에 2차 연료를 분사하는 2차 연료노즐을 내화재로 감싸서 설치하고, 1차 연소실내에 연소용 공기전량을 공급하여 1차 연소시키는 동시에 라디안트튜브내에서 2차 연료와 1차 연소가스속에 잔존하는 저농도의 산소로 2차 연소시키는 버너를 라디안트튜브 버너의 양단에 설치하는 한편, 각 버너를 축열체를 개재하여 연소용공기공급계와 연소가스 배기계에 선택으로 접속하여 버너를 번갈아 연소시켜 그 연소가스를 비연소측에 버너의 축열체를 통하여 공급하는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  12. 제11항에 있어서, 상기 1차 연료는 5-50%, 2차 연료는 50-95%인 것을 특징으로 하는 라디안트튜브버너.
  13. 제11항에 있어서, 상기 1차 연료는 약 20%, 2차 연료는 약 80%인 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  14. 제11항에 있어서, 상기 2차 연료노즐은 1차 연소실 중앙에 배치되어 그 주위를 내화재로, 피복된 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  15. 제14항에 있어서, 상기 2차 연료노즐이 1차 연소실의 분출구에서 돌출하고 있는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  16. 제15항에 있어서, 상기 2차 연료노즐이 직경방향과 축방향으로 구분되어 2차 연료를 분사하는 것을 특징으로하는 라디안트튜브 버너.
  17. 제16항에 있어서, 상기 2차 연료는 직경방향에 5-50%, 축방향에 50-95% 분사하는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버터.
  18. 제16항에 있어서, 상기 2차 연료는 직경방향에 약 40%, 축방향에 약 60% 분사하는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  19. 제11항에 있어서, 상기 1차 연료 노즐은 1차 연소실을 형성하는 내화재의 다른 부분은 별개체로 형성되어 착탈가능한 후벽부에 매설한 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
  20. 제11항에 있어서, 상기 2차 연료 노즐은 1차 연소실을 형성하는 내화재내에 매서뢰어 1차 연소가스의 분출구 주위에서 2차 연료를 분사시키는 것을 특징으로 하는 라디안트튜브 버너.
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Families Citing this family (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB2215031B (en) * 1988-02-11 1992-04-22 Stordy Combustion Eng Radiant tube furnace and method of burning a fuel
DK6789A (da) * 1988-03-16 1989-09-17 Bloom Eng Co Inc Fremgangsmaade og apparat til at undertrykke no dannelse i regenerative braendere.
DK161037C (da) * 1988-10-17 1991-10-28 Haldor Topsoe As Fremgangsmaade og anlaeg til kontinuerligt at rense en oxygenholdig gas for braendbare forureninger
SE463332B (sv) * 1989-03-20 1990-11-05 Triline Ab Anordning vid vaermebehandlingsugn
FR2644879B1 (fr) * 1989-03-24 1991-06-14 Knipiler Gaston Rechauffeur d'air tri etage a haute temperature
US5000158A (en) * 1989-08-14 1991-03-19 North American Manufacturing Company Staged burning radiant tube
US5083917A (en) * 1990-05-15 1992-01-28 Cat Eye Co., Ltd. Single port inshot target burner
JP3005110B2 (ja) * 1991-07-29 2000-01-31 靖夫 広瀬 熱回収式燃焼装置
US5460519A (en) * 1991-07-29 1995-10-24 Furncie Techno Co. Ltd. Method and apparatus for heat recovery
US5522348A (en) * 1991-09-02 1996-06-04 Nippon Furnace Kogyo Kabushiki Kaisha Boiler
US5626104A (en) * 1994-02-28 1997-05-06 Nippon Furnace Kogyo Kabushiki Kaisha Boiler with increased flame temperature and output
WO1994002784A1 (en) * 1992-07-22 1994-02-03 Nippon Furnace Kogyo Kabushiki Kaisha Flow passage change-over apparatus, regenerative alternate combustion burner system and regenerative heat exchanger system
US5456216A (en) * 1992-12-21 1995-10-10 Chiyoda Corporation Method and apparatus of combustion for a pipestill heater
US5304059A (en) * 1993-06-15 1994-04-19 Nippon Furnace Kogyo Kaisha, Ltd. Burner device of regenerative and alternate combustion type
US5516571A (en) * 1993-09-01 1996-05-14 Nippon Furnace Kogyo Kaisha, Ltd. Honeycomb-like regenerative bed element
JP3450067B2 (ja) * 1993-12-07 2003-09-22 千代田化工建設株式会社 燃焼装置用熱交換器、熱交換器用蓄熱体及び燃焼用酸化剤予熱方法
JP3595360B2 (ja) * 1993-12-28 2004-12-02 千代田化工建設株式会社 管式加熱炉の燃焼制御方法及び管式加熱炉
US5365863A (en) * 1994-01-21 1994-11-22 Smith Engineering Company Regenerative thermal oxidizer with wood waste burner
US5725366A (en) * 1994-03-28 1998-03-10 Institute Of Gas Technology High-heat transfer, low-nox oxygen-fuel combustion system
DE4419332A1 (de) * 1994-06-02 1995-12-14 Wuenning Joachim Industriebrenner mit geringer NO¶x¶-Emission
WO1996005474A1 (fr) * 1994-08-10 1996-02-22 Nippon Furnace Kogyo Kabushiki Kaisha Generateur de gaz a haute temperature
TW278124B (ko) * 1994-10-14 1996-06-11 Toyota Motor Co Ltd
US5641282A (en) * 1995-02-28 1997-06-24 Gas Research Institute Advanced radiant gas burner and method utilizing flame support rod structure
US5823769A (en) * 1996-03-26 1998-10-20 Combustion Tec, Inc. In-line method of burner firing and NOx emission control for glass melting
US5833938A (en) * 1996-05-20 1998-11-10 Megtec Systems, Inc. Integrated VOC entrapment system for regenerative oxidation
US6055338A (en) * 1996-08-22 2000-04-25 Sumitomo Metal Industries Limited Bi-level adaptive coding using a dual port memory and a context comparator
US6058216A (en) * 1996-09-03 2000-05-02 Sumitomo Metal Industries Limited Apparatus for encoding image data
CA2192534C (en) * 1996-12-10 2002-01-29 Danilo Klvana Process and apparatus for gas phase exothermic reactions
DE19740788C1 (de) 1997-09-17 1998-09-24 Wuenning Joachim Regeneratorbrenner
FR2777073B1 (fr) * 1998-04-01 2000-05-05 Axel Leona Georges M Thienpont Procede de reduction de la quantite d'oxydes d'azote produite dans un four thermique
US6019598A (en) * 1998-07-06 2000-02-01 Dana Corporation Air recuperator for combustion air burners
US6033208A (en) * 1998-09-11 2000-03-07 Wunning; Joachim Regenerator burner
US6872070B2 (en) * 2001-05-10 2005-03-29 Hauck Manufacturing Company U-tube diffusion flame burner assembly having unique flame stabilization
US20070054227A1 (en) * 2003-02-25 2007-03-08 Takeshi Tada Alternate combustion type regenerative radiant tube burner apparatus
US20070169513A1 (en) * 2004-06-03 2007-07-26 Yan Zhao Glass Sheet Heating Surface
CA2833022C (en) * 2004-10-14 2015-04-21 John Vancak Support system for radiant tube heaters
US8062027B2 (en) 2005-08-11 2011-11-22 Elster Gmbh Industrial burner and method for operating an industrial burner
US7716830B2 (en) * 2005-10-11 2010-05-18 Translume, Inc. Method of manufacturing a glass fuel injector
DE502005003135D1 (de) * 2005-12-13 2008-04-17 Schwank Gmbh Heizungsvorrichtung und Verfahren zu deren Betrieb
DE202007010480U1 (de) * 2006-08-24 2007-10-04 Lbe Feuerungstechnik Gmbh Strahlheizvorrichtung zur Beheizung eines Industrieofens
JP5021396B2 (ja) 2007-08-24 2012-09-05 日本ピストンリング株式会社 ピストンリング
FR2920439B1 (fr) 2007-09-03 2009-11-13 Siemens Vai Metals Tech Sas Procede et dispositif d'oxydation/reduction controlee de la surface d'une bande d'acier en defilement continu dans un four a tubes radiants en vue de sa galvanisation
DE102007062551B4 (de) * 2007-12-20 2012-02-23 Otto Junker Gmbh Vorrichtung und Verfahren zur Erwärmung von Metallbolzen
CN101603165B (zh) * 2009-07-27 2010-10-06 常熟华冶薄板有限公司 热镀锌板生产中的加热炉的辐射管压力调整装置
JP5936400B2 (ja) * 2011-05-11 2016-06-22 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 管状火炎バーナ及びラジアントチューブ式加熱装置
EP2527734A1 (de) * 2011-05-27 2012-11-28 Elster GmbH Industriebrenner mit geringer NOX-Emission
US20130260323A1 (en) * 2012-04-03 2013-10-03 Eclipse, Inc. METHOD AND APPARATUS FOR A DUAL MODE BURNER YIELDING LOW NOx EMISSION
CN103868066A (zh) * 2014-03-20 2014-06-18 北京科技大学 一种多级燃烧辐射管加热装置
US10281140B2 (en) 2014-07-15 2019-05-07 Chevron U.S.A. Inc. Low NOx combustion method and apparatus
CN104456560B (zh) * 2014-10-22 2017-06-27 北京神雾环境能源科技集团股份有限公司 多孔介质辐射管
EP3403026B1 (en) 2016-01-13 2021-12-15 ClearSign Technologies Corporation Combustion system comprising a first and a second perforated flame holder, separated by a gap
CA2964521A1 (en) * 2016-04-27 2017-10-27 Superior Radiant Products Ltd. Optimization of gas fired radiant tube heaters
IT201600126485A1 (it) * 2016-12-14 2018-06-14 Carlieuklima S R L Impianto di riscaldamento a nastri radianti
CN106594729B (zh) * 2017-01-11 2019-02-05 山东建筑大学 一种节能型燃气灶的燃烧装置及其使用方法
ES2903201T3 (es) * 2019-04-11 2022-03-31 Hertwich Eng Gmbh Procedimiento para el encendido continuo de cámaras de combustión con al menos tres quemadores regenerativos
CN112524606B (zh) * 2020-12-04 2022-07-15 武汉科技大学 一种可卷吸烟气实现无焰燃烧的辐射管燃烧器

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2051099A (en) * 1935-12-30 1936-08-18 Surface Combustion Corp Heating apparatus
US2148466A (en) * 1937-01-02 1939-02-28 Surface Combustion Corp Heating apparatus
DE1401169A1 (de) * 1956-04-03 1969-03-13 Rudolf Klefisch Heizkoerper fuer Glueh-,Brenn- und Schmelzoefen
US3079910A (en) * 1960-06-27 1963-03-05 Bloom Eng Co Inc Recuperative radiant tube burner mechanism
DE1246151B (de) * 1962-09-17 1967-08-03 Bloom Eng Co Inc Strahlheizrohr mit in einem Rohrschenkel angeordneten Waermetauscher
JPS57244Y2 (ko) * 1977-11-11 1982-01-05
JPS56133506A (en) * 1980-03-21 1981-10-19 Tokyo Gas Co Ltd Method for effecting combustion generating bright flame
US4505666A (en) * 1981-09-28 1985-03-19 John Zink Company Staged fuel and air for low NOx burner
US4604051A (en) 1984-08-16 1986-08-05 Gas Research Institute Regenerative burner
US4712734A (en) * 1986-05-08 1987-12-15 Johnson Arthur C W Low-intensity infrared heating system with effluent recirculation
US4730599A (en) * 1986-09-04 1988-03-15 Gas Research Institute Radiant tube heating system
US4800866A (en) * 1987-03-13 1989-01-31 Bloom Engineering Company, Inc. Low NOX radiant tube burner and method
KR890003714B1 (ko) * 1987-03-26 1989-09-30 주식회사 미원 유전자 조작 미생물에 의한 l-페닐알라닌 제조방법
JPS6468772A (en) * 1987-09-08 1989-03-14 Ricoh Kk Copying machine

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Publication number Publication date
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