KR20220093222A - 오스테나이트계 스테인리스 강재 및 그 제조 방법, 그리고 판스프링 - Google Patents

오스테나이트계 스테인리스 강재 및 그 제조 방법, 그리고 판스프링 Download PDF

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나오키 히라카와
마사야 다나카
에이이치로 이시마루
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닛테츠 스테인레스 가부시키가이샤
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Abstract

본 발명의 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 소정의 원소를 소정의 양으로 함유하는 것과 더불어 하기 식 (1)로 표시되는 Md30의 값을 -40~0으로 하는 조성을 갖고, 25~35체적%의 가공 유기 마르텐사이트상을 포함하는 금속 조직을 갖고, 인장 강도(TS)가 1450MPa 이상, 파단 신도(EL)가 12.0% 이상, TS×EL이 24000 이상이며, 하기 식(2)로 표시되는 응력 완화율이 1.20% 이하인 것이다. Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo ···(1) (식 중, 원소 기호는 각 원소의 함유량(질량%)을 나타낸다) 응력 완화율=(σ1-σ2)/σ1 ···(2) (식 중, σ1은 0.2% 내력 미만의 응력이며, σ2는 σ1의 응력을 부여하고 나서 200초 후의 응력이다)

Description

오스테나이트계 스테인리스 강재 및 그 제조 방법, 그리고 판스프링
본 발명은, 오스테나이트계 스테인리스 강재 및 그 제조 방법, 그리고 판스프링에 관한 것이다.
스마트폰 등의 통신 기기나 PC 등의 정밀 기기의 소형화 및 고성능화에 따라, 이들 기기에 이용되는 구조 부품이나 기능성 부품의 박육 경량화가 진행되고 있다. 그 때문에, 이들 부품에 이용되는 재료에는, 가공성(연성)이 우수하며, 고강도인 것이 요구된다. 특히, 반복 응력에 노출되는 판스프링 등의 부품에는, 반복 응력에 견딜 수 있는 특성(내(耐)처짐성)이 요구된다. 여기서, 「내처짐성」이란, 탄성 응력 하에서 반복해서 사용했을 경우에 미소 변형에 의해 원래의 형상으로 완전하게 돌아오지 않는 「처짐」에 견디는 특성을 의미한다.
종래, 구조 부품이나 기능성 부품의 재료로서는, SUS301 등의 준안정 오스테나이트계 스테인리스 강재가 이용되어 왔다. 이 준안정 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 조질 압연으로 고강도화시킬 수 있지만, 연성이 충분하다고는 말할 수 없다.
고강도와 고연성을 겸비한 오스테나이트계 스테인리스 강재로서는, 예를 들면, 특허문헌 1에 있어서, 질량%로, C：0.05~0.15%, Si：0.05~1%, Mn：2% 이하, Cr：16~18%, Ni：4~11%, Mo：2.5%~3.5%, 및, Al：0.1%~3.5% 및 Ti：0.1%~3.5%의 군으로부터 선택된 1종 또는 2종을 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지며, 가공 유기(誘起) 마르텐사이트상(α＇상)과 오스테나이트상(γ상)으로 구성되는 소정의 2상 조직을 갖고, 0.2% 내력(YS)이 1400N/mm2~1900N/mm2, YS×EL이 21000~48000인 준안정 오스테나이트계 스테인리스 강대 또는 강판이 제안되고 있다.
한편, 스프링 부품에 이용되는 재료로서는, 특허문헌 2에 있어서, 중량%로, C：0.08% 이하, Si：3.0% 이하, Mn：4.0% 이하, Ni：4.0~10.0%, Cr：13.0~20.0%, N：0.06~0.30%, O：0.007% 이하를 포함하며, 또한, M=330-(480×C%)-(2×Si%)-(10×Mn%)-(14×Ni%)-(5.7×Cr%)-(320×N%)의 식에 따른 M값이 40 이상이 되도록 C, Si, Mn, Ni, Cr, N량이 조정되어 있으며, 잔부가 Fe 및 불가피적으로 혼입되는 불순물로 이루어지는 스프링 특성 및 가공부의 피로 특성이 우수한 스테인리스 강이 제안되고 있다.
또, 특허문헌 3에 있어서, 질량%로, C≤0.15%, Si≤4.0%, 4.0%≤Mn≤10.0%, P≤0.10%, S≤0.010%, 2.0%≤Ni≤6.0%, 16.0%≤Cr≤18.0%, 0.05%≤N≤0.20%를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피 불순물로 이루어지며, Md30Mn=551-62(%C+％N)-29(%Ni+％Cu)+4.8%Si-19.1%Mn-13.7%Cr-18.5%Mo에 따른 Md30Mn값이, -35≤Md30Mn≤0을 만족하고, 냉간 압연에 의해 1320MPa 이상의 인장 강도가 부여된 것을 특징으로 하는, 스프링용 오스테나이트계 스테인리스 강이 제안되고 있다.
일본국 특허 제6229180호 공보 일본국 특허공개 평5-279802호 공보 일본국 특허공개 2011-47008호 공보
특허문헌 1에 기재된 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 고강도와 고연성을 겸비하고 있지만, 판스프링 등의 기능성 부품에 요구되는 내처짐성에 대해서는 검토되지 않았다.
특허문헌 2에 기재된 스테인리스 강은, 성형 가공성이 양호하다고 서술되어 있지만, 통신 기기나 정밀 기기에 이용되는 각종 부품에 요구되는 가공성(연성)을 만족하는 것은 아니다. 실제, 특허문헌 2의 실시예에 기재된 스테인리스 강의 신도는 4.0~7.3%이며, 연성이 충분하다고는 말할 수 없다.
특허문헌 3에 기재된 오스테나이트계 스테인리스 강은, 조질 압연 마무리이며, 저온 열처리가 행해지지 않았기 때문에, 내처짐성이 충분하다고는 말할 수 없다.
본 발명은, 상기와 같은 문제를 해결하기 위해 이루어진 것이며, 고강도 및 고연성이고, 내처짐성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강재 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
또, 본 발명은, 고강도이며, 치수 정밀도가 우수하고, 수명이 긴 판스프링을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명자들은, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 조성, 금속 조직, 인장 강도(TS), 파단 신도(EL), TS×EL 및 응력 완화율을 제어함으로써, 상기의 문제를 해결할 수 있는 것을 발견하여, 본 발명을 완성하기에 이르렀다.
즉, 본 발명은, 질량 기준으로, C：0.200% 이하, Si：1.00~3.50%, Mn：5.00% 이하, Ni：4.00~10.00%, Cr：12.00~18.00%, Cu：3.500% 이하, Mo：1.00~5.00%, N：0.200% 이하를 포함하고, C 및 N의 합계량이 0.100% 이상이며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지고, 하기 식 (1)：
Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo ···(1)
(식 중, 원소 기호는 각 원소의 함유량(질량%)을 나타낸다)로 표시되는 Md30의 값이 -40.0~0℃인 조성을 갖고,
25~35체적%의 가공 유기 마르텐사이트상을 포함하는 금속 조직을 갖고,
인장 강도(TS)가 1450MPa 이상, 파단 신도(EL)가 12.0% 이상, TS×EL이 24000 이상이며, 하기 식 (2)：
응력 완화율=(σ1-σ2)/σ1 ···(2)
(식 중, σ1은 0.2% 내력 미만의 응력이며, σ2는 σ1의 응력을 부여하고 나서 200초 후의 응력이다)로 표시되는 응력 완화율이 1.20% 이하인, 오스테나이트계 스테인리스 강재이다.
또, 본 발명은, 질량 기준으로, C：0.200% 이하, Si：1.00~3.50%, Mn：5.00% 이하, Ni：4.00~10.00%, Cr：12.00~18.00%, Cu：3.500% 이하, Mo：1.00~5.00%, N：0.200% 이하를 포함하고, C 및 N의 합계량이 0.100% 이상이며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지고, 하기 식 (1)：
Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo ···(1)
(식 중, 원소 기호는 각 원소의 함유량(질량%)을 나타낸다)로 표시되는 Md30의 값이 -40.0~0℃인 조성을 갖는 압연재를 용체화 처리한 후, 25~35체적%의 가공 유기 마르텐사이트상을 생성시키는데 충분한 압연율로 냉간 압연하고, 그 다음에 100~200℃의 온도에서 하기 식 (3)：
P=T(log t+20) ···(3)
(식 중, T는 온도(K)이며, t는 시간(h)이다)으로 표시되는 P의 값이 7000~9400을 만족하는 열처리를 행하는, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 제조 방법이다.
또한, 본 발명은, 상기의 오스테나이트계 스테인리스 강재를 포함하는 판스프링이다.
본 발명에 의하면, 고강도 및 고연성이며, 내처짐성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강재 및 그 제조 방법을 제공할 수 있다.
또, 본 발명에 의하면, 고강도이며, 치수 정밀도가 우수하고, 수명이 긴 판스프링을 제공할 수 있다.
이하, 본 발명의 실시 형태에 대해서 구체적으로 설명한다. 본 발명은 이하의 실시 형태로 한정되는 것이 아니라, 본 발명의 취지를 일탈하지 않는 범위에서, 당업자의 통상의 지식에 의거하여, 이하의 실시 형태에 대해 변경, 개량 등이 적절히 가해진 것도 본 발명의 범위에 들어가는 것으로 이해되어야 한다.
또한, 본 명세서에 있어서 성분에 관한 「%」 표시는, 특별히 언급하지 않는 한 「질량%」를 의미한다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, C：0.200% 이하, Si：1.00~3.50%, Mn：5.00% 이하, Ni：4.00~10.00%, Cr：12.00~18.00%, Cu：3.500% 이하, Mo：1.00~5.00%, N：0.200% 이하를 포함하고, C 및 N의 합계량이 0.100% 이상이며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어진다.
여기서, 본 명세서에 있어서 「스테인리스 강재」란, 스테인리스 강으로 형성된 재료를 의미하고, 그 재형은 특별히 한정되지 않는다. 재형의 예로서는, 판 형상(띠 형상을 포함한다), 막대 형상, 관 형상 등을 들 수 있다. 또, 단면 형상이 T형, I형 등의 각종 형강이어도 된다. 또, 「불순물」이란, 오스테나이트계 스테인리스 강재를 공업적으로 제조할 때에, 광석, 스크랩 등의 원료, 제조 공정의 여러 가지 요인에 의해 혼입되는 성분으로서, 본 발명에 악영향을 주지 않는 범위에서 허용되는 것을 의미한다. 예를 들면, P나 S 등의 제거하는 것이 어려운 불가피적 불순물도, 이 불순물에 포함된다.
또, 본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, Al：0.100% 이하, O：0.010% 이하, V：0.0001~0.500%, B：0.0001~0.015%로부터 선택되는 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
또한, 본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, Ti：0.010~0.500%, Co：0.010~0.500%, Zr：0.010~0.100%, Nb：0.010~0.100%, Mg：0.0005~0.0030%, Ca：0.0003~0.0030%, Y：0.010~0.200%, Ln：0.001~0.100%, Sn：0.001~0.500%, Sb：0.001~0.500%, Pb：0.010~0.100%, W：0.010~0.500%로부터 선택되는 1종 이상을 더 포함할 수 있다.
이하, 각 성분에 대해서 상세하게 설명한다.
＜C：0.200% 이하＞
C는, 침입형 원소이며, 가공 경화 및 열처리에 의한 고강도화에 기여한다. 또, C는, 오스테나이트상을 안정화시키는 원소이며, 비자성의 유지에 유효하다. 단, C의 함유량이 너무 많으면, 경질화되어 냉간 가공성을 저하시키는 요인이 된다. 그 때문에, C의 함유량의 상한값은, 0.200%, 바람직하게는 0.100%, 보다 바람직하게는 0.090%로 설정된다. 한편, C의 함유량의 하한값은, 특별히 한정되지 않지만, 정련 비용의 관점에서, 바람직하게는 0.010%, 보다 바람직하게는 0.015%, 더 바람직하게는 0.020%로 설정된다.
＜Si：1.00~3.50%＞
Si는, 제강 과정에 있어서 스테인리스 강의 탈산제로서 이용되는 원소이다. 또, Si는, 냉간 압연 후의 열처리에 있어서 시효 경화성을 향상시키는 작용을 갖는다. 이들 효과를 충분히 얻는 관점에서, Si의 함유량의 하한값은, 1.00%, 바람직하게는 1.20%, 보다 바람직하게는 1.50%로 설정된다. 한편, Si는, 고용 강화 작용이 크고, 또한 적층 결함 에너지를 저하시켜 가공 경화성을 향상시키는 작용을 갖기 때문에, Si의 함유량이 너무 많으면 냉간 가공성을 저하시키는 요인이 된다. 그 때문에, Si의 함유량의 상한값은, 3.50%, 바람직하게는 3.20%, 보다 바람직하게는 3.00%로 설정된다.
＜Mn：5.00% 이하＞
Mn은, MnO로서 산화물계 개재물을 형성하는 원소이다. 또, Mn은, 고용 강화 작용이 작고, 또한 오스테나이트 생성 원소이며, 가공 유기 마르텐사이트 변태를 억제시키는 작용을 갖는다. 그 때문에, Mn의 함유량의 상한값은, 5.00%, 바람직하게는 4.00%, 보다 바람직하게는 3.00%로 설정된다. 한편, Mn의 함유량의 하한값은, 특별히 한정되지 않지만, 바람직하게는 0.01%, 보다 바람직하게는 0.05%, 더 바람직하게는 0.10%로 설정된다.
＜Ni：4.00~10.00%＞
Ni는, 고온 및 실온에서 오스테나이트상을 얻기 위해 함유되는 원소이다. 실온에서 준안정 오스테나이트상으로 하고, 냉간 압연했을 때에 마르텐사이트상이 유기되도록 Ni를 함유시키는 것이 필요하다. Ni의 함유량이 너무 적으면, 고온에서 δ페라이트상이 생성되는 것과 더불어, 실온까지의 냉각 과정에서 마르텐사이트상이 생성되어 버려, 오스테나이트 단상(單相)으로서 존재할 수 없게 된다. 그 때문에, Ni의 함유량의 하한값은, 4.00%, 바람직하게는 4.50%, 보다 바람직하게는 5.00%로 설정된다. 한편, Ni의 함유량이 너무 많으면, 냉간 압연했을 때에 마르텐사이트상이 유기되기 어려워진다. 그 때문에, Ni의 함유량의 상한값은, 10.00%, 바람직하게는 9.50%, 보다 바람직하게는 9.00%로 설정된다.
＜Cr：12.00~18.00%＞
Cr은, 내식성을 향상시키는 원소이다. 구조 부품이나 기능성 부품(특히, 판스프링) 등에 적합한 내식성을 확보하는 관점에서, Cr의 함유량의 하한값은, 12.00%, 바람직하게는 12.50%, 보다 바람직하게는 13.00%로 설정된다. 한편, Cr의 함유량이 너무 많으면, 냉간 가공성이 저하된다. 그 때문에, Cr의 함유량의 상한값은, 18.00%, 바람직하게는 17.50%, 보다 바람직하게는 17.00%로 설정된다.
＜Cu：3.500% 이하＞
Cu는, 열처리 시에 스테인리스 강을 경화시키는 작용을 갖는 원소이다. 단, Cu의 함유량이 너무 많으면, 열간 가공성이 저하되어, 균열 발생의 원인이 된다. 그 때문에, Cu의 함유량의 상한값은, 3.500%, 바람직하게는 3.000%, 보다 바람직하게는 2.000%로 설정된다. 한편, Cu의 함유량의 하한값은, 특별히 한정되지 않지만, 바람직하게는 0.010%, 보다 바람직하게는 0.020%, 더 바람직하게는 0.030%로 설정된다.
＜Mo：1.00~5.00%＞
Mo는, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 내식성을 향상시키기 위해 유효한 원소이다. 또, Mo는, 냉간 압연 시에 생긴 변형이 해방되는 것을 억제하기 위해 유효한 원소이기도 하다. 최근, 내식성이나 내처짐성의 향상이 요구되고 있는 구조 부품이나 기능성 부품(특히, 판스프링)에서의 사용을 고려하면, Mo의 함유량의 하한값은, 1.00%, 바람직하게는 1.30%, 보다 바람직하게는 1.50%로 설정된다. 한편, Mo는, 고가이기 때문에, Mo의 함유량이 너무 많으면, 제조 비용의 상승으로 이어진다. 또, 고온 시에 δ페라이트상 및 α페라이트상이 생성되어 버린다. 그 때문에, Mo의 함유량의 상한값은, 5.00%, 바람직하게는 4.50%, 보다 바람직하게는 4.00%로 설정된다.
＜N：0.200% 이하＞
N은, 오스테나이트 생성 원소이다. 또, N은, 오스테나이트상 및 마르텐사이트상을 경화시키는데 극히 유효한 원소이다. 단, N의 함유량이 너무 많으면, 주조 시에 블로우 홀의 원인이 된다. 그 때문에, N의 함유량의 상한값은, 0.200%, 바람직하게는 0.150%, 보다 바람직하게는 0.100%로 설정된다. 한편, N의 함유량의 하한값은, 특별히 한정되지 않지만, 바람직하게는 0.001%, 바람직하게는 0.010%로 설정된다.
＜C 및 N의 합계량：0.100% 이상＞
C 및 N은, 동일한 경화 작용을 부여하는 원소이다. 이러한 경화 작용을 충분히 발휘시키는 관점에서, C 및 N의 합계량의 하한값은, 0.100%, 바람직하게는 0.120%, 보다 바람직하게는 0.140%로 설정된다.
＜Al：0.100% 이하＞
Al은, 산소 친화력이 Si 및 Mn에 비해 높다. Al의 함유량이 너무 많으면, 냉간 압연에서 내부 균열의 기점이 되는 조대한 산화물계 개재물이 형성되기 쉬워진다. 그 때문에, Al 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.100%, 보다 바람직하게는 0.080%, 더 바람직하게는 0.050%, 더 바람직하게는 0.030%로 설정된다. 한편, Al의 함유량의 하한값은, 특별히 한정되지 않지만, 과도한 저(低) Al화는 제조 비용의 상승으로 이어지기 때문에, 바람직하게는 0.0001%, 보다 바람직하게는 0.0003%, 더 바람직하게는 0.0005%로 설정된다.
＜O：0.010% 이하＞
O의 함유량이 너무 많으면, 입자경이 5μm를 넘는 조대한 개재물이 형성되기 쉬워진다. 그 때문에, O의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.010%, 바람직하게는 0.008%로 설정된다. 한편, O의 함유량의 하한값은, 특별히 한정되지 않지만, O의 함유량이 너무 적으면, Mn이나 Si 등이 산화되기 어려워져, 개재물에 있어서의 Al2O3의 비율이 높아진다. 그 때문에, O의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.001%, 보다 바람직하게는 0.003%로 설정된다.
＜V：0.0001~0.500%＞
V는, 냉간 압연 후에 행하는 열처리의 가열에 있어서 시효 경화성을 높이는 작용을 갖는 원소이다. 이 작용을 충분히 얻는 관점에서, V의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.0001%, 보다 바람직하게는 0.001%로 설정된다. 한편, V의 함유량이 너무 많으면, 제조 비용의 상승으로 이어진다. 그 때문에, V의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.500%, 보다 바람직하게는 0.400%, 더 바람직하게는 0.300%로 설정된다.
＜B：0.0001~0.015%＞
B의 함유량이 너무 많으면, 붕화물의 생성에 의한 가공성의 저하를 초래하는 요인이 된다. 그 때문에, B의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.015%, 보다 바람직하게는 0.010%로 설정된다. 한편, B의 함유량의 하한값은, 특별히 한정되지 않지만, 바람직하게는 0.0001%, 보다 바람직하게는 0.0002%로 설정된다.
＜Ti：0.010~0.500%＞
Ti는, 탄질화물 형성 원소이며, C, N을 고정하고, 예민화에 기인하는 내식성의 저하를 억제한다. 이러한 효과를 발휘시키는 관점에서, Ti의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.010%, 보다 바람직하게는 0.011%로 설정된다. 한편, Ti의 함유량이 너무 많으면, C, N의 고용량이 적어지는 데다, 탄화물로서 불균일한 사이즈로 불균일하게 국재(局在)하여 석출되어, 재결정립 성장을 저해하는 경우가 있다. 또, Ti는, 고가이기 때문에, 제조 비용의 상승으로 이어진다. 그 때문에, Ti의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.500%, 보다 바람직하게는 0.400%, 더 바람직하게는 0.300%로 설정된다.
＜Co：0.010~0.500%＞
Co는 내간극 부식성을 향상시키는 원소이다. 이러한 효과를 발휘시키는 관점에서, Co의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.010%, 보다 바람직하게는 0.020%로 설정된다. 한편, Co의 함유량이 너무 많으면, 오스테나이트계 스테인리스 강재가 경질화되어 연성이 저하된다. 그 때문에, Co의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.500%, 보다 바람직하게는 0.100%로 설정된다.
＜Zr：0.010~0.100%＞
Zr은, C 및 N과의 친화력이 높은 원소이며, 열간 압연 시에 탄화물 또는 질화물로서 석출되고, 모상(母相) 중의 고용 C 및 고용 N을 저감시켜, 가공성을 향상시키는 효과가 있다. 이러한 효과를 발휘시키는 관점에서, Zr의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.010%, 보다 바람직하게는 0.020%로 설정된다. 한편, Zr의 함유량이 너무 많으면, 오스테나이트계 스테인리스 강재가 경질화되어 연성이 저하된다. 그 때문에, Zr의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.100%, 보다 바람직하게는 0.050%로 설정된다.
＜Nb：0.010~0.100%＞
Nb는, C 및 N과의 친화력이 높은 원소이며, 열간 압연 시에 탄화물 또는 질화물로서 석출되고, 모상 중의 고용 C 및 고용 N을 저감시켜, 가공성을 향상시키는 효과가 있다. 이러한 효과를 발휘시키는 관점에서, Nb의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.010%, 보다 바람직하게는 0.020%로 설정된다. 한편, Nb의 함유량이 너무 많으면, 오스테나이트계 스테인리스 강재가 경질화되어 연성이 저하된다. 그 때문에, Nb의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.100%, 보다 바람직하게는 0.050%로 설정된다.
＜Mg：0.0005~0.0030%＞
Mg는, 용강 중에서 Al과 함께 Mg 산화물을 형성하고, 탈산제로서 작용한다. 이러한 작용을 발휘시키는 관점에서, Mg의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.0005%, 보다 바람직하게는 0.0008%로 설정된다. 한편, Mg의 함유량이 너무 많으면, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 인성(靭性)이 저하된다. 그 때문에, Mg의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.0030%, 보다 바람직하게는 0.0020%로 설정된다.
＜Ca：0.0003~0.0030%＞
Ca는, 열간 가공성을 향상시키는 원소이다. 이 Ca에 의한 효과를 발휘시키는 관점에서, Ca의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.0003%, 보다 바람직하게는 0.0005%로 설정된다. 한편, Ca의 함유량이 너무 많으면, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 인성이 저하된다. 그 때문에, Ca의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.0030%, 보다 바람직하게는 0.0020%로 설정된다.
＜Y：0.010~0.200%＞
Y는, 용강의 점도를 감소시켜, 청정도를 향상시키는 원소이다. 이러한 Y에 의한 효과를 발휘시키는 관점에서, Y의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.010%, 보다 바람직하게는 0.020%로 설정된다. 한편, Y의 함유량이 너무 많으면, Y에 의한 효과가 포화되는 것과 더불어, 가공성이 저하되어 버린다. 그 때문에, Y의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.200%, 보다 바람직하게는 0.100%로 설정된다.
＜Ln：0.001~0.100%＞
Ln(란타노이드：La, Ce, Nd 등의 원자 번호 57~71의 원소)은, 내고온 산화성을 향상시키는 원소이다. 이러한 Ln에 의한 효과를 발휘시키는 관점에서, Ln의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.001%, 보다 바람직하게는 0.002%로 설정된다. 한편, Ln의 함유량이 너무 많으면, Ln에 의한 효과가 포화되는 것과 더불어, 열간 압연 시에 표면 결함이 생겨, 제조성이 저하된다. 그 때문에, Ln의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.100%, 보다 바람직하게는 0.050%로 설정된다.
＜Sn：0.001~0.500%＞
Sn은, 압연 시에 있어서의 변형대 생성의 촉진에 의한 가공성의 향상에 효과적인 원소이다. 이러한 Sn에 의한 효과를 발휘시키는 관점에서, Sn의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.001%, 보다 바람직하게는 0.003%로 설정된다. 한편, Sn의 함유량이 너무 많으면, Sn에 의한 효과는 포화되는 것과 더불어, 가공성이 저하되어 버린다. 그 때문에, Sn의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.500%, 보다 바람직하게는 0.200%로 설정된다.
＜Sb：0.001~0.500%＞
Sb는, 압연 시에 있어서의 변형대 생성의 촉진에 의한 가공성의 향상에 효과적인 원소이다. 이러한 Sb에 의한 효과를 발휘시키는 관점에서, Sb의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.001%, 보다 바람직하게는 0.003%로 설정된다. 한편, Sb의 함유량이 너무 많으면, Sb에 의한 효과는 포화되는 것과 더불어, 가공성이 저하되어 버린다. 그 때문에, Sb의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.500%, 보다 바람직하게는 0.200%로 설정된다.
＜Pb：0.010~0.100%＞
Pb는, 쾌삭성의 향상에 유효한 원소이다. 이러한 Pb에 의한 효과를 발휘시키는 관점에서, Pb의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.010%, 보다 바람직하게는 0.020%로 설정된다. 한편, Pb의 함유량이 너무 많으면, 입계의 융점을 낮추는 것과 더불어 입계의 결합력을 저하시켜, 입계 용융에 의거한 액화 균열 등, 열간 가공성의 열화를 초래할 염려가 있다. 그 때문에, Pb의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.100%, 보다 바람직하게는 0.090%로 설정된다.
＜W：0.010~0.500%＞
W는, 실온에 있어서의 연성을 저해하지 않고, 고온 강도를 향상시키는 작용을 갖는다. 이러한 W에 의한 효과를 발휘시키는 관점에서, W의 함유량의 하한값은, 바람직하게는 0.010%, 보다 바람직하게는 0.020%로 설정된다. 한편, W의 함유량이 너무 많으면, 조대한 공정(共晶) 탄화물이 생성되어, 연성의 저하를 일으킨다. 그 때문에, W의 함유량의 상한값은, 바람직하게는 0.500%, 보다 바람직하게는 0.450%로 설정된다.
＜Md30：-40.0~0℃＞
Md30은, 오스테나이트(γ) 단상에 0.30의 변형을 부여했을 때에, 조직의 50%가 마르텐사이트로 변태하는 온도(℃)를 나타낸다. 따라서, Md30이 높은(고온)일수록 오스테나이트가 불안정한 것을 의미한다.
Md30은, 하기 식 (1)로 표시된다.
Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo ···(1)
식 중, 원소 기호는 각 원소의 함유량(질량%)을 나타낸다.
Md30이 너무 낮으면, 오스테나이트상의 안정화도가 증가하기 때문에, 냉간 압연에 의해 오스테나이트상을 가공 유기 마르텐사이트상으로 변태시키기 어려워지기 때문에, 고강도화를 충분히 행할 수 없다. 그 때문에, Md30의 하한값은, -40.0℃, 바람직하게는 -39.0℃, 보다 바람직하게는 -38.0℃로 설정된다. 한편, Md30이 너무 높으면, 오스테나이트상이 불안정해져, 냉간 압연에 의해 변태하는 가공 유기 마르텐사이트상의 양이 많아지기 때문에, 연성이 저하되어 버린다. 그 때문에, Md30의 상한값은, 0℃, 바람직하게는 -3.0℃, 보다 바람직하게는 -5.0℃로 설정된다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 가공 유기 마르텐사이트상을 포함하는 금속 조직을 갖는다.
가공 유기 마르텐사이트상은, 너무 적으면, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 강도가 저하되어 버린다. 그 때문에, 가공 유기 마르텐사이트상의 함유량의 하한값은, 25체적%, 바람직하게는 26체적%로 설정된다. 한편, 가공 유기 마르텐사이트상은, 너무 많으면, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 연성 등의 특성이 저하되어 버린다. 그 때문에, 가공 유기 마르텐사이트상의 함유량의 상한값은, 35체적%, 바람직하게는 34체적%로 설정된다.
여기서, 가공 유기 마르텐사이트상의 함유량은, 당해 기술 분야에 있어서 공지의 방법을 이용하여 측정할 수 있다. 예를 들면, 페라이트 스코프 등을 이용하여 측정하면 된다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 인장 강도(TS)가 1450MPa 이상, 바람직하게는 1460MPa 이상, 보다 바람직하게는 1470MPa 이상이다. 이러한 범위로 인장 강도를 제어함으로써, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 강도를 확보할 수 있다. 또한, 인장 강도의 상한값에 대해서는, 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 2500MPa, 바람직하게는 2300MPa, 보다 바람직하게는 2000MPa이다.
여기서, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 인장 강도는, JIS Z2241：2011에 준거하여 측정할 수 있다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 파단 신도(EL)가 12.0% 이상, 바람직하게는 13.0% 이상, 보다 바람직하게는 14.0% 이상이다. 이러한 범위로 파단 신도를 제어함으로써, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 연성을 확보할 수 있다. 또한, 파단 신도의 상한값에 대해서는, 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 50.0%, 바람직하게는 40.0%, 보다 바람직하게는 30.0%이다.
여기서, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 파단 신도는, JIS Z2241：2011에 준거하여 측정할 수 있다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 인장 강도(TS)×파단 신도(EL)가 24000 이상, 바람직하게는 24100 이상, 보다 바람직하게는 24200 이상이다. 이러한 범위로 TS×EL을 제어함으로써, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 강도와 연성의 밸런스를 확보할 수 있다. 또한, TS×EL의 상한값에 대해서는, 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 50000, 바람직하게는 45000, 보다 바람직하게는 40000이다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 비커스 경도가, 바람직하게는 350HV 이상, 보다 바람직하게는 400HV 이상이다. 이러한 범위로 비커스 경도를 제어함으로써, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 강도를 확보할 수 있다. 또한, 비커스 경도의 상한값에 대해서는, 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 650HV, 바람직하게는 600HV이다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 하기 식 (2)로 표시되는 응력 완화율이 1.20% 이하, 바람직하게는 1.19% 이하, 보다 바람직하게는 1.18% 이하이다.
응력 완화율=(σ1-σ2)/σ1 ···(2)
식 중, σ1은 0.2% 내력 미만의 응력이며, σ2는 σ1의 응력을 부여하고 나서 200초 후의 응력이다.
응력 완화율을 상기의 범위로 제어함으로써, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 내처짐성을 확보할 수 있다. 또한, 응력 완화율의 하한값에 대해서는, 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 0%, 바람직하게는 0.10%, 보다 바람직하게는 0.20%이다.
여기서, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 0.2% 내력은, JIS Z2241：2011에 준거하여 측정할 수 있다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재의 두께는, 특별히 한정되지 않지만, 바람직하게는 0.20mm 이하, 보다 바람직하게는 0.15mm 이하, 더 바람직하게는 0.10mm 이하이다. 이러한 두께로 제어함으로써, 각종 부품의 박육 경량화를 도모할 수 있다. 또한, 두께의 하한값은, 용도에 따라 조정하면 되고 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 0.01mm 이상이다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 상기의 조성을 갖는 압연재를 용체화 처리한 후, 냉간 압연하고, 그 다음에 열처리를 행함으로써 제조할 수 있다.
압연재로서는, 상기의 조성을 갖고 있으면 특별히 한정되지 않고, 당해 기술 분야에 있어서 공지의 방법을 이용하여 제조된 것을 이용할 수 있다. 압연재로서는, 열연재나 냉연재를 이용할 수 있는데, 두께가 작은 냉연재인 것이 바람직하다.
열연재는, 상기의 조성을 갖는 스테인리스 강을 용제하여 단조 또는 주조한 후, 열간 압연함으로써 제조할 수 있다. 또, 냉연재는, 열연재에 대해 냉간 압연을 행함으로써 제조할 수 있다. 또한, 각 압연 후에는, 필요에 따라 소둔이나 산세(酸洗) 등을 적절히 행해도 된다.
압연재의 용체화 처리(고용화 처리)의 조건은, 특별히 한정되지 않고, 압연재의 조성에 따라 적절히 설정하면 된다. 예를 들면, 압연재를 1000~1200℃로 가열하여 유지한 후, 급랭함으로써 용체화 처리를 행할 수 있다.
용체화 처리 후의 냉간 압연은, 25~35체적%의 가공 유기 마르텐사이트상을 생성시키는데 충분한 압연율로 행해진다. 냉간 압연을 행함으로써, 압연재에 가공 변형을 발생시켜, 오스테나이트상의 일부를 가공 유기 마르텐사이트상으로 변태시킬 수 있다. 또, 상기의 압연율로 냉간 압연을 행함으로써, 강도와 연성의 밸런스가 양호한 오스테나이트계 스테인리스 강재를 얻을 수 있다.
냉간 압연 후의 열처리는, 가공 유기 마르텐사이트상 내에 고용되는 C 및 N을 오스테나이트상에 확산·고용시키는 것을 목적으로 하여 행해진다.
가공 유기 마르텐사이트상의 결정 구조는 체심 입방 구조인데 반해, 오스테나이트상의 결정 구조는 면심 입방 구조인데, 체심 입방 구조보다 면심 입방 구조 쪽이 C 및 N의 고용 한계가 높다. 가공 유기 마르텐사이트상은, 냉간 압연에 의해 오스테나이트상이었던 조직으로부터 변태하여 생성된 상이기 때문에, 체심 입방 구조이면서 과포화로 C 및 N이 고용되어 있는 상태가 된다. 이러한 상태에서는, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 연성이 충분히 향상되지 않는다.
그래서, 냉간 압연 후에 열처리를 행함으로써, 가공 유기 마르텐사이트상에 과포화로 고용되는 C 및 N을, 고용 한계가 높은 오스테나이트상에 확산·고용시킨다. C 및 N은, 오스테나이트 안정화 원소이기 때문에, 오스테나이트상에 확산·고용시킴으로써 오스테나이트상의 안정화도가 높아져, TRIP(변태 유기 소성) 효과의 촉진에 의해 고강도와 고연성을 양립시키는 것이 가능해진다.
또, 냉간 압연 후의 열처리는, 내처짐성의 향상에도 기여한다. 처짐은, 냉간 압연 등에 의해 압연재 중에 도입되는 변형에 기인하는데, 냉간 압연 후에 열처리를 행함으로써, 변형이 저감되기 때문에, 내처짐성을 향상시킬 수 있다.
상기와 같은 효과를 얻기 위해, 냉간 압연 후의 열처리는, 100~200℃의 온도, 또한 하기 식 (3)으로 표시되는 P의 값이 7000~9400을 만족하는 조건으로 행해진다. 온도는, 바람직하게는 110~190℃, 보다 바람직하게는 120~180℃이다. 또, P의 값은, 바람직하게는 7200~9300, 보다 바람직하게는 7400~9000이다.
P=T(log t+20) ···(3)
식 중, T는 온도(K)이며, t는 시간(h)이다.
상기와 같은 조건으로 열처리를 행함으로써, 고강도와 고연성을 양립시키면서, 내처짐성을 향상시킬 수 있다. 열처리 온도가 200℃ 초과 및 P의 값이 9400 초과인 경우, 열처리에 있어서 가공 유기 마르텐사이트 중에 석출물이 생성되기 때문에, 고강도로 할 수 있는 반면, 연성이 현저하게 저하된다. 또, 열처리 온도가 100℃ 미만 및 P의 값이 7000 미만인 경우, 가공 유기 마르텐사이트상에 과포화로 고용되는 C 및 N을 오스테나이트상에 충분히 확산·고용시킬 수 없다.
본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 고강도 및 고연성이며, 내처짐성이 우수하다. 그 때문에, 박육 경량화가 요구되고 있는 각종 부품, 예를 들면, 스마트폰 등의 통신 기기나 PC 등의 정밀 기기에 있어서의 구조 부품이나 기능성 부품 등에 이용할 수 있다. 특히, 본 발명의 실시 형태에 따른 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 판스프링에 이용하는데 적합하다.
실시예
이하에, 실시예를 들어 본 발명의 내용을 상세하게 설명하는데, 본 발명은 이들에 한정하여 해석되는 것은 아니다.
표 1에 나타내는 조성을 갖는 스테인리스 강 30kg을 진공 용해로 용제하고, 두께 30mm의 판에 단조한 후, 1230℃에서 2시간 가열하고, 두께 4mm로 열간 압연하여 열연재를 얻었다. 다음에, 열연판을 소둔하고 산세하여 열연 소둔판을 얻은 후, 열연 소둔판에 대해 냉간 압연과 소둔을 반복하여 박육화하고, 최종적으로 두께가 0.2~1mm가 되도록 냉간 압연하여 냉연재를 얻었다.
Figure pct00001
다음에, 상기에서 얻어진 냉연재에 대해, 1050℃에서 10분 유지한 후, 급랭하는 용체화 처리를 행했다. 다음에, 표 2에 나타내는 압연율로 냉간 압연한 후, 표 2에 나타내는 조건으로 열처리를 행함으로써, 오스테나이트계 스테인리스 강재를 얻었다. 또한, 시험 No.2 및 5에 대해서는, 냉간 압연 마무리로 하고, 열처리는 행하지 않았다.
이와 같이 하여 얻어진 오스테나이트계 스테인리스 강재에 대해서 이하의 평가를 행했다.
(가공 유기 마르텐사이트상의 양)
오스테나이트계 스테인리스 강재로부터 시험편을 잘라내고, 페라이트 스코프(Fischer사 제조 FERITESCOPE MP30E-S)를 이용하여, 가공 유기 마르텐사이트의 양을 측정했다. 측정은, 시험편의 표면의 임의의 3개소에서 행하여, 그 평균값을 결과로 했다. 또한, 표 2 중에서는, 가공 유기 마르텐사이트상의 양을 「M상의 양」으로 나타낸다.
(0.2% 내력, 인장 강도(TS) 및 파단 신도(EL))
오스테나이트계 스테인리스 강재로부터 JIS 13B호 시험편을 잘라내고, 이 시험편을 이용하여 JIS Z2241：2011에 준거하여 측정을 행했다.
(비커스 경도)
오스테나이트계 스테인리스 강재로부터 시험편을 잘라내고, 비커스 경도 시험기를 이용하여, JIS Z2244：2009에 준거하여 비커스 경도를 구했다. 시험력은 294.2N으로 했다. 비커스 경도는, 임의의 5개소에서 구하고, 그 평균값을 결과로 했다. 또한, 표 2에서는, 비커스 경도를 「경도」라고 약칭한다.
(응력 완화율)
상기의 식 (2)에 의거하여 응력 완화율을 구했다. σ1은 300MPa로 했다. σ1이 300MPa에 도달할 때까지의 인장 속도는 0.5mm/초로 했다.
상기의 각 평가 결과를 표 2에 나타낸다.
Figure pct00002
표 2에 나타나는 바와 같이, 시험 No.3~4, 8~12 및 15의 오스테나이트계 스테인리스 강재(본 발명예)는, 인장 강도(TS), 파단 신도(EL), TS×EL 및 응력 완화율의 결과가 모두 양호하고, 고강도 및 고연성이며, 내처짐성이 우수한 것이 확인되었다.
이에 반해 시험 No.1 및 2의 오스테나이트계 스테인리스 강재(비교예)는, 가공 유기 마르텐사이트상의 양이 너무 적었기 때문에, 인장 강도(TS)가 충분하지 않았다. 또, 시험 No.2의 오스테나이트계 스테인리스 강재는, 냉간 압연 후에 열처리를 행하지 않았기 때문에, 응력 완화율도 높았다.
시험 No.5의 오스테나이트계 스테인리스 강재(비교예)는, 냉간 압연 후에 열처리를 행하지 않았기 때문에, TS×EL이 낮았다.
시험 No.6 및 7의 오스테나이트계 스테인리스 강재(비교예)는, 가공 유기 마르텐사이트상의 양이 너무 많았기 때문에, 파단 신도(EL)가 저하되어, TS×EL도 낮아졌다.
시험 No.13 및 14의 오스테나이트계 스테인리스 강재(비교예)는, 적절한 조성을 갖지 않고, 가공 유기 마르텐사이트상의 양도 범위 밖이었기 때문에, 파단 신도(EL)나 TS×EL이 저하되었다.
시험 No.16~18의 오스테나이트계 스테인리스 강재(비교예)는, 열처리의 P값이나 온도가 너무 높았기 때문에, 파단 신도(EL)나 TS×EL이 저하되었다.
이상의 결과로부터 알 수 있는 바와 같이, 본 발명에 의하면, 고강도 및 고연성이며, 내처짐성이 우수한 오스테나이트계 스테인리스 강재 및 그 제조 방법을 제공할 수 있다.
또, 본 발명에 의하면, 고강도이며, 치수 정밀도가 우수하고, 수명이 긴 판스프링을 제공할 수 있다.

Claims (9)

  1. 질량 기준으로, C：0.200% 이하, Si：1.00~3.50%, Mn：5.00% 이하, Ni：4.00~10.00%, Cr：12.00~18.00%, Cu：3.500% 이하, Mo：1.00~5.00%, N：0.200% 이하를 포함하고, C 및 N의 합계량이 0.100% 이상이며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지고, 하기 식 (1)：
    Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo ···(1)
    (식 중, 원소 기호는 각 원소의 함유량(질량%)을 나타낸다)로 표시되는 Md30의 값이 -40.0~0℃인 조성을 갖고,
    25~35체적%의 가공 유기(誘起) 마르텐사이트상을 포함하는 금속 조직을 갖고,
    인장 강도(TS)가 1450MPa 이상, 파단 신도(EL)가 12.0% 이상, TS×EL이 24000 이상이며, 하기 식 (2)：
    응력 완화율=(σ1-σ2)/σ1 ···(2)
    (식 중, σ1은 0.2% 내력 미만의 응력이며, σ2는 σ1의 응력을 부여하고 나서 200초 후의 응력이다)로 표시되는 응력 완화율이 1.20% 이하인, 오스테나이트계 스테인리스 강재.
  2. 청구항 1에 있어서,
    질량 기준으로, Al：0.100% 이하, O：0.010% 이하, V：0.0001~0.500%, B：0.0001~0.015%로부터 선택되는 1종 이상을 더 포함하는, 오스테나이트계 스테인리스 강재.
  3. 청구항 1 또는 청구항 2에 있어서,
    질량 기준으로, Ti：0.010~0.500%, Co：0.010~0.500%, Zr：0.010~0.100%, Nb：0.010~0.100%, Mg：0.0005~0.0030%, Ca：0.0003~0.0030%, Y：0.010~0.200%, Ln：0.001~0.100%, Sn：0.001~0.500%, Sb：0.001~0.500%, Pb：0.010~0.100%, W：0.010~0.500%로부터 선택되는 1종 이상을 더 포함하는, 오스테나이트계 스테인리스 강재.
  4. 청구항 1 내지 청구항 3 중 어느 한 항에 있어서,
    두께가 0.20mm 이하인, 오스테나이트계 스테인리스 강재.
  5. 청구항 1 내지 청구항 4 중 어느 한 항에 있어서,
    판스프링에 이용되는, 오스테나이트계 스테인리스 강재.
  6. 질량 기준으로, C：0.200% 이하, Si：1.00~3.50%, Mn：5.00% 이하, Ni：4.00~10.00%, Cr：12.00~18.00%, Cu：3.500% 이하, Mo：1.00~5.00%, N：0.200% 이하를 포함하고, C 및 N의 합계량이 0.100% 이상이며, 잔부가 Fe 및 불순물로 이루어지고, 하기 식 (1)：
    Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo ···(1)
    (식 중, 원소 기호는 각 원소의 함유량(질량%)을 나타낸다)로 표시되는 Md30의 값이 -40.0~0℃인 조성을 갖는 압연재를 용체화 처리한 후, 25~35체적%의 가공 유기 마르텐사이트상을 생성시키는데 충분한 압연율로 냉간 압연하고, 그 다음에 100~200℃의 온도에서 하기 식 (3)：
    P=T(log t+20) ···(3)
    (식 중, T는 온도(K)이며, t는 시간(h)이다)으로 표시되는 P의 값이 7000~9400을 만족하는 열처리를 행하는, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 제조 방법.
  7. 청구항 6에 있어서,
    상기 압연재는, 질량 기준으로, Al：0.100% 이하, O：0.010% 이하, V：0.0001~0.500%, B：0.0001~0.015%로부터 선택되는 1종 이상을 더 포함하는, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 제조 방법.
  8. 청구항 6 또는 청구항 7에 있어서,
    상기 압연재는, 질량 기준으로, Ti：0.010~0.500%, Co：0.010~0.500%, Zr：0.010~0.100%, Nb：0.010~0.100%, Mg：0.0005~0.0030%, Ca：0.0003~0.0030%, Y：0.010~0.200%, Ln：0.001~0.100%, Sn：0.001~0.500%, Sb：0.001~0.500%, Pb：0.010~0.100%, W：0.010~0.500%로부터 선택되는 1종 이상을 더 포함하는, 오스테나이트계 스테인리스 강재의 제조 방법.
  9. 청구항 1 내지 청구항 5 중 어느 한 항에 기재된 오스테나이트계 스테인리스 강재를 포함하는 판스프링.
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