KR20180104013A - 마텐자이트계 스테인리스 강박 및 그 제조 방법 - Google Patents

마텐자이트계 스테인리스 강박 및 그 제조 방법 Download PDF

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Abstract

극히 얇고, 형상 불량 등을 억제할 수 있는 마텐자이트계 스테인리스 강박 및 그 제조 방법을 제공한다. 두께가 35㎛ 이하이며, 650㎜ 길이에 있어서의 급준도가 0.75% 이하인 것을 특징으로 하는 마텐자이트계 스테인리스 강박. 바람직하게는 단면의 금속 조직은 탄화물이 분산되어 있는 페라이트 조직이며, 더 바람직하게는 질량%로 C: 0.25~1.5%, Cr: 10~18%, Si: 1.0% 이하(0%를 포함하지 않는다), Mn: 1.5% 이하(0%를 포함하지 않는다), Mo: 3.0% 이하(0%를 포함한다), 잔부는 Fe 및 불순물로 이루어진다.

Description

마텐자이트계 스테인리스 강박 및 그 제조 방법
본 발명은 극히 얇은 마텐자이트계 스테인리스 강박 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
고경도이며, 내마모성이나 내식성이 우수한 마텐자이트계 스테인리스 강은 베어링, 밸브, 정밀 스프링, 커터 등에 사용되어 있다. 이들 제품 중에는 고정밀도화·복잡화가 진행되어 있는 것도 있으며, 그에 따라 재료가 되는 마텐자이트계 스테인리스 강에도 극박판화(예를 들면, 0.1㎜ 미만)가 요망되어 있다. 이 극박판화 기술에 관해서 특허문헌 1에는 커터 등에 사용되는 액체 급랭법으로 제작되어 두께가 0.04㎜(40㎛)인 결정립 미세화 마텐자이트계 스테인리스 강의 발명이 있다. 특허문헌 2에는 급랭 응고법으로 제작되어 조직 중에 점유하는 비정질 조직이 체적률로 30% 이상이며, 재료 두께가 30㎛~100㎛인 체도용 날재에 대해서 기재되어 있다.
일본 특허공개 2003-313612호 공보 일본 특허공개 2002-294409호 공보
한편, 용제법에 의해 강편을 제작하여 단조, 열간·냉간 압연하는 종래의 제조 방법에 의한 마텐자이트계 스테인리스 강의 극박판화는 제안되어 있지 않았다. 특허문헌 1, 2에 기재되어 있는 발명도 액체 급랭법 등의 특수한 제법을 사용해서 금속 조직을 아모퍼스상으로 변화시킴으로써 극박판화를 달성하고 있다. 이와 같이, 예를 들면 40㎛ 이하의 강박을 냉간 압연으로 제조할 수 있으면 표면 피부의 조정이나 소망의 금속 조직으로 할 수 있기 때문에 용도를 넓히는 것이 가능하다.
그래서 본 발명의 목적은 냉간 압연으로 종래보다 얇은 35㎛ 이하의 마텐자이트계 스테인리스 강박 및 그 제조 방법을 제공하는 것이다.
즉, 본 발명의 실시형태는 두께가 35㎛ 이하이며, 650㎜ 길이에 있어서의 급준도(急峻度)가 0.75% 이하인 것을 특징으로 하는 마텐자이트계 스테인리스 강박이다.
그 마텐자이트계 스테인리스 강박의 단면의 금속 조직은 탄화물이 분산되어 있는 페라이트 조직인 것이 바람직하다.
바람직하게는 질량%로 C: 0.25~1.5%, Cr: 10~18%, Si: 1.0% 이하(0%를 포함하지 않는다), Mn: 1.5% 이하(0%를 포함하지 않는다), Mo: 3.0% 이하(0%를 포함한다), 잔부는 실질적으로 Fe로 이루어지는 마텐자이트계 스테인리스 강박이다.
본 발명의 다른 실시형태는 마텐자이트계 스테인리스 강박의 제조 방법에 있어서,
마무리 냉간 압연에 있어서의 압연 속도는 40~120m/min이며,
상기 마무리 냉간 압연의 중간 패스에 있어서의 워크롤 지름은 50㎜ 이하이며,
상기 마무리 냉간 압연의 최종 패스에 있어서의 워크롤 지름은 중간 패스에 있어서의 워크롤 지름 이상인 것을 특징으로 하는 마텐자이트계 스테인리스 강박의 제조 방법이다.
(발명의 효과)
본 발명에 의하면 극히 얇고, 형상 불량 등을 억제할 수 있는 마텐자이트계 스테인리스 강박 및 그 제조 방법을 얻을 수 있다.
도 1은 본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박의 표면 현미경 사진이다(도 1(a) 50배, 도 1(b) 500배).
도 2는 본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박의 판폭 방향에 수직인 단면에 있어서의 단면 현미경 사진이다.
도 3은 본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박의 급준도 측정 결과이다.
도 4는 본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박의 들뜸 높이 측정 결과이다.
<두께가 35㎛ 이하>
이하에 본 발명의 실시형태를 상세하게 설명한다. 본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박(이하, 간단히 「강박」이라고도 기재한다)은 두께가 35㎛ 이하인 것이 제 1 특징이다. 바람직한 두께는 30㎛ 이하이다. 이것에 의해 마텐자이트계 스테인리스 강박의 프레스, 절단성은 처음부터 에칭에 의한 관통 가공성의 향상을 기대할 수 있기 때문에 복잡한 형상 가공이나 고정밀도인 가공이 요구되는 제품 등 다양한 용도에 적용할 수 있을 가능성이 높아진다. 또한, 하한은 특별히 한정되지 않지만 제조 한계를 고려하여, 예를 들면 10㎛ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 본 발명에 있어서의 마텐자이트계 스테인리스 강이란 담금질에 의해 강대의 금속 조직이 마텐자이트 조직으로 변태하여 강대의 경도가 단단해지는 스테인리스 강을 말한다.
<급준도>
본 발명의 강박은 압연 방향의 650㎜ 길이에 있어서의 급준도가 0.75% 이하인 것이 제 2 특징이다. 보다 바람직한 급준도는 0.50% 이하이다. 상기 특징을 구비함으로써 복잡 또는 정밀하게 가공 가능한 강박을 얻을 수 있다. 또한, 강박을 제조함에 있어서, 코일상으로 권취할 때에 강박에 발생하는 주름이나 절단 시의 횡굽힘 등의 형상 불량을 억제할 수도 있다. 또한, 급준도의 하한은 특별히 규정하지 않지만 완전히 평탄한 형상(급준도 0.00%)은 제조가 곤란하기 때문에, 예를 들면 0.01% 이상인 것이 바람직하다.
또한, 본 실시형태에서의 급준도의 측정은 예로서 하기에 나타내는 방법으로 측정할 수 있다. 우선 강박을 일정 길이(예를 들면, 압연 방향의 길이 650㎜)로 절단하여 수평 정반 상에 두고, 레이저 변위계 등을 사용하여 강박의 들뜸 높이를 측정한다. 또한, 본 실시형태에서의 급준도의 측정에서는 폭은 320㎜의 것을 사용했지만 폭은 특별히 규정하지 않는다. 압연 방향의 길이에 있어서의 급준도를 측정할 수 있는 폭의 것을 사용하면 좋다. 이때 강박의 폭 및 길이 방향에서 일정 길이마다 들뜸 높이를 매트릭스상으로 기록한 데이터로부터 급준도를 구할 수 있다. 또한, 정밀도 좋게 급준도를 측정하고자 할 때에는 어느 정도의 시료의 길이가 있는 편이 바람직하다. 650㎜ 이상의 박판의 길이가 있으면 높은 신뢰성을 유지할 수 있기 때문에 본 발명에서는 급준도를 측정하는 길이를 650㎜로 설정하고 있다.
본 발명의 강박은 극박으로 마무리하기 위해서, 예를 들면 롤 압연기를 사용한 냉간 압연으로 극박 형태로 형성된다. 이때 통판 속도와 압연 유량 등을 조정하여 높은 압하율로 압연해서 강박을 제작함으로써 본 발명의 강박의 표면을 여러 가지의 표면 거칠기로 조정할 수 있다. 예를 들면, 피막과의 밀착성을 높이거나 강박과 레지스트 등의 수지와의 밀착성을 높이기 위해서는 산술 평균 거칠기 Ra를 0.08㎛ 이하, 최대 높이 Rz를 1㎛ 이하로 조정하는 것이 바람직하다. 보다 바람직한 Ra의 상한은 0.06㎛이며, 보다 바람직한 Rz의 상한은 0.5㎛이다. 여기에서 강박 표면에는 압연 롤로부터 전사된 스트라이프 조흔(條痕)이나 압연유의 맞물림에 의해 형성된 오일 피트가 형성되어 있어도 좋지만, 적당한 스트라이프 조흔은 압연유의 퇴로가 되어 오일 피트의 발생을 억제하고, 보다 양호한 표면형상을 갖는 강판을 얻는 효과를 기대할 수 있다. 이 효과를 얻기 위해서 압연 방향과 직각 방향으로 측정한 표면 거칠기는 압연 방향으로 측정한 표면 거칠기보다 거칠게 조정해도 좋다. 또한, 압연 방향과 직각 방향으로 측정한 표면 거칠기는 압연 방향으로 측정한 표면 거칠기보다 Ra에서 0.005㎛ 이상 거칠게 되어 있는 것이 바람직하다.
본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박의 성분은, 예를 들면 JIS-G-4303에 나타내어지는 것 외에 이들의 개량강 등이나 종래 제안되어 온 조성의 것도 적용할 수 있다. 또한, 보다 고강도인 강박을 얻기 위해서 질량%로 C: 0.25~1.5%, Cr: 10~18%, Si: 1.0% 이하(0%를 포함하지 않는다), Mn: 1.5% 이하(0%를 포함하지 않는다), Mo: 3.0% 이하(0%를 포함한다), 잔부는 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 마텐자이트계 스테인리스 강박인 것이 바람직하다. 이 조성에 의해 탄화물이 형성되고, 또한 열처리에 의해 탄화물의 사이즈나 금속 조직을 변화시킬 수 있어 용도에 따라 경도의 조정을 행할 수 있다. 또한, 본 발명의 강박의 금속 조직은 페라이트 조직 중에 탄화물이 분산되어 있는 상태로 되어 있는 것이 바람직하다. 이 탄화물의 밀도나 입자 지름을 제어함으로써, 예를 들면 담금질하고 조질 후의 강박의 경도 특성을 조절할 수 있다.
본 발명의 강박의 폭은 특별히 한정되지 않지만, 예를 들면 냉간 압연 후의 폭을 100㎜ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 이렇게 광폭으로 함으로써 후에 소망의 제품 폭으로 하여 슬릿할 수 있고, 에칭을 행할 때에도 생산성을 향상시킬 수 있다. 또한, 보다 양호한 급준도를 얻기 위해서, 예를 들면 냉간 압연 후의 폭을 400㎜ 이하로 하는 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 350㎜ 이하, 더 바람직하게는 300㎜ 이하이다. 이것은 35㎛ 이하의 강박을 냉간 압연으로 제조할 경우, 사용하는 압연기의 종류에 따라서는 압연 중에 워크롤이 접촉하는 소위 키스 롤이 발생하기 때문에 그 폭이 넓어질수록 냉간 압연에서의 롤 벤딩 제어 등에서 양호한 급준도를 얻는 것은 어려워지기 때문이다.
본 발명의 강박의 경도는, 예를 들면 비커스 경도에서 270~370HV로 하는 것이 바람직하다. 이 경도는, 예를 들면 두께 0.1㎛ 이상인 종래의 마텐자이트계 스테인리스 강대와 거의 동등한 경도이기 때문에 굽힘 가공·스로틀 가공성이 우수하다. 보다 바람직한 경도의 하한은 290HV이며, 보다 바람직한 경도의 상한은 350HV이다. 또한, 본 발명의 강박의 인장 강도는 880~1050N/㎟인 것이 바람직하다. 이 인장 강도는, 예를 들면 두께 0.1㎛ 이상인 종래의 마텐자이트계 스테인리스 강대와 거의 동등한 인장 강도이다. 보다 바람직한 인장 강도의 하한은 900N/㎟이며, 보다 바람직한 인장 강도의 상한은 1000N/㎟이다. 또한, 본 발명의 강박은 용도에 맞춰 냉간 압연율이나 열처리 조건을 변경함으로써 강박의 경도 및 인장 강도를 적당히 조정하는 것이 가능하다. 예를 들면, 반송 시의 주름이나 접힘 등의 발생을 억제하고 싶을 경우에는 강박의 냉간 압연율을 올려서 보다 고경도로 함으로써 대처할 수 있다. 예를 들면, 양호한 가공성을 얻기 위해서는 냉간 압연율을 내려서 경도를 내리는 것으로 함으로써 대처할 수 있다.
계속해서 본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박을 얻을 수 있는 본 발명의 제조 방법에 대해서 설명한다. 본 발명의 강박은, 예를 들면 3㎜ 이하의 두께를 갖는 열간 압연재에 냉간 압연과 열처리를 실시하는 냉간 압연 공정을 행함으로써 제작된다. 하한은 특별히 한정되지 않지만 열간 압연 후의 재료 표면에는 스케일이나 상처가 있기 때문에 후공정에서 제거할 목적으로 0.5㎜ 이상인 것이 바람직하다. 재료 표면에 그들의 결함이 잔존하고 있으면, 35㎛ 이하의 강박을 제조함에 있어서 압연 시의 파단의 기점이 될 가능성이 있다. 상술한 이유에 의해 이 냉간 압연 공정에서는 표면의 스케일을 제거하는 연마 공정이나 소재 단부의 크랙부 제거 및 형상 교정을 위한 에지 커팅 공정을 행해도 좋다. 이 냉간 압연 공정에 의해 강박 표면에는 압연 방향을 향한 스트라이프상의 압연흔이 확인되는 경우도 있다. 또한, 냉간 압연기에 대해서는 기존의 것을 사용할 수 있지만, 중간 롤이나 워크롤의 벤딩 기구를 갖는 압연기를 사용하면 판폭 방향에서의 압연 하중 분포를 조정함으로써 판폭 방향의 신장률을 제어하여 양호한 형상을 얻는 것이 가능하기 때문에 바람직하다. 또한, 열처리 공정 시에 사용하는 노(爐)도 종형로, 횡형로(수평로) 등 기존의 것을 사용해도 좋지만 통판 중의 접힘 방지나, 보다 양호한 급준도를 얻기 위해서는 자중에 의한 휨이 발생하기 어려운 종형로를 사용하는 것이 바람직하다.
본 발명의 제조 방법의 냉간 압연 공정은 1회 이상의 냉간 압연을 실시해서 0.1㎜ 정도의 두께까지 압연된 중간 냉연 소재에 복수회의 압연 패스에 의한 냉간 압연으로 두께 35㎛ 이하의 강박으로 마무리하는 마무리 냉간 압연 공정을 갖는다. 이 마무리 냉간 압연의 중간 압연 패스의 압하율은 35% 이하로 설정할 수 있다. 이 압하율로 설정함으로써 각 압연 패스에서의 압연 하중을 억제하고, 압연 시의 파단이나 재료 표면의 피부 거칠어짐을 억제할 수 있다. 보다 바람직한 각 압연 패스의 압하율은 30% 이하이다.
또한, 본 발명의 제조 방법에서는 상기 마무리 냉간 압연 공정의 중간 패스에 사용하는 워크롤 지름을 50㎜ 이하로 설정한다. 바람직하게는 40㎜ 이하이며, 보다 바람직하게는 30㎜ 이하이다. 상기 워크롤 지름으로 설정함으로써 압연 하중을 억제하면서 판두께가 얇은 강박을 효율 좋게 압연하는 것이 가능하다. 또한, 여기에서의 중간 패스란 후술하는 최종 패스를 제외하는 마무리 냉간 압연 패스를 나타낸다.
본 발명의 제조 방법에서는 마무리 냉간 압연의 최종 패스에 사용하는 워크롤 지름을 중간 패스에 사용한 워크롤 지름 이상으로 설정하는 것을 특징으로 한다. 상기 워크롤 지름으로 설정함으로써 롤의 강성을 높이고, 롤의 편평 변형 등을 억제함으로써 보다 평탄한 형상을 얻는 것이 가능하다. 바람직하게는 마무리 냉간 압연의 최종 패스에 사용하는 워크롤 지름을 중간 패스에 사용한 워크롤 지름보다 크게 설정한다. 또한, 바람직한 최종 패스 시의 워크롤 지름은 60㎜ 이상이며, 보다 바람직하게는 70㎜ 이상, 더 바람직하게는 80㎜ 이상이다. 이때의 최종 패스의 압하율은 25% 이하로 설정할 수 있다. 또한, 최종 패스 전에 연화 어닐링을 실시하여 최종 제품 경도를 소망의 경도로 조정해도 좋다.
본 발명의 제조 방법에서는 마무리 냉간 압연 시의 압연 속도를 40~120m/min으로 조정하는 것이 바람직하다. 압연 속도가 과도하게 낮으면 압연 하중이 증대하여 양호한 형상이 얻기 어려워 압연 효율도 나빠지는 경향이 있다. 또한, 압연 속도를 올림으로써 속도 효과를 이용하여 압연 하중을 억제해서 가공하는 것이 가능하지만, 압연 속도가 과도하게 빠르면 압연유의 지출(持出)이 많아져 권취되어 있는 재료에 텔레스코프가 발생할 가능성이 있다. 그 때문에 이 범위 내로 압연 속도를 조정함으로써 양호한 형상을 얻으면서 재료 텔레스코프를 억제할 수 있다. 보다 바람직한 압연 속도의 하한은 50m/min이며, 보다 바람직하게는 70m/min이다. 또한, 바람직한 압연 속도의 상한은 110m/min이며, 보다 바람직하게는 100m/min이다.
본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박은 소망의 사이즈를 얻기 위해서 냉간 압연 공정 후의 광폭인 강박을 복수 조로 절단하는 슬릿 공정을 행해도 좋다. 본 발명의 강박은 양호한 급준도를 갖기 때문에 슬릿 후에도 횡굽힘이 발생하기 어려운 우수한 금속 스트립을 얻는 것이 가능하다.
실시예
이하의 실시예에서 본 발명을 더 상세하게 설명한다.
표 1에 나타내는 조성을 갖는 마텐자이트계 스테인리스 강의 강괴를 제작한 후 단조, 열간 압연을 행하여 두께 1.5㎜의 열간 압연재를 제작했다. 그 후, 표면 연마·조압연(粗壓延)을 실시하고, 에지 커팅 가공으로 소재 폭 방향의 양단부를 제거하여 냉간 압연용 소재를 준비했다. 계속해서 상술한 냉간압용 소재에 대하여 냉간 압연과 열처리를 반복해서 두께 약 0.1㎜의 중간 냉연 소재를 제작하고, 그 중간 냉연 소재에 마무리 냉간 압연을 행하여 두께 30㎛의 마텐자이트계 스테인리스 강박을 제작해서 본 발명예 No.1로 했다. 본 발명예의 마무리 냉간 압연 공정은 워크롤 지름을 30㎜, 1패스당 압하율을 18~30%, 압연 속도를 40~110m/min으로 해서 4패스의 냉간 압연을 행하고(중간 패스), 연화 어닐링 후, 워크롤 지름을 80㎜로 변경해서 압하율 약 17%의 냉간 압연을 행했다(최종 패스). 비교예 No.11로서 표 1에 나타내는 조성을 갖는 강괴를 제작한 후, 본 발명예와 마찬가지의 공정으로 두께 약 0.11㎜의 중간 소재를 제작하고, 그 후 1패스의 마무리 냉간 압연을 실시하여 두께 0.1㎜의 마텐자이트계 스테인리스 강대를 작성했다. 비교예의 마무리 압연 공정에 있어서의 워크롤 지름은 120㎜이며, 압연 속도는 약 180m/min이었다. 도 1에 본 발명예의 마텐자이트계 스테인리스 강박의 표면 사진을, 도 2에 그 단면 사진을 나타낸다. 도 1에 나타내는 바와 같이 본 발명의 강박 표면은 냉간 압연에 의해 가공을 함으로써 압연 방향을 향한 스트라이프상의 압연흔이 있는 윤기가 없는 압연 표면이 되어 있는 것을 확인할 수 있다. 또한, 도 2는 금속 조직을 관찰하기 위해 얻어진 강박을 적층시켜 단면 방향에서 조직 관찰을 행했다. 도 2로부터 페라이트 조직 중에 탄화물이 분산되어 있는 금속 조직을 나타내고 있는 것을 확인할 수 있었다. 또한, 도 2에 있어서 판두께 방향으로서 나타내는 부분이 1개의 강박이며, 그 상하는 다른 강박이 적층되어 있는 것이며, 도 2의 좌우 방향이 폭 방향(압연 방향에 대하여 수직인 방향)이다.
Figure pct00001
계속해서 본 발명의 강박의 급준도 및 비커스 경도를 측정했다. 급준도의 측정 방법은 우선, 본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박으로부터 길이 650㎜, 폭 320㎜의 시험편을 잘라낸다. 이때 길이 방향은 압연 방향이다. 그리고 3차원 형상 측정기를 사용하여 그 시험편을 수평 정반에 둔 상태의 들뜸 높이로 평가했다. 비커스 경도는 JIS-Z2244에 규정된 방법에 따라 0.490N의 하중에 의해 강박의 폭 방향 양단부와 폭 방향 중앙부의 경도를 각각 5점 측정하여 평균값을 구했다. 인장 강도는 강박의 폭 방향 중앙부로부터 시험편은 JIS13호 B시험편을 5개 채취하고, JIS-Z2241에 규정된 방법에 따라 측정하여 평균값을 구했다. 표면 거칠기는 접촉식 표면 조도계를 사용해서 4㎜의 길이를 측정하고, 산술 평균 거칠기 Ra 및 최대 높이 Rz를 측정했다. 측정 결과를 표 2 및 표 3에 나타낸다. 또한, 도 3에 본 발명예의 마텐자이트계 스테인리스 강박의 급준도 측정 결과를, 도 4에 본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박의 들뜸 높이 측정 결과를 나타낸다. 표 2, 도 3, 및 도 4로부터 본 발명의 마텐자이트 스테인리스 강박은 수평 정반으로부터의 들뜸 높이가 0.5㎜ 이하, 급준도는 최대 0.3%로 매우 우수한 값을 나타냈다. 이 결과로부터 본 발명의 마텐자이트계 스테인리스 강박은 매우 얇음에도 불구하고 양호한 급준도를 갖고 있는 것을 확인할 수 있었다. 이에 대하여 본 발명의 제조 방법을 적용하지 않아 본 발명보다 두꺼운 비교예의 강대는 최대 들뜸 높이 및 최대 급준도의 값이 본 발명예보다 뒤떨어져 있는 것을 확인할 수 있었다. 또한, 본 발명예의 강박의 경도와 인장 강도는 종래 예와 거의 동등한 값이며, 매우 평활한 표면을 갖는 것도 확인할 수 있었다.
Figure pct00002
Figure pct00003

Claims (4)

  1. 두께가 35㎛ 이하이며,
    650㎜ 길이에 있어서의 급준도가 0.75% 이하인 것을 특징으로 하는 마텐자이트계 스테인리스 강박.
  2. 제 1 항에 있어서,
    단면의 금속 조직은 탄화물이 분산되어 있는 페라이트 조직인 것을 특징으로 하는 마텐자이트계 스테인리스 강박.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    질량%로 C: 0.25~1.5%, Cr: 10~18%, Si: 1.0% 이하(0%를 포함하지 않는다), Mn: 1.5% 이하(0%를 포함하지 않는다), Mo: 3.0% 이하(0%를 포함한다), 잔부는 Fe 및 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 하는 마텐자이트계 스테인리스 강박.
  4. 마텐자이트계 스테인리스 강박의 제조 방법에 있어서,
    마무리 냉간 압연에 있어서의 압연 속도는 40~120m/min이며,
    상기 마무리 냉간 압연의 중간 패스에 있어서의 워크롤 지름은 50㎜ 이하이며,
    상기 마무리 냉간 압연의 최종 패스에 있어서의 워크롤 지름은 중간 패스에 있어서의 워크롤 지름 이상인 것을 특징으로 하는 마텐자이트계 스테인리스 강박의 제조 방법.
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