KR20170015373A - 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법 - Google Patents

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비탈리 파브릭
틸로 라이헬
이반 아레토브
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아이젠바우 크레이머 게엠베하
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    • B21D39/04—Application of procedures in order to connect objects or parts, e.g. coating with sheet metal otherwise than by plating; Tube expanders of tubes with tubes; of tubes with rods

Abstract

본 발명은 지지층을 구성하는 외부 파이프(1)와, 라이닝 층을 구성하고, 라이닝 시트로부터 굴곡되며, 길이방향 이음매를 따라 용접되거나 이음매가 없는 적어도 하나의 내부 파이프(2)로부터 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법에 관한 것으로서,
- 라이닝 시트로부터 굴곡되고, 연속적으로 둥글며 대형 파이프의 길이방향 축을 가로질러 연장되는 파동형 윤곽(22)을 가지며, 파동형 내부 파이프(20)의 최대 외경(ODL)이 외부 파이프(1)의 내경(IDT)보다 작은 파동형 내부 파이프(20)의 길이를 넘어 연속적으로 연장되는 파동골(21)과 파동마루(23)를 가지는 파동형 내부 파이프(20)를 준비하는 단계;
- 외부 파이프(1)에 파동형 내부 파이프(20)를 삽입하는 단계;
- 거의 둥근 형태를 취할 때까지 방사상의 외측 방향으로 작용하는 팽창력에 의해 파동형 내부 파이프(20)를 팽창시키고, 팽창력을 제거한 후에 논포지티브 방식으로 외부 파이프(1)에 고정되며, 이어서 완화시키는 단계;를 포함한다(도 1).

Description

다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법{Method for producing a multilayered large pipe}
본 발명은 지지층을 구성하는 외부 파이프와, 라이닝층을 구성하는 적어도 하나의 내부 파이프로부터 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법에 관한 것이다.
이러한 유형의 방법은 WO 2004/103603 A1에 개시되어 있다. 이 공지된 방법에서, 라이너 파이프 또는 단순히 라이너로 알려진 내부 파이프는 기능면에서 지지파이프라고도 하는 상당히 두꺼운 벽의 외부 파이프에 삽입된다. 그런 다음, 팽창 도구는, 내부 파이프가 유연하게 팽창되고, 외부 파이프가 소성적으로(plastically) 팽창되어 외부 파이프에 결합될 때까지 내부 파이프의 일부를 팽창하도록 사용하게 된다. 이러한 절차는 대형 파이프의 전체 길이가 팽창될 때까지 단계적으로 반복된다. 전술한 팽창 도구는 유압식이지만 건조한 방식(dry fashion) 즉, 액체가 내부 파이프에 접촉이 없는 방식으로 동작한다. 2개의 파이프들 사이의 논포지티브(nonpositive) 기계적 결합은 외부 파이프의 탄성 복원이 내부 파이프의 복원보다 더 크다는 사실에 의해 발생된다. 두 층의 재료의 조합에 대한 요구 사항은 내부 파이프의 항복 강도가 외부 파이프의 항복 강도보다 낮다는 것이다.
기계적으로 도금된 바이메탈(bimetallic) 대형 파이프를 제조하기 위한 또 다른 공지되고 확립된 방법은, 예컨대 버팅사 (company Butting)에 의해 사용되는 이른바 하이드로 포밍(hydroforming)이다. 이 방법의 원리가 도 5 및 6에 도시되어 있다. 라이너로서 작용하는 일반적으로 고 합금화(highly alloyed) 내부 파이프는 외부 파이프에 삽입되고 끝에서 밀봉 방식으로 용접된다. 그런 다음 하이드로 포밍 프레스에서의 3차원 수력 팽창 공정(three-dimensional hydraulic expansion)이 수행된다. 수압에 의해, 내부 파이프와 외부 파이프는 실온에서 약간 팽창하여 결합된다. 이 과정에서, 압력이 발생하여 외부 파이프가 유동하므로 제어되지 않는 팽창으로부터 대형 파이프를 보호하기 위하여 외부 다이가 필요하다. 외부 파이프의 고탄성 복원률(highly elastic recovery rate) 때문에, 내부 파이프는 압력이 완화된 후에 잔류 압축 응력 상태에 놓이게 되는데, 이는 도 6(출처: http://www.butting.com)에 도시된 응력-변형 선도(stress-strain diagram)로부터 명백하다. 이는 외부 파이프와 내부 파이프 사이에 마찰로 맞물리는 기계적인 결합을 생성한다. 도 6에 분명하게 도시된 바와 같이, 내부에서 파이프의 팽창을 통해 이러한 연결부를 제조할 수 있도록 하기 위해 외부 파이프의 재료가 내부 파이프의 재료보다 높은 항복 강도를 가져야 한다. 최대 팽창시 예컨대 (예컨대
Figure pct00001
) 외부 파이프와 내부 파이프의 원주 방향 응력의 차이가 클수록 압력이 완화된 후에 내부 파이프 또는 라이너의 잔류 압축 응력
Figure pct00002
이 커지고 결과적으로 외부 파이프와 내부 파이프 사이의 연결력이 더 커진다.
주로 논포지티브 방식으로 연결된 라이닝층 형태의 내부 파이프와 외부 파이프로부터 다층 대형 파이프를 제조하는 또 다른 방법은 DE10 2013 103 811 B3에 개시되어 있다. 제조 중에, 초기 굴곡을 가지고 미리 사전-굴곡된 지지 시트가 사용되는데, 마찬가지로 미리 사전-굴곡된 라이닝 시트가 상기 지지 시트 상에 사용되며, 상기 라이닝 시트는 두 길이 방향 가장자리를 따라 지지 시트에 연결되고, 그 후에 복합체는 다층 대형 파이프로 형성되고, 길이방향 용접 이음매(seam)가 제공된다.
대부분의 경우, 상기 다층 대형 파이프는 부식 방지 코팅이 제공된다. 코팅 공정 중에, 상기 파이프들은 고온으로 된다(약 250 ~ 270℃ 범위). 이는 이러한 다층 파이프들에게 문제가 될 수 있는 데, 왜냐하면 대체로 탄소강(10.5×10-6 K-1)으로 구성되는 외부 파이프와, 내부 파이프의 고 합금 오스테나이트계(austenitic) 재료 예컨대, 스테인레스 316L 강철(16.0×10-6 K-1)의 다른 열팽창 계수를 기반으로 하여, 가열 및 냉각은 라이너의 압력을 감소시키기 때문이다. 이것은 결합력을 줄여, 심지어 내부 파이프가 외부 파이프로부터 완전히 분리되도록 할 수 있다.
DE 593 559 A는 라이너 파이프의 길이방향 이음매가 약간 겹치도록, 길이방향 이음매를 따라 용접되지 않은 라이너 파이프가 외부 케이싱 파이프에 삽입되는, 이중벽(double-walled) 금속 파이프를 제조하는 방법을 개시하고 있다. 내부 압력에 의한 파이프의 후속 팽창으로, 라이너 파이프는 상기 이음매에서 맞대기 이음부를 갖는 원래의 형상으로 스프링 백(spring back) 동작을 하고, 압력이 감소할 때, 케이싱 파이프는 라이너 파이프 상에 냉각-수축(cold-shrink)한다. 이러한 공정은 밀봉되지 않은 이음매 이음부(seam joint)를 남기고, 이것은 오염물질(aggressive media)을 위한 공격지점을 제공한다.
다층 파이프에 대한 또 다른 파이프 디자인이 US 2 288 340 A에 개시되어 있는데, 그러나, 이것은 오염물질을 운반하기에는 적합하지 않다. 이 경우에서, 안쪽 또는 대안적으로는 바깥쪽에 적용될 더 얇은 라이닝층은 케이싱 측에 닫혀 있는데, 사실상 다중 굽힘(multiple bending)에 의해 닫히는 이음매에 의해 닫혀있다. 대조적으로, 더 두꺼운 외부층 또는 대안적으로 더 두꺼운 내부층이 개방되고, 관련층의 케이싱 표면을 넘어 내측 또는 외측으로 돌출하는 이음매를 측 방향으로 지지하기 위해 갭을 차례로 형성하는데, 그 가장자리들은 갭을 향해 배향된다. 하나의 예시적인 일 실시예에서, 하나의 층, 실제로 더 두꺼운 것은 파이프의 내부에 위치될 때, 더 얇은 벽으로 된 외부 파이프로의 삽입을 위해 파동형으로 구현될 수 있는데, 이후 팽창되고 이에 따라 그 가장자리들로 볼록하고(bulging) 굴곡된 이음매를 지지하는 기능을 수행하기 위해서이다. 실제로, 이음매 영역에서 솔더링 또는 용접된 연결부를 만들 가능성에 대해서도 언급되었지만, 부드럽고 이음매가 없는 외관을 달성하기 위해 사용된다. 반대로, 다층 대형 파이프에 요구되는 종류의 상이한 층의 견고성은 그러한 실시예에 의해 달성되지 않는다.
또한, 소위 클래드 파이프(clad pipe) 형태의 라이닝층으로 야금학적으로 도금된 다층 대형 파이프가 공지되어 있는데, 이것은 이에 따라 시트의 제조 공정에서 특정 제조 단계에서 이미 형성된다. 이러한 공정 때문에, 많은 응용 분야에서 재료 선택이 좁은 한계 내로 제한된다.
본 발명의 근간을 이루는 목적은 도입부에 언급된 유형의 다층 대형 파이프를 제조하는 방법을 안출하는 것이며, 이는 상이한 요구들에 대해 조정 가능성을 개선한다.
이러한 목적은 청구항 1의 특징과 대안적으로 청구항 2의 특징으로 달성된다.
청구항 1에 따른 방법은 다음과 같은 방법 단계들을 포함한다.
- 상기 라이닝 시트로부터 굴곡되거나 이음매가 없으며, 연속적으로 둥글고 상기 대형 파이프의 길이방향 축에 교차하게 연장되는 파동형 윤곽을 가지며, 상기 파동형 내부 파이프의 길이에 걸쳐 연속적으로 연장되는 파동골과 파동마루를 가지며, 상기 파동형 내부 파이프의 최대 외경이 상기 외부 파이프(마찬가지로 이 경우에는 닫혀진 벽을 포함하며)의 내경보다 작은, 파동형 내부 파이프(닫혀진 벽을 가지며)를 준비하는 단계,
- 상기 외부 파이프에 상기 파동형 내부 파이프를 삽입하는 단계,
- 거의 둥근 형태를 취할 때까지 방사상의 외측 방향으로 작용하는 팽창력에 의해 상기 파동형 내부 파이프(20)를 팽창시키고, 상기 팽창력을 제거한 후에 외부 파이프에 대하여 정지시키고(rests against) 이어서 이완시킴으로써, 결과적으로 내부 파이프는 논포지티브(nonpositve) 방식으로 상기 외부 파이프에 클램핑되는(clamped) 단계.
청구항 2에 따른 방법은 다음과 같은 방법 단계들을 포함한다.
- 지지층용이고, 미리 설정된 초기 굴곡 반경으로 사전-굴곡되는 지지 시트 및, 미리 설정된 초기 굴곡 반경으로 사전-굴곡되고, 연속적으로 둥글고, 제조될 대형 파이프의 길이방향 축에 교차하게 연장되는 파동형 윤곽이 형성되었거나 형성되고, 제조될 파동형 내부 파이프의 길이에 걸쳐 연속적으로 연장되는 파동골과 파동마루를 구비한 적어도 하나의 라이닝 시트를 준비하는 단계,
- 사전-굴곡되고, 상기 파동형 윤곽이 제공되는 적어도 하나의 라이닝 시트를, 상기 지지층 및 상기 적어도 하나의 파동형 라이닝 층을 형성하기 위해, 상기 대형 파이프의 길이방향 축 방향으로 연장되는 길이방향 가장자리들의 위치설정 및 평행 배향을 통해 상기 지지 시트의 내부에 배치하는 단계,
- 상기 파동형 윤곽이 제공된 상기 적어도 하나의 라이닝 시트의 적어도 두개의 길이방향 가장자리들을 상기 지지 시트에 일체로 결합시키는 단계,
- 상기 일체로 결합된 지지층 및 적어도 하나의 파동형 라이닝 층의 복합체를 몰딩(molding)하여, 상기 (슬릿) 외부 파이프 및 (슬릿) 파동형 내부 파이프를 가지는 슬릿 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 단계,
- 길이방향 이음매 용접에 의해 상기 슬릿 대형 파이프의 갭을 막는 단계,
- 거의 둥근 형태를 취할 때까지 방사상의 외측 방향으로 작용하는 팽창력에 의해 상기 파동형 내부 파이프(20)를 팽창시키고, 상기 팽창력을 제거한 후에 외부 파이프에 대하여 정지시키고 이어서 이완시킴으로써, 결과적으로 내부 파이프는 논포지티브(nonpositve) 방식으로 상기 외부 파이프에 클램핑되는(clamped) 단계.
"거의 둥근 형태"라는 표현은 원주 방향의 윤곽의 일정한 잔류 파상을 포함해야 하지만, 초기 파상보다 현저히 덜 뚜렷해지고(낮은 진폭, 이는 내부 파이프의 벽 두께보다 작음), 팽창력을 제거한 후 외부 파이프에 대해 배치를 생성한다.
원칙적으로, 외부 파이프 또는 지지 파이프는 본질적으로(몇배) 내부 파이프보다 두꺼운 벽이다. 상기 외부 파이프는 탄소강으로 이루어지는 것이 바람직하다.
외부 파이프 또는 지지 파이프는 내부(내부 압력) 및 외부(예컨대, 심해 어플리케이션(deep sea application), 산사태 및 지진에 의한 외부 압력)로부터의 강력한 기계적 응력에 저항한다.
내부 파이프는 오염 이동 물질(agressive transported media)에 견딜 수 있어야 한다. 그 기능을 수행하기 위하여, 내부 파이프와 외부 파이프 둘다 닫힌 내부 파이프와 닫힌 외부 파이프에 의해 확보되는 원주 측 상의 완전히 닫혀 밀봉된 케이싱들을 형성해야 한다.
연속적으로 연장된 라운딩부들 및 만곡부들을 가진 원주방향으로 연장된 파동형 윤곽의 볼록부들 및 오목부들과, 예컨대, 생산될 대형 파이프의 길이방향 축에 평행하거나 그 길이방향으로 나선형으로 연속적으로 연장된 선택된 내부 파이프 또는 라이닝 시트의 전체 길이에 걸쳐 연장되는 오목부들 및 볼록부들에 의해, 파동 구조의 성형 또는 몰딩에 의해 외부 파이프와 내부 파이프의 상이한 재료들의 매우 상이한 팽창과 스웨이징 특성(swaging properties)을 고려할 수 있기 때문에, 외부 파이프와 내부 파이프 사이의 다양한 재료 조합을 선택할 수 있다. 이것은 대형 파이프의 상이한 사용 조건들 또는 파이프를 통해 전달되어야 하는 상이한 물질들과 같은 상이한 요구 사항에 적응하기 위한 많은 상이한 가능성을 차례로 허용한다. 이러한 맥락에서, 팽창 및 후속 이완이 여러 파이프들이 현장에서 서로 연결되어 긴 선을 형성할 때 수행되는 것도 고려할 수 있다. 예컨대, 라인 테스트(line test)에서, 어떠한 경우에도 작동 압력보다 높은 압력이 가해지므로 이러한 종류의 팽창력이 현장에 제공될 수 있다.
이완 후에, 내부 파이프가 팽창하는 동안 성형되고 스웨이징된다는(swaged) 점에서 안정된 논포지티브 연결부가 제조된다. 즉, 압축 응력에 의해 변위되고, 외부 파이프가 탄성 범위에서의 인장 응력하에서 유지될 수 있다. 이것은 외부 파이프(1)를 수용하기 위해 외부 코팅을 손상시킬 수 있는 외부 다이가 필요 없기 때문에, 외부로부터 이미 코팅된 파이프 상에서 팽창 및 벌어짐(flaring)이 수행되는 경우에 특히 유리하다. 또한, 외부 파이프는 소성 범위로 팽창될 수 있지만 그럴 필요는 없다.
가능한 공정들은 파동형 윤곽이 완전한 길이방향 또는 나선형으로 용접되거나 이음매 없는 파이프 몸체로 성형되는 것에 있다.
또한, 유리한 공정은 평평한 초기 상태에서 파동형 윤곽을 라이닝 시트에 이미 성형하는 것에 있다.
외부 파이프와 내부 파이프 사이의 영구적인 논포지티브 결합은 팽창 이전의 비팽창 상태에서 파동형 내부 파이프의 원주 방향으로 측정된 외주 길이가 선택되어 가능하면서도 가장 작은 원의 길이를 초과하여 달성되고, 단지 외부로부터 내부 파이프를 감싸며, 외부 둘레 길이가 팽창력의 팽창 및 제거 후에 내부 파이프에서 접힘 형성(fold formation)이 발생하지 않을 만큼 충분히 크게 선택되는 것으로 달성된다. 이와 관련하여(청구항 4 참조) 용어 "원"은 엄격하게는 수학적 의미로 이해되어서는 안되며, 파동마루들(최대값) 주위의 포락선(envelope curve)을 형성하는 실제 제조에서 발생하는 비원형, 특히 타원형을 포함해야 한다. 파동형 내부 파이프의 외주 길이(둘레) 및 개별적인 경우의 외부 파이프의 내주 길이(둘레)의 교정은 원하는 재료 파트너들과 두께 또는 직경과 같은 기하학적 치수의 함수로서 적절히 선택될 수 있다. 실험에서, 파동형 내부 파이프의 외주 길이가 외부 파이프의 내주 길이보다 약간 작으면 안정된 논포지티브 연결부가 달성될 수 있다는 것이 판명되었다.
대형 파이프의 제조에 유리한 조치는 내부 파이프가 외부 파이프에 삽입되기 전에 외부 파이프 및 내부 파이프가 길이방향 이음매 용접에 의해 닫힌다는 사실에 있다.
제조 공정에서의 유리한 공정은 라이닝 시트 또는 파동형 내부 파이프의 길이가 최대로는 외부 파이프의 길이만큼 크고, 팽창 이전에, 먼저 파동형 내부 파이프의 단부 부분들만이 외부 파이프의 내주 면으로 팽창되고, 단부에서 외부 파이프에 일체로 결합된다는 사실에 있다.
고품질 파이프 특성을 달성하기 위한 또 다른 유리한 조치는 파동형 내부 파이프가 외부 파이프보다 짧을 때, 외부 파이프의 내주 면의 나머지 자유 단 또는 단들(free section or sections)에 라이닝층이 제공된다는 사실에 있다.
여러 가지 추가의 유리한 생산 변형들은 팽창 절차 전 또는 후에 열처리를 통해 외부에 부식 방지가 제공된 대형 파이프로부터 기인한다. 두 경우에, 안정적인 논포지티브 연결부는 내부 파이프와 외부 파이프 사이에서 달성되고, 추가적인 중요한 장점을 가져오는 부식 방지의 적용 후에 내부 파이프의 팽창과 함께, 부식층을 코팅하는 동안 증가된 온도는 결합력에 부정적으로 영향을 미치는 것을 방지한다.
대형 파이프의 제조를 위한 여러 가지 유리한 추가적인 조치들은 팽창 절차를 위한 팽창력이 기계식 또는 유압식 팽창장치에 의해 발휘된다는 사실에 있다.
믿을만한 논포지티브 연결부를 확보하기 위하여, 팽창 전에 파동형 내부 파이프와 외부 파이프 사이의 공동이 진공 펌프에 의해 배기되는 것이 유리하다.
결합력을 증대시키기 위하여, 접착층은 (예컨대, 팽창력의 작용 이전 또는 도중의 적절한 시간에) 외부 파이프와 내부 파이프 사이에 도포되거나 삽입될 수 있고, 팽창하는 동안 또는 팽창 후에 경화될 수 있다.
이하, 본 발명은 도면을 참조하여 예시적인 실시예에 의거하여 더욱 상세하게 설명하기로 한다. 도면에서,
도 1은 팽창 과정 전에 닫힌 파동형 내부 파이프를 외부 파이프에 삽입한 상태의 단부를 도시하고 있다.
도 2는 닫힌 파동형 내부 파이프를 외부 파이프에 삽입하는 것을 도시한 사시도이다.
도 3은 삽입된 파동형 내부 파이프를 구비한 외부 파이프의 단부 부분의 절단 측면도를 나타내고, 2개의 파이프 파트너들의 단부 연결부와 라이닝층에 의한 외부 파이프의 나머지 단부 부분의 클래딩(cladding)을 나타낸다(도금층, 합금층).
도 4a는 삽입된 파동형 내부 파이프를 가지는 닫힌 외부 파이프의 단부와 팽창 과정 동안 팽창력(방사상으로 외측으로 향하는 화살표)을 보여주고 있다.
도 4b는 파동형 내부 파이프가 둥근 형태로 팽창된 후에 삽입된 내부 파이프를 가지는 외부 파이프의 단면도를 보여주고 있다.
도 5 및 도 6은 처음에 설명한 바와 같이, 외부 다이에서의 팽창 과정의 상이한 단계들(도 5) 및 설명을 위한 응력-변형 선도(도 6)를 가지는 종래 기술에 따른 2층의 대형 파이프의 제조를 보여주고 있다.
도 1 내지 도 4는 바람직한 실시예를 기초로 하는 다중층-이러한 경우에는 2층-대형 파이프의 제조에서 필수적인 처리 단계를 나타낸다. "대형 파이프"라는 용어는 직경이 적어도 150mm이고, 전체 벽 두께가 적어도 5mm인 파이프를 의미하는 것으로 이해해야 한다. 대형 파이프의 다층 벽을 형성하는 적어도 2층 또는 겹들(Plies)은 제1 및 제2금속 시트(그리고 다른 것들)로 구성되며, 이들은 닫힌 외부 파이프(지지 파이프)와 내부 파이프(라이너 파이프, 라이너)로 구성되는 안정적인 구성으로 결합된다. 2개의 파이프 파트너의 일체형 연결부는 예컨대, 대형 파이프의 양쪽 단부 부분에 제공된다. 외부 파이프의 벽 두께는 내부 파이프의 벽 두께보다 -대부분 사용 사례에서 몇배-상당히 크다. 외부 파이프는 탄소강으로 이루어지는 것이 바람직하다. 내부 파이프는 예컨대, 스테인레스 316L 강과 같은 오스테나이트계 재료로 구성되는 것이 유리하다. 그러나 다양한 요구 사항을 충족시키기 위해, 특히 내부 파이프를 위해서는 다양한 금속 재료를 사용할 수 있다. 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법은 일련의 몇몇 방법 단계들을 포함한다.
도면에 도시된 예시적인 실시예에 따르면, 전술한 파이프 파트너들(외부 파이프 및 내부 파이프)은 닫힌 파이프의 형태로 구현되는데, 이 단계에서 둥근 외부 파이프(1)로 구현되는 외부 파이프(1) 및, 파동형 윤곽(22)을 가지는 파동형 내부 파이프(20)로 구현되며, 상기 파동형 윤곽(22)은 파이프의 길이방향 축에 교차하게 연장되고, 연속적으로 서로에게 전이되며, 파동형 내부 파이프의 전체 길이에 걸쳐 끊임없이 지속적인 방식, 즉 길이 방향 축에 평행하거나 나선형 방식으로 연장된 연속적으로 둥근 파동골(21)과 파동마루(23)를 포함한다. 균일하거나 상이한 폭들의 파동골 및 파동마루, 다양한 공간 주파수(spatial frequency)(단위 길이 당 개수) 및/또는 상이한 파동 높이(진폭)를 가져, 파동형 윤곽은 상이한 방식들로 구현될 수 있고, 또한 이에 의해 파이프 파트너들의 팽창력 및 결합력에 영향을 줄 수 있다. 파동형 내부 파이프(20)를 외부 파이프(1)에 용이하게 삽입할 수 있도록, 내부 파이프의 최대 외경(ODL)은 도 1에 도시한 바와 같이, 외부 파이프(1)의 내경(IDT)보다 작다.
파동형 내부 파이프(20)는 그 외주 길이(Li,둘레)가 직경(ODL ,도 1)을 가지는 포위 원(enveloping circle)의 원주 길이(둘레)보다 크도록 기하학적으로 형상화된다. 여기서, 직경ODL 은 단지 파동형 내부 파이프를 감싸는 가능하면서도 가장 작은 원의 직경으로 이해된다. 바람직하게는, 외주 길이 (Li)는 적어도 외부 파이프(1)의 내주 길이(Lo) 만큼 크다.
파동형 내부 파이프의 성형은 예컨대, 파동형 내부 파이프(20)로의 라운딩 몰딩(rounding molding) 전에 이를 위해 제공된 시트(라이닝 시트)에서 이것은 평평하거나 심지어 더 큰 굴곡 반경으로 사전-굴곡되어 있음 -대응되는 오목부 및 볼록부를 통해 이미 이루어질 수 있고 그 후에 파동형 윤곽이 제공된 라이닝 시트는 파동형 내부 파이프로 굴곡되어 길이 이음매 용접으로 원주방향으로 완전히 닫힌다.
외부 파이프(1)는 예컨대 평평한 금속 시트(지지 시트)로부터 둥근 파이프로 굴곡되고, 마찬가지로 길이방향 용접 이음매에 의해 원주방향으로 완전히 닫힌다.
그러나, 본 발명을 구현하기 위해, 외부 파이프(1) 및/또는 내부 파이프용 파이프 몸체는 파이프 복합체를 제조하기 전에 어떤 조합으로든 (길이방향 이음매-또는 나선형)용접 또는 이음매가 없는 파이프 몸체들의 형태로 존재할 수 있다.
도 2에 도시한 바와 같이, 파동형 내부 파이프(20)는 둥근 외부 파이프(1) 내에 삽입된다. 도 3에 도시한 바와 같이, 파동형 내부 파이프(20)의 길이는 외부 파이프(1)의 길이보다 더 짧을 수 있어서, 외부 파이프(1)는 단부 부분들(end sections) 중 하나 또는 둘에서 파동형 내부 파이프(20)를 넘어 돌출할 수 있다. 내부 파이프(20)의 단부들(동일 길이의 외부 파이프(1)와 파동형 내부 파이프(20)의 경우도 마찬가지임)은 팽창 장치의 도움으로 팽창되어 외부 파이프(1)에 대해 가압되므로 이렇게 팽창된 내부 파이프(20)의 단부들에서 연결 이음매(3)에 의해 외부 파이프(1)에 일체로 결합되고, 그 목적을 위해 예컨대 용융 용접(fusion welding)이 사용된다.
또 다른 단계에서, 파동형 또는 팽창된 내부 파이프에 의해 커버되지 않은 단부 부분들 중 하나 또는 모두에서의 외부 파이프(1)의 나머지 길이에는, 외부 파이프(1)의 내측이 관련 요구에 적합한 라이닝층(기능층)으로 완전히 보호되도록, 라이닝층(3, 합금층, 도금층)이 제공된다.
도 4a에 도시한 바와 같이, 다음 단계에서, 파동형 내부 파이프(20)는 도 4b에 도시한 둥근 형상을 취할 때까지(반경방향 외측을 향한 화살표에 따라) 팽창력으로 반경방향으로 팽창되며, 외부 파이프(1)에 클램핑(clamped)된다. 둥근 형상이 될 때까지 파동형 내부 파이프(20)를 팽창시키는 단계와, 이에 따라 내부 파이프(2)의 성형 및 가능하게는 외부 파이프(1)와 함께 추길이 성형하는 단계는 대형 파이프의 외측이 부식 방지를 위해 코팅되는 전 또는 후에 수행된다. 내부 파이프(20)의 팽창이 부식 방지를 위해 코팅된 후에 수행되고, 파이프가 파이프 파트너들과 함께 주위 온도로 냉각되면, 이것은 두 파이프 파트너들 사이의 결합력이 코팅 공정(최대 270℃까지 도달할 수 있는) 동안의 온도 상승에 영향을 받아 부정적으로 되는 것을 방지하므로 기계적으로 도금된 다층 파이프들(라이너 파이프들)을 제조하는 종래의 방법과 비교하여 본 발명의 중요한 이점을 달성할 수 있다.
가능하게는 외부 파이프(1)의 팽창에 이어지는 팽창력이 감소되어 파이프 파트너들이 이완되고, 내부 파이프(2)와 외부 파이프(1)로서 기능하는 재료층 사이에 논포지티브 연결부가 제조된다. 논포지티브 연결부는 내부 파이프(2)가 팽창 중에 형성되고 (일부분에서) 적어도 부분적으로 스웨이지(partially swaged)되고, 즉, 압축 응력으로 인해 변위되며, 이것이 외부 파이프(1)가 탄성 범위 내의 인장 응력 하에서 유지될 수 있도록 하여, 제조된다. 이것은 팽창이 부식 방지를 위한 코팅이 이미 외부에서 제공된 파이프에서 발생하는 경우에 특별한 이점을 제공하는데, 왜냐하면 이 경우에 외부 파이프(1)를 포함하기 위해 외부 코팅을 손상시킬 수 있는 외부 다이가 필요하지 않기 때문이다. 또한, 외부 파이프(1)는 소성 범위까지 팽창될 수 있지만, 반드시 그럴 필요는 없다.
팽창력의 감소 후에 외부 파이프(1)의 복원은 안쪽을 향하게 되고, 내부 파이프(2)의 누적 복원은 내부 방향으로 상당히 작아지거나 외부 방향으로 향할 수 있다. 파동형 내부 파이프(20)의 외주 길이(Li)가 외부 파이프(1)의 내주 길이(Lo)보다 크게 선택되면, 복원은 외측으로 향할 수 있다.
예를 들면, 파동형 내부 파이프(20) 및 가능하게는 외부 파이프(1)의 팽창은 기계장치 예컨대, 기계식 또는 유압식 팽창기에 의해 수행될 수 있다. 또한, 다른 유형의 팽창(벌어짐(flaring))은 예컨대, 전자기, 공압, 또는 폭발적으로 작용하는 장치들에 의해 고려할 수 있다. 본 발명의 바람직한 실시예에서, 파동형 내부 파이프(20) 및 가능하게는 외부 파이프(1)의 팽창은 내부 작용 압력에 의해 수행되고, 그 목적을 위해 냉수시험기(Cold Water Testing machine;CWT)가 유리하게 사용될 수 있다.
추가적인 방법 단계에서, 두개의 파이프 파트너들 사이의 공동(cavity)은 파동형 내부 파이프(20)가 팽창하는 동안 압축되어야 하는 공기의 저항을 최소화하기 위해 팽창 전에 진공 펌프에 의해 배기될 수 있으므로 팽창과 이완 후에 두 파이프 파트너들 사이에 더 나은 결합을 달성하게 된다.
또한, 파동형 내부 파이프(20)의 외부 및/또는 외부 파이프(1)의 내부에는 일부 또는 전부에 파이프 파트너들의 팽창 또는 이완 후에 경화되는 접착층이 제공될 수 있다. 접착층은 논포지티브 연결부 이외에 두 파이프 파트너들 사이의 결합력을 향상시킨다.
또한, 본 발명의 주요 특징은 파동형 내부 파이프(20)의 외주 길이(Li)가 외부 파이프(1)의 내주 길이(Lo)보다 클 수 있다는 것이다. 내주 길이(Lo)와 외주 길이(Li) 사이의 차이가 클수록, 파이프 파트너들의 논포지티브 연결부에 생성되는 압축력이 커진다. 반면에, 외주 길이(Li)는 파동형 내부 파이프(20)의 둥근 내부 파이프(2)로의 성형이 실질적으로 접힘 형성(fold formation)의 발생 없이 외부 파이프(1)의 내부에서 발생한다는 사실에 의해 제한된다. 최소 및 최대 외주 길이(Li)에 대한 이러한 조건은 재료 특성 및 기하학적 특성에 의존하며, 이들 파라미터의 선택에 따라 예컨대, 다른 사용 조건에 맞게 조정할 수 있는 다양한 옵션들을 달성할 수 있도록 계산을 통한 각각의 경우에 각 외부 파이프(1)의 관련 파라미터와 조합하여 설정 및 최적화될 수 있다.
라이너의 누적 스웨이징률(cumulative degree of swaging) ε(즉, 원주 및 벽 두께에 의해 결정된 형상)은 다음 식에 따라 계산 가능하다.
Figure pct00003
여기서,
Figure pct00004
와
Figure pct00005
는 각각 팽창 전후의 라이너의 외주 길이이다. 팽창 후 라이너의 외주 길이
Figure pct00006
는 다음 관계식에 따라 팽창 후 외부 파이프의 외경
Figure pct00007
과 상관관계가 있다.
Figure pct00008
여기서, WTT는 외부 파이프(1)의 벽 두께를 나타낸다.
Figure pct00009
인 경우, 항복 강도에 상관없이 파동형 내부 파이프(20) 또는 라이너는 외부 파이프(1)가 항복 강도에 도달하기 전에 팽창하는 동안 원주 방향으로 누적 압축 응력을 받는다. 이는 항복 강도들에 관계없이 외부 파이프(1)와 내부 파이프(2)의 다양한 재료 조합을 사용할 수 있게 한다. 이것은 처음에 언급된 종류의 일반적인 제조방법과 비교할 때 본질적인 이점이다.
본 발명의 또 다른 중요한 특징은 파동형 내부 파이프(20)의 팽창 또는 벌어짐이 공지된 액압 성형 기술과 비교하여 본 기술의 근본적인 차이를 구성하는 외부 파이프(1)에 대한 항복 하중보다 작은 예컨대, 냉수시험기에 의해 제조된 압력을 필요로 한다. 일반적으로, 도 5 및 도 6에 따른 일반적인 공정에서, 외부 파이프를 유동하게 하는 압력이 사용되므로, 제어되지 않은 팽창 및 파손으로부터 파이프를 보호하기 위하여 외부 다이가 필요하다.
바람직하게는, 외부의 부식 방지 코팅을 한 냉수시험기에 의한 내부 파이프의 팽창은 논포지티브 연결부에서 임의의 손실을 야기하지 않으며, 이것은 공지된 공정과 비교하여 또 다른 중요한 이점으로 고려되어야 한다.
본 발명에 따른 원리를 사용하여 다층-특히 2층-파이프를 제조하기 위한 또 다른 예시적인 실시예는 DE 10 2013 103 811 B3에 개시된 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 공정의 변형예로서, 소정의 초기 굴곡 반경으로 사전-굴곡된 지지 시트 및 소정의 초기 굴곡 반경으로 사전 굴곡된 라이닝 시트가 상기 라이닝 시트의 길이방향 가장자리들을 따라 서로 용접된다. 상기 예시적인 실시예와 관련하여 설명된 종류의 연속적으로 둥근 파동형 윤곽을 가지는 라이닝 시트의 사용을 통해, 사전-굴곡된 지지 시트와 사전-굴곡된 라이닝 시트의 복합체를 먼저 제조할 수 있으며, 사전-굴곡된 라이닝 시트는 파동형 윤곽으로 미리 제공되어 있다. 이후, 사전-굴곡된 파동형 라이닝 시트는 그 길이방향의 가장자리를 따라 사전-굴곡된 지지 시트에 용접되고, 이어서 둥근 단면을 가지는 닫힌 복합 튜브 내로 절곡되고, 길이방향 이음매 용접에 의해 완전히 닫힌다. 이후, 일체로 결합되지 않는 영역에서 논포지티브 연결부를 제조하기 위하여 전술한 팽창의 방법 단계들이 상응하여 수행될 수 있다. 또한 이것은 내부 파이프(2) 및 외부 파이프(1) 사이의 안정된 연결부를 가지는 다층-특히 2층-대형 파이프를 달성한다. 이러한 공정을 통해, 단지 하나의 사전-굴곡된 라이닝 시트 대신에, 복수의 사전-굴곡된 라이닝 시트들은 -파동형 윤곽이 제공되고 원주방향으로 인접한 라이닝 표면을 가지는- 사전-굴곡된 지지 시트에 일체로 결합되고, 둥근 복합 파이프로의 성형 및 길이방향 이음매 용접에 의한 후속의 다른 단계들, 파동형 내부 파이프 및 가능하게는 또한 외부 파이프(1)의 팽창 및, 논포지티브 연결부를 제공하기 위한 이완이 이어진다.
파동형 윤곽을 가지는 내부 파이프를 사용하여 논포지티브 연결부를 제조하기 위한 전술한 조치로서, 공지된 방법과 비교하여 더 낮은 압력에서 파이프 파트너들 사이에 논포지티브 연결부를 이미 제조할 수 있다. 내부 파이프와 외부 파이프의 항복 강도에 상관없이 외부 파이프(1)에 대한 파동형 내부 파이프(20)의 팽창을 통해 파이프 파트너들 사이에 논포지티브 연결부를 제조할 수 있는 가능성은 라이너의 항복 강도가 외부 파이프(1)의 항복 강도보다 작거나 크도록 선택될 수 있는 이점을 달성한다. 이것은 결과적으로 내부 파이프(2)에 대해 보다 넓은 범위의 재료를 사용할 수 있도록 하므로, 상이한 요구에 대한 조정 가능성을 향상시킨다. 야금학적으로 도금된 클래드(clad) 파이프들과 비교하여, 상당히 합리적으로 가격이 책정된 생산이 달성되며, 반면에 고탄소, 내마모강 및 내부식성이 우수한 듀플렉스(duplex) 강과 같은 광범위한 재료 팔레트가 제공된다. 대형 파이프의 두개의 재료층이 서로 독립적으로 제조될 수 있기 때문에(공동 압연되어야 하는 야금학적으로 도금된 시트와 대조적으로), 각각의 재료 파트너들의 생산은 원하는 기계적 특성 및/또는 부식특성과 관련하여 최적화될 수 있다. 다른 이점은, 예컨대 야금학적으로 도금 또는 폭발성 클래드 시트들과 비교하여 재료층에 대한 각각의 시트들의 높은 가용성(greater availability) 및 짧은 인도 시간들(shorter delivery times)을 포함한다.

Claims (11)

  1. 지지층을 구성하고, 용접되거나 이음매가 없이(seamless) 케이싱 측에 닫힌 외부 파이프(1) 및, 라이닝 층을 구성하고, 라이닝 시트로부터 굴곡되고 길이방향 이음매(seam)를 따라 용접되거나 이음매 없는(seamless) 적어도 하나의 내부 파이프(2)로, 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법으로서, 다음의 일련의 방법 단계를 포함하는 방법.
    - 상기 라이닝 시트로부터 굴곡되거나 이음매가 없이 마찬가지로 케이싱 측에 닫히며, 연속적으로 둥글고 상기 대형 파이프의 길이방향 축에 교차하게 연장되는 파동형 윤곽(22)을 가지며, 상기 파동형 내부 파이프(20)의 길이에 걸쳐 연속적으로 연장되는 파동골(21)과 파동마루(23)를 가지며, 상기 파동형 내부 파이프(20)의 최대 외경(ODL)이 상기 외부 파이프(1)의 내경(IDT)보다 작은, 파동형 내부 파이프(20)를 준비하는 단계,
    - 상기 외부 파이프(1)에 상기 파동형 내부 파이프(20)를 삽입하는 단계,
    - 거의 둥근 형태를 취할 때까지 방사상의 외측 방향으로 작용하는 팽창력에 의해 상기 파동형 내부 파이프(20)를 팽창시키고, 상기 팽창력을 제거한 후에 논포지티브(nonpositive) 방식으로 상기 외부 파이프(1)에 클램핑되며(clamped), 이어서 이완시키는 단계.
  2. 지지층을 구성하는 외부 파이프(1) 및, 라이닝층을 구성하고, 원주방향으로 서로 옆으로 배치된 복수의 부분 라이닝 시트들 또는 라이닝 시트로 구성된 적어도 하나의 내부 파이프(2)로, 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법으로서, 다음의 일련의 방법 단계를 포함하는 방법.
    - 지지층용이고, 미리 설정된 초기 굴곡 반경으로 사전-굴곡되는 지지 시트 및, 미리 설정된 초기 굴곡 반경으로 사전-굴곡되고, 연속적으로 둥글고, 제조될 대형 파이프의 길이방향 축에 교차하게 연장되는 파동형 윤곽(22)이 형성되었거나 형성되고, 제조될 내부 파이프(2)의 길이에 걸쳐 연속적으로 연장되는 파동골(21)과 파동마루(23)를 구비한 적어도 하나의 라이닝 시트를 준비하는 단계,
    - 사전-굴곡되고, 상기 파동형 윤곽(22)이 제공되는 적어도 하나의 라이닝 시트를, 상기 지지층 및 상기 적어도 하나의 파동형 라이닝 층을 형성하기 위해, 상기 대형 파이프의 길이방향 축 방향으로 연장되는 길이방향 가장자리들의 위치설정 및 평행 배향을 통해 상기 지지 시트의 내부에 배치하는 단계,
    - 상기 파동형 윤곽(22)이 제공된 상기 적어도 하나의 라이닝 시트의 적어도 두개의 길이방향 가장자리들을 상기 지지 시트에 일체로 결합시키는 단계,
    - 상기 일체로 결합된 지지층 및 적어도 하나의 파동형 라이닝 층의 복합체를 몰딩(molding)하여, 상기 외부 파이프(1) 및 파동형 내부 파이프(20)를 가지는 슬릿 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 단계,
    - 길이방향 이음매 용접에 의해 상기 슬릿 대형 파이프의 갭을 막는 단계,
    - 거의 둥근 형태를 취할 때까지 방사상의 외측 방향으로 작용하는 팽창력에 의해 상기 파동형 내부 파이프(20)를 팽창시키고, 상기 팽창력을 제거한 후에 논포지티브(nonpositve) 방식으로 상기 외부 파이프(1)에 클램핑되며(clamped), 이어서 이완시키는 단계.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 파동형 윤곽(20)은 평평한 초기 상태에서 상기 라이닝 시트에 이미 성형되는 것을 특징으로 하는 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법.
  4. 전술한 항들 중 어느 하나의 항에 있어서,
    상기 팽창 전의 비팽창 상태에서, 원주 방향으로 측정된 상기 파동형 내부 파이프(20)의 외주 길이(Li)는, 상기 파동마루에서의 상기 파동형 내부 파이프의 직경을 초과하는 직경을 갖는 원의 길이 즉, Li>π·ODL 로 선택되고,
    상기 외주 길이(Li)는 적어도, 팽창 및 팽창력의 제거 후에 상기 내부 파이프(2)의 접힘 형성이 발생하지 않을 만큼 충분히 크게 선택되는 것을 특징으로 하는 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법.
  5. 전술한 항들 중 어느 하나의 항에 있어서,
    팽창 이전에, 상기 외부 파이프(1) 및 상기 내부 파이프(2)는 길이방향 이음매(seam) 용접에 의해 닫히는 것을 특징으로 하는 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법.
  6. 전술한 항들 중 어느 하나의 항에 있어서,
    상기 라이닝 시트 또는 상기 파동형 내부 파이프(20)의 길이는 최대로는 상기 외부 파이프(1)의 길이만큼 크게 선택되고, (또는 최대로 길어도 상기 외부 파이프(1)의 길이로 선택되고)
    상기 팽창 이전에, 먼저 파동형 내부 파이프(20)의 단부들만이 상기 외부 파이프의 내주 면으로 팽창되고 단부들에서 상기 외부 파이프에 일체로 결합되는 것을 특징으로 하는 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 외부 파이프(1)보다 파동형 내부 파이프(20)의 길이가 짧을 때, 상기 외부 파이프(1)의 내주 면의 나머지 자유 단 또는 단들(free section or sections)에 라이닝층이 제공되는 것을 특징으로 하는 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법.
  8. 전술한 항들 중 어느 하나의 항에 있어서,
    상기 대형 파이프는 상기 팽창 절차 전 또는 후에 열처리를 통해 외측 상에 부식 방지가 제공되는 것을 특징으로 하는 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법.
  9. 전술한 항들 중 어느 하나의 항에 있어서,
    상기 팽창 절차를 위한 팽창력은 기계식 또는 유압식 팽창장치에 의해 발휘되는 것을 특징으로 하는 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법.
  10. 전술한 항들 중 어느 하나의 항에 있어서,
    상기 팽창 전에, 상기 파동형 내부 파이프(20) 및 외부 파이프(1) 사이의 공동은 진공 펌프에 의해 배기되는 것을 특징으로 하는 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법.
  11. 전술한 항들 중 어느 하나의 항에 있어서,
    상기 팽창 전에, 접착층이, 서로를 향한 상기 파도형 내부 파이프 및 상기 외부 파이프의 측부 상의 상기 파동형 내부 파이프(20) 및/또는 외부 파이프(1)의 일부 또는 전 영역에 도포되고, 상기 접착층은 상기 팽창 도중 또는 후에 경화되는 것을 특징으로 하는 다층 대형 파이프를 제조하기 위한 방법.
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102218757B1 (ko) * 2019-12-12 2021-02-22 비케이엠 주식회사 반도체 공정용 이중관 제조방법

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP7118645B2 (ja) * 2017-06-27 2022-08-16 株式会社神戸製鋼所 部材の接合方法および接合体
IT201700089095A1 (it) * 2017-08-02 2019-02-02 Dcs S R L Method for making a tubular assembly
CN107504285A (zh) * 2017-09-29 2017-12-22 江苏天时新材料科技有限公司 一种复合金属管
CN107962311B (zh) * 2017-11-29 2020-05-19 郑博元 一种双金属复合内防腐管的制备方法
JP7040430B2 (ja) * 2018-12-05 2022-03-23 トヨタ自動車株式会社 圧力容器の製造方法
KR20210128384A (ko) * 2019-02-18 2021-10-26 타타 스틸 네덜란드 테크날러지 베.뷔. 비워진 튜브 수송 시스템용 튜브 세그먼트
CN111922217B (zh) * 2020-09-11 2020-12-15 浙大宁波理工学院 一种双层复合金属弯管的一次涨形成型方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE593559C (de) * 1934-02-28 Theodor V Meszoely Verfahren zur Herstellung von doppelwandigen Metallrohren
US2288340A (en) * 1936-08-29 1942-06-30 William S S Yates Method of making composite tubular structures
JPS57146419A (en) * 1981-03-05 1982-09-09 Kawasaki Heavy Ind Ltd Manufacture of double tube
JPS5865524A (ja) * 1981-10-16 1983-04-19 Kawasaki Heavy Ind Ltd 二重管製造方法
JPH0459141A (ja) * 1990-06-27 1992-02-26 Shinsei:Kk 二重管の製造方法
JP3688014B2 (ja) * 1995-06-07 2005-08-24 住友軽金属工業株式会社 金属二重管の製造方法及び装置
JP4687931B2 (ja) * 2000-04-10 2011-05-25 サンレイ工機株式会社 複合管の製造設備
SE517435C2 (sv) * 2000-06-20 2002-06-04 Claes Haakan Lundgren Med Plaa Tillverkningsmetod för framställning av profilerade produkter som deformeras till slutlig form genom tryck mot ämnets vägg samt ämne
US7243717B2 (en) * 2002-08-05 2007-07-17 Intelliserv, Inc. Apparatus in a drill string
US6799632B2 (en) * 2002-08-05 2004-10-05 Intelliserv, Inc. Expandable metal liner for downhole components
AU2003902440A0 (en) * 2003-05-20 2003-06-05 Cladtek International Pty Ltd Production of clad pipes
US7694402B2 (en) * 2005-08-01 2010-04-13 Packless Metal Hose, Inc. Method for forming a lined conduit
CA2684924A1 (en) * 2007-05-04 2008-11-13 Shell Internationale Research Maatcvhappij B.V. Production of tubular body comprising two or more layers of helically bended strips
KR101179763B1 (ko) * 2009-05-07 2012-09-04 현대하이스코 주식회사 하이드로포밍을 이용한 다중복합강관 및 그 제조방법
DE102013103811B3 (de) 2013-04-16 2014-03-20 EISENBAU KRäMER GMBH Verfahren zum Herstellen eines mehrlagigen Großrohres

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR102218757B1 (ko) * 2019-12-12 2021-02-22 비케이엠 주식회사 반도체 공정용 이중관 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
JP6377776B2 (ja) 2018-08-22
CN106714993A (zh) 2017-05-24
US20170113257A1 (en) 2017-04-27
EP3154721A1 (de) 2017-04-19
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